PL182382B1 - Sposób usuwania dwutlenku wegla ze strumienia gazowego PL PL PL PL PL PL PL PL - Google Patents
Sposób usuwania dwutlenku wegla ze strumienia gazowego PL PL PL PL PL PL PL PLInfo
- Publication number
- PL182382B1 PL182382B1 PL95312035A PL31203595A PL182382B1 PL 182382 B1 PL182382 B1 PL 182382B1 PL 95312035 A PL95312035 A PL 95312035A PL 31203595 A PL31203595 A PL 31203595A PL 182382 B1 PL182382 B1 PL 182382B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- carbon dioxide
- adsorption
- temperature
- zeolite
- gaseous stream
- Prior art date
Links
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 126
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 77
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 63
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 title claims abstract description 62
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 claims abstract description 35
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 33
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims description 91
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 claims description 32
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 11
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 claims description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- -1 barium cations Chemical class 0.000 claims description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 claims description 5
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 4
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052747 lanthanoid Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000002602 lanthanoids Chemical class 0.000 claims description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 claims description 3
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 claims description 2
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 claims description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 4
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 claims 2
- 238000007710 freezing Methods 0.000 claims 2
- 230000008014 freezing Effects 0.000 claims 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims 1
- 230000003466 anti-cipated effect Effects 0.000 claims 1
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 9
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 9
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 6
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 6
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 5
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 5
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 4
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 2
- HBBGRARXTFLTSG-UHFFFAOYSA-N Lithium ion Chemical compound [Li+] HBBGRARXTFLTSG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 206010037544 Purging Diseases 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001424 calcium ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 229910001416 lithium ion Inorganic materials 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- SNMVRZFUUCLYTO-UHFFFAOYSA-N n-propyl chloride Chemical compound CCCCl SNMVRZFUUCLYTO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 241001279686 Allium moly Species 0.000 description 1
- BHPQYMZQTOCNFJ-UHFFFAOYSA-N Calcium cation Chemical compound [Ca+2] BHPQYMZQTOCNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001436 Cr3+ Inorganic materials 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N Fe3+ Chemical compound [Fe+3] VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N Gallium Chemical compound [Ga] GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- PTFCDOFLOPIGGS-UHFFFAOYSA-N Zinc dication Chemical compound [Zn+2] PTFCDOFLOPIGGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 229910001422 barium ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BFGKITSFLPAWGI-UHFFFAOYSA-N chromium(3+) Chemical compound [Cr+3] BFGKITSFLPAWGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 238000011067 equilibration Methods 0.000 description 1
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N indium atom Chemical compound [In] APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012432 intermediate storage Methods 0.000 description 1
- 238000005342 ion exchange Methods 0.000 description 1
- 229910021644 lanthanide ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WHXSMMKQMYFTQS-BKFZFHPZSA-N lithium-12 Chemical compound [12Li] WHXSMMKQMYFTQS-BKFZFHPZSA-N 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910001425 magnesium ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N neodymium atom Chemical compound [Nd] QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-O oxonium Chemical compound [OH3+] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- PUDIUYLPXJFUGB-UHFFFAOYSA-N praseodymium atom Chemical compound [Pr] PUDIUYLPXJFUGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011403 purification operation Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N scandium atom Chemical compound [Sc] SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001415 sodium ion Inorganic materials 0.000 description 1
- CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N strontium atom Chemical compound [Sr] CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001427 strontium ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/10—Inorganic adsorbents
- B01D2253/106—Silica or silicates
- B01D2253/108—Zeolites
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/10—Inorganic adsorbents
- B01D2253/106—Silica or silicates
- B01D2253/108—Zeolites
- B01D2253/1085—Zeolites characterized by a silicon-aluminium ratio
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/30—Physical properties of adsorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/50—Carbon oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/50—Carbon oxides
- B01D2257/504—Carbon dioxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/80—Water
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/40083—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/401—Further details for adsorption processes and devices using a single bed
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/402—Further details for adsorption processes and devices using two beds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/416—Further details for adsorption processes and devices involving cryogenic temperature treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
- B01D53/0462—Temperature swing adsorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
- B01D53/047—Pressure swing adsorption
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S95/00—Gas separation: processes
- Y10S95/90—Solid sorbent
- Y10S95/902—Molecular sieve
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
1. Sposób usuwania dwutlenku wegla ze strumienia gazowego zawierajacego dwutlenek wegla i gazy mniej polarne od dwutlenku wegla, obejmujacy poddanie strumienia gazowego adsorpcji przy uzyciu zeolitu typu X, znamienny tym, ze strumien gazowy zawierajacy dwutlenek wegla o cisnieniu czastkowym nie wiekszym niz 2,5 kPa, poddaje sie adsorpcji przy uzyciu zeolitu typu X o stosunku atomowym krzemu do glinu w zakresie od 1,0 do 1,15 w temperaturze w zakresie od -50°C do 80°C. PL PL PL PL PL PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób usuwania dwutlenku węgla ze strumienia gazowego zawierającego dwutlenek węgla i gazy mniej polarne od dwutlenku węgla, obejmujący poddanie strumienia gazowego adsorpcji przy użyciu zeolitu typu X, charakteryzujący się tym, że strumień gazowy zawierający dwutlenek węgla o ciśnieniu cząstkowym nie większym niż 2,5 kPa, poddaje się adsorpcji przy użyciu zeolitu typu X o stosunku atomowym krzemu do glinu w zakresie od 1,0 do 1,15, w temperaturze w zakresie od -50°C do 80°C.
Korzystnie etap adsorpcji prowadzi się sposobem wybranym spośród adsorpcji przy zmieniającej się temperaturze, adsorpcji przy zmieniającym się ciśnieniu, adsorpcji przy zmieniającym się podciśnieniu lub ich kombinacji.
Korzystnie jako adsorbent stosuje się zeolit typu X o stosunku atomowym krzemu do glinu w zakresie od 1,0 do 1,1.
Etap adsorpcji korzystnie prowadzi sie w temperaturze w zakresie od 20°C do 80°C.
W sposobie korzystnie jako adsorbent stosuje się zeolit typu X, którego wymienialne kationy sąjonami pierwiastków z grup ΙΑ, IIA, IIIA, IIIB okresowego układu pierwiastków, jonami z szeregu lantanowców i ich mieszaninami.
182 382
W sposobie korzystnie jako strumień gazowy stosuje się tlen, azot, argon, wodór, hel lub ich mieszaniny.
Korzystnie cząstkowe ciśnienie dwutlenku węgla w strumieniu gazowym jest nie większe od 1 kPa.
W sposobie korzystnie jako adsorbent stosuje się zeolit typu X o stosunku atomowym krzemu do glinu wynoszącym 1,0.
Korzystnie cząstkowe ciśnienie dwutlenku węgla w strumieniu gazowym jest nie większe od 0,5 kPa.
Sposób charakteryzuje się tym, że etap adsorpcji korzystnie prowadzi się w temperaturze w zakresie od 30°C do 60°C.
Korzystnie jako strumień gazowy stosuje się powietrze.
W sposobie korzystnie dodatkowo, przed usunięciem dwutlenku węgla ze strumienia gazowego, usuwa się parę wodną ze strumienia gazowego przez przepuszczenie strumienia gazowego przez adsorbent taki jak tlenek glinu, silikażel, zeolity i ich mieszaniny.
Strumień gazowy oczyszcza się według wynalazku w wyniku usunięcia dwutlenku węgla ze strumienia gazowego przez przepuszczenie go przez złoże zeolitu typu X o stosunku atomowym krzemu do glinu w zakresie od 1,10 do 1,15 i w temperaturze w zakresie od -50°C do 80°C. Sposób według wynalazku może być zastosowany do oczyszczania dowolnego gazu, który jest mniej polarny od dwutlenku węgla i który zawiera dwutlenek węgla jako zanieczyszczenie pod ciśnieniem cząstkowym do około 2,5 kPa, a także powyżej. Typowymi gazami, które można oczyszczać sposobem według wynalazku są następujące gazy: powietrze, azot, tlen, argon, wodór, hel, metan itd.
Oczyszczanie dwutlenku węgla wykonuje się korzystnie sposobem cyklicznym, korzystniej sposobem adsorpcji przy zmieniającym się ciśnieniu (PSA), sposobem adsorpcji przy zmieniającej się temperaturze (TSA) lub sposobem będącym ich kombinacją. W najkorzystniejszej odmianie sposób jest sposobem TSA.
Ilość dwutlenku węgla w strumieniu gazowym jest zwykłe taka, że jego ciśnienie cząstkowe w strumieniu gazowym nie przekracza około 2,5 kPa, korzystniej taka, że jego ciśnienie cząstkowe w strumieniu gazowym nie przekracza około 1 kPa, a najkorzystniej taka, że jego ciśnienie cząstkowe w strumieniu gazowym nie przekracza około 0,5 kPa.
Sposób według wynalazku może obejmować pojedynczą operację adsorpcji dwutlenku węgla lub może stanowić etap operacji oczyszczania, obejmującej adsorpcję dwutlenku węgla i jedną lub kilka operacji rozdzielania powietrza, utleniania wodoru, utleniania tlenku węgla itd. Korzystnie dwutlenek węgla usuwa się z powietrza powyżej opisanym sposobem adsorpcyjnym, a oczyszczony gaz rozdziela się sposobem kriogenicznej destylacji na azot, tlen, argon lub kombinacje dwu lub trzech z nich.
Etap adsorpcji dwutlenku węgla za pomocą adsorbentu typu X może być także zastosowany do usunięcia wilgoci ze strumienia gazowego, o ile jest obecna. W korzystnej odmianie usuwa się wilgoć przed adsorpcją w dwutlenku węgla w wyniku przepuszczenia strumienia gazowego przez środek suszący, korzystnie przez jeden lub kilka typów tlenku glinu, silikażelu lub zeolitów, lub ich mieszanin.
Sposób według wynalazkujest szczególnie przydatny do usuwania dwutlenku węgla w małych stężeniach, tj. na poziomie części na milion (ppm), ze strumieni gazowych w temperaturze powyżej 20°C. Jakkolwiek sposób można stosować z powodzeniem do usuwania dwutlenku węgla ze strumieni gazowych, w których dwutlenek węgla jest obecny pod cząstkowymi ciśnieniami większymi niż około 2,5 kPa, to jest on najbardziej skuteczny do usuwania dwutlenku węgla ze strumienia gazowego w takich stężeniach, że jego ciśnienie cząstkowe w strumieniach gazowych jest nie większe od około 2,5 kPa, jak to omówiono powyżej.
Adsorbentami przydatnymi w sposobie według wynalazku są zeolity typu X o stosunkach atomowych krzemu do glinu nie większych niż około 1,15, tj. takie, które maj ą stosunki atomowe krzemu do glinu w zakresie od 1,0 do około 1,15. Adsorbentami korzystnymi do stosowania w sposobie według wynalazku są zeolity typu X o stosunkach atomowych krzemu do glinu
182 382 w zakresie od 1,0 do około 1,1, a najkorzystniejszymi adsorbentami są te, które mają stosunki atomowe krzemu do glinu około 1,0, nazywane zwykle niskokrzemowymi (low silicon) zeolitami X lub zeolitami LSX. Z powodu defektów w strUkturze zeolitu, zanieczyszczeń, takich jak zaokludowany tlenek glinu i/lub gliniany, oraz błędów pomiarowych, podaje się pozorne stosunki krzemu do glinu nawet tak małe jak 0,9. Jednakże najmniejszy teoretycznie możliwy stosunek atomowy krzemu do glinu jest równy 1,0 i dlatego w niniejszym opisie stosuje się tę teoretycznie najmniejszą wartość oraz przyjmuje się, że w zakresie niniejszego wynalazku stosuje się najmniejszy możliwy stosunek atomowy krzemu do glinu.
Zeolitami mogą być zeolity “sodowe X”, tj. takie, których wymiennymi kationami są zasadniczo tylko jony sodowe, lub też mogą to być dowolne spośród wielu znanych wymiennych jonowo zeolitów typu X, tj. zeolitów typu X mających jako wymienne kationy jony inne niż sód. Do jonów, które mogą zajmować miejsca wymiennych kationów w zeolitach typu X, należąjony grup IA, IIA, IIIA, IIIB okresowego układu pierwiastków, trójwartościowe jony pierwiastków z szeregu lantanowców, jon cynku (II), jon miedzi (III), jon chromu (III), jon żelaza (III), jon amonowy, jon hydroniowy i mieszaniny dwu lub kilkujonów dowolnej z tych kategorii. Korzystnymi jonami grupy IA sąjony sodu, potasu i litu; korzystnymi jonami grupy IIA sąjony magnezu, wapnia, strontu i baru, korzystnymi jonami grup IIIA i IIIB sąjony glinu, skandu, galu, indu i itru; i korzystnymi trójwartościowymi jonami lantanowców sąjony lantanu, ceru, prazeodymu i neodymu.
Sposób według wynalazku może być wykonywany w pojedynczym naczyniu adsorpcyjnym lub w baterii dwu lub kilku złóż w układzie równoległym, dostosowanych do pracy w układzie cyklicznym obejmującym adsorpcję i desorpcję. W takich układach złoża są cyklicznie wyłączane z obiegu, aby zapewnić pozornie ciągły przepływ gazu z układu adsorpcyjnego.
Sposób według wynalazku wykonuje się zwykle jako sposób cykliczny, taki jak sposób adsorpcji przy zmieniającej się temperaturze, sposób adsorpcji przy zmieniającym się ciśnieniu, sposób adsorpcji przy zmieniającym się podciśnieniu lub sposób będący kombinacjami tych sposobów. Sposobem szczególnie przydatnym do usuwania małych ilości dwutlenku węgla z powietrzajest sposób adsorpcji przy zmieniającej się temperaturze. Sposób usuwania dwutlenku węgla może być doskonale połączony ze sposobem rozdzielania powietrza, takim jak kriogeniczna destylacja powietrza, w celu wytwarzania bardzo czystego azotu, tlenu, argonu lub mieszanin dwu lub kilku tych bardzo czystych produktów gazowych.
Temperatura, w której prowadzi się etap absorpcji, może zmieniać się od minimalnej temperatury około -50°C do maksymalnej temperatury około 80°C. Stwierdzono, że sposób według wynalazku jest znacznie bardziej wydajny w temperaturze powyżej około 20°C niż odpowiednie sposoby stosujące zwykle używane adsorbenty, szczególnie wtedy, gdy oczyszczany strumień gazowy zawiera dwutlenek węgla w takich stężeniach, że jego ciśnienie cząstkowe w strumieniu gazowym nie przekracza około 2,5 kPa. Ta cecha sprawia, że korzystne jest stosowanie sposobu w ciepłym klimacie, gdy temperatura podczas etapu adsorpcji przekracza około 20°C, a nawet około 30°C. Jakkolwiek sposób adsorpcji można wykonywać w temperaturze do około 80°C, to jest korzystne, aby temperatura nie przekraczała około 60°C, a najkorzystniej, aby nie przekraczała 50°C.
Ciśnienia, pod którymi wykonuje się etap adsorpcji są zwykle w zakresie od około 0,02 MPa do 2 MPa, a korzystnie od około 0,1 do 1 MPa w cyklach adsorpcji przy zmieniającym się ciśnieniu, a ciśnienie w cyklach adsorpcji przy zmieniającej się temperaturze jest zwykle w pobliżu ciśnienia atmosferycznego lub powyżej.
Gdy sposób adsorpcyjny jest sposobem PSA (adsorpcji przy zmieniającym się ciśnieniu), to etap regeneracji wykonuje się zwykle w pobliżu temperatury, w której wykonuje się etap adsorpcji i pod ciśnieniem bezwzględnym niższym niż ciśnienie adsorpcji. Ciśnienie podczas etapu regeneracji cykli PSA jest zwykle w zakresie od około 2 kPa do około 0,5 MPa, a korzystnie w zakresie od około 10 kPa do około 0,2 MPa. Gdy sposób adsorpcyjny jest sposobem TSA, to etap regeneracji złoża wykonuje się w temperaturze wyższej od temperatury adsorpcji, zwykle w zakresie od około 50°C do około 250°C, a korzystnie w zakresie od około 100°C do 200°C. Gdy stosuje się
182 382 kombinację sposobu PSA i TSA, to temperatura i ciśnienie podczas etapu regeneracji złoża jest, odpowiednio, wyższe i niższe, niż stosowane podczas etapu adsorpcji.
Na początku cyklicznego sposobu według wynalazku, wprowadza się strumień surowca gazowego, z którego ma być usunięty dwutlenek węgla, do naczynia adsorpcyjnego zawierającego złoże wymienionego powyżej adsorbentu. Podczas przechodzenia gazu przez złoże adsorbentu ulega adsorpcji dwutlenek węgla, a nie adsorbowany produkt gazowy wolny od dwutlenku węgla opuszcza naczynie adsorpcyjne przez wylot nie adsorbowanego gazu. W miarę postępu adsorpcji w złożu adsorbentu tworzy się front dwutlenku węgla i powoli przesuwa się w kierunku wylotowego końca złoża dla nie adsorbowanego gazu. Gdy przechodzący przez naczynie/naczynia adsorpcyjne front adsorbowanego dwutlenku węgla, w którym/których wykonuje się etap adsorpcji, osiągnie pożądane miejsce w naczyniu/naczyniach, to kończy się w nich etap adsorpcji i naczynia te przechodzą na pracę regeneracji. Podczas regeneracji zmniejsza się ciśnienie w naczyniach obciążonych dwutlenkiem węgla, jeśli cykl adsorpcji był sposobem adsorpcji przy zmieniającym się ciśnieniu, lub naczynia te ogrzewa się, jeśli stosowano cykl absorpcji adsorpcji przy zmieniającej się temperaturze, lub zarówno zmniejsza się ciśnienie i ogrzewa, jeśli stosuje się sposób będący kombinacją obu tych sposobów
Sposób regeneracji złóż adsorpcyjnych zależy od rodzaju stosowanego sposobu adsorpcyjnego. W przypadku adsorpcji przy zmieniającym się ciśnieniu, faza regeneracji obejmuje zwykle etap przeciwprądowego zmniejszania ciśnienia, podczas którego złoża są przewietrzane w przeciwprądzie aż do osiągnięcia pożądanego niższego ciśnienia. Jeśli jest to pożądane, to ciśnienie w złożach może być zmniejszone do ciśnienia mniejszego od ciśnienia atmosferycznego za pomocą urządzenia zmniejszającego ciśnienie, takiego jak pompa próżniowa.
W pewnych przypadkach, poza etapem/etapami przeciwprądowego zmniejszania ciśnienia, może być pożądane przeciwprądowe przedmuchiwanie złoża za pomocą gazowego strumienia nie adsorbowanego produktu opuszczającego złoże/złoża adsorbentu. W takim przypadku, złoże/złoża mogą być przeciwprądowo przedmuchiwane za pomocą nie adsorbowanego gazu, a etap przedmuchiwania zwykle zaczyna się pod koniec etapu przeciwprądowego przedmuchiwania lub też po nim. Podczas etapu przedmuchiwania, gaz przedmuchujący może być wprowadzony do złoża adsorbentu z pośredniego zbiornika magazynującego, gdy układ adsorpcyjny obejmuje pojedynczy adsorber, lub też z innego adsorbera, który znajduje się w fazie adsorpcji, gdy układ adsorpcyjny obejmuje kilka połączonych równolegle adsorberów, które pracują z przesunięciem w fazie.
Cykl adsorpcji może obejmować także inne etapy poza podstawowymi etapami adsorpcji i regeneracji. Na przykład może być korzystne zmniejszanie ciśnienia złoża adsorpcyjnego w kilku etapach, przy czym produkt z pierwszego zmniejszania ciśnienia stosuje się do częściowego wytworzenia ciśnienia w innym złożu układu adsorpcyjnego. Dzięki temu dodatkowo zmniejsza się ilość gazowych zanieczyszczeń w nie adsorbowanym produkcie gazowym.
Według korzystnej odmiany wynalazku, strumień gazowy, taki jak powietrze, wprowadza się do naczynia adsorpcyjnego, które zawiera niskokrzemowy zeolit X rodzaju opisanego powyżej. Temperatura strumienia gazowego może być tak niska, jak -50°C lub poniżej, lub tak wysoka, jak 80°C. O ile stężenie dwutlenku węgla w strumieniu gazowym nie jest tak duże, że jego ciśnienie cząstkowe znacznie przekracza około 2,5 kPa, to zasadniczo cała ilość dwutlenku węgla zostanie usunięta ze strumienia gazowego, a produkt gazowy zasadniczo wolny od dwutlenku węgla będzie opuszczał naczynie adsorpcyjne wylotem dla nie adsorbowanego produktu gazowego. Gdy przechodzący przez naczynie adsorpcyjne front adsorbowanego dwutlenku węgla, osiągnie określone miejsce w naczyniu adsorpcyjnym, zwykle w pobliżu wylotu nie adsorbowanego produktu gazowego, to kończy się etap adsorpcji w naczyniu, a złoże adsorpcyjne zawarte w naczyniu poddaje się regeneracji jednym z opisanych powyżej sposobów Jeśli instalacja adsorpcyjnajest układem z kilkoma złożami, to natychmiast zaczyna się adsorpcja w drugim złożu, dzięki czemu nie przerywa się ciągłości sposobu oczyszczania. Oczyszczony gaz może być natychmiast poddany dalszemu przerobowi. Na przykład w kriogenicznych sposobach rozdzielania powietrza, wstępnie oczyszczone powietrze przesyła się do instalacji kriogenicznej destylacji
182 382 (lub adsorpcji) w celu rozfrakcjonowania na jeden lub kilka gazów o dużej czystości, np. tlen, azot lub argon o czystości 80%. Jeśli jest to pożądane, to strumień gazu odpadowego z instalacji rozdzielania powietrza może być zawracany do obiegu do instalacji wstępnego oczyszczania i może być zastosowany jako gaz do przedmuchiwania podczas regeneracji złoża. Powyższy sposób może być prowadzony wydajnie w ciągu nieograniczonego okresu czasu, ponieważ na wydajność sposobu nie będą wpływać niekorzystnie wzrosty temperatury występujące podczas etapu adsorpcji.
Uważa się, że w zakres niniejszego wynalazku wchodzi stosowanie tradycyjnych urządzeń do monitorowania i automatycznego kontrolowania przepływu gazów w układzie, tak aby mógł on być całkowicie zautomatyzowany i aby mógł pracować w sposób ciągły i wydajny.
Wynalazek jest dodatkowo przedstawiony za pomocą następujących przykładów, w których procenty i stosunki sąpodane w przeliczeniu na objętość, o ile nie podano, że jest inaczej.
Przykład I. Zmierzono równowagowe izotermy adsorpcji dwutlenku węgla za pomocą mikrowagi Cahna dla szeregu ciśnień w zakresie od 0,2 do 30 kPa w temperaturze 5°C, 35°C i 50°C w przypadku tradycyjnego sodowego zeolitu X (NaX) o stosunku atomowym krzemu do glinu równym 1,25 i w przypadku sodowej postaci zeolitu typu X o stosunku atomowym krzemu do glinu równym 1,02 (Na LSX). Każdą próbkę adsorbentu (około 60 mg) aktywowano przez przetrzymywanie pod zmniejszonym ciśnieniem w temperaturze 350°C w ciągu 1,5 godziny przed pierwszym użyciem i pomiędzy oznaczaniem izoterm w każdej temperaturze. Każde oznaczenie wykonywano aż do osiągnięcia równowagi, co wymagało do 3 godzin dla najniższych cząstkowych ciśnień dwutlenku węgla. Poza stosowaniem NaX i NaLSX wykonano oznaczenia przy użyciu zeolitu typu X po wymianie na lit i ziemie rzadkie (RE - rare earth) i przy użyciu zeolitu typu X po wymianie na lit i wapń, w temperaturze 35°C dla każdego z wymienionych ciśnień. Wyniki doświadczeń zestawiono w tabeli.
Tabela
Adsorbent | Temperatura, °C | Ciśnienie, kPa | ||||||
0,2 | 0,5 | 1,0 | 2,5 | 5,0 | 10,0 | 30,0 | ||
Ilość adsorbowanego CO2, mmoli/g adsorbentu | ||||||||
NaX | 5 | 1,24 | 1,80 | 2,23 | 2,92 | 3,53 | 4,11 | 4,79 |
NaLSX | 5 | 2,44 | 2,89 | 3,36 | 4,21 | 4,94 | 5,58 | 6,23 |
NaX | 35 | 0,45 | 0,87 | 1,26 | 1,82 | 2,26 | 2,78 | 3,73 |
NaLSX | 35 | 1,50 | 2,05 | 2,41 | 2,89 | 3,38 | 4,01 | 5,16 |
Li, RE LSX | 35 | 1,74 | 2,44 | 2,85 | 3,29 | 3,63 | 4,02 | 4,68 |
Li, Ca LSX | 35 | 1,78 | 2,58 | 3,06 | 3,56 | 3,92 | 4,33 | 5,03 |
NaX | 50 | 0,25 | 0,55 | 0,87 | 1,41 | 1,83 | 2,27 | 3,14 |
NaLSX | 50 | 1,01 | 1,61 | 2,03 | 2,51 | 2,89 | 3,39 | 4,46 |
Z tabeli tej wynika, że w przypadku umiarkowanie wysokich cząstkowych ciśnień CO2 (do 30 kPa) adsorbenty LSX według niniejszego wynalazku wykazują adsorpcję CO2 w zakresie od 30% do 40% większą niż w przypadku tradycyjnego sodowego adsorbentu X. Można tego częściowo oczekiwać z powodu większej o 12,5% zdolności wymiennej jonów adsorbentu LSX w porównaniu z tradycyjnym adsorbentem X. Nieoczekiwany charakter według niniejszego wynalazku został ujawniony w wynikach uzyskanych dla ciśnienia 2,5 kPa lub poniżej, a zwłaszcza w próbie z 0,5 kPa (co odpowiada cząstkowemu ciśnieniu CO2 w zwykłym powietrzu pod ciśnieniem około (15 atmosfer) 1,5 MPa i w temperaturze powyżej 20°C. Zdolności adsorpcyjne według niniejszego wynalazku są ponad -dwukrotnie, a w pewnych przypadkach ponad czterokrotnie większe niż dla tradycyjnego adsorbentu X w takich samych warunkach. Przegląd danych tabeli
182 182 rzeczywiście pokazuje, że zdolności adsorpcyjne według niniejszego wynalazku w temperaturze 50°C sąporównywalne do zdolności tradycyjnego adsorbentu X w temperaturze 5°C, czyli w zwykłej temperaturze jego stosowania. Zdolność adsorpcyjna tradycyjnego adsorbentu X w temperaturze 50°C jest zbyt mała do praktycznych zastosowań. Równowagowe izotermy adsorpcji dwutlenku węgla zmierzono także w temperaturze 35°C dla próbek adsorbentu po wymianie na lit i ziemie rzadkie (Li, RE LSX) przygotowanych z zeolitu LSX użytego w przykładzie I (zawierających 86 równoważnikowych % jonów litu i 12 równoważnikowych % jonów ziem rzadkich pochodzących z handlowego roztworu mieszaniny chlorków ziem rzadkich produkowanego przez firmę Moly Corp., Inc., o przybliżonym składzie 67% LaCl3,23% NdCl3,9% PrCl3,1 % PrCl3) oraz dla próbek adsorbentu po wymianie na lit i wapń (Li Ca LSX) przygotowanych z zeolitu LSX użytego w przykładzie I (zawierających 95 równoważnikowych %jonów litu i 5 równoważnikowych % jonów wapnia).
Jakkolwiek wynalazek został opisany w odniesieniu do konkretnych rozwiązań aparaturowych, cykli adsorpcyjnych i doświadczeń, to cechy te określono dla wynalazku jedynie przykładowo i możliwe są różne zmiany. Naprzykład cykl adsorpcyjny może obejmować więcej niż dwa etapy równoważenia złoża, a etap przepłukiwania i/lub etap zawracania nie adsorbowanego produktu może być włączany lub pomijany, w miarę potrzeby. Ponadto, czas trwania poszczególnych etapów i warunki prowadzenia tych etapów także mogą być zmieniane. Zakres wynalazku jest ograniczony jedynie przez zakres załączonych zastrzeżeń patentowych.
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 60 egz
Cena 2,00 zł.
Claims (12)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób usuwania dwutlenku węgla ze strumienia gazowego zawierającego dwutlenek węgla i gazy mniej polarne od dwutlenku węgla, obejmujący poddanie strumienia gazowego adsorpcji przy użyciu zeolitu typu X, znamienny tym, że strumień gazowy zawierający dwutlenek węgla o ciśnieniu cząstkowym nie większym niż 2,5 kPa, poddaje się adsorpcji przy użyciu zeolitu typu X o stosunku atomowym krzemu do glinu w zakresie od 1,0 do 1,15 w temperaturze w zakresie od -50°C do 80°C.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że etap adsorpcji prowadzi się sposobem wybranym spośród adsorpcji przy zmieniającej się temperaturze, adsorpcji przy zmieniającym się ciśnieniu, adsorpcji przy zmieniającym się podciśnieniu lub ich kombinacji.
- 3. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że jako adsorbent stosuje się zeolit typu X o stosunku atomowym krzemu do glinu w zakresie od 1,0 do 1,1.
- 4. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że etap adsorpcji prowadzi się w temperaturze w zakresie od 20°C do 80°C.
- 5. Sposób według zastrz. 1 albo 2, albo 3, albo 4, znamienny tym, że jako adsorbent stosuje się zeolit typu X, którego wymienialne kationy sąjonami pierwiastków z grup I A, IIA, IIIA, IIIB okresowego układu pierwiastków, jonami z szeregu lantanowców i ich mieszaninami.
- 6. Sposób według zastrz. 1 albo 2, albo 3, albo 4, znamienny tym, że jako strumień gazowy stosuje się tlen, azot, argon, wodór, hel lub ich mieszaniny.
- 7. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że cząstkowe ciśnienie dwutlenku węgla w strumieniu gazowym jest nie większe od 1 kPa.
- 8. Sposób według zastrz. 7, znamienny tym, że jako adsorbent stosuje się zeolit typu X o stosunku atomowym krzemu do glinu wynoszącym 1,0.
- 9. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że cząstkowe ciśnienie dwutlenku węgla w wymienionym strumieniu gazowym' jest nie większe od 0,5 kPa.
- 10. Sposób według zastrz. 6, znamienny tym, że etap adsorpcji prowadzi się w temperaturze w zakresie od 30°C do 60°C.
- 11. Sposób według zastrz. 10, znamienny tym, że jako strumień gazowy stosuje się powietrze.
- 12. Sposób według zastrz. 6, znamienny tym, że dodatkowo, przed usunięciem dwutlenku węgla ze strumienia gazowego, usuwa się parę wodnąze strumienia gazowego przez przepuszczenie strumienia gazowego przez adsorbent taki jak tlenek glinu, silikażel, zeolity i ich mieszaniny.* * *Wynalazek dotyczy sposobu usuwania dwutlenku węgla ze strumieni gazowych, a zwłaszcza sposobu mającego zastosowanie do wstępnego oczyszczania powietrza przez usunięcie dwutlenku węgla z powietrza przed rozdzieleniem powietrza.Gazy występujące w naturze lub wytwarzane sposobami przemysłowymi często zawierają małe ilości dwutlenku węgla, Na przykład powietrze atmosferyczne zawiera zwykle około 250 ppm dwutlenku węgla. Ze względu na pewne ograniczenia procesowe lub ze względu na przewidywane końcowe zastosowanie gazu może być czasem pożądane lub konieczne usunięcie dwutlenku węgla z gazu. Na przykład powietrze rozdzielane na poszczególne produkty składowe sposobami rozdzielania kriogenicznego (kriogeniczne rozdzielanie powietrza), takimi jak kriogeniczna destylacja lub kriogeniczna adsorpcja, musi być w zasadzie pozbawione zarówno dwutlenku węgla, jak i wilgoci, ponieważ operacje te prowadzi się w temperaturze poniżej temperatury182 382 zamarzania tych związków; w konsekwencji, jeśli nie zostały one usunięte, to będą zamarzać i w końcu zatykać urządzenia do sposobu rozdzielania powietrza.Małe ilości dwutlenku węgla i wilgoci usuwa się ze strumieni gazowych różnymi sposobami, takimi jak kondensacja, zamrażanie z odwracalną wymianą ciepła i adsorpcja. Sposobem szczególnie korzystnym jest adsorpcja z zastosowaniem adsorbentu, który adsorbuje dwutlenek węgla (i parę wodną) silniej niż inne składniki strumienia gazowego. Na przykład częste jest usuwanie dwutlenku węgla ze strumienia powietrza, który ma być rozdzielany kriogenicznie, w wyniku przepuszczania tego strumienia gazowego przez złoże zeolitu 13X. Opis patentowy Stanów Zjednoczonych Ameryki 3,885,927, wydany na nazwisko Sherman i in. w dniu 27 maja 1975 r., ujawnia stosowanie zeolitu typu X zawierającego co najmniej 90 równoważnikowych procent kationów baru do usuwania dwutlenku węgla ze strumieni gazowych zawierających nie więcej niż 1000 ppm dwutlenku węgla w zakresie temperatury od -40°C do 49°C. Opis patentowy Stanów Zjednoczonych Ameryki 4,775,396, wydany na nazwisko Rastelli i in. w dniu 4 października 1988 r., ujawnia adsorpcję dwutlenku węgla ze strumieni gazowych w wyniki adsorpcji przy zmieniającym się ciśnieniu w zakresie temperatury od -50°C do 100°C, przy czym adsorbent ma stosunek molowy SiO2/Al2O3 od 2 do 100 i zawiera co najmniej 20 równoważnikowych procent jednego lub kilku kationów, takich jak kationy cynku, ziem rzadkich, wodoru i amonu i nie więcej niż 80 równoważnikowych procent kationów metali alkalicznych lub metali ziem alkalicznych.Zeolit 13X wydajnie usuwa małe ilości dwutlenku węgla (i pary wodnej) w niskiej temperaturze, tj. w temperaturze około 5°C lub poniżej, ponieważ silniej adsorbuje te składniki niż azot, tlen lub argon. Jednakże zdolność adsorpcyjna zeolitu 13Χ zmniejsza się szybko w miarę wzrostu temperatury rozdzielanego gazu i sposób rozdzielania staje się nieopłacalny w temperaturze powyżej około 20°C. Ponieważ temperatura otoczenia jest często znacznie wyższa od korzystnej temperatury adsorpcji 5°C, np. niekiedy występuje temperatura otoczenia 40°C lub powyżej, a ze względu na ciepło adsorpcji i ciepło sprężania gazu istnieje tendencja do dalszego znacznego wzrostu temperatury złoża adsorpcyjnego podczas adsorpcji, to zwykle jest konieczne chłodzenie powietrza wprowadzanego do adsorpcyjnej instalacji wstępnego oczyszczania powietrza za pomocą zewnętrznego chłodzenia w celu utrzymania temperatury gazu poniżej 20°C. Obniża to ogólną wydajność sposobu rozdzielania powietrza, ponieważ musi być zużywana energia do niezbędnego chłodzenia.Byłoby bardzo korzystne całkowite usunięcie potrzeby chłodzenia lub znaczne ograniczenie zakresu chłodzenia wymaganego w przemysłowych, opartych na adsorpcji, sposobach rozdzielania powietrza podczas wstępnego oczyszczania, ponieważ zwiększyłoby to ogólną opłacalność sposobu rozdzielania powietrza. Przedmiotem niniejszego wynalazku jest zatem nowy sposób adsorpcji dwutlenku węgla, który posiada te zalety.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/363,187 US5531808A (en) | 1994-12-23 | 1994-12-23 | Removal of carbon dioxide from gas streams |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL312035A1 PL312035A1 (en) | 1996-06-24 |
PL182382B1 true PL182382B1 (pl) | 2001-12-31 |
Family
ID=23429192
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL95312035A PL182382B1 (pl) | 1994-12-23 | 1995-12-22 | Sposób usuwania dwutlenku wegla ze strumienia gazowego PL PL PL PL PL PL PL PL |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5531808A (pl) |
EP (1) | EP0718024B1 (pl) |
JP (1) | JP3983310B2 (pl) |
KR (1) | KR100196879B1 (pl) |
CN (1) | CN1091628C (pl) |
AU (1) | AU691699B2 (pl) |
CA (1) | CA2162345A1 (pl) |
DE (1) | DE69526042T2 (pl) |
ES (1) | ES2171177T3 (pl) |
MY (1) | MY114542A (pl) |
NZ (1) | NZ280470A (pl) |
PL (1) | PL182382B1 (pl) |
SG (1) | SG34310A1 (pl) |
TR (1) | TR199501595A2 (pl) |
TW (1) | TW448072B (pl) |
ZA (1) | ZA9510101B (pl) |
Families Citing this family (90)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5698013A (en) * | 1994-03-18 | 1997-12-16 | Uop | Nitrogen-selective zeolitic adsorbent for use in air separation process |
US5531808A (en) * | 1994-12-23 | 1996-07-02 | The Boc Group, Inc. | Removal of carbon dioxide from gas streams |
JP2787196B2 (ja) * | 1995-03-24 | 1998-08-13 | 工業技術院長 | セラミックスを分離材とした窒素と二酸化炭素の分離方法 |
FR2749004B1 (fr) * | 1996-05-24 | 1998-07-10 | Air Liquide | Procede pour la purification de melanges gazeux a base d'hydrogene utilisant une zeolithe x echangee au lithium |
DE19744470A1 (de) * | 1996-10-12 | 2000-07-13 | Mayer Guenter | Verfahren und Rückgewinnung von gasförmigen Stoffen aus flüchtige polare Stoffe enthaltenden Prozeßgasen |
US5779767A (en) * | 1997-03-07 | 1998-07-14 | Air Products And Chemicals, Inc. | Use of zeolites and alumina in adsorption processes |
FR2766476B1 (fr) * | 1997-07-22 | 1999-09-03 | Ceca Sa | Adsorbant zeolitique ameliore pour la separation des gaz de l'air et son procede d'obtention |
US5980611A (en) * | 1997-09-25 | 1999-11-09 | The Boc Group, Inc. | Air purification process |
US5914455A (en) * | 1997-09-30 | 1999-06-22 | The Boc Group, Inc. | Air purification process |
US5906675A (en) * | 1997-09-30 | 1999-05-25 | The Boc Group, Inc. | Air purification process |
FR2773499B1 (fr) * | 1998-01-14 | 2000-02-11 | Air Liquide | Procede de purification par adsorption de l'air avant distillation cryogenique |
FR2775198B1 (fr) * | 1998-02-26 | 2000-04-14 | Air Liquide | Procede et dispositif de purification de gaz par adsorption a lits horizontaux fixes |
FR2775618B1 (fr) * | 1998-03-03 | 2000-05-05 | Air Liquide | Adsorbant a taux d'echange heterogene et procede psa mettant en oeuvre un tel adsorbant |
FR2775617B1 (fr) | 1998-03-09 | 2000-04-07 | Ceca Sa | Decarbonatation de flux gazeux au moyen d'adsorbants zeolitiques |
CA2264418C (en) * | 1998-03-12 | 2002-05-14 | Adeola Florence Ojo | Removal of carbon dioxide from gas streams |
US6024781A (en) * | 1998-04-17 | 2000-02-15 | The Boc Group, Inc. | Separation of carbon dioxide and hydrocarbons |
US6183539B1 (en) * | 1998-07-01 | 2001-02-06 | Zeochem Co. | Molecular sieve adsorbent for gas purification and preparation thereof |
US6106593A (en) † | 1998-10-08 | 2000-08-22 | Air Products And Chemicals, Inc. | Purification of air |
FR2784599B1 (fr) * | 1998-10-20 | 2000-12-08 | Air Liquide | Procede de purification d'un flux gazeux en ses impuretes n2o |
FR2784604A1 (fr) * | 1998-10-20 | 2000-04-21 | Air Liquide | Procede de regeneration incomplete de particules d'adsorbant |
US6096934A (en) * | 1998-12-09 | 2000-08-01 | Uop Llc | Oxidative coupling of methane with carbon conservation |
US6143057A (en) * | 1999-04-23 | 2000-11-07 | The Boc Group, Inc. | Adsorbents and adsorptive separation process |
US6245127B1 (en) * | 1999-05-27 | 2001-06-12 | Praxair Technology, Inc. | Pressure swing adsorption process and apparatus |
US6340382B1 (en) * | 1999-08-13 | 2002-01-22 | Mohamed Safdar Allie Baksh | Pressure swing adsorption process for the production of hydrogen |
FR2798075B1 (fr) * | 1999-09-03 | 2001-11-09 | Air Liquide | Conduite d'un systeme de purification d'air a regeneration thermique |
FR2800995B1 (fr) | 1999-10-05 | 2002-01-04 | Ceca Sa | Adsorbants zeolitiques, leur procede d'obtention et leur utilisation pour la decarbonation de flux gazeux |
US6391092B1 (en) * | 1999-10-12 | 2002-05-21 | The Boc Group, Inc. | Thermal swing adsorption process for the removal of dinitrogen oxide, hydrocarbons and other trace impurities from air |
US6358302B1 (en) | 1999-11-18 | 2002-03-19 | The Boc Group, Inc. | Purification of gases using multi-composite adsorbent |
EP1142622B1 (en) | 2000-04-04 | 2006-06-21 | Tosoh Corporation | Method of adsorptive separation of carbon dioxide |
JP4873108B2 (ja) * | 2000-04-04 | 2012-02-08 | 東ソー株式会社 | 二酸化炭素の吸着分離方法 |
DE60129626T2 (de) * | 2000-04-20 | 2008-05-21 | Tosoh Corp., Shinnanyo | Verfahren zum Reinigen von einem Wasserstoff enthaltenden Gasgemisch |
US6432171B1 (en) | 2000-08-28 | 2002-08-13 | The Boc Group, Inc. | Thermal swing adsorption process |
US6416569B1 (en) | 2000-08-28 | 2002-07-09 | The Boc Group, Inc. | Temperature swing adsorption process |
US6596256B1 (en) | 2000-08-28 | 2003-07-22 | The Boc Group, Inc. | Synthesis of low silicon sodium X zeolite |
US6409800B1 (en) | 2000-08-28 | 2002-06-25 | The Boc Group, Inc. | Temperature swing adsorption process |
US6824590B2 (en) * | 2000-11-07 | 2004-11-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | Use of lithium-containing fau in air separation processes including water and/or carbon dioxide removal |
CA2360717C (en) * | 2000-11-07 | 2005-12-06 | Air Products And Chemicals, Inc. | Use of lithium-containing fau in air separation processes including water and/or carbon dioxide removal |
EP2826553B1 (en) | 2001-01-05 | 2019-03-06 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method of manufacture for adsorbent laminates for high frequency psa processes |
ES2186516B1 (es) * | 2001-01-08 | 2004-09-16 | Universidad De Vigo | Sistema reductor de la concentracion de co2 en ambientes cerrados (r.e.c.o.2). |
US6506236B2 (en) | 2001-03-28 | 2003-01-14 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for reducing the level of carbon dioxide in a gaseous mixture |
EP1249264A1 (en) * | 2001-04-11 | 2002-10-16 | Ammonia Casale S.A. | Process for the separation and recovery of carbon dioxide from waste gas or fumes produced by combustible oxidation |
JP3545377B2 (ja) * | 2001-08-07 | 2004-07-21 | 日本酸素株式会社 | 空気液化分離用空気の精製装置および方法 |
FR2832077B1 (fr) * | 2001-11-12 | 2004-08-27 | Air Liquide | Adsorbant zeolitique au baryum et calcium pour la purification de gaz, en particulier de l'air |
FR2832141B1 (fr) * | 2001-11-14 | 2004-10-01 | Ceca Sa | Procede de purification de gaz de synthese |
US20050119112A1 (en) * | 2002-01-22 | 2005-06-02 | Zeochem, Llc | Process for production of molecular sieve adsorbent blends |
US7300899B2 (en) * | 2002-01-22 | 2007-11-27 | Zeochem, Llc | Lithium exchanged zeolite X adsorbent blends |
US20030221555A1 (en) * | 2002-05-31 | 2003-12-04 | Golden Timothy Christopher | Purification of gas streams using composite adsorbent |
US6709485B1 (en) * | 2002-12-04 | 2004-03-23 | Olin Corporation | Process of removing carbon dioxide from a chlor/alkali plant tail gas stream |
EP1468731B1 (de) * | 2003-04-14 | 2011-09-28 | Zeochem AG | Verfahren zur Herstellung von verformten Zeolithen und Verfahren zur Entfernung von Verunreinigungen aus einem Gasstrom |
FR2863909B1 (fr) * | 2003-12-22 | 2006-05-26 | Ceca Sa | Methode de purification de flux gazeux pollue par co2 et hydrocarbure(s) et/ou oxyde(s) d'azote par adsorbant zeolitique agglomere |
US7128776B2 (en) * | 2004-03-10 | 2006-10-31 | Air Products And Chemicals, Inc. | Periodic high temperature regeneration of thermal swing adsorption systems |
US7608133B2 (en) * | 2006-02-27 | 2009-10-27 | Honeywell International Inc. | Lithium-exchanged faujasites for carbon dioxide removal |
US20100050735A1 (en) * | 2006-07-21 | 2010-03-04 | Mark Varney | Gas Sensor |
US8449473B2 (en) * | 2006-10-18 | 2013-05-28 | Anaxsys Technology Limited | Gas sensor |
US20090007779A1 (en) * | 2007-05-17 | 2009-01-08 | Coignet Philippe A | Method and system of providing carbon dioxide-enriched gas for greenhouses |
WO2010096871A1 (en) * | 2009-02-25 | 2010-09-02 | Applied Hybrid Energy Pty Ltd | Carbon capture |
CA2657127C (en) | 2009-03-05 | 2016-07-05 | The Governors Of The University Of Alberta | Removal of carbon dioxide from paraffins |
WO2010109477A2 (en) | 2009-03-27 | 2010-09-30 | Council Of Scientific & Industrial Research | A process for the preparation of molecular sieve adsorbent for the size/shape selective adsorption of carbon dioxide from its gaseous mixture with nitrogen |
WO2010113169A1 (en) | 2009-03-31 | 2010-10-07 | Council Of Scientific & Industrial Research | A process for the preparation and use of pentasil type zeolite for the selective adsorption of carbon dioxide from flue gas |
AU2009355326B2 (en) | 2009-11-16 | 2014-10-02 | Kent Knaebel & Associates, Inc. | Multi-stage adsorption system for gas mixture separation |
FR2970184B1 (fr) | 2011-01-07 | 2013-08-02 | Air Liquide | Composition zeolitique adaptee a l'epuration d'air |
US8680344B2 (en) | 2011-01-25 | 2014-03-25 | Zeochem Llc | Molecular sieve adsorbent blends and uses thereof |
US8882993B2 (en) | 2011-03-07 | 2014-11-11 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Stabilized aggregates of small crystallites of zeolite Y |
US8778824B2 (en) | 2011-03-07 | 2014-07-15 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Aggregates of small crystallites of zeolite Y |
US8778171B2 (en) | 2011-07-27 | 2014-07-15 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydrocracking catalysts containing stabilized aggregates of small crystallites of zeolite Y associated hydrocarbon conversion processes |
US8852326B2 (en) | 2011-03-07 | 2014-10-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Aggregates of small particles of synthetic faujasite zeolite |
WO2013004932A1 (fr) | 2011-07-07 | 2013-01-10 | L'air Liquide,Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procédé de purification d'un flux gazeux avec contrôle de la pureté |
JP5948888B2 (ja) * | 2012-01-19 | 2016-07-06 | 栗田工業株式会社 | 電気二重層キャパシタ |
EP2628523A1 (fr) | 2012-02-14 | 2013-08-21 | Air Liquide Medical G.m.b.H. | Installation de production sur site de gaz médical et procédé de pilotage associé |
EP2628521A1 (fr) | 2012-02-14 | 2013-08-21 | Air Liquide Medical G.m.b.H. | Installation de production sur site de gaz médical utilisant une électrovanne 3-voies reliée à une ligne de purge |
EP2628522A1 (fr) | 2012-02-14 | 2013-08-21 | Air Liquide Medical G.m.b.H. | Installation de production sur site de gaz médical à plusieurs capacités en série et ligne de purge |
EP2628524B1 (fr) | 2012-02-14 | 2019-05-29 | Air Liquide Medical G.m.b.H. | Installation de production sur site de gaz médical |
US10170759B2 (en) | 2013-06-21 | 2019-01-01 | Arizona Board Of Regents On Behalf Of Arizona State University | Metal oxides from acidic solutions |
CA2829060C (en) | 2013-09-27 | 2015-02-03 | Vitalaire Canada Inc. | On-site medical gas production plant and associated operating method |
CA2829065A1 (en) | 2013-09-27 | 2015-03-27 | Vitalaire Canada Inc. | On-site medical gas production plant and associated operating method |
CN103933928B (zh) * | 2014-04-04 | 2015-10-07 | 无锡普爱德环保科技有限公司 | 除湿吸附剂及其制备方法 |
WO2015191962A1 (en) | 2014-06-12 | 2015-12-17 | Arizona Board Of Regents On Behalf Of Arizona State University | Carbon dioxide adsorbents |
CA2863543C (en) | 2014-09-11 | 2015-11-03 | Vitalaire Canada Inc. | On-site medical gas production plant and associated operating method |
US10895417B2 (en) | 2016-03-25 | 2021-01-19 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method for the production of air gases by the cryogenic separation of air with improved front end purification and air compression |
WO2018136695A1 (en) | 2017-01-20 | 2018-07-26 | Seo Dong Kyun | Aluminosilicate nanorods |
CA3063539A1 (en) | 2017-05-24 | 2018-11-29 | Basf Corporation | Gas dehydration with mixed adsorbent/desiccant beds |
FR3078897B1 (fr) | 2018-03-18 | 2022-05-06 | Arkema France | Procede de decarbonatation de flux gazeux |
CN112689535A (zh) * | 2018-09-25 | 2021-04-20 | 积水化学工业株式会社 | 沸石吸附材料的重复利用方法和再生吸附材料 |
US11137205B2 (en) | 2018-12-21 | 2021-10-05 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method and apparatus for eliminating heat bumps following regeneration of adsorbers in an air separation unit |
US11029086B2 (en) | 2018-12-21 | 2021-06-08 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method and apparatus for reducing process disturbances during pressurization of an adsorber in an air separation unit |
CN110026151B (zh) * | 2019-04-29 | 2021-11-26 | 中国地质科学院郑州矿产综合利用研究所 | 一种提高无粘结剂nalsx分子筛吸附量与强度的方法 |
CN110787587A (zh) | 2019-11-08 | 2020-02-14 | 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 | 一种空分纯化均压***及控制方法 |
CN111535947A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-08-14 | 重庆泰节由环保科技有限公司 | 一种汽车节能减排动力***装置 |
CN113680173B (zh) * | 2021-08-23 | 2023-01-13 | 无锡碳谷科技有限公司 | 一种直接空气捕获二氧化碳的装置及方法 |
FR3136995A1 (fr) * | 2022-06-27 | 2023-12-29 | Engie | Procédé et dispositif d’épuration de gaz par adsorption froide de dioxyde de carbone et procédé et dispositif de liquéfaction |
Family Cites Families (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3266221A (en) * | 1964-06-02 | 1966-08-16 | Union Carbide Corp | Ethylene recovery from gas mixtures |
FR2127112A5 (pl) * | 1971-02-24 | 1972-10-13 | Air Liquide | |
US3751878A (en) * | 1972-10-20 | 1973-08-14 | Union Carbide Corp | Bulk separation of carbon dioxide from natural gas |
US3885927A (en) * | 1974-02-05 | 1975-05-27 | Union Carbide Corp | Process for removing carbon dioxide from gas streams |
CH623748A5 (en) * | 1975-12-15 | 1981-06-30 | Sergei Zinovievich Vasiliev | Process for purifying gas mixtures |
US4233038A (en) * | 1979-08-06 | 1980-11-11 | Air Products And Chemicals, Inc. | Reactivation system for water-carbon dioxide adsorbers |
CA1202576A (en) * | 1982-01-12 | 1986-04-01 | Satoshi Ihara | Process for separating carbonic acid gas from methane- rich gas |
JPS594414A (ja) * | 1982-06-30 | 1984-01-11 | Nippon Sanso Kk | プレツシヤ−スイング法による気体精製法 |
US4557735A (en) * | 1984-02-21 | 1985-12-10 | Union Carbide Corporation | Method for preparing air for separation by rectification |
GB8421918D0 (en) * | 1984-08-30 | 1984-10-03 | Bp Chem Int Ltd | Selective adsorption of carbon dioxide |
FR2584307B1 (fr) * | 1985-07-08 | 1989-10-20 | Air Liquide | Procede de traitement d'un melange gazeux par adsorption |
US4690696A (en) * | 1985-10-18 | 1987-09-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Oxidation of carbonaceous material |
GB8713405D0 (en) * | 1987-06-09 | 1987-07-15 | Laporte Industries Ltd | Purification of gases |
US4859217A (en) * | 1987-06-30 | 1989-08-22 | Uop | Process for separating nitrogen from mixtures thereof with less polar substances |
US5292360A (en) * | 1987-07-17 | 1994-03-08 | Rhone-Poulenc Chimie | 5A zeolite/kaolinite adsorbent for gas purification |
US4775396A (en) * | 1987-11-05 | 1988-10-04 | Union Carbide Corporation | Selective adsorption of CO2 on zeolites |
JP2660703B2 (ja) * | 1987-12-26 | 1997-10-08 | 住友精化株式会社 | 混合ガスから炭酸ガスを吸着分離回収する方法 |
US4915711A (en) * | 1989-05-18 | 1990-04-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Adsorptive process for producing two gas streams from a gas mixture |
US5013334A (en) * | 1990-01-09 | 1991-05-07 | Uop | Methane purification by pressure swing adsorption |
CA2041874C (en) * | 1990-01-09 | 1999-04-06 | Richard T. Maurer | Separation of ethane from methane by pressure swing adsorption |
JPH03229611A (ja) * | 1990-02-02 | 1991-10-11 | Osaka Gas Co Ltd | 稀薄co↓2源ガスからpsa法によりco↓2を回収する方法 |
US5156657A (en) * | 1990-03-29 | 1992-10-20 | The Boc Group, Inc. | Process for pre-purification of air for separation |
US5232474A (en) * | 1990-04-20 | 1993-08-03 | The Boc Group, Inc. | Pre-purification of air for separation |
ZA912508B (en) * | 1990-04-20 | 1992-04-29 | Boc Group Inc | Pre-purification of air for separation |
US5152813A (en) * | 1991-12-20 | 1992-10-06 | Air Products And Chemicals, Inc. | Nitrogen adsorption with a Ca and/or Sr exchanged lithium X-zeolite |
US5258060A (en) * | 1992-09-23 | 1993-11-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Adsorptive separation using diluted adsorptive phase |
US5268023A (en) * | 1992-10-05 | 1993-12-07 | Air Products And Chemicals, Inc. | Nitrogen adsorption with highly Li exchanged X-zeolites with low Si/Al ratio |
US5258058A (en) * | 1992-10-05 | 1993-11-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Nitrogen adsorption with a divalent cation exchanged lithium X-zeolite |
US5531808A (en) * | 1994-12-23 | 1996-07-02 | The Boc Group, Inc. | Removal of carbon dioxide from gas streams |
-
1994
- 1994-12-23 US US08/363,187 patent/US5531808A/en not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-11-07 CA CA002162345A patent/CA2162345A1/en not_active Abandoned
- 1995-11-14 TW TW084112039A patent/TW448072B/zh not_active IP Right Cessation
- 1995-11-15 NZ NZ280470A patent/NZ280470A/en not_active IP Right Cessation
- 1995-11-22 SG SG1995001893A patent/SG34310A1/en unknown
- 1995-11-28 ZA ZA9510101A patent/ZA9510101B/xx unknown
- 1995-12-14 AU AU40449/95A patent/AU691699B2/en not_active Expired
- 1995-12-14 EP EP95309112A patent/EP0718024B1/en not_active Revoked
- 1995-12-14 ES ES95309112T patent/ES2171177T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-14 DE DE69526042T patent/DE69526042T2/de not_active Revoked
- 1995-12-18 KR KR1019950051347A patent/KR100196879B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-12-19 JP JP33072095A patent/JP3983310B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-19 TR TR95/01595A patent/TR199501595A2/xx unknown
- 1995-12-19 CN CN95121341A patent/CN1091628C/zh not_active Ceased
- 1995-12-20 MY MYPI95003993A patent/MY114542A/en unknown
- 1995-12-22 PL PL95312035A patent/PL182382B1/pl unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL312035A1 (en) | 1996-06-24 |
ES2171177T3 (es) | 2002-09-01 |
AU4044995A (en) | 1996-07-04 |
US5531808A (en) | 1996-07-02 |
EP0718024A2 (en) | 1996-06-26 |
DE69526042D1 (de) | 2002-05-02 |
TR199501595A2 (tr) | 1996-07-21 |
CA2162345A1 (en) | 1996-06-24 |
TW448072B (en) | 2001-08-01 |
AU691699B2 (en) | 1998-05-21 |
EP0718024B1 (en) | 2002-03-27 |
CN1091628C (zh) | 2002-10-02 |
CN1131053A (zh) | 1996-09-18 |
SG34310A1 (en) | 1996-12-06 |
MY114542A (en) | 2002-11-30 |
JP3983310B2 (ja) | 2007-09-26 |
NZ280470A (en) | 1998-01-26 |
ZA9510101B (en) | 1996-06-20 |
KR960021108A (ko) | 1996-07-18 |
KR100196879B1 (ko) | 1999-06-15 |
DE69526042T2 (de) | 2002-08-29 |
EP0718024A3 (en) | 1997-01-22 |
JPH08252419A (ja) | 1996-10-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL182382B1 (pl) | Sposób usuwania dwutlenku wegla ze strumienia gazowego PL PL PL PL PL PL PL PL | |
US5587003A (en) | Removal of carbon dioxide from gas streams | |
EP0128580B1 (en) | Process for drying gas streams | |
KR100196626B1 (ko) | 단일상 압력 순환 흡착 시스템 및 공정 | |
US4770676A (en) | Recovery of methane from land fill gas | |
US5968234A (en) | Temperature swing adsorption with regeneration by elevated pressure ASU nitrogen-enriched gas | |
US4784672A (en) | Regeneration of adsorbents | |
CA2264418C (en) | Removal of carbon dioxide from gas streams | |
US4957514A (en) | Hydrogen purification | |
US6273939B1 (en) | Process for purifying a gas stream of its N2O impurities | |
KR100580340B1 (ko) | 제올라이트 흡착제를 이용한 기류의 이산화탄소 제거 | |
JPH11179137A (ja) | ガスから水蒸気と二酸化炭素を除去する方法 | |
EP0284850B1 (en) | Improved adsorptive purification process | |
JP2000317244A (ja) | ガス精製方法及び装置 | |
US4421530A (en) | Process for removing oxygen from mixed gas streams using a swing adiabatic absorption-isothermal desorption cycle | |
JPH07330313A (ja) | 高純度液体窒素の製造方法及び装置 | |
US3029575A (en) | Chlorine separation process | |
EP1417995A1 (en) | Process and device for adsorption of nitrous oxide from a feed gas stream | |
JPH0624962B2 (ja) | 単結晶製造炉の排ガスより高純度アルゴンを回収する方法 | |
PL168674B1 (pl) | Sposób wydzielania helu PL PL PL PL PL PL PL | |
US6240745B1 (en) | Process and plant for the purification and cryogenic separation of air without precooling | |
EP0245796A1 (en) | Recovery of methane from landfill gas | |
US5589151A (en) | Process for the preparation of high-purity liquid nitrogen | |
JPH0114164B2 (pl) |