PL173984B1 - Sposób łączenia ze sobą skrajnie długich płyt metalowych - Google Patents
Sposób łączenia ze sobą skrajnie długich płyt metalowychInfo
- Publication number
- PL173984B1 PL173984B1 PL94303883A PL30388394A PL173984B1 PL 173984 B1 PL173984 B1 PL 173984B1 PL 94303883 A PL94303883 A PL 94303883A PL 30388394 A PL30388394 A PL 30388394A PL 173984 B1 PL173984 B1 PL 173984B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- plates
- groove
- welding
- weld
- welded
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K37/00—Auxiliary devices or processes, not specially adapted to a procedure covered by only one of the preceding main groups
- B23K37/04—Auxiliary devices or processes, not specially adapted to a procedure covered by only one of the preceding main groups for holding or positioning work
- B23K37/0408—Auxiliary devices or processes, not specially adapted to a procedure covered by only one of the preceding main groups for holding or positioning work for planar work
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K37/00—Auxiliary devices or processes, not specially adapted to a procedure covered by only one of the preceding main groups
- B23K37/003—Cooling means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/025—Seam welding; Backing means; Inserts for rectilinear seams
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/235—Preliminary treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B73/00—Building or assembling vessels or marine structures, e.g. hulls or offshore platforms
- B63B73/40—Building or assembling vessels or marine structures, e.g. hulls or offshore platforms characterised by joining methods
- B63B73/43—Welding, e.g. laser welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2220/00—Details of milling processes
- B23C2220/16—Chamferring
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/18—Sheet panels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Architecture (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
1. Sposób laczenia ze soba skrajnie dlugich plyt metalowych, o grubosci co najmniej 5 mm, przez spawanie czolowe, polegajacy na tym, ze rowek spawalniczy wykonuje sie na czolowych krawedziach plyt tylko z jednej ich strony i jedynie w czesci ich grubosci, podpiera sie laczone plyty od strony przeciwleglej wzgle- dem rowka spawalniczego na lozu z podcisnie- niowym urzadzeniem mocujacym, a pod czesciami spawanymi w obszarze szwu spawal- niczego umieszcza sie podparcie spoiny z ma- terialu o duzej przewodnosci cieplnej, nastepnie do kanalu w podparciu spoiny wprowadza sie plynne chlodziwo i wymusza sie jego przeplyw, po czym styka sie czolowe krawedzie laczo- nych plyt ze soba, znam ienny tym, ze rowek spawalniczy ( 2) na krawedziach plyt ( 1 ) prze- znaczonych do spawania wykonuje sie metoda frezowania ksztaltowego. F i g . 1 ( 1 2 ) OPIS PATENTOWY PL PL PL
Description
Wynalazek dotyczy sposobu łączenia ze sobą skrajnie długich płyt metalowych, o grubości co najmniej 5 mm, przez spawanie czołowe w rowku spawalniczym wykonanym na czołowych krawędziach płyt tylko z jednej ich strony.
W budownictwie okrętowym wiele płyt spawa się ze sobą podczas wytwarzania pokładów czy kadłubów statków. Ponieważ wytwarzane zespoły mają bardzo dużą powierzchnię, ekonomicznie pożądane jest wykorzystanie możliwie największych półwyrobów płytowych. Sformułowanie skrajnie długie płyty metalowe oznacza płyty o długości co najmniej 10 m (lub o maksymalnej długości dostępnej na rynku). Typowa płyta używana w budownictwie okrętowym ma długość ponad 10 metrów, często prawie 20 metrów. Łączenie ze sobą półwyrobów płytowych o takich wymiarach przez spawanie jest pracą wymagającą skupienia i wysiłku, ponieważ wysokie temperatury wytwarzane przy spawaniu powodują odkształcenia półwyrobów płytowych podczas samej operacji spawania i/lub po operacji spawania. Przykładowo skurcz spawalniczy powoduje nierówność półwyrobów płytowych, którego usuwanie, na przykład przez prostowanie płomieniowe, jest zarówno trudne jak i czasochłonne.
Ponadto tradycyjne przygotowania do łączenia ze sobą bardzo długich płyt przez spawanie są trudne. Wymagają wiele miejsca i są czasochłonne. Tradycyjnie pomiędzy płytami, które mają być spawane ze sobą, pozostawia się niewielką szczelinę, aby umożliwić wykonywanie całej operacji spawania tylko od jednej strony płyt. Tworzenie tej szczeliny wymaga dokładnego ustawienia płyt względem siebie, aby zapewnić prawidłową szerokość szczeliny. Zapewnienie równomierności szerokości szczeliny wzdłuż całego rowka spawalniczego wymaga pewnego zamocowania płyt przeznaczonych do spawania na podłożu wsporczym. Oprócz pewnego podparcia płyt na podłożu tradycyjnie stosuje się sczepianie. To znaczy płyty łączy się ze sobą krótkimi spoinami sczepnymi, rozmieszczonymi w odstępach wzdłuż rowka spawalniczego, co wymaga czasochłonnej pracy ręcznej. Jeżeli sczepianie odbywa się nie na miejscu przewidzianym dla głównego spawania, trzeba zarezerwować odrębne miejsce pracy dla tego celu. A musi być ono tak samo duże, jak wykorzystywane do operacji spawania. Oznacza to, że taka operacja
173 984 spawania, jako całość, wymaga dwukrotnie więcej miejsca niż w wypadku, gdyby wszystkie operacje mogły być wykonywane na jednym stanowisku pracy.
W książce p.t. Poradnik inżyniera. Spawalnictwo (t.2, WNT, 1983r, str. 35) zostało ujawnione przygotowanie styków do spawania (ukosowanie brzegów przez całą grubość płyty) przez formowanie rowka spawalniczego za pomocą obróbki mechanicznej. Jednakże nie dotyczy to spawania na duża skalę.
Z polskiego opisu patentowego nr PL 80 974 znane jest stosowanie rowka spawalniczego w kształcie litery V w spawaniu czołowym.
W amerykańskim opisie patentowym nr US 3 197 604 ujawniony został sposób podparcia płyt wzdłuż całej długości rowka spawalniczego.
Podciśnieniowe mocowanie płyt przeznaczonych do spawania jest znane na przykład z niemieckiego opisu zgłoszeniowego DE-A-22 36 936.
Celem wynalazku jest uproszczenie sposobu wytwarzania dużej liczby spoin spawalniczych o równomiernej jakości i wytrzymałości podczas łączenia ze sobą szeregu skrajnie długich płyt metalowych.
Sposób łączenia ze sobą skrajnie długich płyt metalowych o grubości co najmniej 5 mm przez spawanie czołowe, w którym rowek spawalniczy wykonuje się na czołowych krawędziach płyt tylko z jednej ich strony i jedynie w części ich grubości, a łączone płyty podpiera się od strony przeciwległej względem rowka spawalniczego na łożu z podciśnieniowym urządzeniem mocującym, zaś pod częściami spawanymi w obszarze szwu spawalniczego umieszcza się podparcie spoiny z materiału o dużej przewodności cieplnej, następnie do kanału w podparciu spoiny wprowadza się płynne chłodziwo i wymusza się jego przepływ, po czym styka się czołowe krawędzie łączonych płyt ze sobą, jest charakterystyczny tym według wynalazku, że rowek spawalniczy na krawędziach płyt przeznaczonych do spawania wykonuje się metodę frezowania kształtowego.
Korzystnie krawędziowe uszczelki podciśnieniowego urządzenia mocującego płyty do łoża umieszcza się w odległości nie mniejszej niz 50 mm od rowka spawalniczego.
Korzystnie wysokość części krawędzi czołowej płyt, wzdłuż której stykają się one bezpośrednio podczas spawania, wynosi 2-4 mm, a najlepiej nie więcej niż 3 mm
Korzystnie rowek spawalniczy ma w przekroju zarys litery V o kącie rozwarcia mieszczącym się w zakresie 50° do 65°, korzystnie 55° do 60°.
Zaletą sposobu według wynalazku jest to, że rowek spawalniczy wykonany przez frezowanie kształtowe ma gładką powierzchnię, dużą dokładność co do kształtu i wymiarów wzdłuż całej swej długości. Dzięki temu cała operacja spawania może być prowadzona bez pozostawiania tradycyjnej szczeliny pomiędzy płytami. Pominięcie jej daje tę zaletę, Że każda z płyt, które mają być spawane ze sobą zyskuje dodatkowe podparcie ze strony drugiej płyty poprzez część rdzeniową płyt.
Włączanie i wyłączanie urządzenia podciśnieniowego unieruchamiającego płyty względem łoża usytuowanego pod nimi odbywa się szybko i łatwo.
Do kształtowania krawędzi płyt, które razem tworzą rowek spawalniczy; można korzystnie stosować frezowanie kształtowe, ale nie są wykluczone inne sposoby obróbki metalu, pod warunkiem że umożliwiają one uzyskanie wystarczająco gładkich krawędzi o dość dokładnych kształtach.
Stwierdzone zostało, że przy stosowaniu sposobu, według wynalazku, duże zespoły spawanych skrajnie długich płyt metalowych są wytwarzane taniej i szybciej niż przy użyciu tradycyjnych sposobów. Uzyskiwana prędkość spawania jest w wielu wypadkach podwojona w porównaniu ze znanymi dotychczas sposobami. Koszt niezbędnego wyposażenia jest znacznie zmniejszony. Możliwe są oszczędności rzędu około 200 000 dolarów USA na jedno stanowisko pracy.
Wysoka temperatura powstająca przy spawaniu nie ma szkodliwego wpływu na szczelność podciśnieniowego urządzenia unieruchamiającego, stosowanego zgodnie ze sposobem według wynalazku, ponieważ usytuowana najbliżej rowka spawalniczego część tego urządzenia znajduje się w odległości nie mniejszej niż 50 mm od tego rowka.
173 984
Kontrolowanie operacji spawania jest ułatwione, ponieważ pod płytami, które mają być spawane ze sobą, jest usytuowane podparcie rdzeniowe wykonane z materiału o dużej przewodności cieplnej, korzystnie z miedzi. Przy tym to podparcie rdzeniowe ma bezpośrednio pod rowkiem spawalniczym zagłębienie rozciągające się wzdłuż całego rowka, do którego wprowadza się proszek topnikowy lub gaz osłonowy. Kiedy spawa się stal, rowek podparcia rdzeniowego może być wypełniony proszkiem topnikowym przed unieruchomieniem płyt w pozycji spawania. Kiedy ma być spawane aluminium lub stal nierdzewna, gaz osłonowy może być doprowadzany do zagłębienia w podparciu rdzeniowym. Przy spawaniu stali nierdzewnej można również stosować proszek topnikowy przeznaczony do tego celu, ale tego raczej się nie stosuje. Stwierdzono, że użycie proszku lub gazu osłonowego w omówiony tu sposób poprawia jakość spawania.
Podparcie rdzeniowe jest korzystnie chłodzone, na przykład wodą lub innym płynnym chłodziwem, przepływającym w przewidzianym dla niego kanale chłodziwa znajdującym się w podparciu rdzeniowym. Temperatura obiegającego chłodziwa jest kontrolowana i regulowana. Dzięki takiemu chłodzeniu podparcia rdzeniowego kontroluje się naprężenia cieplne powstające podczas spawania.
Obszar rdzeniowy przy dnie rowka spawalniczego, gdzie płyty, które mają być spawane, stykają się ze sobą powinien mieć stosunkowo małą wysokość, zwykle od 2 do 4 mm, zależnie od grubości płyt. Niskie wartości są oczywiście stosowane wobec cieńszych płyt, a większe wartości wobec grubszych płyt. Jednakowoż rzadko stosuje się wysokość rdzenia większą niż 3 mm przy grubości płyt od 5 do 25 mm. Korzystnym kształtem rowka spawalniczego jest kształt litery V, ponieważ łatwo go uzyskać. Najlepsze warunki dobrego spawania dużych zespołów w produkcji masowej uzyskuje się gdy kąt rozwarcia ramion litery V mieści się w zakresie 50° do 65°, korzystnie 55° do 60°.
Kiedy spawa się stal, bardzo korzystne jest stosowanie tak zwanego sposobu dwułukowego lub dwuelektrodowego, gdzie dwie elektrony spawalnicze usytuowane blisko siebie są wprowadzone w to samo jeziorko spawalnicze poprzez tę samą dyszę stykową, przy czym elektrody spawalnicze otrzymują prąd z tego samego źródła. Elektrody spawalnicze korzystnie są wprowadzane w jeziorko spawalnicze zgodnie z kierunkiem rowka spawalniczego. Przy tym sposobie spawania można znacznie zwiększyć prędkość spawania, tak że zbliża się ona do wartości 1 m/min.
Wynalazek zostanie przedstawiony w przykładzie wykonania, uwidocznionym załączonym rysunku, na którym fig. 1 przedstawia schematycznie urządzenie spawalnicze przeznaczone do realizowania sposobu spawania według wynalazku, w przekroju; fig. 2 - rowek spawalniczy stosowany w sposobie według wynalazku, w przekroju; a fig. 3 przedstawia przykład dwułukowego spawanie stali sposobem według wynalazku, w widoku perspektywicznym.
Na fig. 1 przedstawione są płyty 1 usytuowane prawidłowo względem siebie za pomocą urządzenia podciśnieniowego zawierającego łoże 19 ze sztywnym (np. stalowym) elementem wsporczym 20, który ma rowki podciśnieniowe 6 oraz krawędziowe uszczelki 7 z elastycznego materiału. W każdej uszczelce 7 jest wykonany kanał 21, do którego na początku operacji spawania doprowadzane jest sprężone powietrze, dla poprawienia gazoszczelności elementu wsporczego 20. Rowki podciśnieniowe 6 są połączone z pompą próżniową 9 poprzez odpowiednie kanały podciśnieniowe 8, za pomocą których wytwarzane jest dostatecznie duże podciśnienie w rowkach 6, umożliwiające utrzymywanie płyt 1 stabilnie na miejscu. Grzbiety 22 pomiędzy rowkami podciśnieniowymi 6 wspierają płyty 1 w odpowiednim obszarze mocowania podciśnieniowego.
Uszczelka 7 najbardziej zbliżona do rowka spawalniczego 2 musi wytrzymywać pewien wzrost temperatury. Zalecane jest, aby każda uszczelka 7 mogła wytrzymywać temperaturę przynajmniej 300°C. Aby temperatura przy uszczelce nie była zbyt wysoka, zaleca się, by odległość L od osi rowka spawalniczego 2 do najbliższej uszczelki 7 była nie mniejsza od 50 mm.
W podłożu 3 usytuowany jest kanał chłodzący 5, poprzez który może przepływać płynne chłodziwo, na przykład woda. Podłoże 3 jest wykonane z materiału o dobrej przewodności cieplnej, na przykład z miedzi. Zagłębienie 4 w podłożu 3 jest podczas spawania stali wypełnione proszkiem topnikowym, ale przykładowo przy spawaniu aluminium może być ono wykorzysty173 984 wane jako kanał, poprzez który gaz osłonowy jest prowadzony pod rowkiem spawalniczym 2. Zagłębienie 4 nie musi być głębokie. Zwykle wystarczy głębokość kilku milimetrów.
Na fig. 2 pokazano szczegółowo korzystny kształt rowka spawalniczego 2 stosowanego w sposobie według wynalazku. Rowek ten ma kształt litery V, a jego kąt rozwarcia m mieści się w granicach od 50° do 65°, korzystnie 55° do 60°. U dołu rowka 2 znajduje się część rdzeniowa 10, której wysokość k wynosi, w zależności od grubości spawanych płyt 1, od 2 do 4 mm, korzystnie nie więcej niż 3 mm. Grubość s płyty 1 wynosi, w przypadku spawania stali, od 5 do 25 mm, ale przy spawaniu aluminium grubość płyt 1 może być znacznie większa. Przy części rdzeniowej 10 płyty opierają się o siebie wzajemnie, co ułatwia ustawienie płyt 1 względem siebie. Dokładne mocowanie płyt 1 w jakimś położeniu względem podłoża 3 nie jest ważne, ale ich położenie względem siebie określone przez powierzchnie styku części rdzeniowej 10 ma zasadnicze znaczenie.
Ukośne ścięcie krawędzi płyt 1 przez cięcie gazowe nie może wytworzyć krawędzi dostatecznie dokładnych i gładkich, by powstał możliwy do zaakceptowania rowek 2 i wtedy zwykle potrzebna jest dodatkowo jakaś forma obróbki skrawaniem (np. frezowanie lub szlifowanie). Równomierność kształtu wzdłuż rowka jest ważna. Dopuszczalne maksymalne zmiany szerokości rowka (w najszerszej jego części) wynoszą 20%, korzystnie nie więcej niż 10%. Generalnie, im bardziej równomierny jest kształt krawędzi, tym lepsza jest jakość spawania.
Na fig. 3 pokazano, w jaki sposób dwie płyty stalowe 1, mogą być spawane ze sobą sposobem według wynalazku przy użyciu tak zwanego podwójnego łuku lub urządzenia dwuelektrodowego. Dwie elektrody spawalnicze 11, usytuowane w jednej linii jedna za drugą wzdłuż rowka spawalniczego 2, są dosuwane za pomocą rolek dosuwu 12 poprzez dyszę stykową 13 do jeziorka spawalniczego 17. Spawanie przebiega w kierunku oznaczonym strzałką 14. Proszek topnikowy 16 jest podawany poprzez rurkę 15 do rowka 2 tuż przed jeziorkiem spawalniczym 17. Części 11, 12, 13 i 15 przemieszczają się z taką samą prędkością w kierunku oznaczonym strzałką 14 wzdłuż rowka 2. Liczbą 18 oznaczono gotową spoinę spawalniczą.
Claims (4)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób łączenia ze sobą skrajnie długich płyt metalowych, o grubości co najmniej 5 mm, przez spawanie czołowe, polegający na tym, że rowek spawalniczy wykonuje się na czołowych krawędziach płyt tylko z jednej ich strony i jedynie w części ich grubości, podpiera się łączone płyty od strony przeciwległej względem rowka spawalniczego na łożu z podciśnieniowym urządzeniem mocującym, a pod częściami spawanymi w obszarze szwu spawalniczego umieszcza się podparcie spoiny z materiału o dużej przewodności cieplnej, następnie do kanału w podparciu spoiny wprowadza się płynne chłodziwo i wymusza się jego przepływ, po czym styka się czołowe krawędzie łączonych płyt ze sobą, znamienny tym, że rowek spawalniczy (2) na krawędziach płyt (1) przeznaczonych do spawania wykonuje się metodą frezowania kształtowego.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że krawędziowe uszczelki (7) podciśnieniowego urządzenia mocującego płyty (1) do łoża (19) umieszcza się w odległości (L) nie mniejszej niż 50 mm od rowka spawalniczego (2).
- 3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że wysokość (k) części krawędzi czołowej płyt (1), wzdłuż której stykają się one bezpośrednio podczas spawania, wynosi 2-4 mm, korzystnie nie więcej niż 3 mm.
- 4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że rowek spawalniczy (2) ma w przekroju zarys litery V o kącie rozwarcia mieszczącym się w zakresie 50° do 65°, korzystnie 55° do 60°.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI932780A FI98439C (fi) | 1993-06-17 | 1993-06-17 | Hitsausmenetelmä |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL303883A1 PL303883A1 (en) | 1994-12-27 |
PL173984B1 true PL173984B1 (pl) | 1998-05-29 |
Family
ID=8538146
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL94303883A PL173984B1 (pl) | 1993-06-17 | 1994-06-17 | Sposób łączenia ze sobą skrajnie długich płyt metalowych |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5493097A (pl) |
EP (1) | EP0629468B1 (pl) |
JP (1) | JPH0751881A (pl) |
KR (1) | KR100318081B1 (pl) |
DE (1) | DE69414759T2 (pl) |
DK (1) | DK0629468T3 (pl) |
FI (1) | FI98439C (pl) |
NO (1) | NO307247B1 (pl) |
PL (1) | PL173984B1 (pl) |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU4114696A (en) * | 1995-10-03 | 1997-04-28 | Etienne Leirman | Work table for joining flat products |
US5945014A (en) * | 1998-01-05 | 1999-08-31 | Lincoln Global, Inc. | Method of arc welding heavy steel plates |
US6770834B1 (en) | 2000-03-02 | 2004-08-03 | Kent Deshotel | Welding machine |
KR100471129B1 (ko) * | 2001-10-15 | 2005-03-07 | 대우조선해양 주식회사 | 선박건조용 용접기 및 그 제어방법 |
DE102004031863B3 (de) | 2004-07-01 | 2006-03-09 | Airbus Deutschland Gmbh | Vorrichtung zur Fixierung von insbesondere flächenhaften Werkstücken mit einer Anlagefläche |
CN100436020C (zh) * | 2005-03-18 | 2008-11-26 | 中国国际海运集装箱(集团)股份有限公司 | 一种集装箱内侧板焊接方法及其设备 |
JP5107518B2 (ja) * | 2005-11-22 | 2012-12-26 | シロキ工業株式会社 | 溶接装置及び溶接方法 |
DE102006060436B3 (de) * | 2006-12-19 | 2008-01-10 | Thyssenkrupp Steel Ag | Einspannvorrichtung mit Dichtelementen sowie deren Verwendung |
SE533506C2 (sv) * | 2009-01-09 | 2010-10-12 | Esab Ab | Svetsstyrning |
FR2943566A1 (fr) * | 2009-03-26 | 2010-10-01 | Eurocopter France | Methode de soudage par friction entre des pieces metalliques, procurant un controle de la temperature de soudage a partir d'elements thermiquement conducteurs |
US9103358B2 (en) * | 2010-03-16 | 2015-08-11 | Eaton Corporation | Corrosion-resistant position measurement system and method of forming same |
CN102825371B (zh) * | 2012-07-30 | 2014-12-24 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种用于薄壁合金带材精密焊接的夹具 |
US8678268B1 (en) | 2012-11-21 | 2014-03-25 | Fluor Technologies Corporation | Friction stir welding using a sacrificial anvil |
KR20180122744A (ko) * | 2016-04-04 | 2018-11-13 | 쉴로 인더스트리즈 인코포레이티드 | 진공 기반의 용접 장치 및 이를 사용하는 방법 |
CN106583982B (zh) * | 2017-02-13 | 2018-06-22 | 山东瓦鲁智能科技股份有限公司 | 一种快换式铜块散热装置 |
GB201712152D0 (en) * | 2017-07-28 | 2017-09-13 | Rolls Royce Plc | Methods and apparatus for welding a first component and a second component together |
CN108500523B (zh) * | 2018-06-04 | 2020-04-14 | 芜湖恒安钢结构有限公司 | 一种船体建造用分体拼合焊接装置 |
CN110539112A (zh) * | 2019-08-27 | 2019-12-06 | 中海油能源发展股份有限公司 | 一种用于钢板焊接的固定装置 |
CN112846550A (zh) * | 2019-11-08 | 2021-05-28 | 南京理工大学 | 激光-mig复合焊接高强铝合金的背通保护气装置及方法 |
CN111390482A (zh) * | 2020-06-05 | 2020-07-10 | 昆山华恒焊接股份有限公司 | 钢带平齐对接装置及钢带平齐对接方法 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3197604A (en) * | 1962-04-04 | 1965-07-27 | Union Tank Car Co | Method and apparatus for welding |
JPS5149581B1 (pl) * | 1965-11-15 | 1976-12-27 | ||
FR1467543A (fr) * | 1966-02-07 | 1967-01-27 | Kobe Steel Ltd | Procédé de soudage bout à bout de deux plaques adjacentes d'acier ou analogues, et produits obtenus selon ce procédé |
NL138853B (nl) * | 1967-10-27 | 1973-05-15 | Schelde Nl | Werkwijze voor het poederdek- of gasbeschermd booglassen met een afsmeltbare elektrode. |
SE350208B (pl) * | 1968-07-11 | 1972-10-23 | Elektriska Svetsnings Ab | |
DE2236936B2 (de) * | 1971-08-31 | 1980-05-14 | Messer Griesheim Gmbh, 6000 Frankfurt | Pneumatische Spannvorrichtung |
US4075453A (en) * | 1972-08-04 | 1978-02-21 | Paul Donald Roberts | Welding |
DE2439669A1 (de) * | 1974-08-19 | 1976-03-04 | British Oxygen Co Ltd | Vorrichtung zum herstellen einer nut entlang der rueckseite einer zwischen zwei aneinanderstossenden metallplatten angebrachten stumpfschweissnaht |
CH611824A5 (pl) * | 1975-07-25 | 1979-06-29 | Puschner Peter | |
JPS5418433A (en) * | 1977-07-11 | 1979-02-10 | Kawasaki Steel Co | Oneeside surface submerge welding |
JPS5817703B2 (ja) * | 1979-03-07 | 1983-04-08 | 三菱電機株式会社 | 溶接方法 |
JPS58212890A (ja) * | 1982-06-02 | 1983-12-10 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 管溶接部の溶接中の冷却方法 |
US4550244A (en) * | 1983-09-28 | 1985-10-29 | The Manitowoc Company, Inc. | Large plate arc welder |
JPH0211266A (ja) * | 1988-06-30 | 1990-01-16 | Kawasaki Steel Corp | セルフシールドアーク溶接方法 |
JPH03118978A (ja) * | 1989-09-29 | 1991-05-21 | Kobe Steel Ltd | 超厚板多層溶接における初層の潜弧溶接方法 |
JPH03133574A (ja) * | 1989-10-18 | 1991-06-06 | Fuji Photo Film Co Ltd | 帯状金属板の接合装置 |
JPH0484676A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-03-17 | Nippon Steel Corp | 高速片面サブマージアーク溶接法 |
JPH04309471A (ja) * | 1991-04-03 | 1992-11-02 | Nippon Steel Corp | 多電極片面サブマージアーク溶接法 |
-
1993
- 1993-06-17 FI FI932780A patent/FI98439C/fi not_active IP Right Cessation
-
1994
- 1994-06-15 DE DE69414759T patent/DE69414759T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-15 EP EP94304310A patent/EP0629468B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-15 DK DK94304310T patent/DK0629468T3/da active
- 1994-06-16 US US08/261,339 patent/US5493097A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-16 NO NO942280A patent/NO307247B1/no not_active IP Right Cessation
- 1994-06-16 JP JP6134271A patent/JPH0751881A/ja active Pending
- 1994-06-17 KR KR1019940013670A patent/KR100318081B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-06-17 PL PL94303883A patent/PL173984B1/pl unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR950000285A (ko) | 1995-01-03 |
FI932780A0 (fi) | 1993-06-17 |
FI98439B (fi) | 1997-03-14 |
DK0629468T3 (da) | 1999-06-23 |
FI98439C (fi) | 1997-06-25 |
KR100318081B1 (ko) | 2002-04-22 |
PL303883A1 (en) | 1994-12-27 |
JPH0751881A (ja) | 1995-02-28 |
FI932780A (fi) | 1994-12-18 |
NO942280D0 (no) | 1994-06-16 |
NO942280L (no) | 1994-12-19 |
US5493097A (en) | 1996-02-20 |
NO307247B1 (no) | 2000-03-06 |
DE69414759D1 (de) | 1999-01-07 |
EP0629468A1 (en) | 1994-12-21 |
DE69414759T2 (de) | 1999-05-06 |
EP0629468B1 (en) | 1998-11-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL173984B1 (pl) | Sposób łączenia ze sobą skrajnie długich płyt metalowych | |
JP3818084B2 (ja) | 冷却板とその製造方法及びスパッタリングターゲットとその製造方法 | |
JP5496152B2 (ja) | T型継手のレーザ溶接とアーク溶接の複合溶接方法 | |
JP2006150454A (ja) | 冷却板とその製造方法及びスパッタリングターゲットとその製造方法 | |
CN111069745B (zh) | 一种适用于厚板铝合金的焊接方法 | |
CN110560894A (zh) | 一种不同保护气体双面同时保护的高氮钢复合焊接方法 | |
CN213560433U (zh) | 一种可调焊缝间隙的钎焊夹具 | |
CN114769882A (zh) | 一种焊接设备和钢板焊接方法 | |
CN109848525B (zh) | 一种3-5mm不锈钢板单面焊双面自由成型焊接方法 | |
CN110153531B (zh) | 一种双面焊接方法和双面焊接产品 | |
CN114952007B (zh) | 一种用于不锈钢复合板拼焊的激光-mag复合焊接方法 | |
US3725634A (en) | Method of forming t-slots in a machine tool table | |
US20160288234A1 (en) | Ceramic backing tile with consumable insert | |
CN112025096A (zh) | 一种不锈钢水冷基座环及其焊接工艺方法 | |
CN113210870A (zh) | 一种高效的激光-电弧复合热源高强钢管道直缝焊接工艺 | |
CN116551131B (zh) | 免清根焊接方法 | |
CN110181147B (zh) | 一种高温气冷堆蒸汽发生器用管板与联箱的焊接方法 | |
CN220718254U (zh) | 一种用于t型接头激光焊接工装 | |
CN116000568B (zh) | 托卡马克装置弱场侧第一壁过渡支撑制造工装及制造方法 | |
US11872650B2 (en) | Systems and methods for friction stir welding a cold plate | |
JP2017177216A (ja) | 片面サブマージアーク溶接方法 | |
JP2006035279A (ja) | 多電極片面サブマージアーク溶接方法 | |
JPH0550235A (ja) | 鋼管の溶接方法 | |
WO2019151160A1 (ja) | 片面サブマージアーク溶接方法及び片面サブマージアーク溶接装置 | |
US2863982A (en) | Arc welding |