KR20190124266A - 페라이트계 스테인리스 강판, 핫 코일 및 자동차 배기계 플랜지 부재 - Google Patents

페라이트계 스테인리스 강판, 핫 코일 및 자동차 배기계 플랜지 부재 Download PDF

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Abstract

판두께 t가 5.0~12.0mm인 페라이트계 스테인리스 강판으로서, 화학 조성이, 질량%로, C：0.001~0.010%, Si：0.01~1.0%, Mn：0.01~1.0%, P：0.04% 이하, S：0.010% 이하, Cr：10.0~20.0%, Ni：0.01~1.0%, Ti：0.10~0.30%, V：0.01~0.40%, Al：0.005~0.3%, N：0.001~0.02%, 필요에 따라, B, Mo, Cu, Mg, Sn, Sb, Zr, Ta, Nb, Hf, W, Co, Ca, REM 및 Ga 중 일종 이상을 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물이며, 금속 조직이, 압연 방향으로 평행한 단면에 있어서, 장경/단경이 5.0 미만인 조직이 면적률로 90% 이상이며, 평균 단경이 55μm 이하이다. 이 페라이트계 스테인리스 강판은, 인성이 우수하여, 자동차 배기계 플랜지 등에 적합하다.

Description

페라이트계 스테인리스 강판, 핫 코일 및 자동차 배기계 플랜지 부재
본 발명은, 페라이트계 스테인리스 강판, 핫 코일 및 자동차 배기계 플랜지 부재에 관한 것이다.
자동차의 배기 가스 경로는, 이그저스트 매니폴드, EGR(Exhaust Gas Recirculation), 머플러, 촉매, DPF(Diesel particulate filter), 요소 SCR(Selective Catalytic Reduction), 플렉서블 튜브, 센터 파이프 및 프런트 파이프 등 다양한 부품으로 구성되어 있다. 이들 부품을 연결할 때, 플랜지로 불리는 체결 부품을 사용하는 경우가 많다. 자동차의 배기계 부품에서는, 가공 공수가 적어도 됨과 동시에 작업 공간이 좁아도 되기 때문에, 플랜지 접합이 적극적으로 채용되고 있다.
또, 진동에 의한 소음 및 강성 확보의 관점에서, 5mm두께 이상의 두꺼운 플랜지가 사용되는 경우가 많다. 플랜지는 블랭킹 가공, 프레스 성형 등의 공정으로 제조되어, 종래 보통강의 강판이 소재로 이용되고 있었다. 그러나, 스테인리스 강 제의 다른 배기계 부품에 비해 내식성이 뒤떨어지는 보통강의 플랜지는 녹의 발생이 눈에 띄어, 미관을 해치는 경우가 있었다. 이 때문에, 플랜지 소재로서 보통 강판을 전환하여, 스테인리스 강판의 채용이 적극적으로 진행되고 있다.
페라이트계 스테인리스 강은 Cr을 함유하기 때문에, 또 상변태에 의한 금속 조직의 미세화가 어렵기 때문에, 보통강에 비해 인성이 낮다. 특히 고Cr, Al, Si의 스테인리스 강은 그 저인성이 문제이며, 코일을 가온하여 통판(通板)하거나, 열연 강판 두께를 얇게 하는 등의 대책이 행해지고 있다.
페라이트계 스테인리스 강의 열연 강판 또는 열연 소둔 강판을, 판두께 5mm 이상의 판두께로 제조하는 경우, 판두께의 증가에 의해 인성이 더 저하된다. 코일을 되감을 때, 형상 교정, 절단, 열연 강판의 소둔이나 산세 등의 공정을 통판할 때에, 판 파단이 발생하기 쉬워진다. 상기 공정을 통판하기 위해서는, 코일과 코일을 용접하여 연결하는 것이 많은 경우 필요하다. 그러나, 판두께가 증가하면 용접에 필요로 하는 시간이 길어지기 때문에, 가온한 코일도 온도가 저하되어, 취성적인 파단을 발생시키는 경우가 있다. 이 때문에, 페라이트계 스테인리스 강이며 판두께가 5mm를 초과하는 강판이 필요한 경우는, 종래 두꺼운 판으로서 제조되고 있어, 열연 코일로서 제조하는 경우보다 비용이 높아지는 것이 문제였다.
페라이트계 스테인리스 강판의 인성에 관한 과제를 해결하기 위한 고안은 지금까지도 복수 소개되어 있다.
예를 들면, 일본 특허공개 소60-228616호 공보(특허문헌 1)에서는 열연 코일의 냉간 전개, 냉간 압연 및 각종 핸들링 시에 발생하기 쉬운 깨짐 등의 트러블을 발생시키지 않는 인성이 우수한 고순도 페라이트계 스테인리스 강 열연 강대(鋼帶)를 얻기 위해, 열간 압연한 후, 즉시 10℃／sec 이상의 냉각 속도로 급냉을 행하여, 450℃ 이하의 온도에서 권취하는 것을 특징으로 하는 제조 방법이 개시되어 있으며, 충격 파면 천이 온도가 -20℃ 이하가 된 것, 또, 실시예에 있어서 판두께 3mm에 있어서의 코일 전개의 가부가 나타나 있다. 이 기술에 의해, 열연 강대를 수조에 넣고 수냉하는, 열연 강대의 인성값에 편차가 많아지는 제조 방법을 피할 수 있다고 나타나 있다.
일본 특허공개 평8-199237호 공보(특허문헌 2)에서는, Nb를 0.20%~0.80% 포함하며, Cr：13.5%를 초과~15.5% 포함하는 열연 강판의 저온 인성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강이며, 판두께가 4.5mm 이상, 9.0mm 이하인 열연 강대를 제조하는 방법으로서, 800℃ 이상에서 열간 압연한 후에 즉시 냉각하여, 열간 압연 후의 판두께 t와 열간 압연 시의 권취 온도 T가 t×T≤3600의 관계를 만족하는 온도에서 권취하는 것을 특징으로 하는 제조 방법이 나타나 있다.
일본 특허공개 2012-140687호 공보(특허문헌 3)에는, 열연 코일을 전개하여 통판하는 라인에 있어서, 재료 깨짐의 문제가 안정적으로 방지될 수 있을 만한 인성·연성을 가지며, 판두께가 5~12mm인 Ti함유 페라이트계 스테인리스 강 열연 코일, 열연 소둔 코일에 대해서 개시되어 있다. 그 수단으로서는, 권취 온도를 570℃ 이상으로 하고, 권취 종료 시부터 5분 이상 경과 후이며, 또한 코일 최외주의 표면 온도가 550℃ 이상일 때에 코일을 수중에 침지하고, 당해 수중에서 15분 이상 유지하는 제조 방법이 나타나 있다.
한편, 일본 특허공개 2012-140688호 공보(특허문헌 4)에서는, 열연 코일을 전개하여 통판하는 라인에 있어서, 재료 깨짐의 문제가 안정적으로 방지될 수 있을 만한 인성·연성을 가지며, 판두께가 5~10mm인 Nb함유 페라이트계 스테인리스 강 열연 코일, 열연 소둔 코일에 대해서 개시되어 있다. 또, 그 수단으로서는, 스테인리스 강 슬래브를 마무리 압연 온도 890℃ 이상으로 하고, 권취 전에 수냉하여 권취 온도 400℃ 이하에서 권취하여 코일로 하고, 권취 종료 시부터 30분 이내에 코일을 수중에 침지하고, 당해 수중에서 15분 이상 유지하는 제조 방법이 나타나 있다.
일본 특허공개 2000-169943호 공보(특허문헌 5)에서는, 질량%로, C：0.001~0.1%, N：0.001~0.05%, Cr：10~25%, S：0.01% 이하, P：0.04% 이하, Mn：0.01~2%, Si：0.01~2%, O：0.01% 이하, Sn：0.05%~2%를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 페라이트계 스테인리스 강이 개시되어 있다. 이 페라이트계 스테인리스 강은, 고온에서 장시간 사용되는 경우에도 고온 강도가 시효 열화되지 않는다고 되어 있다.
일본 특허공개 소60-228616호 공보 일본 특허공개 평8-199237호 공보 일본 특허공개 2012-140687호 공보 일본 특허공개 2012-140688호 공보 일본 특허공개 2000-169943호 공보
특허문헌 1의 기술에서는 판두께가 5mm를 초과하는 두꺼운 페라이트계 스테인리스 강판의 인성을 개선하는 것은 어려웠다.
특허문헌 2의 기술에서는, Nb첨가 강의 인성을 향상시킬 수는 있지만, Ti첨가 강의 인성 향상에는 효과를 얻을 수 없었다.
특허문헌 3의 기술과 같이, 코일 수냉에 의한 인성 개선은, 코일 내의 냉각 속도의 변동이 커, 인성의 편차를 발생시키는 문제가 있었다.
특허문헌 4의 기술은, Nb함유 페라이트계 스테인리스 강을 대상으로 하고 있으며, 경도 및 샤르피 충격값을 조정하기 위해, 열연 마무리 온도를 890℃ 이상으로 하고 400℃ 이하에서 권취하여, 코일을 수중에 침지하므로, 인용문헌 1에도 서술되어 있던 바와 같이, 코일 내의 냉각 속도의 변동이 커, 인성의 편차를 발생시키는 문제가 있었다.
특허문헌 5의 기술은, 열간 압연에 있어서 가열 온도를 1000℃ 이상 1300℃ 이하로 하여 열간 압연을 행하는 것이기 때문에, 판두께가 5mm를 초과하는 페라이트계 스테인리스 강판의 결정 입경을 작게 할 수 없어, 인성을 개선하는 것은 어렵다.
본 발명의 목적은, 기존 기술의 문제점을 해결하여, 인성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판을 효율적으로 제조하는 것에 있다.
상기 과제를 해결하기 위해, 본 발명자들은 페라이트계 스테인리스 강판의 저온 인성에 관해서, 성분 및 제조 과정에 있어서의 열연 조건, 금속 조직적 견지로부터 상세한 연구를 행하여, 제조 공정에 있어서의 조직 변화와 인성에 대한 영향을 명백히 했다.
티탄 첨가의 페라이트계 스테인리스 강은, 그 제조 공정에 있어서 상변태가 일어나지 않기 때문에, 금속 조직의 제어가 어렵다. 즉, 열연에 제공하는 슬래브는 판두께가 150~250mm로, 그 금속 조직은 응고 조직, 즉 조대한 주상 결정이다. 이 주상 결정은 폭이 수백μm에서 수십mm, 길이가 수mm에서 수cm이다. 열연 시에 가열로에서 통상은 1100℃~1300℃로 가열되어, 조(粗)압연기로 리버스 압연에 의해, 판두께가 20~40mm인 조(粗) 바까지 압연될 때에, 그 대부분의 조직이 재결정되어, 결정 입경으로 수백μm까지 미세화된다. 그 후의 마무리 열연 공정에서 원하는 판두께까지 압연된다. 마무리 열연은, 일반적으로는 탠덤 방식으로 일방향으로 압연되지만, 스테켈 밀에서는 마무리 열연도 리버스 방식으로 행해진다. 마무리 열연에서는 조(粗)열연 후의 조직이 전신(展伸)하는 것 뿐이며, 재결정은 극히 미소하게 밖에 일어나지 않는다.
본 발명자는, 상기 각 공정에 있어서의 조직 변화와 그에 따른 재질에 대한 영향을 조사하는 중, 조열연 조직의 미세화가, 열연 강판의 인성 향상에 극히 유효한 것을 발견했다. 조직의 미세화에는 저온에서 대변형 가공하는 것이 유효한데, 저온에서 열연하면 열연 후의 재결정도 지연되기 때문에, 조열연 후, 마무리 열연 직전의 조 바 조직에 있어서 미재결정부가 잔존하기 쉬워진다. 미재결정부가 잔존하는 조 바를 마무리 압연하여 제조한 열연 코일로부터 냉연 소둔하여 제조한 박판은, 가공 시에 리징으로 불리는 조대한 표면 거침이 발생하기 때문에, 종래부터 페라이트계 스테인리스 강 열연 강대의 제조에 있어서는, 조열연 조직에 미재결정부가 잔존하는 저온 가열 열연은 회피되어 왔다.
한편, 자동차 배기계 부품의 플랜지용 강재에는, 종래 보통강이 이용되어 왔지만, 최근, 내식성이 높은 페라이트계 스테인리스 강이 이용되게 되었다. 상기의 플랜지에는 어느 정도의 두께가 필요하고, 또, 그다지 높은 표면 성상이 요구되지 않기 때문에, 페라이트계 스테인리스 강의 두꺼운 판이 주로 이용된다. 생산성을 향상시키기 위해서는, 페라이트계 스테인리스 강의 핫 코일을 이용하는 것이 바람직하다. 그러나, 핫 코일의 되감기나 형상 교정, 산세 공정을 통판할 때의 파단을 피하기 위해, 핫 코일에는, 우수한 인성이 요구된다. 특히, 판두께가 두꺼울수록 인성은 저하되는 경향이 있다.
그래서, 본 발명자들이 연구한 바, 열연 강판의 인성이나, 열연 소둔 강판의 인성에 관해서는, 조 바에 있어서의 미재결정부가 잔존해도, 조 바의 대부분의 조직을 세립화함으로써 인성이 향상되는 것을 알 수 있었다. 조열연 조직의 미세화를 이루기 위해서는, 열연 가열 온도를 940~990℃로 하고, 조열연 공정은 가능한 한 저온에서 행하는 것이 중요하다. 단, 가열 온도를 너무 낮추면 조열연 공정, 조열연 후부터 마무리 열연 개시까지 동안에 재결정이 일어나기 어렵다. 이 때문에, 조열연 종료부터 마무리 열연 개시까지 동안에 강대 온도의 저하를 억제하는 것이 특히 중요하다. 또한, 플랜지 접합 부품 등은, 냉간 압연을 행하지 않고, 열연 강판을 이용하므로, 리징의 문제는 애초에 발생하지 않는다.
이와 같이 하여, 조열연 조직을 미세화하고, 마무리 열연에 의해 미세한 전신립 조직으로 한 열연 강판을 소둔하면, 평균 단경이 55μm 이하인, 열연 소둔 강판으로서는 극히 미세한 결정립 조직을 얻을 수 있고, 열연 소둔 강판의 샤르피 충격값은, 25℃에서 40J/cm2 이상의 값을 얻을 수 있다. 이와 같은 열연 소둔 강판은, 그 후의 프레스 성형에 있어서도 취성 깨짐의 발생이 억제된다. 또, 이 열연 강판을 소둔하여 제조한 열연 소둔 강판에서는 미세한 재결정 조직을 얻을 수 있기 때문에, 열연 소둔 강판의 인성도 크게 향상된다.
도 1의 좌측은, 본 발명에 따른 강재의 일례, 우측은 종래 강재의 미크로 조직 확대도이지만, 비교하면, 본 발명 강재 쪽이 미세한 결정립 조직으로 구성되어 있으며, 샤르피 충격 시험 흡수 에너지값도 종래 강재가 약 20J/cm2 이하인데 반해, 본 발명 강재에서는 40J/cm2 이상을 달성하고 있다.
상기 과제를 해결하는 본 발명의 요지는, 이하대로이다.
(1) 판두께 t가 5.0~12.0mm인 페라이트계 스테인리스 강판으로서,
화학 조성이, 질량%로,
C：0.001~0.010%,
Si：0.01~1.0%,
Mn：0.01~1.0%,
P：0.04% 이하,
S：0.010% 이하,
Cr：10.0~20.0%,
Ni：0.01~1.0%,
Ti：0.10~0.30%,
V：0.01~0.40%,
Al：0.005~0.3%,
N：0.001~0.02%,
B：0~0.0030%,
Mo：0~2.0%,
Cu：0~0.3%,
Mg：0~0.0030%,
Sn：0~0.1%,
Sb：0~0.1%,
Zr：0~0.1%,
Ta：0~0.1%,
Nb：0~0.1%,
Hf：0~0.1%,
W：0~0.1%,
Co：0~0.2%,
Ca：0~0.0030%,
REM：0~0.05%,
Ga：0~0.1%,
잔부가 Fe 및 불가피적 불순물이며,
금속 조직이, 압연 방향으로 평행한 단면에 있어서, 장경/단경이 5.0 미만인 조직이 면적률로 90% 이상이며, 평균 단경이 55μm 이하인,
페라이트계 스테인리스 강판.
(2) 상기 (1)의 페라이트계 스테인리스 강판을 이용한,
핫 코일.
(3) 상기 (1)의 페라이트계 스테인리스 강판을 이용한,
자동차 배기계 플랜지 부재.
(4) 상기 (2)의 페라이트계 스테인리스 핫 코일을 이용한,
자동차 배기계 플랜지 부재.
본 발명에 의하면, 인성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판을, 효율적으로 제공할 수 있다. 이 페라이트계 스테인리스 강판은, 특히 자동차 배기계 플랜지 부재로서 적합하다.
도 1은 본 발명에 따른 강재와 종래 강재의 미크로 조직을 나타내는 도면이다.
도 2는 평균 단경의 25℃의 샤르피 충격값에 미치는 영향을 나타내는 도면이다.
1. 화학 조성
C：0.001~0.010%
C는, 고용 C에 의한 경질화 및 탄화물 석출에 의해 인성을 열화시키기 때문에, 그 함유량은 적을수록 좋다. 또, 과잉한 함유는, 탄화물 생성에 기인하여 인성의 저하가 발생하기 때문에, 상한을 0.010%로 했다. 단, 과도한 저감은 정련 비용의 증가로 연결되기 때문에, 하한을 0.001%로 했다. 또한, 제조 비용, 내식성 및 강판 인성 등을 고려하여, 하한은 0.002% 또는 0.003%로 해도 되고, 상한은 0.009%, 0.008% 또는 0.007%로 해도 된다.
Si：0.01~1.0%
Si는, 탈산 원소로서 첨가되는 경우가 있는 것 외에, 내산화성의 향상을 초래하는데, 고용 강화 원소이기 때문에, 인성의 관점에서는 적을수록 좋다. 과잉한 함유는, 인성의 저하가 현저하게 발생하기 때문에, 상한을 1.0%로 했다. 한편, 내산화성 확보를 위해, 하한을 0.01%로 했다. 단, 과도한 저감은 정련 비용의 증가로 연결되기 때문에, 재질이나 내초기녹성(initial rust resistance) 등을 고려하여, 하한은 0.05%, 0.10% 또는 0.15%로 해도 되고, 상한은 0.9%, 0.8%, 0.7% 또는 0.6%로 해도 된다.
Mn：0.01~1.0%
Mn은, Si와 마찬가지로, 고용 강화 원소이기 때문에, 재질상 그 함유량은 적을수록 좋다. 특히, 과잉한 함유는, 열간 압연 시에 γ상의 석출에 의한 재결정의 지연이 발생하여 인성이 저하되는 경우가 있기 때문에, 상한을 1.0%로 했다. 한편, 과도한 저감은 정련 비용의 증가로 연결되는 것 외에, 미량의 Mn첨가는 스케일 박리성을 향상시키기 때문에, 하한은 0.01%로 했다. 또한, 재질이나 제조 비용 등을 고려하여, 하한은 0.1%, 0.2%, 0.25% 또는 0.3%로 해도 되고, 상한은 0.7%, 0.6%, 0.5% 또는 0.4%로 해도 된다.
P：0.04% 이하
P는 페로크롬 등의 원료로부터 불가피적 불순물로서 혼입되는 원소이며, Mn이나 Si 이상으로 고용 강화능이 강하다. 재료를 경질화시키기 때문에, 인성의 관점에서 그 함유량은 적을수록 좋다. 또, 과잉한 함유는, P의 입계 편석에 기인한 취화를 발생시키기 때문에, 상한을 0.04%로 했다. P의 하한은 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 그러나, 과도한 저감은 원료 비용의 증가로 연결되기 때문에, 하한은 0.005%, 0.01% 또는 0.015%로 해도 된다. 또한, 내식성 등을 고려하여, 상한은 0.03%, 0.025% 또는 0.02%로 해도 된다.
S：0.010% 이하
S도 원료로부터 불가피적 불순물로서 혼입되는 원소이며, 내식성을 열화시키기 때문에, 그 함유량은 적을수록 좋다. 또, 과잉한 함유는, MnS, Ti4C2S2 등의 석출물 생성에 기인하여 조열연에 있어서의 재결정이 지연되는 경향이 보이기 때문에 상한을 0.010%로 했다. S의 하한은 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 그러나, S에는 Mn이나 Ti와 결합하여 플랜지 성형에 있어서의 블랭킹성을 향상시키는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해, 하한은 0.0002%, 0.0005% 또는 0.001%로 해도 된다. 또한, 연료 부품으로 했을 때의 간극 부식 억제 등을 고려하여, 상한은 0.008%, 0.006% 또는 0.005%로 해도 된다.
Cr：10.0~20.0%
Cr은, 내식성이나 내산화성을 향상시키는 원소이며, 플랜지에 요구되는 내염해성(耐鹽害性)을 고려하면, 10.0% 이상의 함유가 필요하다. 한편, 과잉한 함유는, 경질이 되어, 성형성이나 인성을 열화시킨다. 또, 고용 Cr에 의해 조열연 시의 재결정이 지연되는 경향이 있어, 20.0% 초과인 경우는 마무리 열연 직전에 있어서 미재결정 조직이 잔존하여 강판의 인성을 저하시키기 때문에, 상한을 20.0%로 했다. 또한, 제조 비용이나 인성 열화에 의한 제조 시의 판 파단 등을 고려하여, 하한은 11.0%, 12.0% 또는 13.0%로 해도 된다. 또, 상한은 19.0%, 18.0% 또는 17.0%로 해도 된다.
Ni：0.01~1.0%
Ni는, 간극 부식의 억제나 재부동태화를 촉진함으로써 내초기녹성을 향상시키기 때문에, 0.01% 이상 함유시킨다. 단, 과잉한 함유는, 경질화를 초래하여, 성형성을 열화시키고, 또, 열간 압연 시에 오스테나이트상의 석출을 촉진하여, 조열연 시의 재결정을 지연시키고, 또한, 응력 부식 깨짐이 발생하기 쉬워지기 때문에, 상한을 1.0%로 했다. 또한, 원료 비용 등을 고려하여, 하한은 0.02%, 0.03% 또는 0.05%로 해도 되고, 상한은 0.5%, 0.3%, 0.2% 또는 0.1%로 해도 된다.
Ti：0.10~0.30%
Ti는 C, N, S, P와 결합하여 내식성, 내입계부식성, 인성을 향상시키기 위해 첨가하는 원소이다. 특히 C, N의 고정이 충분하지 않으면 예민화에 의해, Cr결핍층을 발생시켜 내식성의 현저한 저하를 일으키기 때문에, 0.10%가 하한이 된다.
용접부도 포함하여 내식성을 충분히 확보하기 위해, 하한은, 0.12%, 0.14% 또는 0.16%로 해도 된다. 한편, 과잉한 함유는, 제강 공정에 있어서, 용강 중에 조대한 TiN을 석출시켜, 강판의 인성을 저하시키기 때문에, 상한을 0.30%로 했다. 제조 비용 등을 고려하여, 상한은, 0.28%, 0.25% 또는 0.22%로 해도 된다.
V：0.01~0.40%
V는, 간극 부식을 억제시키는 것 외에, 미량 첨가에 의해 인성 향상에 기여하기 때문에, 0.01% 이상 함유시킨다. 단, 과잉한 함유는, 경질화를 초래하여, 성형성을 열화시키는 것 외에, 조대한 V(C, N)가 석출됨으로써 인성 열화를 일으키기 때문에, 상한을 0.4%로 했다. 또한, 인성 향상, 원료 비용이나 초기녹성 등을 고려하여, 하한은 0.02%, 0.03% 또는 0.04%로 해도 되고, 상한은 0.20%, 0.10% 또는 0.06%로 해도 된다.
Al：0.005~0.3%
Al은, 탈산 원소로서 첨가되는 원소이며, 강 중의 산화물을 저감하여 강판의 인성을 향상시킨다. 그 작용은 0.005%부터 발현하기 때문에, 하한을 0.005%로 했다. 또, 과잉한 함유는, 인성의 저하나, 용접성 및 표면 품질의 열화를 초래하는 것 외에, 조열연 시의 재결정을 지연시키기 때문에, 상한을 0.3%로 했다. 또한, 정련 비용 등을 고려하여, 하한은 0.01%, 0.02% 또는 0.03%로 해도 되고, 상한은 0.15%, 0.1%, 0.08% 또는 0.06%로 해도 된다.
N：0.001~0.02%
N은, C와 마찬가지로 인성과 내식성을 열화시키기 때문에, 그 함유량은 적을수록 좋다. 또, 과잉한 함유는, 응고 시의 조대 질화물 생성에 기인하여 인성의 저하를 발생시켜, 결정 입경의 미세화만으로는 인성의 개선을 도모할 수 없게 되기 때문에, 상한을 0.02%로 했다. 단, 과도한 저하는 정련 비용의 증가로 연결되기 때문에, 하한을 0.001%로 했다. 또한, 제조 비용과 가공성 및 초기녹성 등을 고려하여, 하한은 0.003%, 0.005% 또는 0.006%로 해도 되고, 상한은 0.015%, 0.010% 또는 0.009%로 해도 된다.
페라이트계 스테인리스 강의 인성 향상의 관점에서는 저감하는 것이 바람직하지만, 내식성이나 내산화성, 프레스 성형성, 열연흠의 저감 등의 관점에서, 또한, B, Mo, Cu, Mg, Sn, Sb, Zr, Ta, Nb, W, Co, Ca, REM, Ga, Bi를 적당량 첨가하는 것도 유효하다.
B：0~0.0030%
B는, 입계에 편석함으로써 제품의 2차 가공성을 향상시키는 원소이며, 플랜지의 블랭킹성을 향상시키기 때문에 함유시켜도 된다. 단, 과잉한 함유는, 붕화물이 석출되어 인성을 열화시키는 것 외에, 조열연 시의 재결정을 지연시키기 때문에, 상한을 0.0030%로 했다. B의 하한은, 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 인성 향상 등을 위해, 하한은, 0.0001% 또는 0.0002%로 해도 된다. 비용이나 연성 저하 등을 고려하여, 상한은 0.0020%, 0.0010% 또는 0.0005%로 해도 된다.
Mo：0~2.0%
Mo는, 내식성이나 고온 강도를 향상시키는 원소이며, 특히 간극 구조를 가지는 경우에는 간극 부식을 억제하기 때문에 함유시켜도 된다. 또, 과잉한 함유는, 현저하게 내산화성을 높여, 열연 가열 시에 이상(異常) 산화에 의한 흠을 발생시키거나, 조열연 시의 재결정을 지연시켜, 조열연 조직의 조대화를 발생시켜 인성 저하의 원인이 되기 때문에, 상한을 2.0%로 했다. Mo의 하한은, 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 인성 향상 등을 위해, 0.01% 이상 함유시켜도 된다. 또한, 제조 비용 등을 고려하여, 하한은 0.02% 또는 0.03%로 해도 되고, 상한은 1.2%, 0.3% 또는 0.1%로 해도 된다.
Cu：0~0.3%
Cu는, 고온 강도 향상 외에, 간극 부식의 억제나 재부동태화를 촉진시키기 때문에 함유시켜도 된다. 과잉한 함유는, ε-Cu나 Cu-rich 클러스터의 석출에 의해 경질화를 초래하여, 성형성과 인성을 열화시키기 때문에, 상한을 0.3%로 했다. Cu의 하한은, 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 성형성이나 인성 향상을 위해, 0.01% 이상 함유시켜도 된다. 제조 시의 산세성 등을 고려하여, 하한은 0.01% 또는 0.03%로 해도 되고, 상한은 0.02%, 0.12% 또는 0.10%로 해도 된다.
Mg：0~0.0030%
Mg는, 탈산 원소로서 첨가시키는 경우가 있는 것 외에, 슬래브의 조직을 미세화시켜, 성형성 향상에 기여하는 원소이다. 또, Mg산화물은 Ti(C, N)나 Nb(C, N) 등의 탄질화물의 석출 사이트가 되어, 이들을 미세 분산 석출시키는 효과가 있다. 이 때문에, Mg를 함유시켜도 된다. 단, 과잉한 함유는, 용접성이나 내식성의 열화로 연결되기 때문에, 상한을 0.0030%로 했다. Mg의 하한은, 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 하한은, 필요에 따라, 0.0003%, 0.0006% 또는 0.01%로 해도 된다. 정련 비용 등을 고려하여, 상한은 0.0020% 또는 0.0010%로 해도 된다.
Sn：0~0.1%
Sb：0~0.1%
Sn이나 Sb는, 내식성과 고온 강도의 향상에 기여하기 때문에 함유시켜도 된다. 과잉한 함유는, 강판 제조 시의 슬래브 깨짐이 생기는 경우가 있는 것 외에, 강판의 인성에 있어서도 저하 요인이 되기 때문에 상한을 0.1%로 한다. Sn이나 Sb의 하한은, 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 하한은, 필요에 따라, 0.005% 또는 0.01%로 해도 된다. 또한, 정련 비용이나 제조성 등을 고려하여, 상한은 0.05% 또는 0.02%로 해도 된다.
Zr：0~0.1%
Ta：0~0.1%
Nb：0~0.1%
Hf：0~0.1%
Zr, Ta, Nb 및 Hf는, C나 N과 결합하여 인성의 향상에 기여하기 때문에 함유시켜도 된다. 단, 과잉한 함유는, 비용 증가가 되는 것 외에, 대형의 탄질화물 석출에 의해, 강판의 인성을 현저하게 열화시키기 때문에, 상한을 0.1%로 한다. 이들 성분의 하한은, 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 하한은, 필요에 따라, 0.005% 또는 0.01%로 해도 된다. 또한, 정련 비용이나 제조성 등을 고려하여, 상한은 0.08% 또는 0.03%로 해도 된다.
W：0~0.1%
W는, Mo와 마찬가지로 내식성과 고온 강도의 향상에 기여하기 때문에 함유시켜도 된다. 과잉한 함유는, 강판 제조 시의 인성 열화 및 비용 증가로 연결되기 때문에, 상한을 0.1%로 한다. W의 하한은, 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 하한은, 필요에 따라, 0.01%로 해도 된다. 정련 비용이나 제조성 등을 고려하여, 상한은 0.05% 또는 0.02%로 해도 된다.
Co：0~0.2%
Co는, 고온 강도의 향상에 기여하기 때문에 함유시켜도 된다. 과잉한 함유는, 고용 강화나 조열연 시의 재결정 억제에 의한 인성 저하를 일으키기 때문에, 상한을 0.2%로 한다. Co의 하한은, 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 상기의 효과를 얻기 위해, 하한은, 0.01%, 0.02% 또는 0.04%로 해도 된다. 또한, 정련 비용이나 제조성 등을 고려하여, 상한은 0.15% 또는 0.1%로 해도 된다.
Ca：0~0.0030%
Ca는, 탈황 효과를 가지므로, 함유시켜도 된다. 그러나, 과잉한 함유는, 조대한 CaS가 생성되어 내식성을 열화시키기 때문에, 상한을 0.0030%로 했다. Ca의 하한은, 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 정련 비용이나 제조성 등을 고려하여, 상한은 0.0030% 또는 0.0020%로 해도 된다.
REM：0~0.05%
REM은, 다양한 석출물의 미세화에 의한 인성 향상이나 내산화성 향상의 효과를 가지므로, 함유시켜도 된다. 그러나, 과잉한 함유는, 주조성을 현저하게 나쁘게 하는 것 외에, 고용 강화나 조열연 시의 재결정 억제에 의해, 인성을 저하시키기 때문에 상한을 0.05%로 했다. REM의 하한은, 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 상기의 효과를 얻기 위해, 하한은, 0.001% 또는 0.002%로 해도 된다. 또한, 정련 비용이나 제조성 등을 고려하여, 상한은 0.01% 또는 0.005%로 해도 된다. REM(희토류 원소)은, 일반적인 정의에 따라, 스칸듐(Sc), 이트륨(Y)의 2원소와, 란탄(La)부터 루테튬(Lu)까지의 15원소(란타노이드)의 총칭을 가리킨다. 단독으로 첨가해도 되고, 혼합물이어도 된다.
Ga：0~0.1%
Ga는, 내식성 향상이나 수소 취화 억제를 위해, 0.1% 이하의 범위에서 함유시켜도 된다. Ga의 하한은, 특별히 정할 필요는 없으며 0%이다. 황화물이나 수소화물 형성의 관점에서, 필요에 따라, 하한은 0.0002%로 해도 된다. 제조성이나 비용의 관점, 및, 조열연 재결정 촉진의 관점 등에서, 상한은, 0.0020%로 해도 된다.
그 외의 성분에 대해서 본 발명에서는 특별히 규정하는 것은 아니지만, 본 발명에 있어서는, Bi 등을 필요에 따라, 0.001~0.1% 함유시켜도 된다. 또한, As, Pb 등의 일반적인 유해한 원소나 불순물 원소는 가능한 한 저감하는 것이 바람직하다.
2. 금속 조직
본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판의 금속 조직은, 압연 방향으로 평행한 단면에 있어서, 장경/단경이 5.0 미만인 조직이 면적률로 90% 이상이다. 장경/단경이 5.0 미만인 조직이 면적률로 90% 이상이라는 것은, 본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판이 열연 후에 소둔을 행한 강판이며, 비교적 등축립의 금속 조직인 것을 의미하고 있다. 상기의 조직은, 면적률로 95% 이상이 바람직하다. 면적률의 상한은, 100%이지만, 그 상한은, 99% 또는 98%로 해도 된다. 여기서, 금속 조직의 측정은, 압연 방향 및 판두께 방향으로 평행한 단면에 있어서, 질산 전해 에칭에 의해 입계를 드러내어, 0.25t(t：판두께) 및 0.50t(t：판두께)의 각각의 위치에 있어서, 적어도 1mm2의 영역을 광학 현미경으로 관찰하여, 결정립의 장경 및 단경의 비(장경/단경)가 5.0 미만인 결정립의 면적분율을 측정한다. 그리고, 장경/단경이 5.0 미만인 조직은, 0.25t 위치 및 0.50t 위치의 면적분율의 평균값이 90% 이상인 것을 기준으로 한다.
본 발명의 페라이트계 스테인리스 강판의 평균 단경은, 55μm 이하이다. 여기서, 평균 단경 0.25t~0.75t(t：판두께)의 평균 단경을 기준으로 한다. 구체적으로는, 압연 방향 및 판두께 방향으로 평행한 단면에 있어서, 질산 전해 에칭에 의해 입계를 드러내어, 판두께 방향으로 평행한 직선 상을 0.25t~0.75t(t：판두께)의 범위에서 관찰하여, JIS G0551 부속서 C.2에 준하여, 상기 직선이 포착한 결정립의 수를 측정하여, 상기 직선의 실제 길이를 계측한 결정립의 수로 나누어, 「평균 단경」을 구했다.
도 2에 나타내는 바와 같이, 평균 단경이 55μm를 초과하는 경우에는, 25℃의 샤르피 충격값이 작다. 그러나, 이 평균 단경이 55μm 이하가 되면, 25℃의 샤르피 충격값이 상승하여, 40J/cm2 이상이 되고, 강판 인성이 향상된다. 이 평균 단경은, 50μm 이하로 함으로써 인성을 더 높일 수 있다. 평균 단경의 상한은, 48μm, 45μm 또는 43μm로 해도 된다. 열연 소둔 강판의 조직 미세화를 위해서도, 저온 대변형 가공이 필요하게 되지만, 저온 열연은 열연 시에 압연 워크 롤과 강판의 소부(燒付)가 발생하기 쉬워져, 열연 소둔 강판에 있어서도 조직의 미세화에는 한계가 있기 때문에, 평균 입경은 20μm 이상으로 하는 것이 바람직하다. 평균 단경의 하한은, 22μm, 25μm 또는 30μm로 해도 된다.
3. 제조 방법
본 발명의 강판은, 제강 공정 및 열간 압연에 의해 제조된다.
제강 공정은, 특별히 한정하지 않는다. 예를 들면, 상기의 화학 조성을 가지는 강을, 전로 용제하고, 계속해서 2차 정련을 행하는 방법이 적합하다. 용제한 용강은, 공지의 주조 방법(연속 주조)에 따라서 슬래브로 한다. 슬래브는, 소정의 온도로 가열되어, 소정의 판두께로 연속 압연으로 열간 압연된다.
열연 공정은, 본 발명의 금속 조직을 얻기 위해서는 특히 중요한 공정이다. 본 발명자들은, 지금까지의 연구에 의해, 하기의 추천 조건을 만족하는 경우에, 본 발명의 금속 조직을 얻을 수 있는 것을 확인하고 있다.
(a) 가열 온도：940~990℃
조열연 조직을 미세하게 하기 위해서는 가열 온도의 저온화가 필요하여, 990℃ 이하로 한다. 그러나, 가열 온도가 너무 낮으면, 열연흠이 발생할 우려가 있으므로, 940℃ 이상으로 한다.
(b) 조열연 입측 온도：900~950℃
조열연의 입측 온도를 950℃ 이하로 함으로써, 조열연 조직의 미세화가 가능해진다. 가열 온도가 높아도, 조열연까지 동안에 슬래브를 냉각함으로써, 조열연 개시 온도를 낮출 수 있다. 단, 입측 온도는, 너무 낮추면, 열연흠의 원인이 되므로, 900℃ 이상으로 한다.
(c) 조열연 종료 온도：850~900℃
조열연 종료 온도가 900℃를 초과하면, 조열연 조직이 조대해진다. 한편, 850℃를 밑돌면, 조열연 후의 재결정이 지연되어, 조열연 조직(마무리 열연 개시 직전의 조직)이 조대해져, 마무리 열연 후의 열연판 인성이 저하된다. 이 때문에, 조열연 종료 온도는, 850~900℃로 한다. 또한, 조열연 종료 온도는, 조열연 개시 온도에 의해 대체로 정해지는 것이다. 단, 조열연의 패스 횟수를 늘리거나, 조열연의 압하율을 크게 하면, 조열연 종료 온도를 저하시키는 것이 가능하다.
(d) 조압연 압하율：80% 이상
조압연의 압하율은, 80% 이상으로 함으로써, 조열연 조직의 미세화가 가능해진다. 조압연의 압하율의 상한은 특별히 정할 필요는 없지만, 실제 제조에 있어서 95%를 초과하는 일은 거의 없어, 95%를 상한으로 해도 된다.
(e) 바 히터：30℃ 이상 승온
조열연이 리버스 압연이며, 마무리 열연이 탠덤 열연기에 의한 일방향 압연이다. 이 때문에, 조열연기와 마무리 열연기 사이는, 100m 정도의 간격이 설정되어 있어, 그 사이에서 시트 바의 온도가 큰 폭으로 저하된다. 이 사이의 온도 저하가 너무 크면, 마무리 열연에 있어서의 하중이 커지고, 또, 품질이 불안정해지며, 또한, 금속 조직을 원하는 상태로 할 수 없게 된다. 또, 미재결정 조직의 비율이 증가하여, 평균 결정 입경은 커진다. 이 때문에, 열연 코일의 마무리 열연 개시 온도를 코일 길이 방향에 있어서 균일하게 할 필요가 있다. 따라서, 인덕션 방식 등의 바 히터로 시트 바(조 바)를 가열하는 것이 중요하다. 페라이트계 스테인리스 강은, 상변태가 없고, 슬래브의 응고 조직을 조열연 후의 재결정으로 미세화하는 것이 필요하게 되지만, 조열연의 변형을 활용하여 재결정시키기 위해서는, 바 히터로 조열연 후의 온도 저하를 억제하는 것이 유효하다. 구체적으로는 바 히터에 의해 30℃ 이상 승온한다. 한편, 너무 승온시키면, 입자 성장에 의해 조열연 조직이 조대화하므로, 승온은 55℃ 이하로 하는 것이 바람직하다.
(f) 보열 커버：보온
바 히터와 마찬가지로, 시트 바의 온도 저하를 억제하는 방법으로서, 조열연과 마무리 열연의 사이의 반송 테이블 상하면에 보열 커버를 설치하여, 보온을 행함으로써 재결정에 의한 조직 미세화를 도모한다.
(g) 마무리 열연 입측 온도：840~890℃
마무리 열연 공정에서는, 판두께 28~38mm의 시트 바를 필요한 열연판 판두께까지 압연하여, 조열연 조직을 전신시켜, 변형을 축적시킨다. 이 공정에 있어서, 변형을 많이 축적함으로써 열연판의 인성을 향상시킬 수 있다. 변형의 축적(전위 밀도의 증가)을 위해 압연 개시 온도를 890℃ 이하로 하는데, 너무 낮추면 열연흠이 발생한다. 이 때문에, 마무리 열연 입측 온도는 840~890℃로 한다.
(h) 마무리 열연 종료 온도：690~740℃
마무리 열연 개시 온도와 마찬가지로, 저온화하면 변형이 축적되어, 인성이 향상되는데 너무 낮추면 열연흠이 발생한다. 여기서 말하는 열연흠의 원인은, 열연 워크 롤과 열연판의 소부가 주원인이다. 이 때문에, 마무리 열연 개시 온도는 690~740℃로 한다. 또한, 마무리 열연 종료 온도는, 마무리 열연 개시 온도에 연동하여, 정해지는 것이지만, 압연 속도나 판두께에 따라서도 변화한다.
(i) 마무리 압연 압하율：60% 이상
마무리 압연의 압하율은, 60% 이상으로 함으로써, 조열연 조직의 미세화가 가능해진다. 마무리 압연의 압하율의 상한은 특별히 정하지 않지만, 실제 제조에 있어서 95%를 초과하는 일은 거의 없어, 95%를 상한으로 해도 된다.
(j) 수냉 개시 시간：2초 이내
페라이트계 스테인리스 강은, 상변태가 없기 때문에, 조열연 후의 조직은, 조열연에서의 재결정립이 마무리 열연으로 전신된 전신립이다. 마무리 열연으로 축적된 변형이 회복 또는 재결정에 의해 감소하지 않도록, 마무리 열연 종료 후는, 신속하게 냉각된다. 따라서, 마무리 열연 종료부터 수냉 개시까지의 시간은 2초 이내로 한다.
(k) 냉각 속도：25℃／s 이상
마무리 열연 후, 목적으로 하는 권취 온도까지, 열연판을 냉각하는 것이 필요하다. 마무리 열연의 최종 스탠드부터 권취기(코일러)까지 사이에서, 목적으로 하는 권취 온도로 식힐 필요가 있다. 이 때, 25℃／s 이상의 냉각 속도로 냉각된다.
(l) 수냉 종료 온도：510~560℃
권취 온도를 제어하기 위해서는, 방사 온도계 등에 의해 열연판 온도를 온라인 측정하는 것이 필요한데, 판의 온도가 450℃ 근방이 되면, 판 상부의 물이 증발하지 않고 코일러까지 잔존하게 되어, 판의 온도 측정이 곤란해지기 때문에, 수냉 종료 온도는 510℃ 이상으로 한다. 단, 권취 온도를 550℃ 이하로 하기 때문에, 수냉 종료 온도는 560℃ 이하로 한다.
(m) 권취 온도：500~550℃
권취 온도가 너무 높으면, 마무리 열연에서 도입한 변형이 회복 또는 재결정에 의해 감소하는 경우가 있으며, 또, FeTiP 등의 석출물이 석출되어 인성을 저하시키는 경우가 있다. 이 때문에, 권취 온도는 550℃ 이하로 한다. 단, 권취 온도가 너무 낮으면, 온도의 측정 및 제어가 곤란해지기 때문에, 500℃ 이상으로 한다.
(n) 소둔 온도：800~950℃×10~30초
인성이 우수한 열연 소둔판을 얻기 위해서는 결정립의 미세화가 필요하다. 이 때문에, 조열연 및 마무리 열연에 의해 미세한 전신립의 높은 변형 상태를 얻은 후에, 저온 소둔에 의해, 미세한 재결정립으로 하고, 또한 입자 성장을 억제할 필요가 있다. 구체적으로는, 800~950℃의 온도 범위에서, 10~30초의 소둔을 행한다. 여기서, 800℃ 미만 또는 10초 미만에서는 재결정이 발생하지 않는다. 또, 950℃ 초과 또는 30초 초과에서는, 재결정립이 조대해지고, 또 재결정립의 성장도 빠르기 때문에, 미세한 조직을 얻지 못하여, 인성이 저하된다.
또한, 본 발명으로 제조된 열연 코일은, 코일마다 수조 중에서 냉각하는 것은 불필요하여, 제조 공정이 간략화된다. 또, 열연 강판의 두께는 플랜지로서 다용되는 5~12mm 이하로 하는데, 과도하게 후육화하면 인성이 극단적으로 저하되기 때문에, 5~10mm가 바람직하다.
열간 압연 후에 산세, 조질 압연, 또는 표면 연삭을 행한 후에, 상기의 조건을 만족하는 소둔을 행하는 것이 좋다.
[실시예]
표 1에 나타내는 성분 조성의 강을 용제(溶製)하고, 슬래브로 주조하여, 슬래브를 5~15mm로 열간 압연하여 열간 압연 코일로 하고, 소둔을 행했다. 각종 제조시 조건을 표 2 및 표 3에 나타낸다.
Figure pct00001
Figure pct00002
Figure pct00003
얻어진 열연 소둔 강판의 압연 방향으로 평행한 단면에 있어서, 금속 조직을 관찰하여, 0.25t(t：판두께) 위치 및 0.50t(t：판두께) 위치에 있어서의, 장경/단경이 5.0 미만인 조직의 면적분율을 측정하고, 그 평균값을 구했다. 다음에, 얻어진 열연 소둔 강판의 판두께 방향으로 평행한 단면에 있어서, 질산 전해 에칭에 의해 입계를 드러내어, 판두께 방향으로 평행한 직선 상을 0.25t~0.75t(t：판두께)의 범위에서 관찰하여, 상기 직선에 교차하는 입계의 수를 측정하여, 「평균 단경」을 구했다. 또한, 얻어진 열연 소둔 강판으로부터 샤르피 충격 시험편을 채취하여, 25℃에 있어서의 샤르피 충격 시험을 행했다. 이들 결과를 표 4에 나타낸다.
Figure pct00004
표 4에 나타내는 바와 같이, 본 발명예 1~20에서는, 모두 양호한 표면 품질을 가짐과 함께, 25℃의 샤르피 충격값이 40J/cm2 이상이었다. 이에 반해, 비교예 1~26은, 적어도 화학 조성 및 금속 조직 중 어느 하나가 본 발명에서 규정되는 범위를 벗어나 있으며, 인성이 저하되어 있었다. 또, 비교예 27 및 28은, 조압연의 온도가 너무 낮았기 때문에, 재결정되지 않고 조대립이 되고, 열연흠이 발생하며, 또 인성도 저하했다.
[산업상의 이용 가능성]
본 발명에 의하면, 인성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판을, 효율적으로 제공할 수 있다. 이 페라이트계 스테인리스 강판은, 특히 자동차 배기계 플랜지 부재로서 적합하다.

Claims (4)

  1. 판두께 t가 5.0~12.0mm인 페라이트계 스테인리스 강판으로서,
    화학 조성이, 질량%로,
    C：0.001~0.010%,
    Si：0.01~1.0%,
    Mn：0.01~1.0%,
    P：0.04% 이하,
    S：0.010% 이하,
    Cr：10.0~20.0%,
    Ni：0.01~1.0%,
    Ti：0.10~0.30%,
    V：0.01~0.40%,
    Al：0.005~0.3%,
    N：0.001~0.02%,
    B：0~0.0030%,
    Mo：0~2.0%,
    Cu：0~0.3%,
    Mg：0~0.0030%,
    Sn：0~0.1%,
    Sb：0~0.1%,
    Zr：0~0.1%,
    Ta：0~0.1%,
    Nb：0~0.1%,
    Hf：0~0.1%,
    W：0~0.1%,
    Co：0~0.2%,
    Ca：0~0.0030%,
    REM：0~0.05%,
    Ga：0~0.1%,
    잔부가 Fe 및 불가피적 불순물이며,
    금속 조직이, 압연 방향으로 평행한 단면에 있어서, 장경/단경이 5.0 미만인 조직이 면적률로 90% 이상이며, 평균 단경이 55μm 이하인, 페라이트계 스테인리스 강판.
  2. 청구항 1에 기재된 페라이트계 스테인리스 강판을 이용한, 핫 코일.
  3. 청구항 1에 기재된 페라이트계 스테인리스 강판을 이용한, 자동차 배기계 플랜지 부재.
  4. 청구항 2에 기재된 페라이트계 스테인리스 핫 코일을 이용한, 자동차 배기계 플랜지 부재.
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