KR20160094224A - 리어 컨버전 렌즈 - Google Patents
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Abstract
리어 컨버전 렌즈가 개시된다.
개시된 리어 컨버전 렌즈는, 마스터 렌즈의 상 측에 배치되어 초점 거리를 변화시키며, 물체 측으로부터 상 측으로 순서대로 배열된 것으로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈, 양오목의 제2렌즈, 정의 굴절력을 가지는 제3 렌즈, 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈, 및 부의 굴절력을 가지는 제5 렌즈를 포함할 수 있다.
개시된 리어 컨버전 렌즈는, 마스터 렌즈의 상 측에 배치되어 초점 거리를 변화시키며, 물체 측으로부터 상 측으로 순서대로 배열된 것으로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈, 양오목의 제2렌즈, 정의 굴절력을 가지는 제3 렌즈, 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈, 및 부의 굴절력을 가지는 제5 렌즈를 포함할 수 있다.
Description
예시적인 실시예는 마스터 렌즈의 상측에 탈착되어 초점 거리를 변환하는 리어 컨버전 렌즈에 관한 것이다.
변환 렌즈는 카메라, 비디오 카메라 등의 마스터 렌즈의 물체측(object side) 또는 상측(image side)에 결합되어 초점 거리를 변화시킬 수 있다. 마스터 렌즈는 카메라 또는 비디오 카메라 등의 촬영 장치의 본체에 구비된 렌즈를 말하며, 변환 렌즈가 마스터 렌즈의 물체측에 결합되는 경우, 전방(front) 변환 렌즈라고 하고, 변환 렌즈가 마스터 렌즈의 상측에 결합되는 경우, 후방(rear) 변환 렌즈라고 한다.
전방 변환 렌즈는 렌즈의 밝기를 변화시키지 않고 초점 거리를 변화시킬 수 있는 한편, 렌즈의 소형화 및 수차 보정은 어렵다. 후방 컨버터 렌즈는 렌즈의 밝기는 변하는데 반해, 렌즈를 소형화시킬 수 있다.
디지털 카메라 등의 촬영 장치의 보급에 따라 촬상 소자(이미지 센서)에서 영상 신호를 직접 촬영 장치의 디스플레이에 표시하거나, 전자 뷰 파인더에 표시하는 카메라가 늘고 있고, 광학식 파인더가 필요 없는 촬영 장치도 늘고 있다. 예를 들어, 렌즈 교환이 가능한 카메라에서는 다양한 렌즈에 대응하기 위해 촬영 렌즈의 상측(image side)에 대략 45도로 기울여 배치한 미러에 의해 파인더 광학계에 빛을 보내는 이른바 일안 리플렉스 파인더가 이용되어 왔다. 그러나, 최근의 디지털 카메라에서는 광학 파인더가 필요하지 않아 미러를 없앤 이른바 미러리스(mirrorless) 카메라가 보급되고 있다. 이러한 촬영 장치에서는 미러가 없기 때문에 일안 레플렉스 카메라보다 렌즈를 장착한 마운트 면에서 상 면까지의 거리를 짧게 해 주어 카메라를 소형으로 설계할 수 있다.
예시적인 실시예는 플랜지 백이 짧은 렌즈 교환식 카메라 시스템의 마스터 렌즈의 후방에 구비되어 초점 거리를 변환하는 리어 컨버전 렌즈를 제공한다.
예시적인 실시예는, 마스터 렌즈의 상 측에 배치되어 초점 거리를 변화시키는 리어 컨버전 렌즈로서,
물체 측으로부터 상 측으로 순서대로 배열된 것으로,
상 측을 향해 볼록한 메니스커스 형상을 가지고, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈;
양 오목의 제2렌즈;
물체측 면의 곡률의 절대값이 상측 면의 곡률의 절대값보다 더 크고, 정의 굴절력을 가지는 제3 렌즈;
정의 굴절력을 가지고, 양 볼록의 제4렌즈; 및
부의 굴절력을 가지는 제5 렌즈;를 포함한다.
리어 컨버전 렌즈가 다음 식을 만족할 수 있다.
<식>
N1>1.85
여기서, N1은 제1렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다.
리어 컨버전 렌즈가 다음 식을 만족할 수 있다.
<식>
N2>1.85
여기서, N2는 리어 컨버전 렌즈의 제2 렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다.
리어 컨버전 렌즈가 다음 식을 만족할 수 있다.
<식>
N5>1.85
여기서, N5는 제5렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다.
리어 컨버전 렌즈가 다음 식을 만족할 수 있다.
<식>
N4<1.65
여기서, N4는 제4렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다.
리어 컨버전 렌즈가 다음 식을 만족할 수 있다.
<식>
0.8<fbRC/Y<1.2
여기서, fbRC는 리어 컨버전 렌즈의 소정의 사용 배율에 있어서의 후초점 거리를, Y는 최대 상고를 나타낸다.
상기 리어 컨버전 렌즈는 최대 공기 간격에 의해 물체측의 제1렌즈군과 상측의 제2렌즈군으로 나뉘고, 다음 식을 만족할 수 있다.
<식>
0.35<f1/| fRC|<0.90(6)
여기서, f1은 제1렌즈군의 초점 거리를, fRC는 리어 컨버전 렌즈의 초점 거리를 나타낸다.
리어 컨버전 렌즈가 다음 식을 만족할 수 있다.
<식>
-2.1<f1/f2<-1.1
여기서, f2는 제2렌즈군의 초점 거리를 나타낸다.
상기 제2렌즈와 제3렌즈가 접합될 수 있다.
상기 제1렌즈, 제4렌즈, 제5렌즈 중 적어도 하나가 적어도 한 면의 비구면을 포함할 수 있다.
다른 예시적인 실시예는, 마스터 렌즈의 상 측에 배치되어 마스터 렌즈의 초점 거리를 변화시키는 리어 컨버전 렌즈로서,
물체 측으로부터 상 측으로 순서대로 배열된 것으로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈, 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈, 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈, 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈, 및 부의 굴절력을 가지는 제5렌즈를 포함하고,
다음 식을 만족할 수 있다.
<식>
N1>1.85
N2>1.85
N5>1.85
여기서, N1은 제1렌즈의 d-line에서의 굴절률을, N2는 제2 렌즈의 d-line에서의 굴절률을, N5는 제5렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다.
예시적인 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈는, 마스터 렌즈에 결합되어 초점 거리를 변화시킬 수 있다. 리어 컨버전 렌즈는 카메라나 캠코더 등과 같은 촬영 장치에 적합한 짧은 플랜지 백을 가지는 시스템에 적용될 수 있다.
도 1은 예시적인 제1 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 2는 마스터 렌즈의 예를 도시한 것이다.
도 3은 도 2에 도시된 마스터 렌즈의 구면 수차, 상면 만곡, 왜곡을 나타낸 것이다.
도 4는 예시적인 마스터 렌즈에 제1 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈 를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 5는 예시적인 제2 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 6은 예시적인 마스터 렌즈에 제2 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈 를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 7은 예시적인 제3 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 8은 예시적인 마스터 렌즈에 제3 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈 를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 9는 예시적인 제4 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 10은 예시적인 마스터 렌즈에 제5 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 11은 예시적인 제5 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 12는 예시적인 마스터 렌즈에 제6 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 13은 예시적인 제6수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 14는 예시적인 마스터 렌즈에 제6 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 15는 예시적인 제7 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 16은 예시적인 마스터 렌즈에 제7 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 17은 예시적인 제8 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 18은 예시적인 마스터 렌즈에 제8 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 19는 예시적인 제9 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 20은 예시적인 마스터 렌즈에 제9 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 21은 마스터 렌즈와 리어 컨버전 렌즈의 결합 관계를 설명하기 위한 도면이다.
도 2는 마스터 렌즈의 예를 도시한 것이다.
도 3은 도 2에 도시된 마스터 렌즈의 구면 수차, 상면 만곡, 왜곡을 나타낸 것이다.
도 4는 예시적인 마스터 렌즈에 제1 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈 를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 5는 예시적인 제2 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 6은 예시적인 마스터 렌즈에 제2 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈 를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 7은 예시적인 제3 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 8은 예시적인 마스터 렌즈에 제3 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈 를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 9는 예시적인 제4 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 10은 예시적인 마스터 렌즈에 제5 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 11은 예시적인 제5 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 12는 예시적인 마스터 렌즈에 제6 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 13은 예시적인 제6수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 14는 예시적인 마스터 렌즈에 제6 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 15는 예시적인 제7 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 16은 예시적인 마스터 렌즈에 제7 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 17은 예시적인 제8 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 18은 예시적인 마스터 렌즈에 제8 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 19는 예시적인 제9 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 도시한 것이다.
도 20은 예시적인 마스터 렌즈에 제9 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈를 결합한 상태의 수차도를 도시한 것이다.
도 21은 마스터 렌즈와 리어 컨버전 렌즈의 결합 관계를 설명하기 위한 도면이다.
이하, 예시적인 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈에 대해 첨부된 도면을 참조하여 상세히 설명한다.
도 1은 예시적인 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈(RL)를 도시한 것이다.
리어 컨버전 렌즈(RL)는 촬영 장치의 본체에 구비된 마스터 렌즈(ML)의 상측(image side)(I)에 배치될 수 있다. 이하에서, 상측(image side)은 상이 결상되는 상면(image plane)이 있는 방향을 나타내고, 물체측(object side)은 피사체가 있는 방향을 나타낼 수 있다. 리어 컨버전 렌즈(RL)는 마스터 렌즈(ML)에 탈착 가능하며, 리어 컨버전 렌즈(RL)에 의해 전체 초점 거리가 변할 수 있다. 예를 들어, 리어 컨버전 렌즈(RL)가 전체 초점 거리를 확대할 수 있다. 예를 들어, 리어 컨버전 렌즈(RL)가 장착될 때, 초점 거리가 마스터 렌즈(ML)의 초점 거리의 대략 1.4배로 확대될 수 있다. 하지만, 초점 거리 변화는 여기에 한정되는 것은 아니다.
예시적인 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈는 소위 미러리스(mirrorless) 카메라 등의 플랜지 백이 짧은 렌즈 교환식 카메라에 적용될 수 있다. 플랜지 백은 렌즈의 마운트(장착부)가 시작되는 부분에서 상면까지의 거리를 나타낸다.
리어 컨버전 렌즈(RL)는 물체 측(O)으로부터 상 측(I)으로 순서대로 배열된 것으로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈(L1), 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈(L2), 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈(L3), 정의 굴절력을 가지는 제4 렌즈(L4) 및 부의 굴절력을 가지는 제5렌즈(L5)를 포함할 수 있다.
제1렌즈(L1)는 상 측(I)을 향해 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다.
제2렌즈(L2)는 예를 들어, 양 오목(biconcave) 렌즈일 수 있다.
제3렌즈(L3)는 물체측 면의 곡률의 절대값이 상측 면의 곡률의 절대값보다 더 클 수 있다. 제3렌즈(L3)는 예를 들어, 물체측을 향해 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 또는, 제3렌즈(L3)는 양볼록 렌즈일 수 있다.
제4렌즈(L4)는 예를 들어, 양 볼록 렌즈일 수 있다.
한편, 도 2는 마스터 렌즈(ML)의 일 예를 도시한 것이다. 다음은 마스터 렌즈(ML)의 일 예의 설계 데이터를 나타낸 것이다. 여기서, EFL은 초점 거리를, BFL은 후초점 거리를, RDY는 곡률 반경을, THI는 렌즈 두께 또는 렌즈간 간격을, Nd는 굴절률을, Vd는 아베수를 나타낸다.
EFL= 291.965, BFL= 1.000, FNO: 2.88, 반화각: 4.18deg
렌즈면 | RDY | THI | Nd | Vd |
1 | 207.797 | 10.730 | 1.48749 | 46.0 |
2 | -1331.507 | 0.300 | ||
3 | 98.708 | 21.000 | 1.43875 | 61.9 |
4 | -262.808 | 0.100 | ||
5 | -288.092 | 3.500 | 1.78590 | 28.1 |
6 | 5388.297 | 28.710 | ||
7 | 84.103 | 3.000 | 1.74330 | 31.8 |
8 | 46.358 | 0.207 | ||
9 | 46.360 | 15.890 | 1.43875 | 61.9 |
10 | 366.953 | 15.250 | ||
11 | 490.634 | 6.000 | 1.80518 | 15.8 |
12 | -106.559 | 2.000 | 1.88300 | 26.1 |
13 | 81.365 | 41.750 | ||
14(ST) | Infinity | 4.500 | ||
15 | -277.940 | 4.100 | 1.84666 | 14.7 |
16 | -56.241 | 1.800 | 1.60311 | 39.4 |
17 | 148.641 | 3.700 | ||
18 | -158.269 | 1.800 | 1.80610 | 20.9 |
19 | 123.928 | 3.400 | ||
20 | 209.019 | 6.730 | 1.80420 | 29.8 |
21 | -39.192 | 1.800 | 1.84666 | 14.7 |
22 | -116.747 | 12.750 | ||
23 | 253.967 | 5.260 | 1.88100 | 25.6 |
24 | -89.594 | 1.110 | ||
25 | -84.359 | 1.500 | 1.51742 | 33.5 |
26 | 1457.940 | 20.000 | ||
27 | Infinity | 1.500 | 1.51680 | 41.8 |
28 | Infinity | 60.284 | ||
29 | Infinity | 2.000 | 1.51680 | 41.8 |
30 | Infinity | 1.000 |
표 1에 나타낸 마스터 렌즈의 설계 데이터는 일 예일 뿐이며, 여기에 한정되는 것은 아니다.
일반적으로 리어 컨버전 렌즈는 이미 수차가 보정된 마스터 렌즈에 추가되어 망원 렌즈와 같은 부(negative) 렌즈군을 추가하여 페츠발(Petzval) 합이 부로 되기 쉬운 성질을 갖는다. 페츠발 합을 보정하기 위해 리어 컨버전 렌즈에서는 각 렌즈의 굴절률이 중요하다. 또한, 리어 컨버전 렌즈는 미러가 있는 일안 리플렉스 카메라에 비해 상대적으로 플랜지 백이 짧은 미러리스 카메라에 적용될 수 있도록 설계될 수 있다. 마스터 렌즈(ML)의 초점 거리를 확대, 예를 들어 1.4배로 확대할 때, 플랜지 백이 짧기 때문에 리어 컨버전 렌즈의 영상 거리가 짧아지는 경향이 있고, 같은 이미지 서클(image circle)에 대해, 축 외 광속은 더 큰 각도로 굴절하게 되므로 미러를 가진 일안 레플렉스 카메라에 비해 설계가 어려워진다.
제1렌즈(L1)는 다음 식을 만족할 수 있다.
N1>1.85 (1)
여기서, N1은 제1렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다.
제1렌즈(L1)가 식 1에 따른 굴절률을 가질 때, 리어 컨버전 렌즈가 플랜지 백이 짧은 촬영 장치에 적용될 수 있다.
제1렌즈(L1)는 짧은 플랜지 백에 대응하기 위해, 정 렌즈인 제1렌즈의 상측에 공기 간격을 두고 배치된 다른 렌즈의 부의 굴절력과 화합하여, 망원 타입을 형성하는 것으로 리어 컨버전 렌즈의 후측 주점(principal point)을 물체 쪽으로 내는 효과를 낼 수 있다. 그럼으로써, 짧은 플랜지 백에서도 영상 거리를 조금이라도 크게 하여 축 외 광속의 굴절 각도를 완화시킬 수 있다. 제1렌즈(L1)는 비교적 강한 굴절력을 가지기 때문에, 높은 굴절률을 이용하여 구면 수차, 코마 등의 수차 발생을 억제할 수 있다.
제2렌즈(L2)는 다음 식을 만족할 수 있다.
N2>1.85 (2)
여기서, N2는 리어 컨버전 렌즈의 제2 렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다.
제5렌즈(L5)는 다음 식을 만족할 수 있다.
N5>1.85 (3)
여기서, N5는 제5렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다.
제2렌즈(L2), 제5렌즈(L5)가 예를 들어, 굴절률 1.85를 넘는 소재를 채용할 때, 페츠발 합을 보정 하기 쉬워진다. 제2렌즈(L2), 제5렌즈(L5)는 각각 부의 렌즈이므로 제2렌즈와 제5렌즈가 고굴절 렌즈로 형성될 때 페츠발 합이 부(negative)로 되는 것을 방지할 수 있으며, 높은 굴절률을 이용하여 페츠발 합의 마이너스의 값을 적게 할 수 있다.
여기서 제1렌즈(L1), 제2렌즈(L2), 및 제5렌즈(L5) 각각이 2이상의 굴절률을 가지면, 짧은 플랜지 백을 위한 렌즈 설계의 자유도가 더 높아질 수 있다.
제4렌즈(L4)는 다음 식을 만족할 수 있다.
N4<1.65 (4)
여기서, N4는 제4렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다.
식 (4)는 제4렌즈(L4)의 굴절율을 한정한 것으로, 제1렌즈, 제2렌즈, 제5렌즈가 고 굴절률의 재료를 사용하고 있기 때문에, 페츠발 합의 보정 원리에 따라 정 렌즈인 제4렌즈에 상대적으로 저 굴절률 재료를 이용하는 것이 좋다. 하지만, 다른 렌즈와의 균형을 위해 제4렌즈의 굴절률이 식 4의 범위를 가지는 것이 좋다.
리어 컨버전 렌즈가 다음 식을 만족할 수 있다.
0.8<fbRC/Y<1.2 (5)
여기서, fbRC는 리어 컨버전 렌즈의 소정의 사용 배율에 있어서의 후초점 거리를, Y는 최대 상고를 나타낸다.
식 (5)는 최대 상고에 대한 후초점 거리의 비를 한정한 것으로, (fbRC/Y)가 식 (5)의 상한을 넘어 후초점 거리가 길어지면 리어 컨버전 렌즈가 플랜지 백이 짧은 촬영 장치에 적용될 경우, 리어 컨버전 렌즈 자체가 커져 버린다. 또한, 렌즈 교환식 카메라의 교환 렌즈는 렌즈 착탈용 마운트를 가지고 있으며, 각각의 플랜지 백에 맞춰 설계된다. 따라서, 짧은 플랜지 백용 렌즈는 마운트 면에서 상 면까지의 거리가 짧기 때문에 리어 컨버전 렌즈에서의 물체 거리도 짧아진다. 짧은 물체거리에 대하여 후초점 거리가 너무 길면 배율을 유지하기 어렵다.
(fbRC/Y)가 식 (5)의 하한을 넘어 후초점 거리가 짧아지면 후측 주점 위치가 그 만큼 물체 측으로 움직이지 않아, 리어 컨버전 렌즈의 영상 거리가 짧아진 축 외 광속의 굴절각이 크게 되어 렌즈 설계가 어려워진다.
리어 컨버전 렌즈(RL)가 최대 공기 간격에 의해 물체측의 제1렌즈군(LG1)과 상측의 제2렌즈군(LG2)으로 나뉘고, 다음 식을 만족할 수 있다.
0.35<f1/|fRC|<0.90 (6)
여기서, f1은 제1렌즈군의 초점 거리를, fRC는 리어 컨버전 렌즈의 초점 거리를 나타낸다.
식 (6)은 최대 공기 간격에 의해 물체측의 제1렌즈 군(LG1)과 상측의 제2렌즈군(LG2)으로 나뉠 때, 리어 컨버전 렌즈의 초점 거리의 절대값에 대한 제1렌즈군(LG1)의 초점 거리의 비를 한정한 것이다. 예를 들어, 도 1에 도시된 예에서 제1렌즈(L1)와 제2렌즈(L2) 사이의 간격이 최대 공기 간격이 되며, 제1렌즈군(LG1)은 제1렌즈(L1)를 포함하고, 제2렌즈군(LG2)은 제2렌즈(L2), 제3렌즈(L3), 제4렌즈(L4) 및 제5렌즈(L5)를 포함할 수 있다. 제1렌즈군과 제2렌즈군의 도면 부호는 편의상 도 1에서만 표시하기로 한다.
리어 컨버전 렌즈(RL)는 짧은 플랜지 백에 대응하기 위해 정의 제1렌즈(L1)의 상측(I)에 공기 간격을 두고, 전체적으로 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군(LG2)을 배치하여 주점 위치를 제어할 수 있다.
이때 리어 컨버전 렌즈의 마운트 장착 조건 등의 기구적인 조건 때문에 공기 간격이 거의 없으며, 전체 길이도 짧은 렌즈 타입에서는 주점의 이동과 입사동은 연동될 수 있다.
또한, 제1렌즈군(LG1)에서 집광한 광속은 공기 간격을 사이에 두고 있는 부의 제2렌즈(L2)의 오목한 면에 입사 높이를 바꿔 입사시킴으로써 구면 수차와 코마를 보정할 수 있다.
f1/|fRC|이 식 (6)의 상한을 넘어 제1렌즈군의 초점 거리가 길어지면, 즉 제1렌즈 군의 파워가 약해지면 제1렌즈에서 발생하는 수차는 작아지지만 제2렌즈의 오목면에 의한 수차의 상쇄 효과는 약해져 전체적으로 수차 보정이 부족하게 될 수 있다. 또한, 리어 컨버전 렌즈의 후측 주점이 상측으로 이동하여 리어 컨버전 렌즈의 영상 거리가 짧아지고, 축외 광속의 굴절각이 너무 커져 렌즈 설계가 어려워진다.
f1/|fRC|이 식 (6)의 하한을 넘어 초점 거리가 짧아지면, 후측 주점이 물체 쪽으로 움직여, 리어 컨버전 렌즈의 영상 거리가 길어지고, 축 외 광속의 굴절각은 작아지지만 제1렌즈군에서 발생하는 수차가 커질 수 있다.
다음, 리어 컨버전 렌즈는 다음 식을 만족할 수 있다.
-2.1<f1/f2<-1.1 (7)
여기서, f1은 제1렌즈군의 초점 거리를, f2는 제2렌즈군의 초점 거리를 나타낸다.
식 (7)은 리어 컨버전 렌즈(RL)가 최대 공기 간격에 의해서 물체 측의 제1렌즈군(LG1)과 상 측의 제2렌즈군(LG2)으로 나뉠 때, 제1렌즈군과 제2렌즈 군의 초점 거리의 비를 나타내고 있다.
(f1/f2)이 식 (7)의 상한을 넘으면, 제2렌즈군의 초점 거리가 부의 방향으로 커진다. 즉, 제2렌즈군의 부의 굴절력이 작아져 후측 주점을 물체 측으로 옮기는 효과는 있지만 배율과 후초점 거리를 유지하기 위해 제2렌즈 군과 함께 제1렌즈군의 굴절력도 약하게 되어 제1렌즈군과 제2렌즈군의 수차의 상쇄에 의한 보정이 되기 어렵게 된다.
(f1/f2)이 식 (7)의 하한을 넘어 제2렌즈군의 부의 초점 거리가 짧아지면, 즉, 제2렌즈군의 부의 굴절력이 강해지면 후측 주점이 상측으로 이동하여 축외 광속의 굴절각이 커져 버린다. 또한, 부의 굴절력이 너무 강해져 식 (3) 및 (4)와 합쳐도 페츠발 합을 적절하게 보정하기 어려울 수 있다.
한편, 리어 컨버전 렌즈에 비구면을 사용하면, 마스터 렌즈의 상측에 부의 굴절력을 배치하는 것에 의해 발생하는 정의 왜곡(디스토션)을 보정할 수 있다. 여기서, 비구면으로 유리 몰드 비구면을 사용하는 경우, 전이점이 낮은 유리를 사용하는 것이 좋다. 하지만, 접합 렌즈는 부 렌즈와 정 렌즈의 굴절률 차이, 색수차를 위한 아베 수의 선택 자유도가 없어서 접합 렌즈가 아닌 렌즈에 비구면을 이용하는 것이 좋다.
예를 들어, 제2렌즈(L2)와 제3렌즈(L3)는 접합될 수 있다. 제1렌즈(L1), 제4렌즈(L4), 제5렌즈(L5) 중 적어도 하나가 적어도 하나의 비구면을 가질 수 있다.
이상과 같이 예시적인 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈는 카메라, 캠코더 등에 적합한 짧은 플랜지 백 시스템에 적용할 수 있다.
한편, 예시적인 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈에 사용되는 비구면의 정의를 나타내면 다음과 같다.
비구면 형상은 광축 방향을 x축으로 하고, 광축 방향에 대해 수직한 방향을 y축으로 할 때, 광선의 진행 방향을 정으로 하여 다음과 같은 식으로 나타낼 수 있다. 여기서, x는 렌즈의 정점으로부터 광축 방향으로의 거리를, y는 광축에 대해 수직한 방향으로의 거리를, K는 코닉 상수(conic constant)를, a, b, c, d는 비구면 계수를, C는 렌즈의 정점에 있어서의 곡률 반경의 역수(1/R)를 각각 나타낸다.
본 발명에서는 아래와 같이 다양한 설계에 따른 수치 실시예를 통해 리어 컨버전 렌즈를 구현할 수 있다. 이하에서, EFL은 전체 초점거리로서, mm 단위를 사용하며, BFL은 후초점 거리를, FNO는 F 넘버를 나타내고, w는 반화각으로 degree의 단위를 사용한다. 여기서, EFL, FNO, w는 도 2에 도시된 마스터 렌즈(ML)에 아래 각 수치 실시예의 리어 컨버전 렌즈를 결합하였을 때의 값들이다. 하지만, 마스터 렌즈는 여기에 한정되는 것은 아니며, 변형 가능하다.
RDY을 곡률 반경을, THI는 렌즈 두께 또는 렌즈간 간격을, Nd는 굴절률을, Vd는 아베수를 나타낸다. 각 실시예를 도시한 도면에서 가장 상측(I)에는 적어도 하나의 필터(P)가 구비될 수 있다. 필터는 예를 들어, Lowpass Filter, IR-Cut Filter, 커버 글라스 중 어느 하나를 포함할 수 있다. 하지만, 필터 없이 리어 컨버전 렌즈를 구성하는 것도 가능하다. 도면에서 Img는 상면(image plane) 또는 이미지 센서를 나타낸다.
<제1 수치 실시예>
도 1은 제1 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈(RL)를 도시한 것이며, 다음은 마스터 렌즈(ML)와 제1 수치 실시예의 리어 컨버전 렌즈의 설계 데이터를 나타낸 것이다. 표 1에서 마스터 렌즈의 렌즈면 부호는 물체측(O)으로부터 상측(I)으로 순서대로 일련번호를 부치고, 리어 컨버전 렌즈(RL)의 렌즈면 부호는 표 1과 도 1에서 물체측(O)으로부터 상측(I) 방향으로 순차적으로 일렬로 S1,S2,..,Sn (n은 자연수)으로 부쳐진다. 이하, 각 수치 실시예의 설계 데이터는 동일한 방식으로 기재된다.
EFL= 408.738, BFL= 1.000, FNO: 4.03, w=3.00deg, 배율: 1.40
렌즈면 | RDY | THI | Nd | Vd |
1 | 207.797 | 10.730 | 1.48749 | 70.4 |
2 | -1331.507 | 0.300 | ||
3 | 98.708 | 21.000 | 1.43875 | 94.9 |
4 | -262.808 | 0.100 | ||
5 | -288.092 | 3.500 | 1.78590 | 43.9 |
6 | 5388.297 | 28.710 | ||
7 | 84.103 | 3.000 | 1.74330 | 49.2 |
8 | 46.358 | 0.207 | ||
9 | 46.360 | 15.890 | 1.43875 | 94.9 |
10 | 366.953 | 15.250 | ||
11 | 490.634 | 6.000 | 1.80518 | 25.5 |
12 | -106.559 | 2.000 | 1.88300 | 40.8 |
13 | 81.365 | 41.750 | ||
14(ST) | Infinity | 4.500 | ||
15 | -277.940 | 4.100 | 1.84666 | 23.8 |
16 | -56.241 | 1.800 | 1.60311 | 60.7 |
17 | 148.641 | 3.700 | ||
18 | -158.269 | 1.800 | 1.80610 | 33.3 |
19 | 123.928 | 3.400 | ||
20 | 209.019 | 6.730 | 1.80420 | 46.5 |
21 | -39.192 | 1.800 | 1.84666 | 23.8 |
22 | -116.747 | 12.750 | ||
23 | 253.967 | 5.260 | 1.88100 | 40.1 |
24 | -89.594 | 1.110 | ||
25 | -84.359 | 1.500 | 1.51742 | 52.2 |
26 | 1457.940 | 20.000 | ||
27 | Infinity | 1.500 | 1.51680 | 64.2 |
28 | Infinity | 33.075 | ||
S1 | -112.450 | 3.080 | 2.10420 | 17.0 |
S2 | -45.376 | 4.168 | ||
S3 | -31.019 | 1.500 | 2.00100 | 29.1 |
S4 | 29.455 | 5.345 | 1.71736 | 29.5 |
S5 | 338.930 | 0.100 | ||
S6 | 53.397 | 9.671 | 1.58144 | 40.9 |
S7 | -32.800 | 0.100 | ||
S8 | -90.210 | 1.400 | 2.00100 | 29.1 |
S9 | 417.845 | 20.239 | ||
S10 | Infinity | 2.000 | 1.51680 | 64.2 |
S11 | Infinity | 1.000 |
도 4는 제1 수치 실시예에 따른 전체 렌즈(마스터 렌즈에 리어 컨버전 렌즈가 결합된 렌즈)의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aberration), 상면만곡(astigmatic field curves), 왜곡수차(distortion)를 나타낸 것이다. 상면만곡으로는 자오상면 만곡(T: tangential field curvature)과 구결상면 만곡(S: sagittal field curvature)을 보여준다.
<제2 실시예>
도 5는 제2 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈(RL)를 도시한 것이며, 다음은 마스터 렌즈와 제1 수치 실시예의 리어 컨버전 렌즈의 설계 데이터를 나타낸 것이다.
EFL= 408.738, BFL= 1.000, FNO: 4.03, w= 3.045deg, 배율=1.4
렌즈면 | RDY | THI | Nd | Vd |
1 | 207.797 | 10.730 | 1.48749 | 70.4 |
2 | -1331.507 | 0.300 | ||
3 | 98.708 | 21.000 | 1.43875 | 94.9 |
4 | -262.808 | 0.100 | ||
5 | -288.092 | 3.500 | 1.78590 | 43.9 |
6 | 5388.297 | 28.710 | ||
7 | 84.103 | 3.000 | 1.74330 | 49.2 |
8 | 46.358 | 0.207 | ||
9 | 46.360 | 15.890 | 1.43875 | 94.9 |
10 | 366.953 | 15.250 | ||
11 | 490.634 | 6.000 | 1.80518 | 25.5 |
12 | -106.559 | 2.000 | 1.88300 | 40.8 |
13 | 81.365 | 41.750 | ||
14(ST) | Infinity | 4.500 | ||
15 | -277.940 | 4.100 | 1.84666 | 23.8 |
16 | -56.241 | 1.800 | 1.60311 | 60.7 |
17 | 148.641 | 3.700 | ||
18 | -158.269 | 1.800 | 1.80610 | 33.3 |
19 | 123.928 | 3.400 | ||
20 | 209.019 | 6.730 | 1.80420 | 46.5 |
21 | -39.192 | 1.800 | 1.84666 | 23.8 |
22 | -116.747 | 12.750 | ||
23 | 253.967 | 5.260 | 1.88100 | 40.1 |
24 | -89.594 | 1.110 | ||
25 | -84.359 | 1.500 | 1.51742 | 52.2 |
26 | 1457.940 | 20.000 | ||
27 | Infinity | 1.500 | 1.51680 | 64.2 |
28 | Infinity | 33.076 | ||
S1 | -111.207 | 3.134 | 2.10420 | 17.0 |
S2 | -44.202 | 4.199 | ||
S3 | -29.475 | 1.500 | 2.00100 | 29.1 |
S4 | 23.932 | 6.765 | 1.76182 | 26.6 |
S5 | 313.274 | 0.100 | ||
S6 | 63.960 | 9.935 | 1.58320 | 59.2 |
S7 | -37.210 | 0.100 | ||
S8 | -320.861 | 1.400 | 2.00100 | 29.1 |
S9 | 246.750 | 20.243 | ||
S10 | Infinity | 2.000 | 1.51680 | 64.2 |
S11 | Infinity | 1.000 |
다음은 제2 수치 실시예에서의 비구면 계수를 나타낸 것이다.
렌즈면 | K | a | b | c |
S7 | -1.0000 | -7.52752e-006 | 2.32905e-010 | -1.80779e-011 |
도 6은 제2 수치 실시예에 따른 전체 렌즈(마스터 렌즈에 리어 컨버전 렌즈가 결합된 렌즈)의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aberration), 상면만곡(astigmatic field curves), 왜곡수차(distortion)를 나타낸 것이다.
<제3 실시예>
도 7은 제3 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈(RL)를 도시한 것이며, 다음은 마스터 렌즈와 제3 수치 실시예의 리어 컨버전 렌즈의 설계 데이터를 나타낸 것이다.
EFL= 408.737, BFL= 1.000, FNO: 4.03, w= 2.97deg, 배율=1.4
렌즈면 | RDY | THI | Nd | Vd |
1 | 207.797 | 10.730 | 1.48749 | 70.4 |
2 | -1331.507 | 0.300 | ||
3 | 98.708 | 21.000 | 1.43875 | 94.9 |
4 | -262.808 | 0.100 | ||
5 | -288.092 | 3.500 | 1.78590 | 43.9 |
6 | 5388.297 | 28.710 | ||
7 | 84.103 | 3.000 | 1.74330 | 49.2 |
8 | 46.358 | 0.207 | ||
9 | 46.360 | 15.890 | 1.43875 | 94.9 |
10 | 366.953 | 15.250 | ||
11 | 490.634 | 6.000 | 1.80518 | 25.5 |
12 | -106.559 | 2.000 | 1.88300 | 40.8 |
13 | 81.365 | 41.750 | ||
14(ST) | Infinity | 4.500 | ||
15 | -277.940 | 4.100 | 1.84666 | 23.8 |
16 | -56.241 | 1.800 | 1.60311 | 60.7 |
17 | 148.641 | 3.700 | ||
18 | -158.269 | 1.800 | 1.80610 | 33.3 |
19 | 123.928 | 3.400 | ||
20 | 209.019 | 6.730 | 1.80420 | 46.5 |
21 | -39.192 | 1.800 | 1.84666 | 23.8 |
22 | -116.747 | 12.750 | ||
23 | 253.967 | 5.260 | 1.88100 | 40.1 |
24 | -89.594 | 1.110 | ||
25 | -84.359 | 1.500 | 1.51742 | 52.2 |
26 | 1457.940 | 20.000 | ||
27 | Infinity | 1.500 | 1.51680 | 64.2 |
28 | Infinity | 33.083 | ||
S1 | -118.015 | 3.408 | 2.00178 | 19.3 |
S2 | -39.014 | 3.108 | ||
S3 | -32.870 | 1.500 | 2.00100 | 29.1 |
S4 | 26.058 | 5.683 | 1.80518 | 25.5 |
S5 | 204.276 | 0.100 | ||
S6 | 54.464 | 9.824 | 1.57501 | 41.5 |
S7 | -28.153 | 0.100 | ||
S8 | -48.242 | 1.400 | 2.00100 | 29.1 |
S9 | 4816.097 | 20.224 | ||
S10 | Infinity | 2.000 | 1.51680 | 64.2 |
S11 | Infinity | 1.000 |
다음은 제3실시예에서의 비구면 계수를 나타낸 것이다.
렌즈면 | K | a | b | c |
S2 | -1.0000 | -1.04196e-007 | 1.31335e-009 | 3.74857e-012 |
도 8은 제3 수치 실시예에 따른 전체 렌즈(마스터 렌즈에 리어 컨버전 렌즈가 결합된 렌즈)의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aberration), 상면만곡(astigmatic field curves), 왜곡수차(distortion)를 나타낸 것이다.
<제4 실시예>
도 9는 제4 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈(RL)를 도시한 것이며, 다음은 마스터 렌즈와 제4 수치 실시예의 리어 컨버전 렌즈의 설계 데이터를 나타낸 것이다.
EFL= 408.738, BFL= 1.000, FNO: 4.03, 반화각: 3.04deg, 배율=1.4
렌즈면 | R | TH | Nd | Vd |
1 | 207.797 | 10.730 | 1.48749 | 70.4 |
2 | -1331.507 | 0.300 | ||
3 | 98.708 | 21.000 | 1.43875 | 94.9 |
4 | -262.808 | 0.100 | ||
5 | -288.092 | 3.500 | 1.78590 | 43.9 |
6 | 5388.297 | 28.710 | ||
7 | 84.103 | 3.000 | 1.74330 | 49.2 |
8 | 46.358 | 0.207 | ||
9 | 46.360 | 15.890 | 1.43875 | 94.9 |
10 | 366.953 | 15.250 | ||
11 | 490.634 | 6.000 | 1.80518 | 25.5 |
12 | -106.559 | 2.000 | 1.88300 | 40.8 |
13 | 81.365 | 41.750 | ||
14(ST) | Infinity | 4.500 | ||
15 | -277.940 | 4.100 | 1.84666 | 23.8 |
16 | -56.241 | 1.800 | 1.60311 | 60.7 |
17 | 148.641 | 3.700 | ||
18 | -158.269 | 1.800 | 1.80610 | 33.3 |
19 | 123.928 | 3.400 | ||
20 | 209.019 | 6.730 | 1.80420 | 46.5 |
21 | -39.192 | 1.800 | 1.84666 | 23.8 |
22 | -116.747 | 12.750 | ||
23 | 253.967 | 5.260 | 1.88100 | 40.1 |
24 | -89.594 | 1.110 | ||
25 | -84.359 | 1.500 | 1.51742 | 52.2 |
26 | 1457.940 | 20.000 | ||
27 | Infinity | 1.500 | 1.51680 | 64.2 |
28 | Infinity | 33.051 | ||
S1 | -110.800 | 3.106 | 2.10420 | 17.0 |
S2 | -44.645 | 4.819 | ||
S3 | -27.342 | 1.500 | 2.00100 | 29.1 |
S4 | 28.434 | 6.545 | 1.72825 | 28.3 |
S5 | -339.284 | 0.100 | ||
S6 | 185.368 | 9.374 | 1.51742 | 52.2 |
S7 | -26.442 | 0.100 | ||
S8 | -35.402 | 1.400 | 2.00178 | 19.3 |
S9 | -46.669 | 20.288 | ||
S10 | Infinity | 2.000 | 1.51680 | 64.2 |
S11 | Infinity | 1.000 |
다음은 제4실시예에서의 비구면 계수를 나타낸 것이다.
렌즈면 | K | a | b | c | d |
S8 | -1.0000 | 8.25968e-007 | 1.00264e-009 | -1.93563e-012 | 2.79930e-014 |
도 10은 제4 수치 실시예에 따른 전체 렌즈(마스터 렌즈에 리어 컨버전 렌즈가 결합된 렌즈)의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aberration), 상면만곡(astigmatic field curves), 왜곡수차(distortion)를 나타낸 것이다.
<제5 실시예>
도 11 제5 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈(RL)를 도시한 것이며, 다음은 마스터 렌즈와 제5 수치 실시예의 리어 컨버전 렌즈의 설계 데이터를 나타낸 것이다.
EFL= 408.738, BFL= 1.000, FNO: 4.03, w= 3.04deg, 배율=1.4
렌즈면 | R | TH | Nd | Vd |
1 | 207.797 | 10.730 | 1.48749 | 70.4 |
2 | -1331.507 | 0.300 | ||
3 | 98.708 | 21.000 | 1.43875 | 94.9 |
4 | -262.808 | 0.100 | ||
5 | -288.092 | 3.500 | 1.78590 | 43.9 |
6 | 5388.297 | 28.710 | ||
7 | 84.103 | 3.000 | 1.74330 | 49.2 |
8 | 46.358 | 0.207 | ||
9 | 46.360 | 15.890 | 1.43875 | 94.9 |
10 | 366.953 | 15.250 | ||
11 | 490.634 | 6.000 | 1.80518 | 25.5 |
12 | -106.559 | 2.000 | 1.88300 | 40.8 |
13 | 81.365 | 41.750 | ||
14(ST) | Infinity | 4.500 | ||
15 | -277.940 | 4.100 | 1.84666 | 23.8 |
16 | -56.241 | 1.800 | 1.60311 | 60.7 |
17 | 148.641 | 3.700 | ||
18 | -158.269 | 1.800 | 1.80610 | 33.3 |
19 | 123.928 | 3.400 | ||
20 | 209.019 | 6.730 | 1.80420 | 46.5 |
21 | -39.192 | 1.800 | 1.84666 | 23.8 |
22 | -116.747 | 12.750 | ||
23 | 253.967 | 5.260 | 1.88100 | 40.1 |
24 | -89.594 | 1.110 | ||
25 | -84.359 | 1.500 | 1.51742 | 52.2 |
26 | 1457.940 | 20.000 | ||
27 | Infinity | 1.500 | 1.51680 | 64.2 |
28 | Infinity | 33.053 | ||
S1 | -111.152 | 3.109 | 2.10420 | 17.0 |
S2 | -44.650 | 4.697 | ||
S3 | -28.141 | 1.500 | 2.00100 | 29.1 |
S4 | 29.200 | 4.842 | 1.78472 | 25.7 |
S5 | 112.802 | 0.100 | ||
S6 | 62.802 | 10.816 | 1.54814 | 45.8 |
S7 | -26.420 | 0.100 | ||
S8 | -35.595 | 1.400 | 2.00178 | 19.3 |
S9 | -49.975 | 20.285 | ||
S10 | Infinity | 2.000 | 1.51680 | 64.2 |
S11 | Infinity | 1.000 |
다음은 제5수치 실시예에서의 비구면 계수를 나타낸 것이다.
렌즈면 | K | a | b | c |
S9 | -1.0000 | -2.99490e-006 | -1.29634e-009 |
도 12는 제5 수치 실시예에 따른 전체 렌즈(마스터 렌즈에 리어 컨버전 렌즈가 결합된 렌즈)의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aberration), 상면만곡(astigmatic field curves), 왜곡수차(distortion)를 나타낸 것이다.
<제6 실시예>
도 13은 제6 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈(RL)를 도시한 것이며, 다음은 마스터 렌즈와 제6 수치 실시예의 리어 컨버전 렌즈의 설계 데이터를 나타낸 것이다.
EFL= 408.738, BFL= 1.000, FNO: 4.03, w: 3.04deg, 배율=1.4
렌즈면 | R | TH | Nd | Vd |
1 | 207.797 | 10.730 | 1.48749 | 70.4 |
2 | -1331.507 | 0.300 | ||
3 | 98.708 | 21.000 | 1.43875 | 94.9 |
4 | -262.808 | 0.100 | ||
5 | -288.092 | 3.500 | 1.78590 | 43.9 |
6 | 5388.297 | 28.710 | ||
7 | 84.103 | 3.000 | 1.74330 | 49.2 |
8 | 46.358 | 0.207 | ||
9 | 46.360 | 15.890 | 1.43875 | 94.9 |
10 | 366.953 | 15.250 | ||
11 | 490.634 | 6.000 | 1.80518 | 25.5 |
12 | -106.559 | 2.000 | 1.88300 | 40.8 |
13 | 81.365 | 41.750 | ||
14(ST) | Infinity | 4.500 | ||
15 | -277.940 | 4.100 | 1.84666 | 23.8 |
16 | -56.241 | 1.800 | 1.60311 | 60.7 |
17 | 148.641 | 3.700 | ||
18 | -158.269 | 1.800 | 1.80610 | 33.3 |
19 | 123.928 | 3.400 | ||
20 | 209.019 | 6.730 | 1.80420 | 46.5 |
21 | -39.192 | 1.800 | 1.84666 | 23.8 |
22 | -116.747 | 12.750 | ||
23 | 253.967 | 5.260 | 1.88100 | 40.1 |
24 | -89.594 | 1.110 | ||
25 | -84.359 | 1.500 | 1.51742 | 52.2 |
26 | 1457.940 | 20.000 | ||
27 | Infinity | 1.500 | 1.51680 | 64.2 |
28 | Infinity | 33.073 | ||
S1 | -111.337 | 2.981 | 2.10420 | 17.0 |
S2 | -47.189 | 4.675 | ||
S3 | -31.442 | 1.500 | 2.00100 | 29.1 |
S4 | 24.761 | 6.317 | 1.78470 | 26.3 |
S5 | 244.995 | 0.100 | ||
S6 | 71.305 | 8.732 | 1.48749 | 70.4 |
S7 | -34.150 | 0.100 | ||
S8 | -52.661 | 1.400 | 1.88202 | 37.2 |
S9 | -71.304 | 20.249 | ||
S10 | Infinity | 2.000 | 1.51680 | 64.2 |
S11 | Infinity | 1.000 |
다음은 제6 수치 실시예에서의 비구면 계수를 나타낸 것이다.
렌즈면 | K | a | b | c |
S7 | -1.0000 | 2.87992e-006 | 8.89594e-010 | 9.50189e-012 |
도 14는 제6 수치 실시예에 따른 전체 렌즈(마스터 렌즈에 리어 컨버전 렌즈가 결합된 렌즈)의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aberration), 상면만곡(astigmatic field curves), 왜곡수차(distortion)를 나타낸 것이다.
<제7 실시예>
도 15는 제7 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈(RL)를 도시한 것이며, 다음은 마스터 렌즈와 제7 수치 실시예의 리어 컨버전 렌즈의 설계 데이터를 나타낸 것이다.
EFL= 408.738, BFL= 1.000, FNO: 4.03, w: 3.04deg, 배율=1.4
렌즈면 | RDY | THI | Nd | Vd |
1 | 207.797 | 10.730 | 1.48749 | 70.4 |
2 | -1331.507 | 0.300 | ||
3 | 98.708 | 21.000 | 1.43875 | 94.9 |
4 | -262.808 | 0.100 | ||
5 | -288.092 | 3.500 | 1.78590 | 43.9 |
6 | 5388.297 | 28.710 | ||
7 | 84.103 | 3.000 | 1.74330 | 49.2 |
8 | 46.358 | 0.207 | ||
9 | 46.360 | 15.890 | 1.43875 | 94.9 |
10 | 366.953 | 15.250 | ||
11 | 490.634 | 6.000 | 1.80518 | 25.5 |
12 | -106.559 | 2.000 | 1.88300 | 40.8 |
13 | 81.365 | 41.750 | ||
14 | Infinity | 4.500 | ||
15 | -277.940 | 4.100 | 1.84666 | 23.8 |
16 | -56.241 | 1.800 | 1.60311 | 60.7 |
17 | 148.641 | 3.700 | ||
18 | -158.269 | 1.800 | 1.80610 | 33.3 |
19 | 123.928 | 3.400 | ||
20 | 209.019 | 6.730 | 1.80420 | 46.5 |
21 | -39.192 | 1.800 | 1.84666 | 23.8 |
22 | -116.747 | 12.750 | ||
23 | 253.967 | 5.260 | 1.88100 | 40.1 |
24 | -89.594 | 1.110 | ||
25 | -84.359 | 1.500 | 1.51742 | 52.2 |
26 | 1457.940 | 20.000 | ||
27 | Infinity | 1.500 | 1.51680 | 64.2 |
28 | Infinity | 33.076 | ||
S1 | -111.470 | 2.963 | 2.10420 | 17.0 |
S2 | -47.592 | 4.596 | ||
S3 | -32.277 | 1.500 | 2.00100 | 29.1 |
S4 | 25.390 | 6.503 | 1.76182 | 26.5 |
S5 | 1314.241 | 0.100 | ||
S6 | 81.168 | 8.349 | 1.48749 | 70.4 |
S7 | -34.193 | 0.100 | ||
S8 | -64.039 | 1.400 | 1.88202 | 37.2 |
S9 | -116.896 | 20.243 | ||
S10 | Infinity | 2.000 | 1.51680 | 64.2 |
S11 | Infinity | 1.000 |
다음은 제7 수치 실시예에서의 비구면 계수를 나타낸 것이다.
렌즈면 | K | a | b | c |
S9 | -1.0000 | -3.52898e-006 | -5.90816e-010 | -1.00491e-011 |
도 16은 제7 수치 실시예에 따른 전체 렌즈(마스터 렌즈에 리어 컨버전 렌즈가 결합된 렌즈)의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aberration), 상면만곡(astigmatic field curves), 왜곡수차(distortion)를 나타낸 것이다.
<제8 실시예>
도 17은 제8 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈(RL)를 도시한 것이며, 다음은 마스터 렌즈와 제8 수치 실시예의 리어 컨버전 렌즈의 설계 데이터를 나타낸 것이다.
EFL= 408.739, BFL= 1.000, FNO: 4.03, w: 3.00deg, 배율= 1.4
Surf | RDY | THI | Nd | Vd |
1 | 207.797 | 10.730 | 1.48749 | 70.4 |
2 | -1331.507 | 0.300 | ||
3 | 98.708 | 21.000 | 1.43875 | 94.9 |
4 | -262.808 | 0.100 | ||
5 | -288.092 | 3.500 | 1.78590 | 43.9 |
6 | 5388.297 | 28.710 | ||
7 | 84.103 | 3.000 | 1.74330 | 49.2 |
8 | 46.358 | 0.207 | ||
9 | 46.360 | 15.890 | 1.43875 | 94.9 |
10 | 366.953 | 15.250 | ||
11 | 490.634 | 6.000 | 1.80518 | 25.5 |
12 | -106.559 | 2.000 | 1.88300 | 40.8 |
13 | 81.365 | 41.750 | ||
14(ST) | Infinity | 4.500 | ||
15 | -277.940 | 4.100 | 1.84666 | 23.8 |
16 | -56.241 | 1.800 | 1.60311 | 60.7 |
17 | 148.641 | 3.700 | ||
18 | -158.269 | 1.800 | 1.80610 | 33.3 |
19 | 123.928 | 3.400 | ||
20 | 209.019 | 6.730 | 1.80420 | 46.5 |
21 | -39.192 | 1.800 | 1.84666 | 23.8 |
22 | -116.747 | 12.750 | ||
23 | 253.967 | 5.260 | 1.88100 | 40.1 |
24 | -89.594 | 1.110 | ||
25 | -84.359 | 1.500 | 1.51742 | 52.2 |
26 | 1457.940 | 20.000 | ||
27 | Infinity | 1.500 | 1.51680 | 64.2 |
28 | Infinity | 33.072 | ||
S1 | -117.205 | 3.384 | 2.00272 | 19.3 |
S2 | -40.754 | 3.968 | ||
S3 | -27.618 | 1.500 | 2.00100 | 29.1 |
S4 | 28.573 | 5.305 | 1.84666 | 23.8 |
S5 | 170.255 | 0.100 | ||
S6 | 61.484 | 10.217 | 1.51742 | 52.2 |
S7 | -27.786 | 0.100 | ||
S8 | -77.898 | 1.400 | 2.00100 | 29.1 |
S9 | -409.055 | 20.246 | ||
S10 | Infinity | 2.000 | 1.51680 | 64.2 |
S11 | Infinity | 1.000 |
도 16은 제8 수치 실시예에 따른 전체 렌즈(마스터 렌즈에 리어 컨버전 렌즈가 결합된 렌즈)의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aberration), 상면만곡(astigmatic field curves), 왜곡수차(distortion)를 나타낸 것이다.
<제9 실시예>
도 17은 제9 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈(RL)를 도시한 것이며, 다음은 마스터 렌즈와 제9 수치 실시예의 리어 컨버전 렌즈의 설계 데이터를 나타낸 것이다.
EFL= 408.737, BFL= 1.000, FNO: 4.03, w: 3.00deg, 배율=1.4
렌즈면 | RDY | THI | Nd | Vd |
1 | 207.797 | 10.730 | 1.48749 | 70.4 |
2 | -1331.507 | 0.300 | ||
3 | 98.708 | 21.000 | 1.43875 | 94.9 |
4 | -262.808 | 0.100 | ||
5 | -288.092 | 3.500 | 1.78590 | 43.9 |
6 | 5388.297 | 28.710 | ||
7 | 84.103 | 3.000 | 1.74330 | 49.2 |
8 | 46.358 | 0.207 | ||
9 | 46.360 | 15.890 | 1.43875 | 94.9 |
10 | 366.953 | 15.250 | ||
11 | 490.634 | 6.000 | 1.80518 | 25.5 |
12 | -106.559 | 2.000 | 1.88300 | 40.8 |
13 | 81.365 | 41.750 | ||
14(ST) | Infinity | 4.500 | ||
15 | -277.940 | 4.100 | 1.84666 | 23.8 |
16 | -56.241 | 1.800 | 1.60311 | 60.7 |
17 | 148.641 | 3.700 | ||
18 | -158.269 | 1.800 | 1.80610 | 33.3 |
19 | 123.928 | 3.400 | ||
20 | 209.019 | 6.730 | 1.80420 | 46.5 |
21 | -39.192 | 1.800 | 1.84666 | 23.8 |
22 | -116.747 | 12.750 | ||
23 | 253.967 | 5.260 | 1.88100 | 40.1 |
24 | -89.594 | 1.110 | ||
25 | -84.359 | 1.500 | 1.51742 | 52.2 |
26 | 1457.940 | 20.000 | ||
27 | Infinity | 1.500 | 1.51680 | 64.2 |
28 | Infinity | 33.047 | ||
S1 | -121.371 | 3.557 | 1.92286 | 20.9 |
S2 | -38.661 | 3.832 | ||
S3 | -26.933 | 1.500 | 2.00100 | 29.1 |
S4 | 27.853 | 5.208 | 1.92286 | 20.9 |
S5 | 120.278 | 0.327 | ||
S6 | 62.137 | 10.392 | 1.48749 | 70.4 |
S7 | -27.221 | 0.100 | ||
S8 | -78.846 | 1.400 | 2.00100 | 29.1 |
S9 | -206.886 | 20.289 | ||
S10 | Infinity | 2.000 | 1.51680 | 64.2 |
S11 | Infinity | 1.000 |
도 18은 제9 수치 실시예에 따른 전체 렌즈(마스터 렌즈에 리어 컨버전 렌즈가 결합된 렌즈)의 종방향 구면수차(longitudinal spherical aberration), 상면만곡(astigmatic field curves), 왜곡수차(distortion)를 나타낸 것이다.
다음은 제1 내지 제9 수치 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈가 식 1 내지 7을 만족함을 보인 것이다.
실시예 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
fRC | -89.700 | -108.257 | -78.784 | -136.381 | -123.851 | -109.478 | -102.526 | -99.581 | -107.940 |
fbRC | 22.558 | 22.562 | 22.542 | 22.607 | 22.604 | 22.568 | 22.562 | 22.564 | 22.608 |
f1 | 67.274 | 64.847 | 56.948 | 66.089 | 65.967 | 72.408 | 73.426 | 60.958 | 60.231 |
f2 | -38.081 | -41.472 | -31.992 | -47.281 | -44.999 | -44.603 | -43.321 | -38.160 | -39.590 |
f2 | -38.081 | -41.472 | -31.992 | -47.281 | -44.999 | -44.603 | -43.321 | -38.160 | -39.590 |
Y | 21.600 | 21.600 | 21.600 | 21.600 | 21.600 | 21.600 | 21.600 | 21.600 | 21.600 |
β | 1.400 | 1.400 | 1.400 | 1.400 | 1.400 | 1.400 | 1.400 | 1.400 | 1.400 |
fbRC/Y | 1.044 | 1.045 | 1.044 | 1.047 | 1.046 | 1.045 | 1.045 | 1.045 | 1.047 |
f1/|fRC| | 0.750 | 0.599 | 0.723 | 0.485 | 0.533 | 0.661 | 0.716 | 0.612 | 0.558 |
f1/f2 | -1.767 | -1.564 | -1.780 | -1.398 | -1.466 | -1.623 | -1.695 | -1.597 | -1.521 |
도 21은 카메라 바디에 마스터 렌즈와 리어 컨버전 렌즈가 장착된 상태를 도시한 것으로, 플랜지 백이 짧은 경우와 플랜지 백이 긴 경우를 비교하여 나타낸 것이다. 설명의 편의 상 렌즈를 단순화하여 도시하였다. 플랜지 백이 짧은 경우 플랜지 백이 긴 경우에 비해 상대적으로 축외 광선의 굴곡 각도가 크다. 따라서, 같은 사이즈의 이미지 센서에 대해, 짧은 플랜지 백을 가진 경우 축 외 광속은 더 큰 각도로 굴절하게 되므로 플랜지 백이 긴 경우에 비해 리어 컨버전 렌즈의 설계가 어려워질 수 있다. 이러한 점을 고려하여, 예시적인 실시예의 리어 컨버전 렌즈는 각 렌즈의 굴절률을 조절할 수 있다.
예시적인 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈는 예를 들어, 렌즈 교환식 카메라, 즉 일안 레플렉스 카메라에 적용될 수 있으며, 플랜지 백이 짧은 미러리스 카메라에도 적용될 수 있다.
예시적인 실시예에 따른 리어 컨버전 렌즈는 이해를 돕기 위하여 도면에 도시된 실시예를 참고로 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 분야에서 통상적 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 특허청구범위에 의해 정해져야 할 것이다.
RL:리어 컨버전 렌즈, ML:마스터 렌즈
L1:제1렌즈, L2:제2렌즈
L3:제3렌즈, L4:제4렌즈
L5:제5렌즈, LG1:제1렌즈군
LG2:제2렌즈군
L1:제1렌즈, L2:제2렌즈
L3:제3렌즈, L4:제4렌즈
L5:제5렌즈, LG1:제1렌즈군
LG2:제2렌즈군
Claims (17)
- 마스터 렌즈의 상 측에 배치되어 초점 거리를 변화시키는 리어 컨버전 렌즈로서,
물체 측으로부터 상 측으로 순서대로 배열된 것으로,
상 측을 향해 볼록한 메니스커스 형상을 가지고, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈;
양 오목의 제2렌즈;
물체측 면의 곡률의 절대값이 상측 면의 곡률의 절대값보다 더 크고, 정의 굴절력을 가지는 제3 렌즈;
정의 굴절력을 가지고, 양 볼록의 제4렌즈; 및
부의 굴절력을 가지는 제5 렌즈;를 포함한 리어 컨버전 렌즈. - 제1항에 있어서,
다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
<식>
N1>1.85
여기서, N1은 제1렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다. - 제1항에 있어서,
다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
N2>1.85
여기서, N2는 리어 컨버전 렌즈의 제2 렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다. - 제1항에 있어서,
다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
<식>
N5>1.85
여기서, N5는 제5렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다. - 제1항에 있어서,
다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
<식>
N4<1.65
여기서, N4는 제4렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다. - 제1항에 있어서,
다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
<식>
0.8<fbRC/Y<1.2
여기서, fbRC는 리어 컨버전 렌즈의 소정의 사용 배율에 있어서의 후초점 거리를, Y는 최대 상고를 나타낸다. - 제1항에 있어서,
상기 리어 컨버전 렌즈는 최대 공기 간격에 의해 물체측의 제1렌즈군과 상측의 제2렌즈군으로 나뉘고, 다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
<식>
0.35<f1/| fRC|<0.90(6)
여기서, f1은 제1렌즈군의 초점 거리를, fRC는 리어 컨버전 렌즈의 초점 거리를 나타낸다. - 제7항에 있어서,
다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
<식>
-2.1<f1/f2<-1.1
여기서, f2는 제2렌즈군의 초점 거리를 나타낸다. - 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제2렌즈와 제3렌즈가 접합된 리어 컨버전 렌즈. - 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제1렌즈, 제4렌즈, 제5렌즈 중 적어도 하나가 적어도 한 면의 비구면을 포함하는 리어 컨버전 렌즈. - 마스터 렌즈의 상 측에 배치되어 마스터 렌즈의 초점 거리를 변화시키는 리어 컨버전 렌즈로서,
물체 측으로부터 상 측으로 순서대로 배열된 것으로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈, 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈, 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈, 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈, 및 부의 굴절력을 가지는 제5렌즈를 포함하고,
다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
<식>
N1>1.85
N2>1.85
N5>1.85
여기서, N1은 제1렌즈의 d-line에서의 굴절률을, N2는 제2 렌즈의 d-line에서의 굴절률을, N5는 제5렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다. - 제11항에 있어서,
다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
<식>
N4<1.65
여기서, N4는 제4렌즈의 d-line에서의 굴절률을 나타낸다. - 제11항에 있어서,
다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
<식>
0.8<fbRC/Y<1.2
여기서, fbRC는 리어 컨버전 렌즈의 소정의 사용 배율에 있어서의 후초점 거리를, Y는 최대 상고를 나타낸다. - 제11항에 있어서,
상기 리어 컨버전 렌즈는 최대 공기 간격에 의해 물체측의 제1렌즈군과 상측의 제2렌즈군으로 나뉘고, 다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
<식>
0.35<f1/| fRC|<0.90(6)
여기서, f1은 제1렌즈군의 초점 거리를, fRC는 리어 컨버전 렌즈의 초점 거리를 나타낸다. - 제14항에 있어서,
다음 식을 만족하는 리어 컨버전 렌즈.
<식>
-2.1<f1/f2<-1.1
여기서, f2는 제2렌즈군의 초점 거리를 나타낸다. - 제11항 내지 제15항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제2렌즈와 제3렌즈가 접합된 리어 컨버전 렌즈. - 제11항 내지 제15항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제1렌즈, 제4렌즈, 제5렌즈 중 적어도 하나가 적어도 한 면의 비구면을 포함하는 리어 컨버전 렌즈.
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