KR20090037345A

KR20090037345A - 밀링을 위한 코팅 절삭 공구 인서트

Info

Publication number: KR20090037345A
Application number: KR1020080099429A
Authority: KR
Inventors: 안드레아스 라르손; 안나 산드베리
Original assignee: 쎄코 툴스 에이비
Priority date: 2007-10-10
Filing date: 2008-10-10
Publication date: 2009-04-15
Also published as: SE0702262L; US20120009037A1; CN101406967B; US8053064B2; US20090098355A1; EP2050831A1; SE532043C2; US8142848B2; CN101406967A; EP2050831B1; JP2009090461A

Abstract

본 발명은 특히, 높은 절삭 속도에서 강의 습식 또는 건식 밀링과, 경화된 강의 밀링 및 공구 강의 고 이송 모방 밀링에 유용한 초경합금체 인서트 (절삭 공구) 에 관한것이다. 이 절삭 공구 인서트는 WC, NbC, TaC 와 W 합금 Co 바인더상을 포함하는 초경합금체와, 등축 입자의 TiC_xN_yO_z의 최내층과, 주상 입자의 TiC_xN_yO_z의 층, 그리고 α-Al₂O₃ 의 층을 포함하는 코팅을 특징으로 한다.

초경합금체 인서트.

Description

밀링을 위한 코팅 절삭 공구 인서트 {COATED CUTTING TOOL INSERT FOR MILLING}

본 발명은 특히, 높은 절삭 속도에서 강의 습식 밀링 (wet milling) 또는 건식 밀링 (dry milling) 과, 경화된 강의 밀링 및 공구 강의 고 이송 모방 밀링에 유용한 코팅 초경합금 인서트 (절삭 공구) 에 관한 것이다.

초경합금 공구로 저 합금 강 및 중 합금 강 그리고 경화된 강을 기계가공할 때, 절삭날은 다른 마모 메카니즘, 예를 들면 화학적 마모, 연마 마모, 접착 마모에 따라서 그리고 절삭날을 따라 형성되는 균열에 의해 생기는 날 칩핑에 의해 마모된다. 어떤 마모 메카니즘이 우세한지는 적용에 의해 결정되며 기계 가공된 재료의 특성, 적용된 절삭 파라미터 및 공구 재료의 특성에 의존한다. 일반적으로, 모든 공구 특성을 동시에 향상시키는 것은 매우 어렵고, 상업적 초경합금 등급은 전술한 하나 이상의 마모 유형에 관하여 보통 최적화되어 오고 있으며 따라서 특정 적용 분야를 위해 최적화되었다.

EP 1493845 는 코팅 초경합금 인서트 (절삭 공구) 에 관한 것으로, 이 인서트는 특히 스테인레스 강과 초경합금의 밀링에 유용하고 또한 인성을 요구하는 적 용에서 강의 밀링에도 유용하다. 이 절삭 공구 인서트는 WC, NbC, TaC 와 W 합금 Co 바인더상을 포함하는 초경합금체와, 등축 입자의 TiC_xN_yO_z의 최내층과, 주상 입자의 TiC_xN_yO_z의 층, 그리고 α-Al₂O₃ 의 층을 포함하는 코팅을 특징으로 한다.

WO 2007/069973 은 건식 및 습식 기계가공, 바람직하게는 미 가공 표면 영역이 있거나 또는 없는 스테인레스 강, 저 합금 강 및 중 합금 강의 밀링에 특히 유용한 코팅 절삭 공구 인서트를 개시한다. 이 인서트는 W 합금 Co 바인더상이 있는 WC-TaC-NbC-Co 초경합금과 주상 입자의 TiC_xN_yO_z의 최내층과 적어도 매끄러운 α-Al₂O₃ 의 경사면의 상층을 포함하는 코팅을 특징으로 한다.

WO 01/16389 는 고속 절삭 속도에서 건식 또는 습식 조건시 연마 표면 영역이 있거나 또는 없는 저 합금 강 및 중 합금 강의 밀링과, 높은 절삭 속도에서 경화된 강의 밀링에 특히 유용한 코팅된 밀링 인서트를 개시한다. 이 인서트는 입방 탄화물의 저함량과 고 W 합금 바인더상을 갖는 WC-Co 초경합금과 주상 입자의 TiC_xN_yO_z최내층과 κ-Al₂O₃ 의 내층과 TiN 상층을 포함하는 코팅을 특징으로 한다.

EP 1352697 은 특히, 높은 절삭 속도에서의 강의 밀링과 경화된 강의 밀링에 특히 유용한 코팅 초경합금 인서트 (절삭 공구) 를 제공한다. 이 인서트는 NbC 와 TaC 와 W 합금 바인더상을 포함하는 WC-Co 초경합금과 등축 입자의 TiC_xN_yO_z의 제 1 최내층, 주상 입자의 TiC_xN_yO_z 층 및 본질적으로 κ상으로 구성되는 적어도 하나의 Al₂O₃ 층을 포함하는 코팅을 특징으로 한다.

본 발명의 목적은 강, 경화된 강 및 공구강을 밀링하는 성능이 향상된 코팅 절삭 공구를 제공하는 것이다.

본 발명에 따르는 절삭 공구 인서트는 상대적으로 소량의 입방 탄화물과 중 ~ 고 W 로 합금 바인더상과, 미세 내지 중간 정도의 WC 입자 크기를 갖는 초경합금 기재를 포함한다. 이 기재에는 등축 TiC_xN_yO_z층, 주상 TiC_xN_yO_z 층 및 α-Al₂O₃ 층을 포함하는 내마모성의 코팅이 제공된다.

본 발명에 따르면, 코팅된 절삭 공구 인서트에는 7.5 ~ 8.6 wt% Co, 바람직하게는 7.7 ~ 8.4 wt% Co, 가장 바람직하게는 7.8 ~ 8.3 wt% Co 와, 0.5 ~ 2.5 wt%, 바람직하게는 0.8 ~ 2.0 wt%, 가장 바람직하게는 1.0 ~ 1.6 wt% 의 금속 Ti, Nb, Ta 의 총량과 나머지 WC 로 이루어진 조성을 갖는 초경합금체가 제공된다. Ti, Ta 및/또는 Nb 는 주기율표의 IVb, Vb, 또는 VIb 족의 다른 원소로 대체될 수도 있다. Ti 의 함량은 바람직하게 기술적 불순물에 상응하는 정도이다.

바람직한 실시형태에서, Ta 와 Nb 의 중량 농도의 비는 7.0 ~ 12.0, 바람직하게는 7.6 ~ 11.4, 가장 바람직하게는 8.2 ~ 10.5 이다.

대안적인 바람직한 실시형태에서, Ta 와 Nb 의 중량 농도의 비는 1.0 ~ 5.0 바람직하게는 1.5 ~ 4.5 이다.

코발트 바인더상은 텅스텐으로 중간 내지 높게 합금된다. 바인더상에서 W 의 함량은 S값 = σ/16.1 로 표현될 수 있으며, 여기서 σ 는 μT ㎥㎏^-1 로 표시되는 바인더상의 자기모멘트이다. S값은 바인더상 중의 텅스텐의 함량에 의존하며 텅스턴 함량이 감소하면 증가한다. 따라서, 순수한 코발트 또는 탄소로 포화된 초경합금의 바인더의 경우 S = 1 이고, 그리고 η-상의 형성에 대한 경계선에 대응하는 양의 W 를 함유하는 바인더상의 경우에는 S = 0.78 이다.

초경합금체는 0.81 ~ 0.95, 바람직하게는 0.82 ~ 0.93, 가장 바람직하게는 0.85 ~ 0.90 의 S 값을 갖는다.

초경합금은 12.0 ~ 15.5, 바람직하게는 12.5 ~15.0, 가장 바람직하게는 12.8 ~ 14.8 kA/m 의 보자력 (Hc) 을 갖는다.

코팅은,

- 0.7 ≤x+y+z≤1, 바람직하게는 z ＜ 0.5, 더 바람직하게는 y ＞ x 그리고 z ＜ 0.2, 가장 바람직하게는 y ＞ 0.7 이며, 등축 입자를 가지고 전체 두께 ＜ 1 ㎛, 바람직하게는 전체 두께 ＞ 0.1 ㎛ 를 가지는 제 1 TiC_xN_yO_z층 (최내층),

- 0.7 ≤x+y+z≤1, 바람직하게는 z ＜ 0.2, x ＞ 0.3 그리고 y ＞ 0.2, 가장 바람직하게는 x ＞ 0.4 그리고 1 ~ 5 ㎛, 바람직하게는 1.5 ~ 4.5 ㎛, 가장 바람직하게는 2 ~4 ㎛ 의 두께를 가지고 주상 입자를 가지는 TiC_xN_yO_z층과,

- α상으로 구성되며, 1 ~ 5 ㎛, 바람직하게는 1.5 ~ 4.5 ㎛ 그리고 가장 바 람직하게는 2 ~ 4 ㎛ 의 두께를 갖는 Al₂O₃ 의 층을 포함한다.

바람직한 실시형태에서, Al₂O₃층은

방향으로 강하게 조직화되어 있고, 조직계수 TC

는 1.2 보다 크고 바람직하게는 1.4 ~ 4 이다. 알루미나층에 대한 조직계수 (TC) 는 이하의 공식에 따라 결정된다.

여기서,

I (hkil) = 측정된 (hkil) 반사 강도

I₀ (hkil) = JCPDS 카드 no 46-1212 에 따르는 기준 강도

n = 계산에 사용되는 반사 수

사용되는 (hkil) 반사:

,

결과적으로, n = 6 이고 조직계수의 최대값은 6 이다.

대안적인 실시형태에서, Al₂O₃층은

방향으로 강하게 조직화되어 있으며, 조직계수 TC (0006) 은 1.2 보다 크며, 바람직하게는 1.4 ~ 4.3 이다.

다른 대안적인 실시형태에서, Al₂O₃층은

방향으로 강하게 조직화되어 있으며, 조직계수 TC

은 2.5 보다 크며, 바람직하게는 3 보다 크고 가장 바람직하게는 3.5 보다 크다.

또 다른 대안적인 실시형태에서, 1㎛ 두께보다 얇은 TiN 상층이α- Al₂O₃층위에 있다.

본 발명은 경질 성분과 바인더상을 형성하는 분말을 습식 분쇄하고, 분쇄된 혼합물을 압착하여 원하는 형태와 크기의 본체를 얻어서 소결하는 분말 야금 기술로 초경합금 기재와 코팅을 포함하는 절삭 인서트를 제조하는 방법에 관한 것이다. 본 방법에 따르면, 기재는 7.5 ~ 8.6 wt% Co, 바람직하게는 7.7 ~ 8.4 wt% Co, 가장 바람직하게는 7.8 ~ 8.3 wt% Co 와, 0.5 ~ 2.5 wt%, 바람직하게는 0.8 ~ 2.0 wt%, 가장 바람직하게는 1.0 ~ 1.6 wt% 의 금속 Ti, Nb, Ta 의 총량 그리고, 나머지 WC 인 조성을 갖는다. Ti, Ta, 및/또는 Nb 는 주기율표의 IVb, Vb, 또는 VIb 족의 다른 원소들로 대체될 수도 있다. Ti 의 함량은 바람직하게 기술적 불순물에 상응하는 정도이다.

바람직한 실시형태에서, Ta 와 Nb 의 중량 농도간의 비는 7.0 ~ 12.0, 바람직하게는 7.6 ~ 11.4 이며, 가장 바람직하게는 8.2 ~ 10.5 이다.

대안적인 바람직한 실시형태에서, Ta 와 Nb 의 중량 농도간의 비는 1.0 ~ 5.0 이고, 바람직하게는 1.5 ~ 4.5 이다.

보자력은 출발 분말의 입자 크기와 분쇄와 소결의 조건에 의존하며, 실험에 의해 결정되어야 한다. 희망하는 S 값도 출발 분말과 소결 조건에 의존하며 또한 실험에 의해 결정되어야 한다.

기재는,

- 공지된 기술을 사용하여 형성되며, 0.7 ≤x+y+z≤1, 바람직하게는 z ＜ 0.5, 더 바람직하게는 y ＞ x 그리고 z ＜ 0.2, 가장 바람직하게는 y ＞ 0.7 이며 등축 입자를 가지며 전체 두께 ＜ 1 ㎛, 바람직하게는 전체 두께 ＞ 0.1 ㎛ 인 제 1 TiC_xN_yO_z층 (최내층) 과,

- 700 ~ 950 ℃ 의 온도에서 탄소와 질소원으로서 아세토니트릴을 사용하는 MTCVD 기술로 초경합금에 형성되며, 0.7 ≤x+y+z≤1, 바람직하게는 z ＜ 0.2, x ＞ 0.3 그리고 y ＞ 0.2, 가장 바람직하게는 x ＞ 0.4 그리고 1 ~ 5 ㎛ 바람직하게는 1.5 ~ 4.5 ㎛, 가장 바람직하게는 2 ~ 4 ㎛ 의 두께를 가지며 그리고 주상 입자를 가지는 TiC_xN_yO_z층과,

- 공지된 기술을 사용하여 형성되며, α상으로 구성되고 1 ~ 5 ㎛ 바람직하게는, 1.5 ~ 4.5 ㎛ 그리고 가장 바람직하게는 2 ~ 4 ㎛ 의 두께를 갖는 Al₂O₃층이 증착된다.

대안적인 실시형태에서는, 공지된 기술을 사용하여 α-Al₂O₃층에 1 ㎛ 보다 얇은 TiN 상층이 증착된다.

다른 바람직한 실시형태에서, 전술한 절삭 공구 인서트는 코팅 후에 습식 블라스팅 또는 브러싱 작업으로 처리되어 코팅된 공구의 표면질이 개선된다.

본 발명은 전술한 바에 따라 100 ~ 500 m/min, 바람직하게는 150 ~ 450 m/min 의 절삭속도와, 절삭 속도와 인서트의 기하학적 형상에 따라 0.08 ~ 0.55 mm, 바람직하게는 0.1 ~ 0.45 mm 인 이 (tooth) 하나당 평균 이송량으로 강을 습식 또는 건식 밀링하고, 또는 50 ~ 300 m/min, 바람직하게는 75 ~ 250 m/min 의 절삭속도와, 절삭 속도와 인서트의 기하학적 형상에 따라 0.05 ~ 0.4 mm, 바람직하게는 0.8 ~ 0.35 mm 인 이 하나당 평균 이송량으로 경화된 강을 습식 또는 건식 밀링하며, 또는 75 ~ 500 m/min, 바람직하게는 100 ~ 400 m/min 의 절삭 속도 및 절삭 속도와 인서트 기하학적 형상에 따라 0.3 ~ 3.0 mm 인 이 하나당 평균 이송량으로 고 이송 밀링 커터로 공구강을 모방 밀링하는데 사용되는 상기 절삭 공구 인서트의 용도에 관한 것이다.

실시예 1

등급 A: 8.1 wt% Co, 1.0 wt% Ta, 0.2 wt% Nb, 그리고 나머지 WC 인 조성과, 0.88 의 S 값에 상응하는 W 로 합금된 바인더상을 포함하는 본 발명에 따른, 초경합금 기재가 분말의 통상적인 분쇄와 생형 압착체의 가압 및 이어지는 1430 ℃ 에서의 소결에 의해 제조되었다. 초경합금의 Hc 값은 13.9 kA/m 였는데, 이는 평균 절편길이가 대략 0.7 ㎛ 임을 의미한다. 기재에는 등축 입자를 가지지면서 0.1 ㎛ 의 두께인 TiN 층과, 탄소와 질소원으로서 아세토니트릴을 사용하여 835 ~ 850 ℃ 에서 증착되었으며, 대략적인 탄소/질소비가 x/y = 1.5 이고 z 〈 0.1 인 3.1 ㎛ 두께의 주상 TiC_xN_yO_z의 층 그리고 대략 1000 ℃ 에서 증착된 3.0 ㎛ 두께의 α-Al₂O₃ 층이 코팅되었다. X-ray 회절 결과 α-Al₂O₃층이 2.1 의 TC

를 갖는다는 것이 나타났다. 절삭 공구 인서트는 코팅 후에 습식 블라스팅 작 업으로 처리되었다. 도 1 은 코팅 초경합금의 파단면을 20000x배율로 보여주는 주사 전자 현미경의 이미지를 나타낸다.

등급 B: 등급 A 에 따른 초경합금 기재에, 탄소와 질소원으로서 아세토니트릴을 사용하여 835 ~ 850 ℃ 에서 증착되고, 대략적인 탄소/질소의 비가 x/y = 1.5 이고, 4.1 ㎛ 두께의 주상 TiC_xN_yO_z의 층에 결합되었으며 1.6 ㎛ 두께의 κ-Al₂O₃층및 얇은 TiN 층이 제공되었다.

공구강에 대한 정면 밀링 작업시 등급 A 와 B 가 시험되었다.

작업	정면 밀링
커터 직경	100 mm
작업물	바 (Bar)
재료	Hardox 500
인서트 종류	OFEN070405TN-D18
절삭 속도	100 m/min
이송량	0.33 mm/tooth
절삭 깊이	2 ~ 6 mm
절삭 폭	40 ~ 80 mm
냉각제	없음

결과	공구 수명 (구성요소)
등급 A (본 발명에 따른 등급)	6
등급 B	4

시험은 두 등급에 대해 동일한 최대 플랭크 마모에서 중단되였다. 내마모성은 본 발명에 따른 등급으로 많이 향상되었으며 더 매끄러운 마모가 관찰되었다.

실시예 2

등급 C: EP 1347076 에 따르며 8.0 wt% Co, 1.0 wt% Ta, 0.1 wt% Nb, 그리고 나머지 WC 인 조성과, 0.90 의 S 값에 상응하는 W 로 합금된 바인더상을 가지고, 15.5 kA/m 의 Hc 의 값을 가지는 기재의 등급에 x/y = 0.55 인 3.4 ㎛ 두께의 Ti_xAl_yN층과 0.2 ㎛ 두께의 TiN 층으로 이루어진 코팅이 제공되었다.

강에 대한 사각 숄더 밀링 작업으로 등급 A, B 및 C 가 시험되었다.

작업	사각 숄더 밀링
커터 직경	100 mm
작업물	바
재료	AISI4140
인서트 종류	XOMX180608TR-M14
절삭 속도	250 m/min
이송량	0.22 mm/tooth
절삭 깊이	8 mm
절삭 폭	40 ~ 80 mm
냉각제	없음

결과	공구 수명 (구성요소)
등급 A (본 발명에 따른 등급)	50
등급 B	30
등급 C	32

시험은 세개의 등급에 대해 동일한 최대 플랭크 마모에서 중단되었다. 등급 B 와 C 의 인서트는 내마모성이 부족하였다.

실시예 3:

등급 A, B 및 C 의 인서트가 공구강에 대한 고 이송 모방 밀링 작업으로 시험되었다.

작업	고 이송 모방 밀링
커터 직경	50 mm
작업물	바
재료	X155CrVMo 12 1
인서트 종류	218.19-160T04-MD11
절삭 속도	180 m/min
이송량	1.5 mm/tooth
절삭 깊이	1.5 mm
절삭 폭	40 mm
냉각제	없음

결과	공구 수명 (구성 요소)
등급 A (본 발명에 따른 등급)	5
등급 B	3
등급 C	4

시험은 동일한 최대 플랭크 마모에서 중단되었다. 등급 B 와 C 는 내마 모성이 부족했고 또한 날칩핑도 발생하였다.

도 1 은 본 발명에 따른 초경합금 인서트의 파단면을 20000x 배율로 본 주사 전자 현미경의 이미지를 보여준다.

1. 초경합금체,

2. TiC_xN_yO_z 최내층,

3. 주상 입자를 갖는 TiC_xN_yO_z층,

4. α-Al₂O₃층.

Claims

특히, 높은 절삭 속도에서 강의 습식 또는 건식 밀링과, 경화된 강의 밀링 및 공구 강의 고 이송 모방 밀링에 유용한 초경합금체와 코팅을 포함하는 절삭 공구 인서트로서,

상기 초경합금체는 7.5 ~ 8.6 wt% Co, 바람직하게는 7.7 ~ 8.4 wt% Co, 그리고 0.5 ~ 2.5 wt%, 바람직하게는 0.8 ~ 2.0 wt% 의 금속 Ti, Nb, Ta 의 총량 및, 나머지 WC 로 이루어진 조성과, 12.0 ~ 15.5, 바람직하게는 12.5 ~15.0 kA/m 의 보자력과, 0.81 ~ 0.95, 바람직하게는 0.82 ~ 0.93 의 S 값에 상응하는 W 로 합금된 바인더상을 가지며, 상기 코팅은,

- 0.7 ≤x+y+z≤1, 바람직하게는 z ＜ 0.5, 더 바람직하게는 y ＞ x 그리고 z ＜ 0.2 이며, 등축 입자를 가지고 전체 두께 ＜ 1 ㎛, 바람직하게는 전체 두께 ＞ 0.1 ㎛ 를 가지는 제 1 TiC_xN_yO_z층 (최내층),

- 0.7 ≤x+y+z≤1, 바람직하게는 z ＜ 0.2, x ＞ 0.3 그리고 y ＞ 0.2, 가장 바람직하게는 x ＞ 0.4 그리고 1 ~ 5 ㎛, 바람직하게는 1.5 ~ 4.5 ㎛ 의 두께를 가지고 주상 입자를 가지는 TiC_xN_yO_z층과,

- α상으로 구성되며, 1 ~ 5 ㎛, 바람직하게는 1.5 ~ 4.5 ㎛ 의 두께를 갖는 Al₂O₃ 층을 포함하는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
제 1 항에 있어서, 상기 Al₂O₃ 의 층은
방향으로 강하게 조직화되어 있고, 조직계수 TC
는 1.2 보다 크고 바람직하게는 1.4 ~ 4 이고 또는,
방향으로 강하게 조직화되어 있으며, 조직계수 TC (0006) 은 1.2 보다 크며, 바람직하게는 1.4 ~ 4.3 이며, 또는
방향으로 강하게 조직화되어 있으며, 조직계수 TC
은 2.5 보다 크며, 바람직하게는 3 보다 크고 가장 바람직하게는 3.5 보다 크며, 이 조직계수 (TC) 는

에 따라 결정되고,

여기서,

I (hkil) = 측정된 (hkil) 반사 강도

I₀ (hkil) = JCPDS 카드 no 46-1212 에 따르는 기준 강도

n = 계산에 사용되는 반사 수

사용되는 (hkil) 반사는
,
,
,
,
,
인 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
제 1 항에 있어서, Ta 와 Nb 의 중량 농도간의 비는 7.0 ~ 12.0, 바람직하 게는 7.6 ~ 11.4 인 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
제 1 항에 있어서, Ta 와 Nb 의 중량 농도간의 비는 1.0 ~ 5.0 이고, 바람직하게는 1.5 ~ 4.5 인 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
제 1 항 내지 제 4 항 중에 어느 한에 있어서, Ti 의 함량은 기술적 불순물의 정도인 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서, α-Al₂O₃층 위에 얇은 TiN 상층이 있는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
초경합금체와 코팅을 포함하는 절삭 공구 인서트를 제조하는 방법으로서,

- 7.5 ~ 8.6 wt% Co, 바람직하게는 7.7 ~ 8.4 wt% Co, 그리고 0.5 ~ 2.5 wt%, 바람직하게는 0.8 ~ 2.0 wt% 의 금속 Ti, Nb, 및 Ta 의 총량과, 나머지 WC 인 조성과, 12.0 ~ 15.5, 바람직하게는 12.5 ~15.0 kA/m 의 보자력과, 0.81 ~ 0.95, 바람직하게는 0.82 ~ 0.93 의 S 값에 상응하는 W 로 합금된 바인더상을 갖는 초경합금체를 통상적인 분말 야금 기술로 준비하고,

- 상기 초경합금체를

- 공지된 CVD 기술을 사용하여 형성되며, 0.7 ≤x+y+z≤1, 바람직하게는 z ＜ 0.5, 더 바람직하게는 y ＞ x 그리고 z ＜ 0.2 이며, 등축 입자를 가지고 전체 두께 ＜ 1 ㎛, 바람직하게는 전체 두께 ＞ 0.1 ㎛ 를 가지는 제 1 TiC_xN_yO_z층 (최내층),

- 700 ~ 950 ℃ 의 온도에서 층을 형성하기 위하여 탄소와 질소원으로서 아세토니트릴을 사용하는 MTCVD 기술을 사용해 형성되며, 0.7 ≤x+y+z≤1, 바람직하게는 z ＜ 0.2, x ＞ 0.3 그리고 y ＞ 0.2, 가장 바람직하게는 x ＞ 0.4 그리고 1 ~ 5 ㎛ 바람직하게는 1.5 ~ 4.5 ㎛ 의 두께를 가지며 그리고 주상 입자를 가지는 TiC_xN_yO_z층과,

- 공지된 CVD 기술을 사용하여 형성되며 1 ~ 5 ㎛ 바람직하게는, 1.5 ~ 4.5 ㎛ 의 두께를 갖고 α상으로 구성되는 Al₂O₃ 층으로 코팅하며,

- 필요한 경우에는 공지된 기술을 사용하여 α-Al₂O₃층 위에 얇은 TiN 상층을 증착하는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트를 제조하는 방법.
100 ~ 500 m/min, 바람직하게는 150 ~ 450 m/min 의 절삭속도 및, 절삭 속도와 인서트의 기하학적 형상에 따라 0.08 ~ 0.55 mm, 바람직하게는 0.1 ~ 0.45 mm 인 이 (tooth) 하나당 평균 이송량으로, 강을 습식 또는 건식 밀링하고 또는 50 ~ 300 m/min, 바람직하게는 75 ~ 250 m/min 의 절삭속도 및, 절삭 속도와 인서트의 기하학적 형상에 따라 0.05 ~ 0.4 mm, 바람직하게는 0.8 ~ 0.35 mm 인 이 하나당 평균 이송량으로 경화된 강을 습식 또는 건식 밀링하며, 또는 75 ~ 500 m/min, 바 람직하게는 100 ~ 400 m/min 의 절삭 속도 및 절삭 속도와 인서트 기하학적 형상에 따라 0.3 ~ 3.0 mm 인 이 하나당 평균 이송량으로 고 이송 밀링 커터로 모방 밀링하는 제 1 항 내지 제 5 항에 따른 절삭 공구 인서트의 용도.