KR20090007223A - 코팅된 절삭 공구 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 높은 절삭 속도로 강을 선삭하기 위한 절삭 공구 인서트에 관한 것이다. 절삭 공구 인서트는 (006) 텍스쳐형 α-Al2O3 가 코팅된 초경합금 등급을 포함한다. 초경합금 본체는 4.5 ~ 6.5 중량%의 Co 및 3 ~ 10 중량% 의 입방정 탄화물 형성 금속을 함유하며, S-값은 0.77 ~ 0.92 이고, 보자력은 10 ~ 20 kA/m 이다. α-Al2O3 층은 7 ~ 12 ㎛ 의 두께를 가지고, 2 ~ 12 의 길이/폭 비를 갖는 주상 입자로 구성되며, 4 ~ 12 ㎛ 의 두께를 갖는 MTCVD Ti(C,N) 층에 퇴적된다. 알루미나층은 현저한 (006) 성장 텍스쳐가 특징이다. 알루미나층은 최상부 층이고, 습식 블라스팅되고, 1 ㎛ 미만의 Ra 값을 가지며, 공구가 검고 광택 있는 외관을 가지게 한다.
Description
본 발명은 바람직하게는 높은 절삭 속도로 강을 선삭하는데 사용되도록 구성된 코팅된 절삭 공구 인서트에 관한 것이다. 기재는 초경합금이고 이 기재에는 경질의 내마모성 코팅이 증착된다. 코팅은 기재에 대해 뛰어난 접착성을 가져 기재의 모든 기능부를 덮는다. 상기 코팅은 적어도 한 층이 텍스쳐형 알파-알루미나 (α-Al2O3) 인 하나 이상의 내화층으로 구성된다.
공업용의 α-Al2O3 다형체 (polymorph) 의 제어는 1990 년대 초에 미국특허 5,137,774 에 기초한 상업용 제품에서 달성되었다. 이후, 이 특허를 개량하여 US 5,654,035, US 5,980,988, US 5,863,640, US 6,333,103, US 7,011,867, US 7,094,447, US 20060199026 및 US 20060141271 에 기재된 바람직한 코팅 텍스쳐를 갖는 α-Al2O3 를 증착시키는데 사용해왔다.
US 2007/0104945 는 금속 기계가공에 사용되는 기재 및 코팅을 포함하는 코팅된 절삭 공구 인서트에 관한 것이다. 코팅은 적어도 한 층이 α-Al2O3 이고 주상 입자로 구성되는 하나 이상의 내화층으로 구성된다. 상기 층은 XRD 를 이 용하여 측정한 (006) 회절 피크는 강하고, (012), (104), (113), (024) 및 (116) 회절 피크는 강도가 낮은 것이 특징이다.
US 7201956 은 텅스텐 탄화물계 초경합금 또는 티타늄 탄질화물계 서멧, 및 그 표면에 제공된 경질 코팅층으로 구성되는 절삭공구에 관한 것으로, 상기 경질 코팅층은 α 결정 구조를 갖는 산화알루미늄층을 포함하고, 표면의 수직선에 대해 10 °내에 있는 결정 입자의 (0001) 면의 기울기 구간에서 가장 높은 피크를 갖는다.
WC, 바인더상 및 입방정 탄화물상을 함유하는 초경합금상에 바인더상이 풍부한 표면 영역을 만드는 방법이 예컨대 Tobioka (US 4,277,283), Nemeth (US 4,610,931) 및 Yohe (US 4,548,786) 를 통해 공지되어 있다. Tobioka, Nemeth 및 Yohe 의 특허는 인서트 표면 가까이에서 입방정 탄화물상을 용해시킴으로써 표면 영역에 바인더상을 풍부하게 하는 방법을 개시한다. 이들의 방법에서는 입방정 탄화물상이 약간의 질소를 함유하는 것이 필요하고, 이는 소결 온도에서 입방정 탄화물상이 용해되기 위해서는 질소의 부분 압력이 필요하기 때문이며, 소결되는 본체 내의 질소 활동도는 소결 분위기 내에서의 질소의 부분 압력을 초과한다. 질소는 소결 주기 동안 노 분위기를 통해 첨가될 수 있고 그리고/또는 분말을 통해 직접 첨가될 수 있다. 우선적으로 표면 영역에서 입방정 탄화물상을 용해시키면 바인더상으로 충전되는 작은 부피가 만들어져 바인더상이 원하는 만큼 농후해진다. 그 결과, 본질적으로 WC 및 바인더상으로 구성되는 표면 영역이 획득된다. 입방정 탄화물상은 본질적으로 탄질화물상이지만, 여기서 재료는 초경합금을 말 한다.
초경합금 절삭 공구가 강의 기계가공에 사용될 경우, 공구는 절삭 날의 마찰 및 화학 마모, 치핑 및 파쇄와 같은 상이한 작용에 의해 마모된다. 다양한 증착 기술에 의해 형성되는 내마모성 탄화물, 질화물, 탄질화물 및/또는 산화물 화합물의 얇은 표면층을 통상적으로 갖는 코팅된 공구에 대해, 코팅은 마찰 마모 저항성을 증가시키는데 기여하지만, 한편으로는 절삭 표면으로부터 아래 있는 초경합금 기재로 열이 확산될 때 열장벽으로서 작용한다. 날 영역의 고온은 큰 절삭력과 조합되어 영향을 받는 기재의 표면 영역에서 크리프 변형을 증가시키며, 절삭 날은 소성변형된다. 강의 기계가공을 위한 인서트는 우수한 변형 저항, 내마모성 및 인성을 가져야한다.
그러므로, 본 발명의 목적은 우수한 변형 저항, 내마모성 및 인성을 갖는 절삭 공구 인서트를 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 높은 절삭 속도에서 미세 절삭조건, 중간 절삭조건, 거친 절삭조건 및 단속 절삭조건으로 철계 합금을 기계가공하는데 유용한, 바람직하게는 강을 선삭하는데 유용한 절삭 공구 인서트를 제공하는 것이다.
본 발명에 따르면, 놀랍게도 습식 블라스팅에 의해 후처리되는 (006) 텍스쳐형 알루미나층을 포함하는 코팅이 제공된 Co 가 풍부한 표면 영역을 갖는 초경합금이 고속 기계가공 분야, 바람직하게는 철계 합금의 가공, 가장 바람직하게는 인성 및 내마모성이 요구되는 강의 가공에 적합하다는 것을 발견하였다. 적용 범위는, 냉각제가 있는 상태와 냉각제가 없는 상태에서의 고속의 연속적인 선삭 및 단속적인 선삭과 내마모성, 인성 및 정확도와 표면 마무리가 많이 요구되는 마무리 가공, 그리고 스테인리스강의 기계가공이며, 여기서 절삭 공구에 구성인선이 생기는 일반적인 문제가 감소되고, 작업물의 표면 마무리는 향상된다. 이러한 놀라운 향상은 초경합금을 Co 가 풍부한 표면 영역, (006) 텍스쳐형 알루미나, 및 후처리 바람직하게는 인서트의 습식 블라스팅과 조합시킨 효과에 의해 설명될 수 있다.
도 1 은 본 발명에 따른 코팅된 인서트의 단면의 광학 현미경 사진을 도시한다.
A 기재의 내부
B 바인더상이 풍부한 영역
C 탄질화티타늄층
D 알루미나층
본 발명에 따르면, 4.5 ~ 6.5 중량%, 바람직하게는 5 ~ 6 중량% 의 Co, 및 주기율표의 IVb, Vb 및 VIb 족의 원소, 바람직하게는 Ti, Nb 및 Ta 로부터 선택되는 3 ~ 10 중량% 의 입방정 탄화물 형성 금속, 및 잔부로서 WC 의 조성을 갖는 초경합금 본체로 구성되는 코팅된 절삭 공구 인서트가 제공된다. Ta 의 중량 농도와 Nb 의 중량 농도 사이의 비는 1.0 ~ 3.0, 바람직하게는 1.5 ~ 2.5 이다. Ti 의 중량 농도와 Nb 의 중량 농도 사이의 비는 0.5 ~ 1.5, 바람직하게는 0.8 ~ 1.2 이다.
코발트 바인더상은 텅스텐과 높게 합금된다. 바인더상 중의 W 의 농도는 S 값 = /16.1 로 표현될 수도 있으며, 여기서 는 바인더상의 자기모멘트 (μTm3㎏-1) 이다. S 값은 바인더상 중의 텅스텐의 함량에 의존하고 텅스텐 함량이 감소함에 따라 증가한다. 예컨대, 순수 코발트, 또는 탄소로 포화된 바인더에 대해서 S=1 이고, 상의 형성에 대한 경계선에 대응하는 양의 W 을 함유하는 바인더 상에 대해서 S=0.78 이다. 본 발명에 따라, 초경합금 본체가 0.77 ~ 0.92, 바람직하게는 0.79 ~ 0.89 의 S 값을 가지면, 향상된 절삭 성능이 달성된다는 것을 발견하였다. 탄화물상의 평균 입도는 초경합금의 보자력 (coercivity) 으로 표 현될 수도 있다. 본 발명에 따라, 10 ~ 20 kA/m, 바람직하게는 13 ~ 17 kA/m 의 보자력이 절삭 성능을 향상시킨다는 것을 발견하였다.
제 1 바람직한 실시예에서, 초경합금은 주기율표의 IVb, Vb 및 VIb 족의 원소, 바람직하게는 Ti, Nb 및 Ta 로부터 선택되는 6 ~ 10, 바람직하게는 7 ~ 8 중량% 의 입방정 탄화물 형성 금속을 함유한다.
제 2 바람직한 실시예에서, 초경합금은 주기율표의 IVb, Vb 및 VIb 족의 원소, 바람직하게는 Ti, Nb 및 Ta 로부터 선택되는 3 ~ 6, 바람직하게는 3 ~ 5 중량% 의 입방정 탄화물 형성 금속을 함유한다.
제 3 바람직한 실시예에서, 상기 초경합금 본체의 적어도 한 표면에는 5 ~ 40 ㎛, 바람직하게는 5 ~ 30 ㎛, 가장 바람직하게는 10 ~ 25 ㎛ 두께이고 공칭 바인더상 함량의 1.2 ~ 2.5 배의 평균 바인더상 함량을 가지면서 본질적으로 입방정 탄화물상이 없고 바인더상이 풍부한 표면 영역이 제공된다.
코팅은 4 ~ 12 ㎛, 바람직하게는 5 ~ 10 ㎛ 의 두께를 가지면서 기재에 인접한 제 1 층으로서 MTCVD 층을 포함한다. MTCVD 층의 최상부에, α-Al2O3 층이 증착된다. MTCVD 층은 기재에 인접한 3 ㎛ 미만, 바람직하게는 0.5 ~ 2 ㎛ 의 최내측 TiN 층과 최상부의 Ti(C,N) 층으로 구성된다. 바람직하게는, 또한 약 0.5 ~ 3 ㎛, 바람직하게는 1.0 ~ 2.0 ㎛ 의 두께를 갖는 Ti(C,N) 층에 삽입되는 추가적인 TiN 층이 있다. TiN 층은 알루미늄층 아래 약 0.5 ~ 2.5 ㎛ 에서 Ti(C,N) 층에 놓인다. 기재에 인접한 제 1 MTCVD Ti(C,N) 층은 MTCVD Ti(C,O,N), CVD Ti(C,N), CVD TiN, CVD TiC, MTCVD Zr(C,N), 또는 이들의 조합물로 대체될 수 있다.
본 발명에 따른 α-Al2O3 층은 본질적으로 변태 응력이 없는 낮은 전위 (dislocation) 밀도를 갖는 주상 입자를 갖는 핵형성된 α-Al2O3 로 구성된다. 알루미나층의 두께는 7 ~ 12 ㎛, 바람직하게는 8 ~ 11 ㎛ 이다. 알루미나층은 (006) 텍스쳐를 갖는 길이/폭 비가 2 ~ 12, 바람직하게는 4 ~ 8 인 주상 입자로 구성된다. α-Al2O3 층은 최상부 층이다. 전형적으로, 표면 조도 Ra 는 1.0 ㎛ 미만, 바람직하게는 0.3 ~ 0.7 ㎛ 이다.
α-Al2O3 층에 대한 텍스쳐 계수 (TC) 는 아래와 같이 결정된다.
I(hkl) = (hkl) 반사의 강도.
I0(hkl) = JCPDS 카드 46-1212 호에 따른 표준 강도.
n = 계산에 사용된 반사의 횟수. 사용된 (hkl) 반사는 (012), (104), (110), (006), (113), (202), (024) 및 (116) 이다.
알루미나 층의 텍스쳐는 다음과 같다.
TC(006) 는 2 초과, 바람직하게는 3 을 초과하고, 6 미만, 바람직하게는 5 미만이다. 동시에, TC(012), TC(110), TC(113), TC(202), TC(024) 및 TC(116) 은 모두 1 미만이고, TC(104) 는 두 번째로 가장 높은 텍스쳐 계수이다.
바람직한 실시예에서, TC (104) 는 2 미만이고 0.5 를 초과한다. 총 코팅 두께는 11 ㎛ ~ 24 ㎛, 바람직하게는 13 ㎛ ~ 21 ㎛ 이다.
또한, 본 발명은 Co 의 바인더상, WC 및 입방정 탄질화물상으로 구성되며 바인더상이 풍부한 표면 영역은 본질적으로 입방정 탄화물상이 없는 초경합금 기재 및 코팅을 포함하는 상기 설명에 따른 절삭 공구 인서트를 제조하는 방법에 관한 것이다. 4.5 ~ 6.5 중량%, 바람직하게는 5 ~ 6 중량% 의 Co, 및 주기율표의 IVb, Vb 및 VIb 족의 원소, 바람직하게는 Ti, Nb 및 Ta 로부터 선택되는 3 ~ 10 중량% 의 입방정 탄화물 형성 금속 및 잔부로서 WC 를 함유하는 분말 혼합물이 준비된다. Ta 의 중량 농도와 Nb 의 중량 농도 사이의 비는 1.0 ~ 3.0, 바람직하게는 1.5 ~ 2.5 이다. Ti 의 중량 농도와 Nb 의 중량 농도 사이의 비는 0.5 ~ 1.5, 바림직하게는 0.8 ~ 1.2 이다. 원재료는 가압제와 혼합된다. 원재료가 너무 많은 C 를 함유할 경우 원하는 S 값을 얻기 위해 W 가 첨가된다. 반대의 경우에, 원재료 혼합물에 탄소 함량이 너무 낮을 경우, 순수 탄소가 첨가된다. 이러한 방식으로, 원하는 S 값이 얻어지고, 원하는 특성을 갖는 분말 재료를 얻기 위해 혼합물이 분쇄되고 분무건조된다. 다음으로, 분말은 압축되고 소결된다. 소결은 약 50 mbar 의 제어된 분위기에서 1300 ~ 1500 ℃ 의 온도에서 실행되고, 그 다음에 냉각이 실시된다.
일 실시예에서, 잘 제어된 양의 질소가 분말을 통해 예컨대 질화물로서 첨가되거나, 또는 예컨대 질소 가스를 이용하여 노에서 현장 질화처리를 실행함으로서 첨가된다. 첨가되는 질소의 최적량은 초경합금의 조성 및 특히 입방정 상의 양 에 의존한다. 정확한 조건은 사용되는 소결 장비의 구성에 어느 정도 의존한다. 원하는 결과를 얻기 위해 본 명세서에 따라 소결 공정 및 질소 첨가를 결정하고 수정하는 것은 당업자의 소관이다.
초경합금 표면은 CVD 및/또는 MTCVD 에 의해 Ti(C,N) 및 가능하게는 중간층으로 코팅된다. 이어서, 몇몇 상이한 증착 단계를 포함하는 CVD 공정이 1000 ℃ 의 온도에서 α-Al2O3 를 핵형성시키기 위해 사용된다. 이 단계에서, CO2+CO+H2+N2 가스 혼합물의 조성은 (006) 텍스쳐를 얻는데 필요한 O 퍼텐셜이 얻어지도록 제어된다. 그 다음, α-Al2O3 층이 1000 ℃ 에서 종래의 CVD 에 의해 증착된다. 정확한 조건은 사용되는 코팅 장비의 구성에 의존한다. 본 발명에 따라 가스 혼합물을 결정하는 것은 당업자의 소관이다.
마지막으로, α-Al2O3 은 표면 조도를 감소시키기 위해 표면 연마법 바람직하게는 습식 블라스팅에 의해 후처리된다.
또한, 본 발명은 냉각제가 있는 상태와 냉각제가 없는 상태에서의 고속의 강의 연속적인 미세 선삭, 중간 선삭, 거친 선삭 및 단속적인 선삭과 내마모성, 인성 및 정밀도와 표면 마무리에 대한 요구가 큰 마무리 가공에 사용되는 상기에 따른 절삭 공구 인서트의 용도에 관한 것이다. 또한, 본 발명은 절삭 공구에 구성인선이 생기는 일반적인 문제를 감소시키고 작업물의 표면 마무리를 향상시키는 스테인리스강의 기계가공에 사용되는 상기에 따른 절삭 공구의 용도에 관한 것이다.
실시예
1 : 초경합금 인서트
CNMG120408, CCMT09T308 및 TPUN160308 유형의 초경합금 인서트가 원재료 분말의 종래의 분쇄, 생형체 (green compact) 의 가압, 및 이어지는 1430 ℃ 에서의 소결에 의해 본 발명에 따라 제조되었다. 또한, 인서트는 전통적인 날 준비 및 치수 그라인딩을 받았다. 소결 이후의 인서트에 대한 데이터가 표 1 에 기재되어 있다.
조성 및 물리적인 데이터 | |||||||
기재 | Co, 중량% | Ta, 중량% | Nb, 중량% | Ti, 중량% | 보자력, kA/m | S 값 | 구배, ㎛ |
A | 5.5 | 3.2 | 2.0 | 2.3 | 13.5 | 0.85 | 15 |
B | 5.8 | 3.2 | 2.0 | 2.3 | 15 | 0.84 | 14 |
C | 5.1 | 3.2 | 2.0 | 2.3 | 14 | 0.87 | 12 |
실시예
2 : 코팅
실시예 1 로부터의 인서트가 MTCVD 및 CVD 로 코팅되었다.
제 1 층은 탄소/질소 공급원으로서 아세토니트릴을 이용하여 MTCVD 에 의해 Ti(C,N) 으로 증착되었다. 다음 단계에서, 알루미나층이 증착되었고, CO2+CO+H2+N2 가스 혼합물의 조성이 (006) 텍스쳐를 얻는데 필요한 O 퍼텐셜이 얻어지도록 제어되었다. 상이한 층의 두께는 증착 시간에 의해 제어되었다. 층에 대한 두께 및 텍스쳐 계수가 표 2 에 기재되어 있다.
층의 두께 및 텍스쳐 계수 | ||||||||||
코팅 | TiCN, ㎛ | α-Al2O3,㎛ | TC (012) | TC (104) | TC (110) | TC (006) | TC (113) | TC (202) | TC (024) | TC (116) |
A | 8 | 10 | 0.20 | 1.12 | 0.13 | 5.72 | 0.12 | 0.09 | 0.14 | 0.47 |
B | 6 | 8.5 | 0.31 | 1.52 | 0.13 | 4.70 | 0.17 | 0.20 | 0.20 | 0.77 |
실시예
3
실시예 1 및 실시예 2 로부터의 인서트 및 적용 분야에 관련된 비교품 (종래기술) 을 변형 저항에 관하여 시험하였다.
작업물: 원통형 바
재료: Ck45
인서트 타입: TPUN160308
절삭 속도: 900 m/min
이송량: 0.3 ㎜/rev
절삭 깊이: 3.0 ㎜
비고: 건식 선삭
인서트는 25 초의 절삭 이후에 검사되었다. 표 3 은 절삭 날의 변형 정도를 임의의 단위로 나타낸다.
25 초간의 절삭 후의 절삭 날의 변형 | |
샘플 | 변형 정도, 임의의 단위 |
본 발명: 기재 B + 코팅 A | 0.10 |
본 발명: 기재 B + 코팅 B | 0.12 |
종래 기술: 비교품 W | 0.28 |
실시예 1 및 실시예 2 로부터의 인서트 및 적용 분야에 관련된 비교품 (종래 기술) 을 공구 수명에 관하여 시험하였다.
작업물: 원통형 바
재료: Ck45
인서트 유형: CNMG120408
절삭 속도: 400 m/min
이송량: 0.45 ㎜/rev
절삭 깊이: 2.0 ㎜
비고: 냉각제 사용
12 분간의 절삭 후의 마모량 (vbb) 의 측정치를 ㎜ 의 단위로 표 4 에 나타내었다.
12 분간의 절삭 후의 마모량 측정 | |
샘플 | 마모량, vbb |
본 발명: 기재 A + 코팅 A | 0.18 ㎜ |
본 발명: 기재 B + 코팅 A | 0.15 ㎜ |
종래 기술: 비교품 X | 1.0 ㎜ 초과 (날 파손) |
종래 기술: 비교품 Y | 1.0 ㎜ 초과 (날 파손) |
종래 기술: 비교품 Z | 0.27 ㎜ |
종래 기술: 비교품 W | 0.38 ㎜ |
실시예
5
실시예 1 및 실시예 2 로부터의 인서트 및 적용 분야에 관련된 비교품 (종래 기술) 을 기계가공 모드가 정면가공인 마무리 가공에서 시험하였다.
작업물: 직경 80 ㎜ 의 원통형 바
재료: 100Cr6
인서트 유형: CCMT09T308-F1
절삭 속도: 250 m/min (냉각제 사용)
이송량: 0.15 ㎜/rev
절삭 깊이: 1.5 ㎜
40 회의 정면가공 이후에 마모량으로서 표현되는 결과를 표 5 에 나타내었다.
40 회의 정면가공 이후의 마모량 | |
샘플 | 40 회의 정면가공 이후의 마모량 (vbb, 단위 ㎜) |
본 발명: 기재 B + 코팅 B | 0.09 |
본 발명: 기재 C + 코팅 B | 0.08 |
종래 기술: 비교품 X | 0.16 |
실시예
6
실시예 1 및 실시예 2 로부터의 인서트 및 적용 분야에 관련된 비교품 (종래기술) 을 절삭이 단속적으로 일어나는 종방향 선삭에서 인성에 관하여 시험하였다.
작업물: 4 개의 축방향 홈을 갖는 직경 160 ㎜ 의 원통형 바
재료: Ck45
인서트 유형: TPUN160308
절삭 속도: 120 m/min
이송량: 10 ㎜ 길이의 절삭 이후에 0.1, 0.12, 0.16, 0.20, 0.25, 0.32 ㎜/rev 로 점진적으로 증가함
절삭 깊이: 2.0 ㎜
비고: 건식 선삭
공구 수명 기준: 날 치핑이 일어날 때까지 이송량을 점진적으로 증가시킴. 각각의 경우에 9 개의 날을 시험하였다. 표 6 의 시험 결과는 본 발명에 따른 제품이 종래기술에 비해 증가된 날 인성을 갖는다는 것을 보여준다.
날 치핑이 일어날 때의 평균 이송량, 9 개 날에 대한 평균값 | |
샘플 | 파손시의 평균 이송량 (㎜/rev) |
본 발명: 기재 A + 코팅 B | 0.21 |
본 발명: 기재 C + 코팅 A | 0.19 |
종래 기술: 비교품 Y | 0.17 |
종래 기술: 비교품 W | 0.16 |
종래 기술: 비교품 V | 0.16 |
실시예
7
실시예 1 및 실시예 2 로부터의 인서트 및 적용 분야에 관련된 비교품 (종래기술) 을 스테인리스강의 마무리 가공에서 시험하였다. 가공 모드는 직경이 작은 바의 정면가공이었다.
작업물: 직경 55 ㎜, 길이 178 ㎜ 의 원통형 바
재료: 316L
인서트 유형: CCMT09T308-F1
절삭 속도: 120 m/min (냉각제 사용)
이송량: 0.25 ㎜/rev
절삭 깊이: 0.8 ㎜
공구 수명 기준은 0.15 ㎜ 를 초과하는 플랭크 마모 또는 노치 마모였다.
공구 수명의 종료 이전에 실행된 정면가공의 횟수를 이하의 표 7 에 나타내었다.
실행된 정면가공의 획수 및 대응하는 마모량 측정 | ||
샘플 | 정면가공의 횟수 | 마모량, ㎜ |
본 발명: 기재 A + 코팅 A | 33 | 0.15 (플랭크) |
본 발명: 기재 C + 코팅 B | 39 | 0.17 (노치) |
종래 기술: 비교품 X | 21 | 0.23 (노치) |
종래 기술: 비교품 Y | 11 | 0.15 (플랭크) |
종래 기술: 비교품 W | 18 | 0.17 (플랭크) |
도 1 은 본 발명에 따른 코팅된 인서트의 단면의 광학 현미경 사진을 보여준다.
<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명>
A 기재의 내부
B 바인더상이 풍부한 영역
C 탄질화티타늄층
D 알루미나층
Claims (10)
- 초경합금 본체 및 코팅을 포함하는 절삭 공구 인서트에 있어서,- 초경합금 본체는 WC, 4.5 ~ 6.5, 바람직하게는 5 ~ 6 중량% 의 Co 및 주기율표의 IVb, Vb 및 VIb 족의 원소, 바람직하게는 Ti, Nb 및 Ta 로부터 선택되는 3 ~ 10 중량% 의 입방정 탄화물 형성 금속을 포함하며, S 값이 0.77 ~ 0.92, 바람직하게는 0.79 ~ 0.89 이고, 보자력이 10 ~ 20, 바람직하게는 13 ~ 17 kA/m 정도이고,- 코팅의 적어도 최상부 층은 <006> 방향으로 텍스쳐된 7 ~ 12, 바람직하게는 8 ~ 11 ㎛ 두께의 α-Al2O3 층이고, 텍스쳐 계수 TC(006) 은 2 초과, 바람직하게는 3 초과 6 미만이고, 동시에 TC(012), TC(110), TC(113), TC(202), TC(024) 및 TC(116) 은 모두 1 미만이고, TC(104) 는 두 번째로 가장 높은 텍스쳐 계수이며, 텍스쳐 계수 TC(hkl) 은 이하의 식으로 규정되고,여기서,I(hkl) = (hkl) 반사의 측정된 강도이고,Io(hkl) = JCPDS 카드 46-1212 호에 따른 표준 강도이고,n = 계산에 사용된 반사의 횟수이며 (8),사용된 (hkl) 반사는 (012), (104), (110), (006), (113), (202), (024) 및 (116) 인 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 제 1 항에 있어서, 상기 TC(104) 는 2 미만이고 0.5 초과인 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 초경합금은 주기율표의 IVb, Vb 및 VIb 족의 원소, 바람직하게는 Ti, Nb 및 Ta 로부터 선택되는 6 ~ 10, 바람직하게는 7 ~ 8 중량% 의 입방정 탄화물 형성 금속을 함유하는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 초경합금은 주기율표의 IVb, Vb 및 VIb 족의 원소, 바람직하게는 Ti, Nb 및 Ta 로부터 선택되는 3 ~ 6, 바람직하게는 3 ~ 5 중량% 의 입방정 탄화물 형성 금속을 함유하는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 Ta 의 중량 농도와 Nb 의 중량 농도 사이의 비는 1.0 ~ 3.0, 바람직하게는 1.5 ~ 2.5 이고, Ti 의 중량 농도와 Nb 의 중량 농도 사이의 비는 0.5 ~ 1.5, 바람직하게는 0.8 ~ 1.2 인 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 초경합금 본체의 적어도 한 표면은 5 ~ 40 ㎛, 바람직하게는 5 ~ 30 ㎛, 가장 바람직하게는 10 ~ 25 ㎛ 의 두께를 가지며 본질적으로 입방정 탄화물이 없는 바인더상이 풍부한 표면 영역을 포함하는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 코팅은 4 ~ 12 ㎛, 바람직하게는 5 ~ 10 ㎛ 의 두께를 가지면서 초경합금 기재에 인접한 제 1 층을 더 포함하고, 이 제 1 층은 MTCVD Ti(C,N), MTCVD Ti(C,O,N), CVD Ti(C,N), CVD TiN, CVD TiC, MTCVD Zr(C,N), 또는 이들의 조합물, 바람직하게는 주상 입자로 구성되는 MTCVD Ti(C,N) 으로 구성되는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 알루미나층은 2 ~ 12, 바람직하게는 4 ~ 8 의 길이/폭 비를 갖는 주상 입자로 구성되는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 α-Al2O3 층은 최상부 층이며 1.0 ㎛ 미만의 Ra 값을 갖는 것을 특징으로 하는 절삭 공구 인서트.
- 고속 선삭 분야, 바람직하게는 철계 합금의 고속 선삭 분야, 가장 바람직하 게는 인성 및 내마모성이 요구되는 강의 고속 선삭 분야에 사용되는 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 따른 절삭 공구 인서트의 용도.
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