JP3360565B2 - 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えばインコネ
ルやハステロイなどの耐熱合金、さらにステンレス鋼な
どの難削材の高速切削に用いた場合に、Ｔｉ化合物層と
酸化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層で構成
された硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被
覆超硬合金製切削工具（以下、被覆超硬工具という）に
関するものである。
ルやハステロイなどの耐熱合金、さらにステンレス鋼な
どの難削材の高速切削に用いた場合に、Ｔｉ化合物層と
酸化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層で構成
された硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被
覆超硬合金製切削工具（以下、被覆超硬工具という）に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、図２に要部概略縦断面図
で示される通り、炭化タングステン基超硬合金基体（以
下、超硬基体という）の表面に、炭化チタン（以下、Ｔ
ｉＣで示す）層、窒化チタン（以下、同じくＴｉＮで示
す）層、炭酸化チタン（以下、ＴｉＣＯで示す）層、お
よび炭窒酸化チタン（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層から
なるＴｉ化合物層のうちの１種以上と、炭窒化チタン
（以下、ＴｉＣＮで示す）層と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで構成
された硬質被覆層を３〜２０μｍの平均層厚で化学蒸着
および／または物理蒸着してなる被覆超硬工具が知られ
ており、またこの被覆超硬工具が例えば鋼などの連続切
削や断続切削に用いられていることも知られている。
で示される通り、炭化タングステン基超硬合金基体（以
下、超硬基体という）の表面に、炭化チタン（以下、Ｔ
ｉＣで示す）層、窒化チタン（以下、同じくＴｉＮで示
す）層、炭酸化チタン（以下、ＴｉＣＯで示す）層、お
よび炭窒酸化チタン（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層から
なるＴｉ化合物層のうちの１種以上と、炭窒化チタン
（以下、ＴｉＣＮで示す）層と、Ａｌ2 Ｏ3 層とで構成
された硬質被覆層を３〜２０μｍの平均層厚で化学蒸着
および／または物理蒸着してなる被覆超硬工具が知られ
ており、またこの被覆超硬工具が例えば鋼などの連続切
削や断続切削に用いられていることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削装置
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ省力化に
対する要求も強く、これに伴い、切削加工は高速化の傾
向にあるが、上記の従来被覆超硬工具においては、これ
を例えばインコネルやハステロイなどの耐熱合金、さら
にステンレス鋼などの難削材の高速切削に用いると、図
３に要部概略斜視図で示される通り、逃げ面摩耗幅の摩
耗進行が相対的に速くなるばかりでなく、特に逃げ面に
おける境界摩耗の進行は著しく、このため比較的短時間
で使用寿命に至るのが現状である。
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ省力化に
対する要求も強く、これに伴い、切削加工は高速化の傾
向にあるが、上記の従来被覆超硬工具においては、これ
を例えばインコネルやハステロイなどの耐熱合金、さら
にステンレス鋼などの難削材の高速切削に用いると、図
３に要部概略斜視図で示される通り、逃げ面摩耗幅の摩
耗進行が相対的に速くなるばかりでなく、特に逃げ面に
おける境界摩耗の進行は著しく、このため比較的短時間
で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、耐摩耗性のすぐれた被覆超硬工
具を開発すべく研究を行った結果、被覆超硬工具を構成
する硬質被覆層の平均層厚を３０〜３００μｍと厚膜化
した上で、図１に要部概略縦断面図で示される通り、切
刃のすくい面と逃げ面の交わる切刃稜線部のすくい面
側、あるいは前記切刃稜線部のすくい面側から逃げ面側
にかけて、前記硬質被覆層の構成層であるＴｉ化合物層
のうちの１種以上と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ3 層の３
層以上の断面層が露出する切除面を形成し、この状態で
切削加工を行うと、切削開始から前記露出した３層以上
の断面層が同時に切削に関与するようになることから、
これら３層以上の断面層のそれぞれのもつ特性が切削開
始時から総合的に発揮され、この結果被覆超硬工具は、
例えばインコネルやハステロイなどの耐熱合金、さらに
ステンレス鋼などの難削材の高速切削を行っても摩耗進
行が著しく抑制され、特に境界摩耗の成長がきわめて小
さく、すぐれた耐摩耗性を発揮し、使用寿命の著しい延
命化を可能にするという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、耐摩耗性のすぐれた被覆超硬工
具を開発すべく研究を行った結果、被覆超硬工具を構成
する硬質被覆層の平均層厚を３０〜３００μｍと厚膜化
した上で、図１に要部概略縦断面図で示される通り、切
刃のすくい面と逃げ面の交わる切刃稜線部のすくい面
側、あるいは前記切刃稜線部のすくい面側から逃げ面側
にかけて、前記硬質被覆層の構成層であるＴｉ化合物層
のうちの１種以上と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ3 層の３
層以上の断面層が露出する切除面を形成し、この状態で
切削加工を行うと、切削開始から前記露出した３層以上
の断面層が同時に切削に関与するようになることから、
これら３層以上の断面層のそれぞれのもつ特性が切削開
始時から総合的に発揮され、この結果被覆超硬工具は、
例えばインコネルやハステロイなどの耐熱合金、さらに
ステンレス鋼などの難削材の高速切削を行っても摩耗進
行が著しく抑制され、特に境界摩耗の成長がきわめて小
さく、すぐれた耐摩耗性を発揮し、使用寿命の著しい延
命化を可能にするという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、超硬基体の表面に、ＴｉＣ層、Ｔ
ｉＮ層、ＴｉＣＯ層、およびＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ
化合物層のうちの１種以上と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ
3 層とで構成された硬質被覆層を化学蒸着および／また
は物理蒸着してなる被覆超硬工具において、上記硬質被
覆層の平均層厚を３０〜３００μｍと厚膜化した上で、
切刃のすくい面と逃げ面の交わる切刃稜線部のすくい面
側、あるいは前記切刃稜線部のすくい面側から逃げ面側
にかけて、上記の硬質被覆層の構成層であるＴｉ化合物
層のうちの１種以上と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ3 層の
３層以上の断面層が露出する切除面を形成してなる、硬
質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する被覆超硬工具に
特徴を有するものである。
されたものであって、超硬基体の表面に、ＴｉＣ層、Ｔ
ｉＮ層、ＴｉＣＯ層、およびＴｉＣＮＯ層からなるＴｉ
化合物層のうちの１種以上と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ
3 層とで構成された硬質被覆層を化学蒸着および／また
は物理蒸着してなる被覆超硬工具において、上記硬質被
覆層の平均層厚を３０〜３００μｍと厚膜化した上で、
切刃のすくい面と逃げ面の交わる切刃稜線部のすくい面
側、あるいは前記切刃稜線部のすくい面側から逃げ面側
にかけて、上記の硬質被覆層の構成層であるＴｉ化合物
層のうちの１種以上と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ3 層の
３層以上の断面層が露出する切除面を形成してなる、硬
質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する被覆超硬工具に
特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の被覆超硬工具において、
硬質被覆層における露出断面層を３層以上としたのは、
上記の通り切削開始からすぐれた耐摩耗性を発揮させる
ためには、それぞれ特性の違った３層以上の構成層の同
時関与が不可欠であり、したがって露出断面層が２層以
下の場合には所望のすぐれた耐摩耗性を切削開始から発
揮させることができず、この結果摩耗進行の抑制が困難
になるという理由によるものである。また、硬質被覆層
の平均層厚を３０〜３００μｍとしたのは、その層厚が
３０μｍでは切除面における硬質被覆層の厚さが相対的
に薄くなってすぐれた耐摩耗性を長期に亘って確保する
ことができず、一方その層厚が３００μｍを越えると、
切刃に欠けやチッピング（微小欠け）が発生し易くなる
という理由によるものである。
硬質被覆層における露出断面層を３層以上としたのは、
上記の通り切削開始からすぐれた耐摩耗性を発揮させる
ためには、それぞれ特性の違った３層以上の構成層の同
時関与が不可欠であり、したがって露出断面層が２層以
下の場合には所望のすぐれた耐摩耗性を切削開始から発
揮させることができず、この結果摩耗進行の抑制が困難
になるという理由によるものである。また、硬質被覆層
の平均層厚を３０〜３００μｍとしたのは、その層厚が
３０μｍでは切除面における硬質被覆層の厚さが相対的
に薄くなってすぐれた耐摩耗性を長期に亘って確保する
ことができず、一方その層厚が３００μｍを越えると、
切刃に欠けやチッピング（微小欠け）が発生し易くなる
という理由によるものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の被覆超硬工具
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、平
均粒径：２．８μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同４．９μ
ｍの粗粒ＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ［重
量比（質量比）で、以下同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７
０］粉末、同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／
ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２０／５６）粉末、同１．２μｍ
の（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉
末、および同１．１μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原
料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミル
で７２時間湿式混合し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ
１２０４０８に定める形状の圧粉体にプレス成形し、こ
の圧粉体を同じく表１に示される条件で真空焼結するこ
とにより超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さらに、
上記超硬基体Ｂに対して、１００ＴｏｒｒのＣＨ4 ガス
雰囲気中、温度：１４００℃に１時間保持後、徐冷の滲
炭処理を施し、処理後、超硬基体表面に付着するカーボ
ンとＣｏを酸およびバレル研磨で除去することにより、
表面から１１μｍの位置で最大Ｃｏ含有量：１５．９重
量％、深さ：４２μｍのＣｏ富化帯域を基体表面部に形
成した。また、いずれも焼結したままで、上記超硬基体
Ａには、表面部に表面から１７μｍの位置で最大Ｃｏ含
有量：９．１重量％、深さ：２３μｍのＣｏ富化帯域、
超硬基体Ｄには、表面部に表面から１７μｍの位置で最
大Ｃｏ含有量：１０．９重量％、深さ：２５μｍのＣｏ
富化帯域がそれぞれ形成されており、残りの超硬基体Ｃ
およびＥには、前記Ｃｏ富化帯域の形成がなく、全体的
に均質な組織をもつものであった。なお、表１には、上
記超硬基体Ａ〜Ｅの内部硬さ（ロックウエル硬さＡスケ
ール）をそれぞれ示した。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、平
均粒径：２．８μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同４．９μ
ｍの粗粒ＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ［重
量比（質量比）で、以下同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７
０］粉末、同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／
ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２０／５６）粉末、同１．２μｍ
の（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉
末、および同１．１μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原
料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミル
で７２時間湿式混合し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ
１２０４０８に定める形状の圧粉体にプレス成形し、こ
の圧粉体を同じく表１に示される条件で真空焼結するこ
とにより超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さらに、
上記超硬基体Ｂに対して、１００ＴｏｒｒのＣＨ4 ガス
雰囲気中、温度：１４００℃に１時間保持後、徐冷の滲
炭処理を施し、処理後、超硬基体表面に付着するカーボ
ンとＣｏを酸およびバレル研磨で除去することにより、
表面から１１μｍの位置で最大Ｃｏ含有量：１５．９重
量％、深さ：４２μｍのＣｏ富化帯域を基体表面部に形
成した。また、いずれも焼結したままで、上記超硬基体
Ａには、表面部に表面から１７μｍの位置で最大Ｃｏ含
有量：９．１重量％、深さ：２３μｍのＣｏ富化帯域、
超硬基体Ｄには、表面部に表面から１７μｍの位置で最
大Ｃｏ含有量：１０．９重量％、深さ：２５μｍのＣｏ
富化帯域がそれぞれ形成されており、残りの超硬基体Ｃ
およびＥには、前記Ｃｏ富化帯域の形成がなく、全体的
に均質な組織をもつものであった。なお、表１には、上
記超硬基体Ａ〜Ｅの内部硬さ（ロックウエル硬さＡスケ
ール）をそれぞれ示した。
【０００８】ついで、これらの超硬基体Ａ〜Ｅの表面
に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置を
用い、表２（表中のｌ−ＴｉＣＮは特開平６−８０１０
号公報に記載される縦長成長結晶組織をもつものであ
り、また同ｐ−ＴｉＣＮは通常の粒状結晶組織をもつも
のである）に示される条件にて、表３に示される組成お
よび平均層厚の上記のＴｉ化合物層のうちの１種以上
と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ3 層で構成された硬質被覆
層を、図２に示される通り形成することにより比較被覆
超硬工具１〜６をそれぞれ製造した。なお、比較被覆超
硬工具１〜６は、硬質被覆層の厚さを従来被覆超硬工具
のそれに比して相対的に厚くしたものである。
に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置を
用い、表２（表中のｌ−ＴｉＣＮは特開平６−８０１０
号公報に記載される縦長成長結晶組織をもつものであ
り、また同ｐ−ＴｉＣＮは通常の粒状結晶組織をもつも
のである）に示される条件にて、表３に示される組成お
よび平均層厚の上記のＴｉ化合物層のうちの１種以上
と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ3 層で構成された硬質被覆
層を、図２に示される通り形成することにより比較被覆
超硬工具１〜６をそれぞれ製造した。なお、比較被覆超
硬工具１〜６は、硬質被覆層の厚さを従来被覆超硬工具
のそれに比して相対的に厚くしたものである。
【０００９】ついで、この結果得られた比較被覆超硬工
具１〜６のそれぞれに対して、図１に示される通り、切
刃のすくい面と逃げ面の交わる切刃稜線部のすくい面
側、あるいは前記切刃稜線部のすくい面側から逃げ面側
にかけて、表４に示される通りのすくい面側幅、逃げ面
側幅、およびＲ（半径）値で切除面を形成して、上記の
硬質被覆層の構成層であるＴｉ化合物層のうちの１種以
上と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ3 層の３層以上の断面層
を露出させることにより本発明被覆超硬工具１〜６をそ
れぞれ製造した。なお、表４におけるすくい面側および
逃げ面側の露出断面層の数は、それぞれ被覆超硬工具
を、すくい面側では平面観察、また逃げ面側では正面観
察した結果のものである。
具１〜６のそれぞれに対して、図１に示される通り、切
刃のすくい面と逃げ面の交わる切刃稜線部のすくい面
側、あるいは前記切刃稜線部のすくい面側から逃げ面側
にかけて、表４に示される通りのすくい面側幅、逃げ面
側幅、およびＲ（半径）値で切除面を形成して、上記の
硬質被覆層の構成層であるＴｉ化合物層のうちの１種以
上と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ3 層の３層以上の断面層
を露出させることにより本発明被覆超硬工具１〜６をそ
れぞれ製造した。なお、表４におけるすくい面側および
逃げ面側の露出断面層の数は、それぞれ被覆超硬工具
を、すくい面側では平面観察、また逃げ面側では正面観
察した結果のものである。
【００１０】つぎに、上記本発明被覆超硬工具１〜６お
よび比較被覆超硬工具１〜６について、 被削材：インコネル７１８の丸棒、 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：１ｍｍ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：１０分、 の条件での耐熱合金の湿式高速連続切削試験、並びに、 被削材：ＪＩＳ・ＳＵＳ３０４の丸棒、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：１．５ｍｍ．、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：１０分、 の条件でのステンレス鋼の湿式高速連続切削試験を行
い、いずれの切削試験でも切刃の最大逃げ面摩耗幅およ
び境界摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表５に示
した。
よび比較被覆超硬工具１〜６について、 被削材：インコネル７１８の丸棒、 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：１ｍｍ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：１０分、 の条件での耐熱合金の湿式高速連続切削試験、並びに、 被削材：ＪＩＳ・ＳＵＳ３０４の丸棒、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：１．５ｍｍ．、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：１０分、 の条件でのステンレス鋼の湿式高速連続切削試験を行
い、いずれの切削試験でも切刃の最大逃げ面摩耗幅およ
び境界摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表５に示
した。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】
【表４】
【００１５】
【表５】
【００１６】
【発明の効果】表３〜５に示される結果から、硬質被覆
層の構成層である上記のＴｉ化合物層のうちの１種以上
と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ3 層の３層以上の断面層が
露出する切除面を切刃稜線部に形成した本発明被覆超硬
工具１〜６は、いずれも前記切除面に露出する前記の３
層以上の断面層が同時に切削に関与することから、難削
材であるインコネルやステンレス鋼の高速切削でも前記
切除面の存在しない比較被覆超硬工具１〜９に比して、
逃げ面摩耗の摩耗進行が相対的に遅く、さらに特に逃げ
面における境界摩耗の成長はきわめて小さく、すぐれた
耐摩耗性を示すことが明らかである。上述のように、こ
の発明の被覆超硬工具は、例えばインコネルなどの耐熱
合金やステンレス鋼などの通常の条件での連続切削や断
続切削は勿論のこと、特にこれらの切削を苛酷な条件と
なる高速で行っても、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って
発揮し、したがって切削加工の高速化に十分に対応で
き、かつ省力化にも寄与するものである。
層の構成層である上記のＴｉ化合物層のうちの１種以上
と、ＴｉＣＮ層と、Ａｌ2 Ｏ3 層の３層以上の断面層が
露出する切除面を切刃稜線部に形成した本発明被覆超硬
工具１〜６は、いずれも前記切除面に露出する前記の３
層以上の断面層が同時に切削に関与することから、難削
材であるインコネルやステンレス鋼の高速切削でも前記
切除面の存在しない比較被覆超硬工具１〜９に比して、
逃げ面摩耗の摩耗進行が相対的に遅く、さらに特に逃げ
面における境界摩耗の成長はきわめて小さく、すぐれた
耐摩耗性を示すことが明らかである。上述のように、こ
の発明の被覆超硬工具は、例えばインコネルなどの耐熱
合金やステンレス鋼などの通常の条件での連続切削や断
続切削は勿論のこと、特にこれらの切削を苛酷な条件と
なる高速で行っても、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って
発揮し、したがって切削加工の高速化に十分に対応で
き、かつ省力化にも寄与するものである。
【図１】本発明被覆超硬工具の要部概略縦断面図であ
る。
る。
【図２】従来被覆超硬工具の要部概略縦断面図である。
【図３】従来被覆超硬工具の要部概略斜視図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 14/08 Ｃ２３Ｃ 14/08 Ａ 16/30 16/30 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 28/04 B23B 27/14 B23P 15/28 C23C 14/06 C23C 14/08 C23C 16/30
Claims (1)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、炭化チタン層、窒化チタン層、炭酸化チタン層、お
よび炭窒酸化チタン層からなるＴｉ化合物層のうちの１
種以上と、炭窒化チタン層と、酸化アルミニウム層とで
構成された硬質被覆層を化学蒸着および／または物理蒸
着してなる表面被覆超硬合金製切削工具において、 上記硬質被覆層の平均層厚を３０〜３００μｍと厚膜化
した上で、切刃のすくい面と逃げ面の交わる切刃稜線部
のすくい面側、あるいは前記切刃稜線部のすくい面側か
ら逃げ面側にかけて、上記の硬質被覆層の構成層である
Ｔｉ化合物層のうちの１種以上と、炭窒化チタン層と、
酸化アルミニウム層の３層以上の断面層が露出する切除
面を形成したことを特徴とする硬質被覆層がすぐれた耐
摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12070597A JP3360565B2 (ja) | 1997-05-12 | 1997-05-12 | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12070597A JP3360565B2 (ja) | 1997-05-12 | 1997-05-12 | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10310878A JPH10310878A (ja) | 1998-11-24 |
| JP3360565B2 true JP3360565B2 (ja) | 2002-12-24 |
Family
ID=14792956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12070597A Expired - Fee Related JP3360565B2 (ja) | 1997-05-12 | 1997-05-12 | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3360565B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002004156A1 (fr) * | 2000-07-12 | 2002-01-17 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Outil coupant pourvu d'un revetement |
| JP5124793B2 (ja) * | 2010-07-16 | 2013-01-23 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
| CN102443775A (zh) * | 2010-10-15 | 2012-05-09 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 硬质涂层、具有该涂层的被覆件及其制备方法 |
| JP5850404B2 (ja) * | 2012-03-14 | 2016-02-03 | 三菱マテリアル株式会社 | Ｗｃ基超硬合金製切削工具インサート |
| JP6191873B2 (ja) * | 2014-03-20 | 2017-09-06 | 三菱マテリアル株式会社 | すぐれた耐チッピング性を有する表面被覆切削工具 |
-
1997
- 1997-05-12 JP JP12070597A patent/JP3360565B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10310878A (ja) | 1998-11-24 |
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