KR101812618B1 - 철-크롬계 브레이징 용가재 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 스테인리스 스틸 기 재료에 대해 우수한 습윤 거동을 갖는 브레이징 용가재에 관한 것이다. 상기 브레이징 용가재는 고 강도 및 양호한 내식성을 갖는 브레이징된 접합부를 생성한다. 상기 브레이징 용가재는 스테인리스 스틸 및 내식성과 고강도가 요구되는 다른 재료를 브레이징하는데 적합하다. 통상적인 적용 분야의 예는 열교환기 및 촉매 변환기이다. 본 발명에 따른 철-크롬계 브레이징 용가재 분말은 11 내지 35 중량%의 크롬, 0 내지 30 중량%의 니켈, 2 내지 20 중량%의 구리, 2 내지 10 중량%의 실리콘, 4 내지 10 중량%의 인, 0 내지 10 중량%의 망간, 20 중량% 이상의 철, 및 Si가 6 중량% 이거나 그 미만이면 P가 8 중량%를 초과해야 하며, P가 8 중량% 이거나 그 미만이면 Si가 6 중량%를 초과해야 한다.

Description

철-크롬계 브레이징 용가재 {IRON-CHROMIUM BASED BRAZING FILLER METAL}
본 발명은 스테인리스 스틸 및 내식성 및 고 강도가 요구되는 다른 재료들을 브레이징(brazing)하는데 적합한 철-크롬계 브레이징 용가재에 관한 것이다. 통상적인 적용 분야의 예들은 열 교환기 및 촉매 변환기이다.
브레이징은 금속부품을 가열하고 브레이징 용가재의 도음으로 금속 부품들을 접합하기 위한 공정이다. 브레이징 용가재의 융점은 기 재료(base material)의 융점 미만이나 450 ℃를 초과해야 한다. 브레이징 용가재가 450 ℃ 미만의 브레이징 온도를 가지면, 그 접합 공정은 솔더링(soldering)이라 지칭된다. 스테인리스 스틸을 브레이징하기 위해 가장 일반적으로 사용되는 브레이징 용가재들은 구리 또는 니켈을 기초로 한다. 구리계 브레이징 용가재들은 비용 우위를 고려하는 동시에 고 내식성 및 고 강도 적용 분야에서 니켈계 브레이징 용가재를 필요할 때 바람직하다. 구리계 브레이징 용가재는 예를 들어, 지역 난방용 열 교환기 및 상수도 설비의 브레이징에 종종 사용된다.
고 크롬 함량을 갖는 니켈계 브레이징 용가재는 부식 환경에 노출되는 적용 분야에서 고 내식성을 필요로 할 때 사용된다. 니켈계 브레이징 용가재는 또한, 높은 서비스(service) 온도 분야 및/또는 고 강도가 요구되는 적용 분야에서 사용될 수 있다. 부식 환경 및 높은 서비스 온도 모두에 노출되는 통상적인 적용 분야는 자동차 디젤 엔진의 배기 가스 순환(EGR) 쿨러이다. 이들 적용 분야를 위한 브레이징 용가재는 브레이징 중에 기 재료의 취성화(embrittlement)를 초래함이 없이, 내식성, 고온 산화에 대한 저항성, 기 재료에 대한 양호한 습윤성(wetting)과 같은 용도에 적합할 수 있는 임의의 특성을 가져야 한다.
미국 용접 협회(ANSI/AWS A 5.8) 표준에 기재된 여러 상이한 종류의 니켈계 브레이징 용가재가 있다. 이들 니켈계 브레이징 용가재의 대부분은 열 교환기를 브레이징하는데 사용된다. Ni-7Cr-3B-4.5Si-3Fe의 조성을 갖는 BNi-2가 고온 적용 분야에서의 고강도 접합부를 생성하는데 사용된다. 그러나, 붕소가 기 재료의 내측으로 확산될 때 기 재료의 취성화의 원인이 될 수 있기 때문에 붕소의 존재는 단점이다. 붕소를 함유하는 다른 니켈계 브레이징 용가재도 동일한 단점을 가진다.
붕소의 단점을 극복하기 위해 다른 니켈계 브레이징 용가재가 발전되었다. BNi-5 (Ni-19Cr-10Si)는 고 크롬 함량으로 인해 고 내식성을 가진다. 이러한 합금을 위한 브레이징 온도는 다소 높다(1150 내지 1200 ℃). 다른 무붕소 니켈계 용가재는 BNi-6 (Ni-10P) 및 BNi7 (Ni-14Cr-10P)이다. 이들 브레이징 용가재를 위한 브레이징 온도는 고 함량(10 중량%)의 인으로 인해 더 낮다. 고 인 함량(10 중량%)은 인 함유 취성 상(phase)을 형성할 위험으로 인해 강도에 대한 요구가 없이 브레이징 접합부를 형성할 수 있다.
다른 니켈계 브레이징 용가재가 미국 특허 제 6,696,017호 및 미국 특허 제 6,203,754호에 기재되어 있다. 이러한 브레이징 용가재는 Ni-29Cr-6P-4Si의 조성을 가지며 고 강도 및 고 내식성을 꽤 낮은 온도(1050 내지 1100 ℃)에서 가질 수 있게 한다. 이러한 브레이징 용가재는 고 부식 환경에 사용되는 새로운 세대의 EGR 쿨러를 위해 특별히 발전되었다.
모든 니켈계 브레이징 용가재가 갖는 단점은 고가의 니켈을 높게 함유한다는 점이다. 니켈 함량은 60% 이상이나, 보통은 더 높다. 이들 브레이징 용가재의 높은 니켈 함량은 브레이징 용가재 및 열교환기와 촉매 변환기의 제조를 고가화한다.
고가의 니켈계 브레이징 용가재가 갖는 단점을 극복하기 위해 철계 브레이징 용가재의 사용 가능성이 연구되었다. 시장에 현재 사용되는 두 개의 철계 브레이징 용가재가 있다. PCT 출원 번호 WO 02098600 호에 기재된 AlfaNova는 용가재의 융점을 감소시키기 위해 실리콘, 인 및 붕소의 첨가물을 갖는 스테인리스 스틸에 가까운 조성을 가진다. 이러한 합금을 위한 브레이징 온도는 1190 ℃이다.
US 20080006676호에 기재된, 다른 철계 브레이징 용가재인 AMDRY805는 Fe-29Cr-18Ni-7Si-6P의 조성을 가진다. 이러한 합금은 붕소가 갖는 단점을 극복하기 위해 붕소를 함유하지 않는다. 이러한 합금을 위한 브레이징 온도는 1176 ℃이다.
제 3의 철계 브레이징 용가제인 Fe-24Cr-20Ni-10Cu-7P-5Si-5Mn는 스웨덴 회가내스 아베로부터 BrazeLet(등록상표) F300으로서 상업적으로 이용가능하다. 이러한 합금은 인의 편석을 방지하고 내식성을 증가시키기 위해 구리를 함유한다. 이러한 합금을 위한 브레이징 온도는 1100 ℃이다.
제한된 입자 성장에 일관된 가장 높은 실용 온도는 ASM 스페셜 편람 스테인리스 스틸, 1994, 291페이지에 따라 1095 ℃이다. 그러므로, 기 재료에 있어서 낮은 연성과 높은 경도와 같은 입자 성장과 연관된 문제점들을 방지하기 위해서 낮은 브레이징 온도가 바람직하다.
도 1은 개략적인 접합부를 도시하는 도면이며,
도 2는 평행한 틈새를 갖는 랩 형태의 접합부 구성을 상세를 도시하는 도면이다.
발명의 개요
본 발명은 고 강도 및 양호한 내식성을 갖는 브레이징 접합부를 생성하는 철 브레이징 용가재에 관한 것이다.
브레이징 용가재는 분말 형태로 제공될 수 있으며 브레이징 용가재 분말로의 형성은 본 기술 분야에 공지된 방법들을 사용하여 달성될 수 있다. 예를 들어, 특허청구범위에 정의된 조성을 갖는 분말은 균질 합금을 용융시키고 이들을 분무화 공정(atomization process)에 의해 분말로 변환됨으로써 형성될 수 있다. 이 분말의 평균 입도는 10 내지 150 ㎛, 보통 10 내지 100 ㎛ 범위일 수 있다.
본 발명에 따른 브레이징 용가재 분말은 11 중량% 내지 35 중량% 크롬, 2 중량% 내지 20 중량% 구리, 0 중량% 내지 30 중량% 니켈, 2 중량% 내지 10 중량% 실리콘, 4 중량% 내지 10 중량% 인 및 20 중량% 이상의 철을 함유하는 합금이다. Si가 6 중량%이거나 그 미만이면, P는 8 중량%를 초과해야 한다. P가 8 중량%이거나 그 미만이면 Si는 6 중량%를 초과해야 한다.
일 실시예에 따라, Si는 6 중량% 초과 그리고 최대 10 중량%이며 P는 6 중량% 내지 10 중량%이어야 한다. 다른 실시예에 따라, Si는 6 중량% 초과 그리고 최대 10 중량%이며 P는 8 중량% 내지 10 중량%이어야 한다. 상기 브레이징 용가재는 또한, 망간을 최대 10 중량%로 함유할 수 있다. 상기 브레이징 용가재는 촉매 변환기 및 열 교환기를 제조하는데 적합하다.
본 발명의 상세한 설명
본 발명은 스테인리스 스틸에 대해 우수한 습윤성을 갖는 니켈-크롬계 브레이징 용가재에 관한 것이다. 상기 브레이징 용가재는 양호한 내식성을 갖는 고강도 브레이징 접합부를 생성하며 니켈계 브레이징 용가재에 비해서 비용이 충분히 낮다. 이러한 브레이징 용가재는 종래의 니켈계 브레이징 용가재보다 상당히 낮은 비용으로 상이한 종류의 열 교환기 및 촉매 변환기를 브레이징하는데 적합하다.
이러한 브레이징 용가재의 통상적인 용도는 부식 환경에서 작동하는 고온 적용 분야이다. 이들 적용 분야는 자동차 적용 분야, 예를 들어 배기 가스 순환에 사용되는 상이한 종류의 열 교환기(판 또는 파이프)일 수 있다. 다른 예들은 상이한 종류의 촉매 변환기이다.
본 발명에 따른 브레이징 용가재의 조성은,
20 중량% 이상의 철,
약 2 내지 20 중량%, 바람직하게 5 내지 15 중량%의 구리,
약 11 내지 35 중량%, 바람직하게 20 내지 30 중량%의 크롬,
약 0 내지 30 중량%, 바람직하게 10 내지 20 중량%의 니켈,
약 2 내지 10 중량%의 실리콘,
약 4 내지 10 중량%의 인, 및
Si가 6 중량%이거나 그 미만이면 P는 8 중량%를 초과해야 하며
P가 8 중량%이거나 그 미만이면 Si는 6 중량%를 초과해야 한다.
이는 Si의 함량이 6 중량%를 초과하거나 P의 함량이 8 중량%를 초과한다는 의미이며, 또는 모두 즉, Si의 함량도 6 중량%를 초과하고 P의 함량도 8 중량%를 초과한다는 의미이다.
일 실시예에 따라, Si가 6 중량% 초과 그리고 최대 10 중량%이며 P가 6 중량% 내지 10 중량% 범위이어야 한다. 제 2 실시예에 따라, Si가 6 중량% 초과 그리고 최대 10 중량%이며 P가 8 중량% 내지 10 중량% 범위이어야 한다.
기재된 것과 다른 조성이 존재할 수 있다.
브레이징 용가재는 선택적으로 최대 10 중량%, 보통 7 중량% 미만의 망간을 함유할 수 있다.
브레이징 용가재의 주요 성분의 조성이 스테인리스 스틸계 재료의 조성과 유사하게 되는 것이 유리할 수 있다는 것이 인정된다. 스테인리스 스틸 등급의 예들은 Fe-17 Cr-13.5 Ni-2.2 Mo의 통상적인 조성을 갖는 316L, 및 Fe-18.8 Cr-11.2 Ni의 통상적인 조성을 갖는 304L이다. 모든 스테인리스 스틸은 정의상, 최소 11%의 크롬을 함유하며 몇몇 스테인리스 스틸은 30% 보다 많은 크롬을 함유한다. 스테인리스 스틸에 내식성의 특성을 제공하는 보호 크롬 산화물 층의 형성을 위해서는 11% 초과의 크롬 함량이 요구된다. 크롬 함량이 높을수록 내식성이 더 양호하나, 35%를 초과하는 함량은 접합 강도를 감소시키는 원인이 될 수 있다. 따라서 크롬 함량은 11 내지 35 중량%, 바람직하게 20 내지 30 중량% 범위이어야 한다.
합금의 융점을 감소시키기 위해, 융점 강하제가 첨가된다. 실리콘, 붕소 및 인 각각이 효과적인 융점 강하제이라는 것이 잘 알려져 있다. Fe-P 상태도의 연구에 의해 상기 Fe-P 시스템은 약 10 중량%의 인에서 1100 ℃의 최소 융점을 갖는다는 것을 알 수 있다. Fe-Si 시스템은 10 중량%의 Si에서 1380 ℃의 융점 및 약 19 중량%의 Si에서 약 1210 ℃의 최소 융점을 가진다. 인 및 실리콘의 함량들이 각각 각각 10 % 초과하면 취성 상의 형성 위험이 너무 크기 때문에 바람직하지 않다. 특허 US 6,696,017호 및 US 6,203,754호에는 Si + P의 함량이 9 내지 11.5 중량%로 유지되어야 함이 언급되어 있다. 상기 합금의 경우에 Si와 P의 총 함량이 11.5 중량%보다 높으면 상기 합금은 취성을 띠며 강도가 감소한다.
놀랍게도, 구리는 브레이징 작업 중에 기 재료 내측으로의 실리콘과 인의 확산을 감소시킨다는 것이 알려져 있다. 기 재료 내의 입계에서 인의 편석도 또한 방지되는데, 이는 기 재료의 취성화가 또한 회피된다는 것을 의미한다. 또한, 이는 브레이징 접합의 강도를 증가시키기 위해서 Cu와 조합된, Si와 P의 보다 높은 총 함량이 사용될 수 있다는 것을 의미한다. 그러므로 높은 강도가 요구되는 경우에, 인과 실리콘의 함량을 높게 유지하는 것이 선호된다. 그러므로, Cu를 함유하는 브레이징 재료 내의 Si와 P의 총 함량이 최대 20 중량%가 될 수 있다.
그러므로 Si가 6 중량%이거나 그 미만일 때 P는 8 중량%를 초과해야 하며, P가 8 중량%이거나 그 미만이면 Si는 6 중량%를 초과해야 한다. 또한, Si + P는 10 중량%를 초과해야 하며 보통 Si + P는 14 중량%를 초과할 것이다.
또한, 구리의 존재로 10% H2SO4에서 브레이징 접합부의 내식성에 긍정적인 효과를 갖는다는 것도 예상외로 발견되었다. 구리의 긍정적인 효과를 얻기 위해서는 2 중량%의 구리가 필요하다고 여겨진다. 본 발명에 포함되는 브레이징 용가재의 구리 함량은 브레이징될 기 재료로부터 화학적으로 과도하게 차별화하지 않기 위해서 20 중량% 미만으로 유지되어야 한다. 따라서 구리 함량은 2 내지 20 중량%, 바람직하게 5 내지 15 중량%이어야 한다.
Fe-B 시스템은 약 4 중량% 붕소에서 1174 ℃의 최소 융점을 가진다. 그러나 붕소는 브레이징된 부품의 취성화를 유발하는 단점을 가진다. 붕소는 침입형 원자이며 미소 직경으로 인해 기 재료의 격자 내측으로 빠르게 확산하여 취성 CrB 상을 형성할 수 있다. 붕소의 확산으로 인해 상기 합금의 재융점이 증가하는데, 이는 몇몇 경우에는 바람직한 효과이다. US 4,444,587호에는 망간이 어떻게 붕소의 대체물일 수 있는지가 기재되어 있는데, 그 이유는 망간도 융점을 낮추기 때문이다. 실리콘과 탄소와 함께 10 내지 30 중량%의 망간은 철계 시스템에서 융점을 200 ℃ 이상으로 낮출 것이다. 둘째로, 망간은 브레이징 사이클 중에 거의 완전히 증발하는데, 이는 CrB와 같은 임의의 취성 상을 형성할 위험 없이 재융점 온도의 상승을 허용할 것이다.
니켈은 오스테나이트를 안정화시켜 합금의 내산화성을 강화한다. 니켈은 또한, 브레이징 접합부의 인성을 증가시킨다. Cr-Fe-Ni에 대한 3원계 상태도를 살펴보면 니켈 또한 융점 강하 효과를 갖는 것을 알 수 있다. 30 중량% Cr 및 20 중량% Ni의 경우에 Cr-Fe-Ni 시스템의 융점은 ASM 스페셜 편람 스테인리스 스틸에 따르면 약 1470 ℃이다. 본 발명과 관련된 브레이징 용가재의 니켈 함량은 브레이징 용가재의 비용을 최소화하기 위해 30 중량% 미만으로 유지되어야 한다.
본 발명에 따른 브레이징 용가재는 분말 형태이며 가스 또는 물 분무화에 의해 생성될 수 있다. 브레이징 용가재는 분말 형태로 사용되거나 종래의 방법에 의해 페이스트(paste), 테이프, 포일 또는 다른 형태로 변환될 수 있다. 적용 기술에 따라서 상이한 입도 분포가 필요하나 브레이징 용가재 분말의 평균 입도는 10 내지 100 ㎛이다.
브레이징 용가제는 진공(<10-3 Torr)을 이용한 진공 노 브레이징에 적합하다. 브레이징 용가재는 1100 ℃ 미만의 융점을 가지며 관찰된 임의의 입자 성장 없이 고 강도 및 양호한 내식성을 갖는 접합부를 1120 ℃의 브레이징 온도에서 생성한다.
페이스트, 테이프, 포일 또는 다른 형태의 브레이징 용가재가 접합될 기 재료의 표면들 간의 갭에 또는 갭 내에 놓인다. 가열 중에 브레이징 용가재가 용융되며 모세관력에 의해 용융된 브레이징 용가재가 기 재료의 표면을 적시고 갭 내측으로 유동한다. 냉각 중에 고체의 브레이징 접합부가 형성된다. 브레이징 용가재에 모세관력이 작용하기 때문에, 브레이징될 기 재료 상의 브레이징 용가재의 습윤성(wetting)이 중요하다. 본 발명에 포함되는 브레이징 용가재는 스테인리스 스틸 기 재료에 대한 우수한 습윤성을 가진다. 브레이징 용가재는 또한 양호한 갭 폭 허용도(gap width tolerance)를 가지며 500 ㎛ 초과의 갭을 브레이징할 수 있다.
본 발명에 따른 브레이징 용가재로 브레이징된 접합부는 Cr-P 부화 상 및 Ni-Fi-Si-Cu 부화 상의 균질 혼합물로 이루어진 미세조직을 가진다. 놀랍게도, 브레이징 용가재 내의 구리의 존재로 인해 실리콘과 인의 확산이 제한되었음을 발견되었다. 기 재료 내의 입계에서 인의 편석도 또한 Cu의 존재로 인해 방지되었다. 구리가 없는 브레이징 용가재는 기 재료 내에 광범위한 확산 영역을 가지며 기 재료의 취성화를 유발할 수 있는 입계에서의 인의 편석이 있었다.
예
참고 재료로서 두 개의 철 브레이징 용가재가 사용되었다. 즉,
Fe24Cr20Ni10Cu7P5Si5Mn(참고 재료 1이라 칭함) 및 Fe29Cr18Ni7Si6P(참고 재료 2라 칭함).
참고 재료 1은 회가내스 아베에 의해 제조된 철계 브레이징 용가재인 BrazeLeT(등록상표) F300임.
참고 재료 2는 특허출원 US 2008006676호에 기재된 철계 브레이징 용가재임.
또한, 본 발명에 따른 3 개의 상이한 브레이징 용가재가 물 분무화에 의해 제조되었다.
표 1은 제조된 용가재의 실제 조성을 나타낸다. 각각의 성분의 양은 중량비로 주어졌다. 표현 'bal'(balance)은 용융물 내의 나머지 재료가 Fe로 이루어짐을 의미한다. 본 발명에 따라서, 용가재 분말은 20 중량% 이상의 Fe를 포함하며, 나머지 성분들은 100 중량%까지 첨가되도록 표시된 상하한 내에서 조절된다. 미량 원소는 제조 방법에 의해 유발되는 불가피한 불순물의 결과이며 미량 원소는 브레이징 용가재의 특성에 영향을 끼치지 않는 정도의 소량으로 존재한다. 미량 원소는 총량이 보통, 1 중량% 보다 적게 존재한다.
브레이징 재료에 만족되어야 할 제 1 기준은 브레이징 온도가 바람직하게 1100 ℃ 또는 그보다 낮아야 한다는 점이다. 브레이징 용가재가 용융되어 브레이징되는 온도는 구리에 의해 영향을 받는다는 것을 표 1에서 볼 수 있다. 참고 재료 2는 1100 ℃에서 용융되지 않는다.
특성들을 실험하는데 사용된 방법은 다음과 같다.
1) 습윤성 실험
브레이징 용가재(0.2 그램)가 9 mm의 직경을 갖는 원 형상으로 스테인리스 스틸 기판의 중심에 놓였다. 분말에 의해 덮인 면적인 초기 분말 면적(Ai)은 63.6 ㎟ 였다. 브레이징 용가재를 갖는 기판들은 그 후에 10-4 Torr의 진공에서 30분 동안에 1100 ℃에서 가열되었다. 습윤성은 S = Am/Ai (여기서, Am은 용융된 용가재의 면적이며 Ai은 초기 분말 면적임)으로서 정의된 확산율의 항으로 결정되었다.
표 2로부터 고 함량을 갖는 브레이징 용가재(참고 재료 1)가 매우 양호한 습윤성을 갖는다는 것을 알 수 있다. 본 발명에 포함되는 브레이징 용가재(합금 1, 2 및 3)는 적당한 습윤성을 가진다.
2) 금속조직학적 시험
브레이징 용가재는 금속 분말을 결합제와 혼합함으로써 페이스트로 변환되었다. 304 스테인리스 스틸이 기 재료로서 사용되었다. 도 1에 따라, T-시편들이 10-4 Torr의 진공에서 30분 동안에 1100 ℃에서 브레이징되었다. 브레이징 후에 T-시편들이 횡으로 절단되었다. 브레이징된 접합부의 횡단면적이 광학 현미경으로 조사되었다. 브레이징된 접합부는 균질한 미세조직을 가지며 공극과 크랙이 없는 양호한 접합부로서 확인되었다.
표 2로부터 알 수 있듯이, 본 발명에 따른 브레이징 용가재(합금 1, 2 및 3)는 기 재료 내측으로 원소들의 제한된 확산을 가지며 입계들에서 인의 편석이 없는 균질한 미세조직을 형성한다. 구리가 없는 철계 브레이징 용가재(참고 재료 2)를 사용할 때에는 기 재료 내측으로 상당히 많은 확산이 발견되었다.
3) 접합부 강도
접합부 강도는 100 ㎛의 평행한 틈새를 갖는 랩(lap) 형태의 접합부 구성(도 2 참조)에 대해 ANSI/AWS C3.2M/C3.2.2001에서 추천된 것과 유사한 절차들을 사용하여 실험되었다. 브레이징 이전에 브레이징 용가재는 브레이징 용가재를 결합제와 혼합함으로써 페이스트로 변환되었다. 도포된 페이스트를 갖는 접합부 강도 시편들은 그 후에 10-4 Torr의 진공에서 30분 동안에 1100 ℃에서 가열되었다.
표 2로부터 가장 높은 Si + P 함량을 갖는 합금, 즉 합금 1과 3에서 가장 높은 강도가 얻어졌음을 알 수 있다. 심지어 합금 2도 더 적은 Si + P 함량을 갖는 참고 재료 1보다 상당히 높은 강도를 가진다. 이는 Cu와 조합된 높은 실리콘과 인 함량이 높은 강도를 초래할 것이라고 여겼던 것과는 아주 대조적이었음을 증명한다.
4) 부식 실험
내식성은 브레이징된 T-시편들을 일주일 동안 부식 매체를 함유한 비이커 내에 놓아둠으로써 조사되었다. 그 후 시편들은 부식 흔적들이 조사되었다. 총 5 개의 브레이징된 시편들이 각각의 합금에 대해 하나씩 제조되었다. 사용된 부식 매체는 10 중량%의 H2SO4 수용액이었다.
그 결과들은 표 2에서 볼 수 있다. 합금 1-3 및 참고 재료 2는 부식 침식의 흔적을 가지며 참고 재료 2는 가장 큰 영향을 받았다. 다른 철계 합금에 대한 참고재료 2와 비교에 의해 철-크롬계 브레이징 재료에서 내식성에 대한 Cu의 긍정적인 효과가 입증된다. 본 발명에 포함된 합금(합금 1, 2 및 3)들과 참고 재료 1의 비교에 의해 내식성에 관한 한 보다 높은 크롬 함량의 이득을 알 수 있다.
실험된 브레이징 용가재의 조성 및 융점
합금 Fe Cu Cr P Si Ni Mn Si+P 1100℃에서 용융
1 Inv Bal 5.3 15.3 7.4 9.4 11 0 16.8 예
2 Inv Bal 5.1 15.2 9.2 4.9 10.1 0 14.1 예
3 Inv Bal 5.1 15.1 8.5 7.1 9.9 0 15.6 예
참고재료1 Ref Bal 10 24 7 5 10 5 12 예
참고재료2 Ref Bal 0 28 7 6 18 0 13 아니오
습윤 실험, 금속조직학적 시험, 접합부 강도 실험 및 부식성 실험으로부터의 결과
합금 확산율 접합 강도
(N/㎟)		 브레이징된
접합부의 부식성		 원소의확산 및
P의 편석
1 Inv 15 105 약간 제한된확산,편석없음
2 Inv 20 88 약간 제한된확산,편석약간
3 Inv 23 110 약간 제한된확산,편석없음
참고재료1 Comp 40 77 없음 확산없음,편석없음
참고재료2 Comp 15 93 심함 확산,편석없음

Claims (15)

  1. 스테인리스 스틸 기 재료의 브레이징에 적합한 철-크롬계 브레이징 용가재 분말에 있어서,
    11 내지 35 중량%의 크롬,
    0 내지 30 중량%의 니켈,
    2 내지 20 중량%의 구리,
    2 내지 10 중량%의 실리콘,
    4 내지 10 중량%의 인,
    0 내지 10 중량%의 망간, 및
    분말의 나머지는 20 중량% 이상의 함유량의 철로 이루어지고,
    Si가 6 중량% 이거나 그 미만이면 P가 8 중량%를 초과해야 하며
    P가 8 중량% 이거나 그 미만이면 Si가 6 중량%를 초과해야 하는 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 분말은 1 중량% 미만의 양으로 불가피한 불순물의 미량 원소를 더 포함하는 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 Si의 함량은 6 중량% 초과 및 10 중량% 이거나 그 미만인 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  4. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 P의 함량은 6 중량% 초과 및 10 중량% 이거나 그 미만인 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  5. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 Si와 P의 총량은 20 중량%이거나 그 미만인 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  6. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 니켈의 함량은 10 내지 20 중량%인 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  7. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 구리의 함량은 5 내지 15 중량%인 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  8. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 망간의 함량은 7 중량% 미만인 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  9. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 크롬의 함량은 20 중량% 내지 30 중량%인 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  10. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 크롬의 함량은 11 중량% 내지 20 중량%인 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  11. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 철-크롬계 브레이징 용가재 분말은 10 내지 100 ㎛의 평균 입도를 가지는 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  12. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 철-크롬계 브레이징 용가재는 페이스트, 테이프, 또는 포일로 변환되는 것을 특징으로 하는,
    철-크롬계 브레이징 용가재 분말.
  13. 노 브레이징(furnace brazing)을 위해 사용되는 제 1 항 또는 제 2 항에 따른 브레이징 용가재 분말.
  14. 열교환기 및 촉매 변환기의 브레이징을 위해 사용되는 제 1 항 또는 제 2 항에 따른 브레이징 용가재 분말.
  15. 철-계 기 재료(iron-based base materials)의 브레이징에 의해 제조되는 브레이징된 제품에 있어서,
    상기 철-계 기 재료가 제 1 항 또는 제 2 항에 따른 철-크롬계 브레이징 용가재 분말에 의해 접합되는 것을 특징으로 하는,
    철-계 기 재료의 브레이징에 의해 제조되는 브레이징된 제품.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20210027632A (ko) 2019-08-29 2021-03-11 현대자동차주식회사 브레이징 용가재 분말

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2012362827B2 (en) 2011-12-30 2016-12-22 Scoperta, Inc. Coating compositions
SI2853333T1 (sl) * 2013-09-26 2019-12-31 Alfa Laval Corporate Ab Postopek spajanja kovinskih delov z uporabo plasti za znižanje tališča
EP2853332A1 (en) * 2013-09-26 2015-04-01 Alfa Laval Corporate AB A novel brazing concept
CN103817457A (zh) * 2014-03-13 2014-05-28 哈尔滨工业大学 一种用于不锈钢钎焊的含混合稀土的铁基钎料及用其进行钎焊的方法
CN111673314A (zh) * 2014-10-08 2020-09-18 舒瑞普国际股份公司 用于钎焊奥氏体不锈钢物品的钎焊材料及其应用
DE102015010310A1 (de) * 2015-08-08 2017-02-09 Modine Manufacturing Company Gelöteter Wärmetauscher und Herstellungsverfahren
CN105886945A (zh) * 2014-10-27 2016-08-24 泰州市艾瑞克新型材料有限公司 一种含硼高铬铁基钎焊合金及其应用
FR3028023B1 (fr) * 2014-10-29 2019-05-24 Fives Cryo Matrice d'echangeur de chaleur resistant a la corrosion et procede de fabrication d'une telle matrice
KR102474175B1 (ko) * 2015-02-17 2022-12-02 회가내스 아베 (피유비엘) 슈퍼 오스테나이트계 강을 브레이징하기에 적합한 높은 용융 범위를 갖는 니켈계 합금
KR101818964B1 (ko) 2015-07-24 2018-01-17 덕산하이메탈(주) 발열 및 비정질 특성을 가진 저온 접합용 브레이징 합금 저온 접합 방법
US10105796B2 (en) 2015-09-04 2018-10-23 Scoperta, Inc. Chromium free and low-chromium wear resistant alloys
CA3117043A1 (en) 2018-10-26 2020-04-30 Oerlikon Metco (Us) Inc. Corrosion and wear resistant nickel based alloys

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008012592A (ja) 2006-07-06 2008-01-24 Sulzer Metco Us Inc 高温用途における鉄ベースのろう付け用金属フィラー
WO2008060225A1 (en) 2006-11-17 2008-05-22 Alfa Laval Corporate Ab Brazing material, a method of brazing, a brazed article and a paste comprising this brazing material
WO2008060226A2 (en) 2006-11-17 2008-05-22 Alfa Laval Corporate Ab Brazing material, a method of brazing and a product brazed with the brazing material
WO2009116931A1 (en) 2008-03-19 2009-09-24 Höganäs Ab (Publ) Iron-chromium based brazing filler metal

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2762706A (en) * 1954-10-19 1956-09-11 Coast Metals Inc Low melting point alloys
SU199651A1 (ru) * 1965-12-04 1967-07-13 Всесоюзный заочный машиностроительный институт Высокотемпературной пайки стали
US4444587A (en) 1983-02-03 1984-04-24 Huntington Alloys, Inc. Brazing alloy
JP2545447B2 (ja) * 1988-07-01 1996-10-16 住友電気工業株式会社 鉄系焼結部品のロ―付接合方法
RU2076795C1 (ru) * 1992-04-10 1997-04-10 Сергей Ульянович Глазачев Припой для пайки инструмента
JP2000218390A (ja) 1999-01-27 2000-08-08 Usui Internatl Ind Co Ltd Ｅｇｒシステム構成部品用のろう材および該ろう材を用いてろう付けされたｅｇｒクーラ
SE523855C2 (sv) 2000-11-10 2004-05-25 Alfa Laval Corp Ab Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av elememt och lödd produkt framställd härmed
JP3354922B2 (ja) 2000-11-15 2002-12-09 福田金属箔粉工業株式会社 Ｎｉ基耐熱ろう材
SE524928C2 (sv) 2001-06-05 2004-10-26 Alfa Laval Corp Ab Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av element genom lödning samt lödd produkt framställd härmed
CN100594089C (zh) * 2004-08-25 2010-03-17 松下电器产业株式会社 焊料组合物、利用焊接的连接方法和衬底的生产方法
JP5026306B2 (ja) * 2008-02-27 2012-09-12 株式会社ティラド 熱交換器用Ｎｉ−Ｃｕ系ろう材

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008012592A (ja) 2006-07-06 2008-01-24 Sulzer Metco Us Inc 高温用途における鉄ベースのろう付け用金属フィラー
WO2008060225A1 (en) 2006-11-17 2008-05-22 Alfa Laval Corporate Ab Brazing material, a method of brazing, a brazed article and a paste comprising this brazing material
WO2008060226A2 (en) 2006-11-17 2008-05-22 Alfa Laval Corporate Ab Brazing material, a method of brazing and a product brazed with the brazing material
WO2009116931A1 (en) 2008-03-19 2009-09-24 Höganäs Ab (Publ) Iron-chromium based brazing filler metal

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20210027632A (ko) 2019-08-29 2021-03-11 현대자동차주식회사 브레이징 용가재 분말

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Publication number Publication date
US10384313B2 (en) 2019-08-20
CA2773420C (en) 2018-10-02
JP2013505133A (ja) 2013-02-14
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US20120183807A1 (en) 2012-07-19
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BR112012005951A2 (ko) 2017-08-29
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TW201119785A (en) 2011-06-16
WO2011033056A1 (en) 2011-03-24
EP2477784B1 (en) 2018-08-29
RU2012115461A (ru) 2013-10-27
KR20120068028A (ko) 2012-06-26
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MX2012003297A (es) 2012-04-20
EP2477784A1 (en) 2012-07-25
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