KR100487074B1 - 유리 임시고정 부재 및 유리 임시고정 방법 - Google Patents

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KR100487074B1
KR100487074B1 KR10-2002-0050822A KR20020050822A KR100487074B1 KR 100487074 B1 KR100487074 B1 KR 100487074B1 KR 20020050822 A KR20020050822 A KR 20020050822A KR 100487074 B1 KR100487074 B1 KR 100487074B1
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이치카와고우지
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가부시키가이샤 니프코
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    • B60J1/00—Windows; Windscreens; Accessories therefor
    • B60J1/004—Mounting of windows
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Abstract

(과제) 유리에 대한 프라이머처리나 양면 테이프 접착제 경화를 위한 제작 체류기간을 필요로 하지 않으며, 또한 유리하중에 의해서 어긋남을 발생시키는 일이 없는 고신뢰성의 접착부를 얻는 유리 임시고정 부재 및 유리 임시고정 방법을 제공한다.
(해결수단) 유리(19)에 접착되고, 다른 부재(18)의 걸어맞춤부(18a)에 유리를 임시고정하는 유리 임시고정 부재(10)로서, 다른 부재의 걸어맞춤부에 걸게 되는 걸림부(3)와, 걸림부의 밑쪽에 위치하고, 유리와 대면하는 기부(2)와, 기부에 배치된 핫멜트수지(5)를 구비한다.

Description

유리 임시고정 부재 및 유리 임시고정 방법{GLASS TEMPORARY FIXING MEMBER AND GLASS TEMPORARY FIXING METHOD}
본 발명은, 유리 임시고정 부재 및 유리 임시고정 방법에 관한 것이고, 보다 구체적으로는 자동차의 리어 사이드 윈도우 등의 유리를 창틀에 고정할 때에 이용되는 유리 임시고정 부재 및 유리 임시고정 방법에 관한 것이다.
도 6은, 자동차의 리어 사이드 창틀에 유리를 임시고정하기 위한 임시고정 부재가 이용되는 개소를 나타낸 도면이다. 리어 사이드 윈도우의 유리는, 본체에 고정된 후 개폐되는 일은 없다. 상기 유리를 본체에 고정할 때, 먼저 유리 임시고정 부재를 이용해서 유리를 임시고정한다.
도 7은, 리어 사이드 창틀(118)에 유리(119)를 임시고정하는 공정을 설명하는 도면이다. 또, 도 8 및 도 9는, 유리 임시고정 부재를 나타낸 사시도이다. 유리 임시고정 부재(110)는, 클립부(113)와 기부(112)와 양면 테이프(115)로 구성된다. 양면 테이프(115)의 한쪽 면은 기부(112)와 접착되어 있고, 다른 쪽의 면은 유리와 접착된다.
도 7에 있어서, 유리(119)는, 유리 임시고정 부재(110)의 기부에 접착된 양면 테이프에 접착되어 창틀(118)에 임시고정된다. 유리 임시고정 부재(110)에는, 창틀의 구멍(118a)에 걸리게 되는 탄성변형가능한 그 클립부(113)가 형성되어 있다. 클립부(113)는, 상기 구멍(118a)에 삽입될 때 고리가 구멍직경을 빠져나가도록 탄성변형되고 빠져나간 후에는 복원되어서 걸림을 실현한다.
상기의 구성에 의해서, 리어 사이드 윈도우의 유리를 용이하게 임시고정할 수 있다. 이 후, 유리의 둘레 가장자리부를 염화비닐의 몰재에 의해서 테두리부에 억누르고 또한 코킹(caulking)처리에 의해서 고정한다. 그 결과, 유리 임시고정 부재를 부착한 상태로 상기 유리는 리어 사이드 윈도우로서 사용에 제공된다. 유리의 둘레 가장자리부에는, 유리의 내측이 보이지 않도록 광학처리가 되어 있기 때문에 상기 유리 임시고정 부재가 외부에서 보이는 일은 없다.
그러나, 상기의 유리 임시고정 부재를 이용한 경우, 양면 테이프로 중량이 있는 유리를 확실히 접착하기 위해서 유리의 표면 및 임시고정 부재의 접착면에 프라이머처리를 할 필요가 있다. 또한, 상기 프라이머처리를 유리에 하더라도 양면 테이프의 점착강도가 최대로 발휘되기까지의 기간에는 다음 공정으로 이행할 수 없다. 이 체류시간은, 긴 경우에는 24시간에 달한다. 이 때문에, 제작품의 상태로 체류되게 되어 생산성이 크게 제약된다. 또한, 유리를 본고정하는 코킹이 완전히 고화하려면 상당한 기간을 필요로 하기 때문에 그 동안에 유리의 중량에 의해서 양면 테이프의 기부를 구성하는 아크릴폼이 변형해서 어긋나게 되어, 유리의 위치 어긋남이 발생한다. 이 때문에, 유리 위치정밀도가 뒤떨어지는 리어 사이드 윈도우가 형성되게 된다.
본 발명은, 유리에 대한 프라이머처리나 양면 테이프 접착제 경화를 위한 제작 체류기간을 필요로 하지 않으며, 또한 유리 하중에 의해서 어긋남을 발생시키는 일이 없는 고신뢰성의 접착부를 얻는 유리 임시고정 부재 및 유리 임시고정 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
상기 본 발명의 유리 임시고정 부재는, 유리에 접착되고, 다른 부재에 유리를 임시고정하는 유리 임시고정 부재이다. 이 유리 임시고정 부재는, 다른 부재에 걸게 되는 걸림부와 걸림부의 밑쪽에 위치하고, 유리와 대면하는 기부와 기부에 배치된 핫멜트수지를 구비할 수 있다(청구항 1).
상기의 핫멜트수지는 가열에 의해서 용융되고, 유리표면이나 기부표면과 융합되기 쉽고 특히 프라이머처리를 하지 않아도 상기 피접착물 표면과 양호한 접착을 실현할 수 있다. 이 때문에, 기부를 강도를 중시한 임의의 재료, 예를 들면 금속이나 폴리부틸렌테레프탈레이트(PBT)나 아크릴부타디엔스티렌(ABS) 등의 엔지니어링 플라스틱으로 형성할 수 있다. 그 결과, 임시고정부터 본고정 종료까지의 동안에, 유리의 중량에 의해서 기부가 변형되는 것을 방지할 수 있다. 또, 상기의 핫멜트수지는 가열용융 후 냉각함으로써 기간을 두지 않고 본래의 접착강도를 얻을 수 있다. 이 때문에, 접착강도가 최적이 될 때까지 제작품의 상태에서 제품을 체류시키는 사태를 피할 수 있다. 그 결과, 생산능률을 향상시키고 또한 제조수율을 향상시켜서 제조비용을 저감하는 것이 가능해진다.
상기의 유리 임시고정 부재에서는, 핫멜트수지가 부착된 기부의 영역에 소정 높이의 볼록부를 형성할 수 있다(청구항 2).
이 구성에 의해서, 용융된 접착용 수지층을 배제시키는 만큼 유리와 기부가 밀착되는 사태를 피할 수 있다. 가열용융하여 접착할 때, 접착용 수지층은, 볼록부의 높이분만큼 그 두께가 기부에 남겨진다. 이 때문에, 볼록부의 높이를 조정함으로써 접착용 수지층의 두께를 조정할 수 있다. 따라서, 높은 정밀도로 접착용 수지의 두께를 조정함으로써 높은 제조수율로 유리를 임시고정 하는 것이 가능해진다.
상기의 유리 임시고정 부재에서는, 핫멜트수지를 유전가열접착용 수지로 할 수 있다(청구항 3).
이 구성에 의하면, 핫멜트수지의 가열에 있어서 고주파 유도에 의해서 핫멜트수지를 중점적으로 가열할 수 있다. 이 때문에, 에너지절약을 실현하고 또한 유리 임시고정 부재의 기부나 걸림부가 가열에 의해서 손상을 받는 일이 없다. 또, 작업 스페이스도 작게 되고 고열작업 등을 할 필요성이 없어진다. 이 때문에, 종래의 작업 환경과 같은 작업 환경을 유지하는 것이 가능해진다.
본 발명의 유리 임시고정 방법은, 유전가열접착용 수지를 포함하는 유리 임시고정 부재를 이용해서 유리를 다른 부재에 임시고정하는 유리 임시고정 방법이다. 이 유리 임시고정 방법은, 유전가열접착용 수지를 접착하는 유리의 위치를 설정하는 공정과, 유리 임시고정 부재의 유전가열접착용 수지를 유리의 접착위치에 눌러 붙도록 유리 임시고정 부재에 힘을 부가하고, 그 접착위치의 부분을 고주파 유전가열하는 공정을 구비한다(청구항 4).
이 임시고정 방법에 의하면, 용이하고도 확실하게 유리를 임시고정할 수 있고, 또한 냉각 후에는 충분한 접착 강도가 얻어진다. 이 때문에, 접착강도가 향상될 때까지 제작품을 체류시킬 필요가 없어지므로 생산능률을 크게 향상시킬 수 있게 된다. 상기의 유전가열접착용 수지의 유리 임시고정 부재에 대한 부착에는, 2색 성형법 등을 이용할 수 있다.
(발명의 실시형태)
다음에 도면을 이용해서, 본 발명의 실시형태에 대해서 설명한다.
(1) 유리 임시고정 부재의 구조
도 1은, 본 발명의 실시형태에 있어서의 유리 임시고정 부재의 부분 단면 사시도이다. 이 유리 임시고정 부재(10)는, 면형상으로 퍼진 기부(2)와 기부의 면에 교차되도록 연장되는 걸림부(3)와 기부(2) 상에 붙여진 핫멜트수지인 유전가열접착용 수지(5)를 구비한다. 또, 기부(2)에는, 유전가열접착용 수지(5) 쪽으로 돌출되는 볼록부(2a)가 구비되어 있다. 또, 도 2는 유전가열 접착층측에서 본 정면도이다. 이 볼록부(2a)는, 도 2에 나타낸 바와 같이, 최저 3개가 일직선으로 늘어서지 않도록 배치되는 것이 바람직하다. 그러나, 꼭 3개 이상일 필요는 없으며 유리 간의 간격을 곤란없이 유지할 수 있으면 어느 것이든 된다. 예를 들면 소정 이상의 면적의 평탄한 정수리부를 가진 1개의 볼록부라도 된다.
도 3은, 상기 유리 임시고정 부재를 걸림부측에서 본 사시도이다. 또, 도 4는 도 3의 유리 임시고정 부재의 측면에서 본 투시도이다. 걸림부(3)와 기부(2)는, 엔지니어링 플라스틱에 의해서 형성되고, 일체 성형 가공에 의해서 가공되는 것이 응력집중 개소를 발생시키지 않는 등의 관점에서 바람직하다. 또, 유전가열접착용 수지(5)를 2색 성형에 의해서 기부(2)에 부착하는 것이 바람직하다. 이 2색 성형에 의해서, 유전가열접착용 수지(5)는 볼록부(2a)에도, 또 기부의 평면형상부분에도 접촉해서 부착될 수 있다. 걸림부(3)의 형상은, 도 3 및 도 4의 것에 한정되지 않고 자동차의 창틀 구멍에 걸 수 있는 형상이면 어떠한 형상이라도 된다.
도 5는, 본 실시형태의 유리 임시고정 부재를 유리(19)에 접착하고 자동차의 창틀(18) 구멍(18a)에 걸림부(3)를 삽입하여, 걸어진 상태를 나타낸 단면도이다. 볼록부(2a)의 높이와 같은 두께의 유전가열 접착층(5)이 형성되어, 유리와 기부를 접착하고 있는 것을 알 수 있다.
상기의 유리 임시고정 부재를 이용함으로써, 유리를 임시고정 부재에 간단히 접착하고 또한 걸림부를 창틀의 구멍에 삽입해서 용이하게 걸게 할 수 있다. 상기의 실시형태에 있어서의 최대의 특징은, 접착층에 핫멜트수지인 유전가열접착용 수지를 이용한 점에 있다. 이 때문에, 용융가열해서 접착한 후 제작품을 정류시키는 일 없이, 즉시 다음 공정으로 보내는 것이 가능해진다.
(2) 핫멜트수지
본 실시의 형태에서는, 핫멜트수지로서 유전가열접착용 수지가 이용되고 있지만, 본 발명에서는 넓게는 가열에 의해서 일단 용융되고 실온에 냉각한 시점에서 경화상태에 있는 수지이면 어떠한 수지라도 된다. 단, 유전가열접착용 수지는 가열이 용이하고 작업성이 양호하기 때문에, 유리 임시고정 부재로 이용하는데 있어서 매우 적합하다.
본 발명에 이용하는 유전가열접착용 수지는, 융점이 80℃∼200℃인 폴리올레핀계 수지에 체적저항률이 10-2Ω·cm 이하인 도전물질을 1∼30용량% 함유하고, 40㎒의 주파수에 있어서 유전정접이 0.03 이상인 것을 특징으로 하는 수지를 주성분으로 하는 고주파 접착용 수지조성물이다. 또, 유전정접이 0.05 이상인 고주파 접착용 수지조성물인 것이 바람직하다. 또한, 도전물질의 체적저항률이 10-4Ω·cm 이하이고, 5용량% 이상 함유하는 고주파 접착용 수지조성물인 것이 보다 바람직하다.
상기 유전가열접착용 수지에서 사용되는 도전물질에는, 체적저항률이 10-2Ω·cm 이하인 철, 구리, 은, 탄소섬유, 카본블랙 등이 사용된다. 이들 중에서는, 철계 도체나 탄소섬유가 수지에 대한 영향이나 경제성의 점에서 바람직하다. 체적저항률로서는 10-4Ω·cm 이하가 바람직하고, 소위 철, α철, β철, γ철, 탄소강 등 특별히 제한되지 않는다. 함유량으로서는 1∼30용량%가 필요하고, 바람직하게는 5∼25용량% 필요하다. 특히, 7용량% 이상부터 유전가열접착용 수지가 유전가열에 의해서 가열되는 효과가 현저하게 커진다. 도전물질이 1용량% 이하에서는 발열량이 부족하고 접착가능한 온도까지의 상승에 장시간을 필요로 하므로 바람직하지 않다. 또, 3O용량% 이상에서는 접착력이 저하하기 때문에 바람직하지 않다. 또, 형상은 분말상, 바늘형상, 비늘형상, 그물형상이라도 되고, 접착상대의 형상 등에 의해서 선택된다. 어떠한 형상에도 대응할 수 있는 관점에서, 바람직하게는 분말상이 좋다. 분말상, 바늘형상, 비늘형상의 경우, 이겨서 속에 넣어 사용되는 경우가 많다. 또 그물형상에서는 적층이나 인서트성형되어서 사용된다. 또, 이겨서 속에 넣어 사용되는 경우, 발열체는 60메시패스의 크기가 바람직하다. 도전물질을 1용량% 이상, 특히 5용량% 이상 함유시켜 체적저항률을 낮춤으로써, 이유는 아직 명확하지 않으나 고주파 전압의 인가에 대해서 유전체 역률이 커지게 되어, 유전율과의 곱인 유전손실계수가 비약적으로 커진다. 고주파를 인가할 때, 유전손실계수가 크면 발열량이 크기 때문에 승온속도가 빨라지고, 핫멜트계 접착제가 단시간에 용융되기 때문에 공정단축을 실현할 수 있다.
유도가열은, 전자유도에 의해서, 피가열체인 도체에 와전류 등을 발생시켜 저항에 의해서 발열시키는 것에 대한 것이고, 유전가열은 부도체에 전압을 인가해서 분극에 의해서 발생되는 내부마찰열을 이용한다. 내부마찰은 유전정접으로서 측정된다. 저항률이 매우 작고, 따라서, 유전정접이 0.0001 이하로 대단히 작은 도체를 유전정접이 0.01 내지 0.03인 수지, 예를 들면 폴리올레핀계 수지에 배합하며, 그 유전정접이 0.03 이상이 되는 것은 이제까지 알려져 있지 않다.
또, 상기 유전가열접착용 수지에 이용되는 융점이 80℃∼200℃인 수지, 예를 들면 폴리올레핀계 수지는, 특히 접착성의 점에서 각각 이들 공중합체를 주성분으로 하는 것이 바람직하다. 고온에서의 접착강도의 점에서 융점은 80℃ 이상, 바람직하게는 90℃ 이상 필요하고, 융점이 180℃ 이상, 특히 200℃ 이상이 되면 접착제를 용융하기까지 시간이 걸리기 때문에 바람직하지 않다. 유리와 접착할 경우, 접착성을 향상시키기 위해서 실란올기와 수지의 말단이나 변성에 의해서 투입된 반응성 작용기를 가진 커플링제를 함유하는 것이 바람직하다. γ-아미노프로필트리에톡시실란, β-(3,4-에폭시시클로헥실)에틸트리메톡시실란, γ-글리시독시프로필트리메톡시실란, γ-메타크릴옥시프로필트리메톡시실란, N·β-(아미노에틸)-γ-아미노프로필트리메톡시실란을 예로서 들 수 있다.
폴리올레핀계 수지로서는, 공중합 폴리프로필렌계, 공중합 폴리에틸렌계, 에틸렌과 프로필렌 공중합체, 에틸렌·프로필렌·디엔계, 에틸렌-α올레핀계의 수지로부터 선택되는 1종류 이상으로 이루어진 것이 바람직하다. 또, 접착성 향상을 위해 모노머성분으로서 아세트산비닐, 메틸메타크릴레이트, 에틸아크릴레이트, 부틸아크릴레이트, 메타크릴산, 아크릴산, 메타크릴산염 등이 3∼50몰% 공중합되어 있는 것이 바람직하다. 또한 무수 카르복시산기, 에폭시기, 수산기, 이소시아네이트기를 함유하는 모노머가 공중합이나 그래프트중합되어 있는 것이 특히 바람직하다. 불포화 카르복시산 모노머나 글리시딜메타크릴레이트의 공중합이나 무수말레산의 그래프트변성이 바람직하다. 이 작용기의 도입에 의해서, 상기 실란올화합물의 안정화와 강화 열가소성 수지와의 접착성이 개선된다.
상기의 유전가열접착용 수지가 사용되는 피접착체의 재료는, 본 발명의 경우, 유리 임시고정 부재를 구성하는 재료, 예를 들면 수지, 특히 엔지니어링 플라스틱과 유리 임시고정 부재가 접착되는 상대의 유리이다. 유리 임시고정 부재를 구성하는 재료로서는, 상기 수지 이외에, 세라믹스, 금속 등 어느 것이나 되며, 특별히 한정되지 않는다. 수지로서는, 열경화성 수지·열가소성 수지 어느 것에 대해서도 피접착체가 될 수 있다. 상기 유전가열접착용 수지를 이용하는 경우, 접착층만이 선택적으로 가열되기 때문에 융점이 200℃ 이하인 열가소성 수지를 피접착체로 할 수도 있다. 피접착체에 의해서, 폴리올레핀계 수지에 작용기가 도입되는 것은, 접착강도를 높이기 때문에 바람직하다.
유전가열접착용 수지에 있어서는, 도전물질을 융점이 80℃∼200℃인 수지, 예를 들면 폴리올레핀계 수지에 미리 압출기나 니더나 롤에 의해 용융뒤섞기하거나, 또 수지를 시트형상으로 성형한 후, 적층이나 샌드위치 성형하거나 그물형상 발열체를 금형 내로 인서트해서 사출성형하여 제공된다. 이용되는 압출기나 니더나 롤의 종류나 뒤섞기조건에 대한 제한은 특별히 없다.
또 유전가열접착용 조성물에는, 상용하는 첨가제, 내가수분해제, 안료를 첨가해도 된다. 열안정제로서는, 힌더드페놀계, 티오에테르계, 포스파이트계 등이나 이들의 조합을 들 수 있다. 내후제로서는, 카본블랙, 벤조페논, 트리아졸계, 힌더드아민계 등을 들 수 있다. 또, 내가수분해제로서는, 카르보디이미드, 비스옥사졸린, 에폭시, 이소시아네이트화합물을 들 수 있다. 또 안료로서는 폴리올레핀계 수지의 상용하는 내열안료가 사용된다.
(3) 접착방법
다음에 유리를 접착하는 순서에 대해서 설명한다. 먼저, 도 1에 나타낸 유리 임시고정 부재의 유전가열접착용 수지(5)를 유리에 맞닿도록 배치한다. 이 때, (유리 임시고정 부재의 기부/유리 임시고정 부재의 유전가열접착용 수지/유리판)과 같이 적층되어 있다.
고주파 유전가열에서는, 기부를 유리판에 눌러 붙도록 가압해 두고 상부전극과 하부전극간의 사이에 상기 눌러 붙인 부분을 배치한다. 이어서, 양전극간에 고주파 발진기로부터 고주파 전압을 걸어서 유전발열시킨다. 시간이 지남에 따라 접착 조성물의 온도가 상승하고, 그 융점 이상이 되면 유동해서 접착된다. 접착용 수지는 용융상태 또는 그것에 가까운 상태이기 때문에, 부드럽고 용이하게 압력에 의해 압입되고, 기부와 유리의 틈새가 좁아진 만큼 외부로 배제된다. 그러나, 기부(2)에는 볼록부(2a)가 배치되어 있으므로, 볼록부의 선단부가 유리에 접촉되면 그 이상 유리 임시고정 부재의 기부와 유리가 가까워지는 일은 없다. 이 때문에, 볼록부의 높이에 상당하는 접착용 수지층이 기부와 유리의 사이에 배치되어, 접착에 기여할 수 있다. 접착한 상태에서 고주파 전압을 끊고, 방냉 또는 에어 등으로 냉각한다. 본 발명의 접착용 조성물은 융점 이상에서 접착되고 접합된 조립품은 접착용 조성물의 융점 이하에서 사용된다.
상기의 유전가열접착층에 고주파 전압을 인가하면 고주파유전가열에 의해서 접착층만이 가열되므로, 피접착체 전체를 가열로 속에서 처리할 필요가 없어, 큰 피접착체에 특히 유효하다. 또 접착층만을 선택적으로 가열할 수 있으므로 피접착체의 일부에 내열성이 낮은 부품을 포함하는 경우의 조립에도 유효하다.
(실시예)
다음에, 실시예를 이용해서 접착강도를 구체적으로 설명한다. 또한, 본 실시예에 있어서의 물성평가는 이하의 방법에 의해서 측정하였다.
(a) 접착제 펠릿 제작: 표 1에 나타낸 바와 같이, 유전정접이 0.027인 폴리올레핀계 핫멜트접착제와 도전성 분체를 예비혼합하였다. 수지의 융점에 대해서는, PO-1이 105℃이고, PO-2가 120℃로서, 모두 80℃∼200℃의 범위내에 있다. 도전물질은 1∼30용량%의 범위내로 함유되어 있다. 그 후, 상기 예비 혼합물을, 배럴을 호퍼측에서부터 170℃-180℃-180℃로 온도조절한 2축 압출기 PCM3Oø(지패(池貝)철강주식회사 제품)의 호퍼에 공급하고, 스크류회전수 60rpm으로 용융혼합하였다. 이 후, 스트랜드를 수욕에서 냉각한 후, 절단해서 도전성 물질을 함유하는 핫멜트접착제의 펠릿을 얻었다.
(b) 테스트 피스 성형: 접착제 펠릿을, 배럴을 호퍼측에서부터 180℃-200℃-200℃로 온도조절한 사출성형기에 투입하였다. 그리고, 40℃로 온도조절된 테스트 피스 금형에 사출하여, 100×100×1mm, 100×100×3mm인 접착제 플레이트를 얻었다. 이 접착제 플레이트가, 도 1에 나타낸 유리 임시고정 부재의 기부(2)에 부착하기 전의 핫멜트수지이다.
또, 140℃에서 3시간 건조한 30중량% 유리섬유강화 변성 폴리부틸렌테레프탈레이트(동양방적주식회사 제품 EMC 430)의 펠릿을, 배럴을 호퍼측에서부터 250℃-260℃-260℃로 온도조절한 사출성형기의 호퍼에 투입하여, ASTMD 638기재의 타입 1의 인장테스트 피스를 성형하였다. 이 인장테스트 피스는 유리 임시고정 부재의 기부에 상당한다.
(c) 접착강도: (b)에 의해서 성형하여 얻어진 테스트 피스를 길이 방향의 중앙에서 절단하였다. 이들이, 접착층이 부착되기 전의 기부에 상당한다. 이 직선부분 12.7×25.4mm에 (b)에 의해서 얻어진 100×100×1mm의 접착제 플레이트에서 12.7×25.4×1mm로 컷트한 접착층을 겹쳐 맞추었다. 이 랩부재, 즉 유리 임시고정 부품 상당재를 33×100×3mm인 유리판의 양면에 직선상으로 세트하였다. 이것을 20mø의 에어실린더에 2kgf가압한 상태에서, 고주파 유전가열 장치(펄공업주식회사 제품)로 1분간 가열한 후, 에어로 1분간 냉각해서 접착강도 평가용 시험편으로 하였다. 이 상태가, 기부와 유리를 접착한 상태에 대응한다. 단, 인장전단시험의 용이성에 의해서, 2개의 기부에 유리를 사이에 끼운 시험편의 구성으로 하고 있다.
이 평가용 시험편을 23℃, 50% RH(Relative Humidity)로 조절된 시험실에 5시간 이상 방치하였다. 50℃로 온도조절된 항온조를 구비한 만능인장 시험기 UTMI형(오리엔틱주식회사 제품)의 척에 유리판의 양단부에 접착한 EMC 43O제 테스트 피스를 세트하고, 5mm/분의 변형 속도로 인장전단에 의해서 50℃에 있어서의 접착강도를 측정하였다.
(d) 유전특성: 고주파 전원회로(펄공업주식회사 제품)에 접속된 단자면적(Ds)이 5cm2인 도체 단자간에, (b)에서 성형한 두께 3mm의 플레이트로부터 잘라낸 8×8mm의 시험편을 사이에 끼워 세트하였다. 주파수 40MHz의 고주파 전하(Q)를 부여하고, 단자간의 전위차(Ⅴ)로부터 정전용량(Cs)과 유전정접(tanδ)을 측정하였다. 진공 중의 유전율(εo)을 8.85×10-14F/cm로 해서 (1)식으로부터 유전손실계수(ε·tanδ)를 구하였다.
ε·tanδ=Cs×Ds/(εo·S) … (1)
본 발명예 1∼12: (접착제의 유전정접이나 조성이 상기 권장범위에 들어가는 것)
표 1에 나타낸 배합 비율의 예비 혼합체를, 상기한 바와 같이 컴파운드한 후에 고주파 접착제 플레이트를 성형하였다. 이 플레이트에 대해서 유전정접과 유전손실계수를 측정하였다. 또, 유리와 유리섬유강화 폴리부틸렌테레프탈레이트 수지성형품(EMC 430)을 피접착제로 하여 고주파 가열시간인 발진시간을 1분 또는 5분에 걸쳐서 고주파 유전접착을 하고, 그 접착강도를 측정하였다.
본 발명예
No.1 No.2 No.3 No.4 No.5 No.6 No.7 No.8 No.10 No.11 No.12
배합(용량%) PO-1 97.5 95 92 92 92 92 - 97.5 95 92 97.5
PO-2 - - - - - - 92 - - - -
Fe100(도전물질) 2.5 5 8 - - - 8 2.5 5 8 2.5
Fe200(도전물질) - - - 8 - - - - - - -
Cu100(도전물질) - - - - 8 - - - - - -
CF(도전물질) - - - - - 8 - - - - -
발진시간(분) 1 1 1 1 1 1 1 5 5 5 20
유전정접 0.032 0.055 0.24 0.26 0.22 0.19 0.31 0.032 0.055 0.24 0.24
유전손실계수(㎝-1) 1.9 3 72 76 48 40 71 1.9 3 72 1.9
접착강도(㎫) 1.1 3.1 4.6 4.1 3.9 5.5 5.1 1.9 6 4.5 6.8
PO-1:실란변성G197(폴리올레핀계, 클레하에라스토머주식회사 제품) 융점 105℃
PO-2:실란변성G1019(폴리올레핀계, 클레하에라스토머주식회사 제품) 융점 120℃
Fe100:ASC100(철분체, 헤가네스주식회사) 평균입경 100미크론, 체적저항률 1.4
×10-5Ω·㎝
Fe200:KIP3100(철분제, 천기제철주식회사) 평균입경 200미크론, 체적저항률 1.6
×10-6Ω·㎝
Cu100:CE-6(구리분체, 복전금속박분공업주식회사) 평균입경 100미크론, 체적
저항률 1.7×10-6Ω·㎝
CF:HTA(탄소섬유, 동방레이온주식회사) 3㎜길이, 체적저항률 1.5×10-3Ω·㎝
비교예 1∼4: (접착재의 유전정접이나 조성이 상기 권장범위 이외의 것)
표 2에 나타낸 배합 비율의 예비 혼합체를, 본 발명예와 마찬가지로, 컴파운드하여 성형한 플레이트에 대해서 접착강도를 측정하였다. 일부에 대해서는 고주파 가열시간인 발진시간을 바꿔서 접착성을 평가하였다.
비교예
No.1 No.2 No.3 No.4
배합(용량%) PO-1 100 100 99.5 99.5
PO-2 - - - -
Fe100 - - 0.5 35
Fe200 - - - -
Cu100 - - - -
CF - - - -
발진시간(분) 1 20 20 1
유전정접 0.027 0.027 0.027 0.16
유전손실계수(㎝-1) 1.4 1.4 1.6 55
접착강도(㎫) 0 0 0 0.2
표 1과 표 2의 접착강도를 비교하면 분명히 알 수 있는 바와 같이, 본 발명예는 모두 1.1MPa 이상의 높은 접착강도를 나타낸다. 이에 대해서, 비교예에서는, No. 4가 0.2MPa을 나타낼 뿐이고, 다른 비교예는 모두 유한한 접착강도를 나타낼 수 없다. 이와 같이 본 발명의 높은 접착강도를 나타내는 본 발명예의 것은, 단시간에 핫멜트계 접착제에 의해서 접착된 것이다. 따라서, 제작품을 장시간 정체시키는 일 없이 유리 임시고정 부재에 접착한 후, 즉시 다음 공정으로 보내는 것이 가능해진다. 이 때문에, 높은 생산성으로 유리를 본고정하는 것이 가능해진다. 또, 유전가열접착용 수지(5)의 두께는 기부에 설치한 볼록부의 높이에 의해서 임의로 조절할 수 있으므로, 최적한 접착층의 두께를 용이하게 확보하는 것이 가능해진다.
상기에 있어서, 본 발명의 실시형태에 대해서 설명을 하였으나, 상기에 개시된 본 발명의 실시형태는, 어디까지나 예시로서 본 발명의 범위는 이들 발명의 실시형태에 한정되지 않는다. 예를 들면, 핫멜트수지는 유전가열접착용 수지에 한정되지 않고, 그 외의 핫멜트수지이어도 된다. 본 발명의 범위는, 특허청구범위의 기재에 의해서 표시되고, 또한 특허청구범위의 기재와 균등한 의미 및 범위내에서의 모든 변경을 포함하는 것이다.
본 발명의 유리 임시고정 부재를 이용함으로써, 유리의 표면이나 임시고정 부재의 접착면에 대한 프라이머처리나 접착제 경화를 위한 제작 체류기간 등을 필요로 하지 않으며, 위치 어긋남을 방지하여, 고신뢰성의 접착부를 실현할 수 있다. 이 때문에, 자동차의 창유리를 높은 생산성으로 또한 높은 위치정밀도로 리어 사이드 창틀에 임시 고정할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시형태에 있어서의 유리 임시고정 부재를 나타낸 부분 단면 사시도
도 2는 유전가열접착용 수지측에서 본 유리 임시고정 부재의 정면도
도 3은 클립부측에서 본 유리 임시고정 부재의 사시도
도 4는 도 1의 유리 임시고정 부재의 측면에서 본 투시도
도 5는 도 1의 유리 임시고정 부재에 의해서 유리를 창틀에 부착한 상태의 단면도
도 6은 자동차에 있어서 유리 임시고정 부재가 이용되는 개소를 나타낸 도면
도 7은 유리 임시고정 부재를 이용해서 유리를 임시고정하는 종래의 방법을 설명하는 도면
도 8은 종래의 유리 임시고정 부재를 양면 테이프측에서 본 사시도
도 9는 종래의 유리 임시고정 부재를 클립부측에서 본 사시도
* 도면 중 주요 부분에 대한 부호의 설명 *
2 - 기부 2a - 볼록부
3 - 클립부 5 - 유전가열접착용 수지
10 - 유리 임시고정 부재 18 - 창틀
18a - 창틀의 구멍 19 - 유리

Claims (4)

  1. 유리에 접착되고, 다른 부재에 유리를 임시고정하는 유리 임시고정 부재로서,
    상기 다른 부재에 걸게 되는 걸림부와,
    상기 걸림부의 밑쪽에 위치하고, 상기 유리와 대면하는 기부와,
    상기 기부에 배치된 핫멜트수지를 구비한 것을 특징으로 하는 유리 임시고정 부재.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 핫멜트수지가 부착된 상기 기부의 영역에, 소정 높이의 볼록부가 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 유리 임시고정 부재.
  3. 청구항 1 또는 청구항 2에 있어서,
    상기 핫멜트수지가 유전가열접착용 수지인 것을 특징으로 하는 유리 임시고정 부재.
  4. 유전가열접착용 수지를 포함하는 유리 임시고정 부재를 이용해서, 유리를 다른 부재에 임시고정하는 유리 임시고정 방법으로서,
    상기 유전가열접착용 수지를 접착하는 유리의 위치를 설정하는 공정과,
    상기 유리 임시고정 부재의 유전가열접착용 수지를 상기 유리의 접착위치에 눌러 붙도록 상기 유리 임시고정 부재에 힘을 부가하고, 그 접착위치의 부분을 고주파 유전가열하는 공정을 구비한 것을 특징으로 하는 유리 임시고정 방법.
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