JPWO2014083867A1 - 空気調和装置 - Google Patents
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Abstract
Description
ヒートポンプ式の空気調和装置は、圧縮機への電気入力に加えて空気から熱が供給される分だけ効率よく暖房を行うことができる。
しかしこの反面、外気温度が低温になると、蒸発器となる室外熱交換器に着霜するため、室外熱交換器についた霜を融かすデフロストを行う必要がある。
デフロストを行う方法として、冷凍サイクルを逆転させる方法があるが、この方法では、デフロスト中、室内の暖房が停止されるため、快適性が損なわれる課題があった。
このとき、デフロスト対象の熱交換器部では、内部の冷媒の圧力が圧縮機の吸入圧力と同等となる状態でデフロストが行われる(低圧デフロスト)。
このとき、デフロスト対象の熱源機側熱交換器では、内部の冷媒の圧力が圧縮機の吐出圧力と同等となる状態でデフロストが行われる(高圧デフロスト)。
このとき、デフロスト対象の並列熱交換器では、内部の冷媒の圧力が、圧縮機の吐出圧力より低く吸入圧力より高い圧力(飽和温度換算で0℃よりやや高い温度となる圧力)となる状態の状態でデフロストが行われる(中圧デフロスト)。
そのため、デフロスト対象の熱交換器部においても冷媒の温度が外気と比較して低くなり、飽和温度が0℃以下となる場合があり、霜(0℃)を融かそうとしても冷媒の凝縮潜熱を利用することができず、デフロストの効率が悪かった。
そのため、デフロスト対象の熱源側熱交換器内に温度分布が発生し、効率のよいデフロストができなくなる。また、サブクールが大きい分だけデフロスト対象の熱源側熱交換器内の液冷媒の量が増大し、液冷媒の移動に時間がかかる場合があった。
そのため、デフロスト能力に限界があり、デフロスト時間を短くできなかった。また、インジェクションを実施できる圧縮機を用いる必要があり、コストアップを招くという問題点があった。
なお、各図において、同一の符号を付したものは、同一の又はこれに相当するものであり、これは明細書の全文において共通している。
更に、明細書全文に表れている構成要素の形態は、あくまで例示であってこれらの記載に限定されるものではない。
図1は、本発明の実施の形態1に係る空気調和装置100の冷媒回路構成を示す冷媒回路図である。
空気調和装置100は、室外機Aと、互いに並列に接続された複数の室内機B、Cとを備えており、室外機Aと室内機B、Cとは、第1の延長配管11−1、11−2b、11−2c、第2の延長配管12−1、12−2b、12−2cで接続されている。
空気調和装置100には更に、制御装置30が設けられ、室内機B、Cの冷房運転、暖房運転(暖房通常運転、暖房デフロスト運転)を制御する。
主回路には更に、アキュムレータ6を備えているが、必ずしも必須ではなく、省略しても良い。
暖房運転では冷暖切替装置2の接続が図1中の実線の向きに接続され、冷房運転では冷暖切替装置2の接続が図1中の点線の向きに接続される。
図2に示すように、室外熱交換器5は、例えば複数の伝熱管5aと複数のフィン5bとを有するフィンチューブ型の熱交換器で構成される。室外熱交換器5は、複数の並列熱交換器に分割されている。ここでは、室外熱交換器5が2つの並列熱交換器5−1、5−2に分割されている場合を例に説明する。
伝熱管5aは、内部を冷媒が通過し、空気通過方向に対して垂直方向の段方向及び空気通過方向である列方向に複数設けられている。
フィン5bは、空気通過方向に空気が通過するように間隔を空けて配置されている。
並列熱交換器5−1、5−2は、室外機Aの筐体内において室外熱交換器5を分割して構成される。その分割は、左右に分割されていてもよいが、左右に分割すると、並列熱交換器5−1、5−2のそれぞれへの冷媒入口が室外機Aの左右両端になるため、配管接続が複雑になる。このため、図2に示すように上下方向に分割することが望ましい。
室外ファン5fは、並列熱交換器5−1、5−2のそれぞれに設置されてもよいが、図1のように1台のファンのみで行ってもよい。
第1の接続配管13−1、13−2は、第2の流量制御装置7−1、7−2から延びる主配管に並列に接続されており、各々には第2の流量制御装置7−1、7−2が設けられている。
第1のデフロスト配管15は、一端が吐出配管1aに接続され、他端が分岐されて各々が第2の接続配管14−1、14−2に接続されている。
空気調和装置100の運転動作には、冷房運転と暖房運転と2種類の運転モードがある。
更に暖房運転には、室外熱交換器5を構成する並列熱交換器5−1、5−2の両方が通常の蒸発器として動作する暖房通常運転と暖房デフロスト運転(連続暖房運転とも称する)とがある。
なお、表中の冷暖切替装置2のONは、図1の四方弁の実線の向きに接続した場合を示し、OFFは点線の向きに接続した場合を示す。電磁弁8−1、8−2、9−1、9−2のONは、電磁弁が開いて冷媒が流れている場合を示し、OFFは電磁弁が閉じている場合を示す。
図3は、本発明の実施の形態1に係る空気調和装置100の冷房運転時の冷媒の流れを示す図である。なお、図3において冷房運転時に冷媒が流れる部分を太線とし、冷媒が流れない部分を細線としている。
図4は、本発明の実施の形態1に係る空気調和装置100の冷房運転時のP−h線図である。なお、図4の点(a)〜点(d)は図3の同じ記号を付した部分での冷媒の状態を示す。
この圧縮機1の冷媒圧縮過程は、圧縮機1の断熱効率の分だけ、等エントロピ線で断熱圧縮される場合と比較して加熱されるように圧縮され、図4の点(a)から点(b)に示す線で表される。
並列熱交換器5−1、5−2に流入した冷媒は、室外空気を加熱しながら冷却され、中温高圧の液冷媒となる。並列熱交換器5−1、5−2での冷媒変化は、室外熱交換器5の圧力損失を考慮すると、図4の点(b)から点(c)に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。
なお、室内機B、Cの運転容量が小さい場合などは、電磁弁8−2を閉止して並列熱交換器5−2に冷媒が流れないようにし、結果的に室外熱交換器5の伝熱面積を小さくすることで、安定したサイクルの運転を行うことができる。
室内熱交換器3−b、3−cでの冷媒の変化は、圧力損失を考慮すると、図4の点(e)から点(a)に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。室内熱交換器3−b、3−cを流出した低温低圧のガス冷媒は、第1の延長配管11−2b、11−2c、11−1、冷暖切替装置2及びアキュムレータ6を通って圧縮機1に流入し、圧縮される。
図5は、本発明の実施の形態1に係る空気調和装置100の暖房通常運転時の冷媒の流れを示す図である。なお、図5において暖房通常運転時に冷媒が流れる部分を太線とし、冷媒が流れない部分を細線としている。
図6は、本発明の実施の形態1に係る空気調和装置100の暖房通常運転時のP−h線図である。なお、図6の点(a)〜点(e)は図5の同じ記号を付した部分での冷媒の状態を示す。
室内熱交換器3−b、3−cに流入した冷媒は、室内空気を加熱しながら冷却され、中温高圧の液冷媒となる。室内熱交換器3−b、3−cでの冷媒の変化は、図6の点(b)から点(c)に示すやや傾いた水平に近い直線で表される。
このときの冷媒変化は図6の点(c)から点(d)に示す垂直線で表される。
なお、第1の流量制御装置4−b、4−cは、中温高圧の液冷媒のサブクール(過冷却度)が5K〜20K程度になるように制御される。
第1の接続配管13−1、13−2に流入した冷媒は、第2の流量制御装置7−1、7−2によって絞られて膨張、減圧し、低圧の気液二相状態になる。このときの冷媒の変化は図6の点(d)から点(e)となる。
なお、第2の流量制御装置7−1、7−2は、一定開度、例えば全開の状態で固定されるか、第2の延長配管12−1などの中間圧の飽和温度が0℃〜20℃程度になるように制御される。
並列熱交換器5−1、5−2を流出した低温低圧のガス冷媒は、第2の接続配管14−1、14−2に流入し、電磁弁8−1、8−2を通った後合流し、冷暖切替装置2、アキュムレータ6を通過して圧縮機1に流入し、圧縮される。
暖房デフロスト運転は、暖房通常運転中に、室外熱交換器5に着霜した場合に行われる。
着霜の有無の判定は、例えば圧縮機1の吸入圧力から換算される飽和温度が、予め設定した外気温度と比較して大幅に低下した場合に着霜を判定する。また例えば、外気温度と蒸発温度との温度差が予め設定した値以上となり、経過時間が一定時間以上になった場合に着霜を判定する、などの方法によって行われる。
これらの運転では、電磁弁8−1、8−2、9−1、9−2の開閉状態が逆転し、並列熱交換器5−1と並列熱交換器5−2との冷媒の流れが入れ替わるだけで、その他の動作は同じとなる。よって、以下の説明では、並列熱交換器5−2がデフロストを行い、並列熱交換器5−1が蒸発器として機能して暖房を継続する場合の運転について説明する。以降の実施の形態の説明においても同様である。
図8は、本発明の実施の形態1に係る空気調和装置100の暖房デフロスト運転時のP−h線図である。なお、図8の点(a)〜点(h)は、図7の同じ記号を付した部分での冷媒の状態を示す。
これによって、圧縮機1→絞り装置10→電磁弁9−2→並列熱交換器5−2→第2の流量制御装置7−2→第2の流量制御装置7−1を、順次接続した中圧デフロスト回路が開かれ、暖房デフロスト運転が開始される。
そして、中圧(点(f))まで減圧された冷媒は、電磁弁9−2を通り、並列熱交換器5−2に流入する。並列熱交換器5−2に流入した冷媒は、並列熱交換器5−2に付着した霜と熱交換することによって冷却される。
このように、圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒を並列熱交換器5−2に流入させることで、並列熱交換器5−2に付着した霜を融かすことができる。このときの冷媒の変化は図8中の点(f)から点(g)の変化で表される。
なお、デフロストを行う冷媒は、霜の温度(0℃)以上の0℃〜10℃程度の飽和温度になっている。
図8−3は、冷媒としてR410A冷媒を用いた空気調和装置において、デフロスト能力を固定してデフロスト対象の室外熱交換器5の圧力(図中では飽和液温度に換算済)を変化させた場合の、デフロスト対象の室外熱交換器5の前後エンタルピ差を計算した結果である。
図8−4は、冷媒としてR410A冷媒を用いた空気調和装置において、デフロスト能力を固定してデフロスト対象の室外熱交換器5の圧力(図中では飽和液温度に換算済)を変化させた場合の、デフロストに必要な流量を計算した結果である。
図8−5は、冷媒としてR410A冷媒を用いた空気調和装置において、デフロスト能力を固定してデフロスト対象の室外熱交換器5の圧力(図中では飽和液温度に換算済)を変化させた場合の、アキュムレータ6とデフロスト対象の室外熱交換器5の冷媒量を計算した結果である。
図8−6は、冷媒としてR410A冷媒を用いた空気調和装置において、デフロスト能力を固定してデフロスト対象の室外熱交換器5の圧力(図中では飽和液温度に換算済)を変化させた場合の、デフロスト対象の室外熱交換器5の出口のサブクールSCを計算した結果である。
霜を融かすには冷媒の温度を0℃より高くする必要がある。図8からわかるように、飽和液温度を0℃以下にして、霜を融かそうとすると、点(g)の位置が飽和ガスエンタルピよりも高くなる。そのため、冷媒の凝縮潜熱を利用できず、デフロスト対象の室外熱交換器5前後のエンタルピ差は小さくなる(図8−3)。
このとき、0℃から10℃の最適な場合と同じくデフロストの能力を発揮しようとすると、デフロスト対象の室外熱交換器に流入させるのに必要な流量は3〜4倍程度必要(図8−4)になり、その分だけ暖房を行う室内機B、Cに供給できる冷媒流量が減少して暖房能力が低下する。
飽和液温度を0℃以下にすると、特許文献1の低圧方式と同じく暖房能力が低下することになり、デフロスト対象の室外熱交換器5の圧力は飽和液温度換算で0℃よりも高くする必要がある。
通常のビル用マルチエアコンは冷房時のほうが暖房時よりも必要な冷媒量が多いため、暖房運転時にはアキュムレータ6のような液だめに余剰冷媒が存在する。このため、図8−5に示すように、圧力の増大にしたがってデフロスト対象の室外熱交換器5で必要な冷媒量が増えてアキュムレータ6にたまっている冷媒量は減少し、飽和温度が10℃程度でアキュムレータが空になる。
アキュムレータ6の余分な液がなくなると、冷凍サイクルの冷媒が不足し、圧縮機の吸入密度が下がるなどして、暖房能力が低下する。
なお、冷媒を過充填することで、飽和温度の上限を高くすることはできるが、その他の運転時にアキュムレータから液があふれたりして、空気調和装置の信頼性が低下するため、冷媒は適正に充填しておいたほうが良い。また、飽和温度が高くなるほど、熱交換器内の冷媒と霜の温度差に温度ムラができて、すぐに霜が融けきる場所となかなか融けない場所ができる課題もある。
なお、潜熱を利用する中圧方式のデフロストを最大限活かしつつ、デフロスト中の冷媒の移動を抑え、融けムラをなくすことを考えると、デフロスト対象の室外熱交換器5の出口のサブクールSCが0Kの場合が最適な目標値である。サブクールの検知のための温度計や圧力計の精度を考慮に入れると、サブクールSCが0Kから5K程度になるように、デフロスト対象の室外熱交換器5の圧力を飽和温度換算で0℃より高くかつ6℃以下にすることが望ましい。
暖房デフロスト運転中、制御装置30は、第2の流量制御装置7−2の開度を、デフロスト対象の並列熱交換器5−2の圧力が飽和温度換算で0℃〜10℃程度になるように制御する。第2の流量制御装置7−1の開度は、第2の流量制御装置7−2の前後の差圧をつけて制御性を向上させるため、全開状態にする。また、暖房デフロスト運転中、圧縮機1の吐出圧力とデフロスト対象の並列熱交換器5−2の圧力との差は大きく変化しないため、絞り装置10の開度は、事前に設計した必要なデフロスト流量に合わせて、開度を固定したままにする。
つまり、外気温度が低下するにつれて、通常暖房運転の運転時間を短くして、暖房デフロスト運転開始時の着霜量を一定にする。これにより、暖房デフロスト運転中に、冷媒から霜に与える熱量が一定になる。
よって、絞り装置10によってデフロスト流量を制御する必要が無くなり、絞り装置10として、流路抵抗を一定にした安価な毛細管を用いることができる。
外気温度が例えば−5℃又は−10℃など、外気温度が0℃以下と低い場合は、もともと外気の絶対湿度が低く着霜量が少なく、着霜量が一定値になるまでの通常運転の時間が長くなる。室内機の暖房を止めて複数の並列熱交換器の全面をデフロストしても、室内機の暖房が停止する時間の割合は小さい。暖房デフロスト運転をした場合、デフロスト対象の室外熱交換器から外気へ放熱することも考慮に入れると、外気温度に応じて、暖房デフロスト運転又は暖房停止デフロスト運転の何れかを選択的に行うことで、効率よくデフロストすることができる。
なお、暖房停止デフロスト運転では、冷暖切替装置2をOFF、第2の流量制御装置7−1、7−2を全開、電磁弁8−2、8−1をON、第2の電磁弁9−1、9−2をOFF、絞り装置10を閉に設定する。これにより、圧縮機1から吐出された高温高圧のガス冷媒は、冷暖切替装置2、電磁弁8−1、電磁弁8−2を通過して、並列熱交換器5−1、5−2に流入し、並列熱交換器5−1、5−2に付着した霜を融かすことができる。
図9は、図1の空気調和装置の制御フローを示す図である。
運転が開始される(S1)と、室内機B、Cの運転モードで冷房運転か暖房運転かの判断を行い(S2)、通常の冷房運転(S3)又は暖房運転(S4)の制御が行われる。暖房運転時には、着霜による伝熱、風量の低下による室外熱交換器の伝熱性能の低下を考慮にいれて例えば式(1)に示すようなデフロスト開始条件を満たすか否か(つまり、着霜有無)の判定を行う(S5)。
x1は10K〜20K程度に設定すればよい。
(a)電磁弁8−2 OFF
(b)電磁弁9−2 ON
(c)絞り装置10 開く
(d)第2の流量制御装置7−1 全開にする
(e)第2の流量制御装置7−2 制御開始
x2は5〜10℃に設定すればよい。
(a)電磁弁9−2 OFF
(b)電磁弁8−2 ON
(c)第2の流量制御装置7−1,7−2 通常の中間圧制御
すなわち、デフロスト対象の並列熱交換器5−2から流出した冷媒を、デフロスト対象以外の並列熱交換器5−1の上流側の主回路へ流入させる。このため、デフロストの効率を向上させることができる。
また、吐出配管1aから分岐した高温高圧のガス冷媒の一部を、飽和温度換算で霜の温度と比較して高い0℃〜10℃程度の圧力まで減圧し、デフロスト対象の室外熱交換器5に流入させることで、冷媒の凝縮潜熱を利用することができる。
また、飽和温度は0℃〜10℃程度と、霜の温度との温度差が小さいため、デフロスト対象の室外熱交換器5出口のサブクール(過冷却度)は5K程度と小さく、デフロスト対象の室外熱交換器5の必要な冷媒量が少なくなり、冷凍サイクル全体の冷媒不足を回避することができる。
また、デフロスト対象の室外熱交換器5の伝熱管内の冷媒は気液二相の領域が大きくなり、霜との温度差が一定な領域が増え、熱交換器全体のデフロスト量を均一化できる。
また、デフロスト対象の室外熱交換器5から流出した冷媒を、蒸発器として機能している室外熱交換器5に流入させることで、冷凍サイクルの蒸発能力を維持して吸入圧力の低下を抑えることができる。
また、圧縮機1への液バックを防ぐことができる。
また、絞り装置10の流量制御を行うと、デフロスト能力を可変にすることができる。
また、低外気温では絞り装置10の流量を増やすことで、デフロストにかかる時間を一定にすることができる。
図10は、本発明の実施の形態2に係る空気調和装置101の冷媒回路構成を示す冷媒回路図である。
以下、空気調和装置101が実施の形態1と異なる部分を中心に説明する。
第3の流量制御装置7−3は、第1の接続配管13−1と第1の接続配管13−2とをバイパスする配管に設けられ、開度を可変できる弁であり、例えば、電子制御式膨張弁で構成される。
図12は、本発明の実施の形態2に係る空気調和装置101の暖房デフロスト運転時のP−h線図である。なお、図12の点(a)〜点(g)は図11の同じ記号を付した部分での冷媒の状態を示す。
制御装置30は、暖房通常運転を行っている際に着霜状態を解消するデフロストが必要と検知した場合、デフロスト対象の並列熱交換器5−2に対応する電磁弁8−2を閉止する。そして、制御装置30は、第2の電磁弁9−2を開き、絞り装置10の開度を予め設定した開度に開く。このとき、デフロスト対象の並列熱交換器5−2に対応する第2の流量制御装置7−2の開度は、全閉状態にする。また、第3の流量制御装置7−3の開度は、全開状態にする。
これによって、圧縮機1→絞り装置10→電磁弁9−2→並列熱交換器5−2→第3の流量制御装置7−3を、順次接続した中圧デフロスト回路が開かれ、暖房デフロスト運転が開始される。
そして、中圧(点(f))まで減圧された冷媒は、電磁弁9−2を通り、並列熱交換器5−2に流入する。並列熱交換器5−2に流入した冷媒は、並列熱交換器5−2に付着した霜と熱交換することによって冷却される。このときの冷媒の変化は図12中の点(f)から点(g)の変化で表される。なお、デフロストを行う冷媒は、霜の温度(0℃)以上の0℃〜10℃程度の飽和温度になっている。
また、中間圧が中圧と比較して高くなってもよいため、第2の流量制御装置7−1、7−2にCv値が小さな小型の弁を用いることができる。
なお、上述した実施の形態1では、デフロスト対象の室外熱交換器5を通った冷媒を主流に戻すため、中間圧(第2の接続配管12−1の圧力)を、中圧(デフロスト対象の熱交換器に流入する冷媒の圧力)と比較して下げる必要がある。
図13は、本発明の実施の形態3に係る空気調和装置102の冷媒回路構成を示す冷媒回路図である。
以下、空気調和装置102が実施の形態1と異なる部分を中心に説明する。
従って、第2の流量制御装置7−1、7−2によってデフロスト対象の室外熱交換器5の中圧制御を安定して行うことができる。
図14は、本発明の実施の形態4に係る空気調和装置103の冷媒回路構成を示す冷媒回路図である。
以下、空気調和装置103が実施の形態1と異なる部分を中心に説明する。
また、上記実施の形態3の空気調和装置102の構成に加え、中間圧となる主回路(第2の接続配管12−1と第2の流量制御装置7−1、7−2との間)の配管と、第2の接続配管14−1、14−2とを接続する第2のデフロスト配管20が設けられている。
第2のデフロスト配管20には、開度を可変できる弁であり、例えば、電子制御式膨張弁で構成された第4の流量制御装置19が設置されている。また、第2のデフロスト配管20には、第2の接続配管14−1、14−2の各々に対応して電磁弁18−1、18−2が設けられている。
これによって、圧縮機1→絞り装置10→電磁弁9−2→並列熱交換器5−2→電磁弁18−2→第4の流量制御装置19→第2の流量制御装置7−1を、順次接続した中圧デフロスト回路が開かれ、暖房デフロスト運転が開始される。
本実施の形態4の暖房デフロスト運転においては、圧縮機1から吐出した高温高圧の冷媒の一部が第1のデフロスト配管15によって、第1の接続配管13−2へ流入し、デフロスト対象の並列熱交換器5−2へ供給される。そして、デフロストを行った後の冷媒は、第2のデフロスト配管20を通り、第1の接続配管13−1から主回路に合流する。
このため、デフロスト対象の並列熱交換器5−2へ供給される冷媒は、空気の流れ方向の上流側の伝熱管5aから下流側に流れることとなり、冷媒の流れ方向と空気の流れ方向とを一致させることができる(並向流)。
図16は、本発明の実施の形態5に係る空気調和装置104の冷媒回路構成を示す冷媒回路図である。
以下、空気調和装置104が実施の形態2と異なる部分を中心に説明する。
暖房運転時には、中間圧の冷媒が第2の流量制御装置7−1、逆止弁21−1、21−2を通して第2の接続配管12−1から第1の接続配管13−1、13−2に流入する。
また、暖房デフロスト運転では、デフロスト対象の室外熱交換器5から、蒸発器として動作する室外熱交換器5に移動する冷媒は、第3の流量制御装置7−3を通して移動する。主流(中間圧)から、蒸発器として動作する室外熱交換器5に移動する冷媒は、第2の流量制御装置7−1と、逆止弁21−1または21−2とを通して移動する。
図17は、本発明の実施の形態6に係る空気調和装置105の冷媒回路構成を示す冷媒回路図である。
以下、空気調和装置105が実施の形態4、実施の形態5と異なる部分を中心に説明する。
Claims (13)
- 圧縮機、室内熱交換器、第1の流量制御装置、及び、互いに並列に接続された複数の並列熱交換器が、配管で順次接続されて冷媒が循環する主回路と、
前記圧縮機が吐出した冷媒の一部を分岐し、前記複数の並列熱交換器のうちいずれかの前記並列熱交換器をデフロスト対象として選択し、選択された前記並列熱交換器に流入させる第1のデフロスト配管と、
前記第1のデフロスト配管に設けられ、前記圧縮機が吐出した前記冷媒を減圧する第1の絞り装置と、
デフロスト対象の前記並列熱交換器から流出した冷媒を、デフロスト対象以外の前記並列熱交換器の上流側の前記主回路へ流入させる接続切替装置と、
を備えたことを特徴とする空気調和装置。 - デフロスト対象の前記並列熱交換器に前記圧縮機が吐出した前記冷媒の一部を流入させるデフロスト運転中に、
前記複数の並列熱交換器のうち、デフロスト対象以外の前記並列熱交換器の少なくとも1つが蒸発器として機能して暖房運転を行う
ことを特徴とする請求項1に記載の空気調和装置。 - 前記接続切替装置は、
前記複数の並列熱交換器の前記第1の流量制御装置側の配管に、それぞれ設けられた第2の絞り装置によって構成された
ことを特徴とする請求項1又は2に記載の空気調和装置。 - 前記接続切替装置は、
前記複数の並列熱交換器の前記第1の流量制御装置側の配管を、それぞれ相互に接続する配管に設けられた第2の絞り装置によって構成され、
デフロスト対象の前記並列熱交換器から流出した冷媒を、デフロスト対象以外の前記並列熱交換器の入口配管へ流入させる
ことを特徴とする請求項1又は2に記載の空気調和装置。 - 前記第2の絞り装置と前記第1の流量制御装置との間の配管と、前記第2の絞り装置と前記並列熱交換器との間の配管とを接続する第2のバイパス配管と、
前記第2のバイパス配管に設けられ、前記第2の絞り装置と前記第1の流量制御装置との間の配管から、前記第2の絞り装置と前記並列熱交換器との間の配管への冷媒の流れを許容する逆止弁と、
を備えたことを特徴とする請求項3又は4に記載の空気調和装置。 - 一端が前記複数の並列熱交換器の前記圧縮機の配管にそれぞれ接続され、他端が前記複数の並列熱交換器と前記第1の流量制御装置との間の配管に接続された第2のデフロスト配管を備え、
前記第1のデフロスト配管は、
一端が前記圧縮機の吐出配管に接続され、他端が前記複数の並列熱交換器の前記第1の流量制御装置側の配管に、それぞれ接続され、
前記並列熱交換器は、
内部を冷媒が通過し、空気通過方向に対して垂直方向の段方向及び前記空気通過方向である列方向に複数設けられた伝熱管と、
前記空気通過方向に空気が通過するように間隔を空けて配置された複数のフィンとを有し、
前記空気通過方向の風上側の列の前記伝熱管に接続された配管に、前記第1のデフロスト配管が接続され、
前記空気通過方向の風下側の列の前記伝熱管に接続された配管に、前記第2のデフロスト配管が接続された
ことを特徴とする請求項1〜5の何れか一項に記載の空気調和装置。 - 外気温度に応じて、前記第1の絞り装置の流量制御を行う
ことを特徴とする請求項1〜6の何れか一項に記載の空気調和装置。 - 前記複数の並列熱交換器の全てを蒸発器として機能させる通常暖房運転の運転時間を、外気温度に応じて設定する
ことを特徴とする請求項1〜7の何れか一項に記載の空気調和装置。 - 外気温度が閾値以上の場合に、
前記複数の並列熱交換器のうち、デフロスト対象の前記並列熱交換器に前記圧縮機が吐出した前記冷媒の一部を流入させ、デフロスト対象以外の前記並列熱交換器の少なくとも1つが蒸発器として機能して暖房運転を行う暖房デフロスト運転を行い、
前記外気温度が閾値未満の場合に、
前記複数の並列熱交換器の全てに、前記圧縮機が吐出した前記冷媒を流入させる暖房停止デフロスト運転を行う
ことを特徴とする請求項1〜8の何れか一項に記載の空気調和装置。 - 前記複数の並列熱交換器に、空気を送風するファンを備え、
デフロスト対象の前記並列熱交換器に前記圧縮機が吐出した前記冷媒の一部を流入させるデフロスト運転中に、外気温度に応じてファン出力を変更する
ことを特徴とする請求項1〜9の何れか一項に記載の空気調和装置。 - デフロスト対象の前記並列熱交換器を流出する冷媒の圧力を、前記第2の絞り装置によって制御する
ことを特徴とする請求項3〜5の何れか一項に記載の空気調和装置。 - デフロスト対象の前記並列熱交換器を流出する冷媒の圧力が、飽和温度換算で0℃〜10℃の範囲内となるように前記第2の絞り装置の開度を制御する
ことを特徴とする請求項11に記載の空気調和装置。 - 前記複数の並列熱交換器のうち、デフロスト対象の前記並列熱交換器に前記圧縮機が吐出した前記冷媒の一部を流入させるデフロスト運転において、
前記複数の並列熱交換器のそれぞれを、少なくとも1回以上、デフロフト対象とする
ことを特徴とする請求項1〜8、10〜12の何れか一項に記載の空気調和装置。
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