JPS63295005A - けい素鋼板の冷間タンデム圧延設備 - Google Patents
けい素鋼板の冷間タンデム圧延設備Info
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Classifications
-
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
-
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B2015/0071—Levelling the rolled product
-
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- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B21B—ROLLING OF METAL
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、けい素鋼板の冷間タンデム圧延設備に係り、
特にけい素鋼板の冷間タンデム圧延における圧延ロール
の摩耗を減少させるのに好適な圧延設備に関する。
特にけい素鋼板の冷間タンデム圧延における圧延ロール
の摩耗を減少させるのに好適な圧延設備に関する。
〈従来の技術〉
従来、Siを約3%含有する一方向性けい素鋼板は、通
常3.0m厚程度の熱延鋼板を厚み約0.3mmに冷間
圧延し、その後各種焼鈍を施して製品にされ、変圧器の
鉄心などに使用される。このような一方向性けい素鋼板
としては、電磁特性に優れること、即ち磁束密度が高く
、渦電流損などの鉄損の少ないことが必要とされる。
常3.0m厚程度の熱延鋼板を厚み約0.3mmに冷間
圧延し、その後各種焼鈍を施して製品にされ、変圧器の
鉄心などに使用される。このような一方向性けい素鋼板
としては、電磁特性に優れること、即ち磁束密度が高く
、渦電流損などの鉄損の少ないことが必要とされる。
冷間圧延は、けい素鋼板の変形抵抗が大きいため、酸洗
された熱延母板を一旦約1.0mmの中間板厚に圧延し
た後、焼鈍軟化して、再び冷間圧延し、所望の板厚にす
る。冷間圧延機には、通常ロール径の小さい(約80〜
1001φ)ゼンジミア圧延機が使われ、リバース圧延
される。
された熱延母板を一旦約1.0mmの中間板厚に圧延し
た後、焼鈍軟化して、再び冷間圧延し、所望の板厚にす
る。冷間圧延機には、通常ロール径の小さい(約80〜
1001φ)ゼンジミア圧延機が使われ、リバース圧延
される。
〈発明が解決しようとする問題点〉
近年、生産性の向上、品質・歩留りの向上および省力化
の要請から、このような難圧延材もタンデム圧延機によ
って行われる方向にあり、その実現のためには、様々な
問題を解決しなければならない。
の要請から、このような難圧延材もタンデム圧延機によ
って行われる方向にあり、その実現のためには、様々な
問題を解決しなければならない。
その一つの大きな問題は、圧延ロールの摩耗が著しく、
ロール交換の頻度が多くなり、生産性向上を阻害してい
る点である。特に、2回目の冷間圧延において、その摩
耗の傾向が著しい、ゼンジミア圧延では、圧延ロールの
交換は比較的容易に行えるので、スケールは付着したま
一圧延され、必要に応じて、次工程でブラシなどにより
研掃されていたが、タンデム圧延機ではロール替に時間
がかかり、頻度が多くなるとタンデム圧延機を用いる効
果が著しく減殺され、またロー・ル原単位も悪化する。
ロール交換の頻度が多くなり、生産性向上を阻害してい
る点である。特に、2回目の冷間圧延において、その摩
耗の傾向が著しい、ゼンジミア圧延では、圧延ロールの
交換は比較的容易に行えるので、スケールは付着したま
一圧延され、必要に応じて、次工程でブラシなどにより
研掃されていたが、タンデム圧延機ではロール替に時間
がかかり、頻度が多くなるとタンデム圧延機を用いる効
果が著しく減殺され、またロー・ル原単位も悪化する。
このように、圧延ロールの摩耗が著しいのは、変形抵抗
が普通鋼に比べて大きい点と、特に2回目の圧延では、
中間焼鈍時に表面に発生した約1〜3μmの薄いスケー
ルが発生するがそのまま圧延される点とにある。前者に
ついては、圧延潤滑を強化し、摩擦係数を低下させ、圧
延荷重を減少させる通常の対策が考えられ、また、後者
については、焼鈍後酸洗することが考えられるが、酸洗
設備の設置のための投資や工程増加によるコストアンプ
となり好ましくない。
が普通鋼に比べて大きい点と、特に2回目の圧延では、
中間焼鈍時に表面に発生した約1〜3μmの薄いスケー
ルが発生するがそのまま圧延される点とにある。前者に
ついては、圧延潤滑を強化し、摩擦係数を低下させ、圧
延荷重を減少させる通常の対策が考えられ、また、後者
については、焼鈍後酸洗することが考えられるが、酸洗
設備の設置のための投資や工程増加によるコストアンプ
となり好ましくない。
そこで、本出願人が既に出願した特願昭61−2639
22号によって開示した・ように、中間焼鈍された表面
にスケール層が付着したままのけい素鋼板を、冷間タン
デム圧延機ライン内特に第1スタンドと第2スタンドと
の間に設けられた脱スケール装置を用いて脱スケールし
ながら圧延する方法を提案した。
22号によって開示した・ように、中間焼鈍された表面
にスケール層が付着したままのけい素鋼板を、冷間タン
デム圧延機ライン内特に第1スタンドと第2スタンドと
の間に設けられた脱スケール装置を用いて脱スケールし
ながら圧延する方法を提案した。
しかしながら、上記の方法を用いて実験を進めたところ
、以下のような問題点が潜在していることが判明したの
である。
、以下のような問題点が潜在していることが判明したの
である。
■ 第1スタンドの圧延ロールの表面がスケールによっ
て肌荒れを生じ、寿命が短くロールの交換頻度を多(せ
ざるを得ないこと。
て肌荒れを生じ、寿命が短くロールの交換頻度を多(せ
ざるを得ないこと。
■ さらに、破壊されたスケールがロール表面に付着し
て鋼板表面に転写して表面疵の原因となるから、鋼板品
質を低下すること。
て鋼板表面に転写して表面疵の原因となるから、鋼板品
質を低下すること。
本発明は、上記の事情に鑑みなされたものであって、け
い素鋼板を冷間タンデム圧延機で圧延するに際し、圧延
ロールの摩耗を減少させるのに好適な圧延方法を提供す
ることを目的とする。
い素鋼板を冷間タンデム圧延機で圧延するに際し、圧延
ロールの摩耗を減少させるのに好適な圧延方法を提供す
ることを目的とする。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明者は、中間焼鈍時において、けい素鋼板の表面に
発生するスケール層性状をつぶさに観察するとともに、
その厚みが約3μm以下と、かなり薄いことに着目して
、冷間タンデム圧延を開始する前に、比較的簡単な装置
を追加して脱スケールを行うことにより、圧延ロールの
摩耗を減少させることができることを見出し、その知見
に基づいて本発明を完成させるに至ったのである。
発生するスケール層性状をつぶさに観察するとともに、
その厚みが約3μm以下と、かなり薄いことに着目して
、冷間タンデム圧延を開始する前に、比較的簡単な装置
を追加して脱スケールを行うことにより、圧延ロールの
摩耗を減少させることができることを見出し、その知見
に基づいて本発明を完成させるに至ったのである。
すなわち、本発明は、巻き戻しリールと多段タンデム圧
延機と巻き取りリールとからなるけい素′Xf4仮の冷
間タンデム圧延設備において、前記巻き戻しリールと前
記多段タンデム圧延機の第1スタンドとの間に張力、曲
げを付加する装置と研掃装置を配設したことを特徴とす
るけい素鋼板の冷間タンデム圧延設備である。
延機と巻き取りリールとからなるけい素′Xf4仮の冷
間タンデム圧延設備において、前記巻き戻しリールと前
記多段タンデム圧延機の第1スタンドとの間に張力、曲
げを付加する装置と研掃装置を配設したことを特徴とす
るけい素鋼板の冷間タンデム圧延設備である。
〈作 用〉
けい素鋼板の中間焼鈍は、材質調整と軟化を兼ねており
、酸化雰囲気中で焼鈍が行われるため、中間焼鈍後の鋼
板表面ルこは、薄いスケールの層が生成付着する。その
生成するスケールの主成分は、二酸化けい素(SiOz
)であり、これは極めて硬く、砥粒のように圧延ロール
に作用して、ロールの表面を研磨し、摩耗させると考え
られる。スケール層は、約1〜3μm程度と薄く、地鉄
に比して伸びにくいので、圧延に先立ちテンシ町ンレベ
ラによって曲げと伸びを付与することにより、容易に砕
かれ、剥離しやすくなる。実験によれば、伸び歪I〜3
%で、スケール層に伸び方向と直角のクラックが発生し
、レベラの曲げ、曲げ戻しにより鋼板の表裏に発生する
伸び歪と圧縮歪により砕かれ、脱落しやすい状態になる
。それ故、この後、ブラシなどの研掃手段や高圧力の液
体例えば水、温水、圧延油のエマルジョンなどの噴射な
どを施して、スケールを剥離除去することにより、第1
スタンド以後のロールの摩耗を著しく減少させることが
できることを解明し得たのである。
、酸化雰囲気中で焼鈍が行われるため、中間焼鈍後の鋼
板表面ルこは、薄いスケールの層が生成付着する。その
生成するスケールの主成分は、二酸化けい素(SiOz
)であり、これは極めて硬く、砥粒のように圧延ロール
に作用して、ロールの表面を研磨し、摩耗させると考え
られる。スケール層は、約1〜3μm程度と薄く、地鉄
に比して伸びにくいので、圧延に先立ちテンシ町ンレベ
ラによって曲げと伸びを付与することにより、容易に砕
かれ、剥離しやすくなる。実験によれば、伸び歪I〜3
%で、スケール層に伸び方向と直角のクラックが発生し
、レベラの曲げ、曲げ戻しにより鋼板の表裏に発生する
伸び歪と圧縮歪により砕かれ、脱落しやすい状態になる
。それ故、この後、ブラシなどの研掃手段や高圧力の液
体例えば水、温水、圧延油のエマルジョンなどの噴射な
どを施して、スケールを剥離除去することにより、第1
スタンド以後のロールの摩耗を著しく減少させることが
できることを解明し得たのである。
また、スケールの除去方法としては、レベラに均砕かれ
て取れ易(なっているので、比較的簡単な装、・LCよ
く、表裏面をワイヤブラシあるいはナイロンブラシ、も
しくは砥粒を含んだナイロンブラシを回転して研掃すれ
ばよい、あるいは、高圧水を噴射してもよい、高圧水と
しては、ロールクーラントを使用するのが便利であり、
圧力は、研掃装置と併用の場合3kgf/crA以上、
単独では、20 kg f / c+flが必要である
ことがわかった。
て取れ易(なっているので、比較的簡単な装、・LCよ
く、表裏面をワイヤブラシあるいはナイロンブラシ、も
しくは砥粒を含んだナイロンブラシを回転して研掃すれ
ばよい、あるいは、高圧水を噴射してもよい、高圧水と
しては、ロールクーラントを使用するのが便利であり、
圧力は、研掃装置と併用の場合3kgf/crA以上、
単独では、20 kg f / c+flが必要である
ことがわかった。
なお、タンデム圧延機の入側で脱スケールを行う他の方
法としてスケール厚さが1〜3μmと比較的薄い点を考
慮すれば、スケール層を直接研掃することも可能である
。すなわち、例えば砥石車を回転させて鋼板表面を研削
する砥石研削やあるいは布や紙に砥粒を植込んで帯状に
して回転させて表面を研削するベルト研削などを用いる
ことができる。この場合、スケール層が薄いことから、
比較的簡単な設備でも軽い研削で脱スケールが確実にで
き、砥石やベルトの消耗も比較的少ないので実用的であ
る。
法としてスケール厚さが1〜3μmと比較的薄い点を考
慮すれば、スケール層を直接研掃することも可能である
。すなわち、例えば砥石車を回転させて鋼板表面を研削
する砥石研削やあるいは布や紙に砥粒を植込んで帯状に
して回転させて表面を研削するベルト研削などを用いる
ことができる。この場合、スケール層が薄いことから、
比較的簡単な設備でも軽い研削で脱スケールが確実にで
き、砥石やベルトの消耗も比較的少ないので実用的であ
る。
以上のように、鋼板が第1スタンドに噛み込む前にスケ
ールを取り除くことにより、第1スタンド以後の圧延に
おけるスケール粒によるロールの研磨・摩耗はほとんど
なくなるのである。また、圧延直前の圧延ライン内で脱
スケールをすればその後直ちに圧延が行えるので、脱ス
ケール後の防錆処理などが不要となる。
ールを取り除くことにより、第1スタンド以後の圧延に
おけるスケール粒によるロールの研磨・摩耗はほとんど
なくなるのである。また、圧延直前の圧延ライン内で脱
スケールをすればその後直ちに圧延が行えるので、脱ス
ケール後の防錆処理などが不要となる。
〈実施例〉
以下、本発明の実施例を第1図に基づいて説明する。
第1図は、4スタンド冷間タンデム圧延機の構成の要部
を模式的に示す側面図である。圧延ロール11.12.
13.14はワークロールのみ示し、バックアップロー
ルは省略している。中間焼鈍後のけい素鋼板(以下、単
に鋼板という)1は、ペイオフリール2より冷間タンデ
ム圧延機1oに供給され、各スタンドの上下一対のワー
クロール11.12.13゜14により順次減厚され、
巻取リール5により巻き取られる。ここで、3.4はデ
フレフクロールである。
を模式的に示す側面図である。圧延ロール11.12.
13.14はワークロールのみ示し、バックアップロー
ルは省略している。中間焼鈍後のけい素鋼板(以下、単
に鋼板という)1は、ペイオフリール2より冷間タンデ
ム圧延機1oに供給され、各スタンドの上下一対のワー
クロール11.12.13゜14により順次減厚され、
巻取リール5により巻き取られる。ここで、3.4はデ
フレフクロールである。
ペイオフリール2の後のデフレフクロール3と第1スタ
ンド圧延ロール11との間にテンションレベラ15と研
掃装置18が配設される。ここで、テンションレベラ1
5は鋼FiIに張力を付与する一対のプライドルロール
16.16と、曲げを付与する複数のロールからなるロ
ーラレベラ17とから構成される。このローラレベラ1
7のロール径は、50〜80ma+φ程度と小さく、鋼
板1に1〜3%程度の伸び歪を与えることができる。ま
た、スケールの研掃装置18は鋼板1の板幅を全部覆う
ように鋼板1を挾んで上下に配置するようにした回転ブ
ラシ19と高圧水噴射ノズル20をそれぞれ単独でまた
は組み合わせて用いられる。
ンド圧延ロール11との間にテンションレベラ15と研
掃装置18が配設される。ここで、テンションレベラ1
5は鋼FiIに張力を付与する一対のプライドルロール
16.16と、曲げを付与する複数のロールからなるロ
ーラレベラ17とから構成される。このローラレベラ1
7のロール径は、50〜80ma+φ程度と小さく、鋼
板1に1〜3%程度の伸び歪を与えることができる。ま
た、スケールの研掃装置18は鋼板1の板幅を全部覆う
ように鋼板1を挾んで上下に配置するようにした回転ブ
ラシ19と高圧水噴射ノズル20をそれぞれ単独でまた
は組み合わせて用いられる。
回転ブラシ19は、テンションレベラ15によってスケ
ールが破壊された鋼板1の表裏面に接触して表裏面を同
時に研掃し、付着しているスケールの薄層を取り除く、
ブラシとしては、ワイヤブラシ。
ールが破壊された鋼板1の表裏面に接触して表裏面を同
時に研掃し、付着しているスケールの薄層を取り除く、
ブラシとしては、ワイヤブラシ。
ナイロンブラシあるいは砥粒入すナイロンブラシなどを
使えばよい、また、高圧水噴射ノズル19がらは、高圧
水を噴射して、鋼板1上に残留しているスケールを洗い
流して除去する。高圧水は、昇圧ポンプ21により、ロ
ールクーラント供給ポンプ7に接続されたロールクーラ
ント管8から昇圧供給される。昇圧の必要がない低圧水
でよいときは、昇圧ポンプ21は不要で、直接ロールク
ーラント管8から供給してもよい、なお、ロールクーラ
ントは、配管8により各スタンドのロールに供給され、
各ロールと鋼板の冷却およびその一部は鋼板の圧延潤滑
を行った後、図示しない捕集・異物除去装置を経て戻り
管を通って、クーラント供給タンク6にもどり再供給さ
れる。
使えばよい、また、高圧水噴射ノズル19がらは、高圧
水を噴射して、鋼板1上に残留しているスケールを洗い
流して除去する。高圧水は、昇圧ポンプ21により、ロ
ールクーラント供給ポンプ7に接続されたロールクーラ
ント管8から昇圧供給される。昇圧の必要がない低圧水
でよいときは、昇圧ポンプ21は不要で、直接ロールク
ーラント管8から供給してもよい、なお、ロールクーラ
ントは、配管8により各スタンドのロールに供給され、
各ロールと鋼板の冷却およびその一部は鋼板の圧延潤滑
を行った後、図示しない捕集・異物除去装置を経て戻り
管を通って、クーラント供給タンク6にもどり再供給さ
れる。
なお、研掃装置18としては、回転ブラシ19の代わり
にベルトサンダを用いても同様の作用効果を有する。
にベルトサンダを用いても同様の作用効果を有する。
以下に、本発明による脱スケール装置の通用例を説明す
る。
る。
板厚1.2ma+、幅1000mのけい素鋼板を0.3
2IIII11まで、圧延速度800 mpmで圧延し
た。4スタンドの圧下配分は、はり等圧下配分とした。
2IIII11まで、圧延速度800 mpmで圧延し
た。4スタンドの圧下配分は、はり等圧下配分とした。
テンションレヘラ15は、ロール径が50mn+φ、張
力が5kgf/mm”程度とし、曲げ歪として2.4%
を与える条件とした。
力が5kgf/mm”程度とし、曲げ歪として2.4%
を与える条件とした。
研掃装置18としては、第1表に示す5ケースについて
比較を行った。
比較を行った。
これらによるスケール除去の結果として、第1第 1
表 スタンドおよび第4スタンドのワールロールの圧延長、
即ちロール組替後から次のロール組替に至るまでの製品
長換算値で調べたものを第2表に示した。
表 スタンドおよび第4スタンドのワールロールの圧延長、
即ちロール組替後から次のロール組替に至るまでの製品
長換算値で調べたものを第2表に示した。
なお、ロールの組替の判断は、ロールの表面疵、摩耗に
よるプロフィル変化(仮の形状不良)、ロール表面粗度
摩耗による圧延不安定(スリップ、チャタリングなど)
によるが、摩耗量0.2+msを目安にして比較したも
のである。
よるプロフィル変化(仮の形状不良)、ロール表面粗度
摩耗による圧延不安定(スリップ、チャタリングなど)
によるが、摩耗量0.2+msを目安にして比較したも
のである。
第2表から明らかなように、スケール除去しない従来例
に対して、脱スケール装置を用いてスケールを除去した
本発明例は、いずれも圧延長は同第 2 表 上しており、最も良好なケース3および5では、向上化
は、第1スタンドで1.7倍、第4スタンドで1.4倍
であり、上流スタンドはどその効果の大きいことがわか
る。
に対して、脱スケール装置を用いてスケールを除去した
本発明例は、いずれも圧延長は同第 2 表 上しており、最も良好なケース3および5では、向上化
は、第1スタンドで1.7倍、第4スタンドで1.4倍
であり、上流スタンドはどその効果の大きいことがわか
る。
なお、中間の第2,3スタンドについても同様の圧延長
増大の効果が認められている。
増大の効果が認められている。
〈発明の効果〉
以上説明したように、本発明によれば、けい素鋼板の冷
間タンデム圧延において、中間焼鈍された表面にスケー
ル層が付着したままのけい素鋼板を冷間タンデム圧延機
の入側に設けられた脱スケール装置を用いて脱スケール
したのち圧延するようにしたので、各スタンドの圧延ロ
ールの摩耗を減少させることができ、したがって、圧延
可能長さが増大して、ロール組替までの時間を長くする
ことができるから、生産能率を向上し、かつロール原単
位を向上することが可能である。特に圧延能率は、従来
例において約84 t/hであるのに対し、ケース6を
適用すると、約108thと飛躍的に向上する。
間タンデム圧延において、中間焼鈍された表面にスケー
ル層が付着したままのけい素鋼板を冷間タンデム圧延機
の入側に設けられた脱スケール装置を用いて脱スケール
したのち圧延するようにしたので、各スタンドの圧延ロ
ールの摩耗を減少させることができ、したがって、圧延
可能長さが増大して、ロール組替までの時間を長くする
ことができるから、生産能率を向上し、かつロール原単
位を向上することが可能である。特に圧延能率は、従来
例において約84 t/hであるのに対し、ケース6を
適用すると、約108thと飛躍的に向上する。
また、通常の圧延前の酸洗等の大規模な脱スケール設備
を必要とせず、比較的簡単な脱スケール装置でよいから
、設備投資抑制とコストダウンの効果がある。
を必要とせず、比較的簡単な脱スケール装置でよいから
、設備投資抑制とコストダウンの効果がある。
第1図は、本発明の実施例を模式的に示した側面図であ
る。 1・・・けい素鋼板。 lO・・・冷間タンデム圧延機。 11、12.13.14・・・圧延ロール。 15・・・テンシッンレベラ、16・・・プライドルロ
ール。 17・・・ローラレベラ、18・・・研掃装置。
る。 1・・・けい素鋼板。 lO・・・冷間タンデム圧延機。 11、12.13.14・・・圧延ロール。 15・・・テンシッンレベラ、16・・・プライドルロ
ール。 17・・・ローラレベラ、18・・・研掃装置。
Claims (1)
- 巻き戻しリールと多段タンデム圧延機と巻き取りリール
とからなるけい素鋼板の冷間タンデム圧延設備において
、前記巻き戻しリールと前記多段タンデム圧延機の第1
スタンドとの間に張力、曲げを付加する装置と研掃装置
を配設したことを特徴とするけい素鋼板の冷間タンデム
圧延設備。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12805587A JPS63295005A (ja) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | けい素鋼板の冷間タンデム圧延設備 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12805587A JPS63295005A (ja) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | けい素鋼板の冷間タンデム圧延設備 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63295005A true JPS63295005A (ja) | 1988-12-01 |
Family
ID=14975369
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12805587A Pending JPS63295005A (ja) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | けい素鋼板の冷間タンデム圧延設備 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63295005A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2003051547A1 (en) * | 2001-12-19 | 2003-06-26 | Byong Seop Yoo | Continuing rolling apparatus for wire |
KR100847029B1 (ko) * | 2002-05-02 | 2008-07-17 | 주식회사 포스코 | 강판의 탈 스케일 시스템 및 탈 스케일 방법 |
CN102430596A (zh) * | 2010-09-29 | 2012-05-02 | 山东莱芜金石集团有限公司 | 表面清刷机 |
-
1987
- 1987-05-27 JP JP12805587A patent/JPS63295005A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2003051547A1 (en) * | 2001-12-19 | 2003-06-26 | Byong Seop Yoo | Continuing rolling apparatus for wire |
KR100847029B1 (ko) * | 2002-05-02 | 2008-07-17 | 주식회사 포스코 | 강판의 탈 스케일 시스템 및 탈 스케일 방법 |
CN102430596A (zh) * | 2010-09-29 | 2012-05-02 | 山东莱芜金石集团有限公司 | 表面清刷机 |
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