JPS6227726Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6227726Y2 JPS6227726Y2 JP1982106599U JP10659982U JPS6227726Y2 JP S6227726 Y2 JPS6227726 Y2 JP S6227726Y2 JP 1982106599 U JP1982106599 U JP 1982106599U JP 10659982 U JP10659982 U JP 10659982U JP S6227726 Y2 JPS6227726 Y2 JP S6227726Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- damping force
- passage
- valve
- piston rod
- cylinder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 107
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 19
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims description 18
- 230000008602 contraction Effects 0.000 claims description 9
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 9
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000001846 repelling effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
この考案は、減衰力調整可能な油圧緩衝器に関
するものである。[Detailed Description of the Invention] This invention relates to a hydraulic shock absorber with adjustable damping force.
近年、例えば自動車におけるシヨツクアブソー
バとして、減衰力調整可能な油圧緩衝器が採用さ
れる傾向にある。これは、その減衰力特性を、自
動車の走行路面条件に応じて可変することによつ
て、自動車の乗心地性の向上などを図ることがで
きるからである。すなわち、高速道路を走行する
場合には減衰力を小さくし、他方、悪路を走行す
る場合には減衰力を大きくしている。 In recent years, there has been a trend for hydraulic shock absorbers with adjustable damping force to be employed as shock absorbers in automobiles, for example. This is because by varying the damping force characteristics according to the road surface conditions on which the vehicle is traveling, it is possible to improve the ride comfort of the vehicle. That is, when driving on a highway, the damping force is reduced, while when driving on a rough road, the damping force is increased.
このような油圧緩衝器は、その減衰力特性を外
部から適宜調整できるようになつている。すなわ
ち、ピストンロツドに連結されてシリンダの内部
を２分するピストンに、ピストンロツドの伸長お
よび退縮変位時に２つのシリンダ室を連通して所
定の減衰力を生じせしめる減衰弁を設けることは
勿論、これとは別に、ピストンロツドに、２つの
シリンダ室を連通するバイパスの通路と、このバ
イパス通路を外部から適宜紋り調整可能な操作機
構とを設けている。そして、その操作機構によつ
てバイパス通路を絞り調整することにより、ピス
トンロツドの伸長および退縮変位時における減衰
力を適宜調整できるようになつている。 The damping force characteristics of such a hydraulic shock absorber can be appropriately adjusted from the outside. That is, it goes without saying that the piston, which is connected to the piston rod and divides the interior of the cylinder into two, is provided with a damping valve that communicates the two cylinder chambers and generates a predetermined damping force when the piston rod extends and retracts. Separately, the piston rod is provided with a bypass passage that communicates the two cylinder chambers, and an operating mechanism that can appropriately adjust this bypass passage from the outside. By restricting and adjusting the bypass passage using the operating mechanism, it is possible to appropriately adjust the damping force when the piston rod is extended and retracted.
このような緩衝器によれば、減衰力を生じる
際、まず、バイパス通路を可変オリフイスとし
て、その可変程度に応じて種々の初期の立上がり
減衰力を生じ、そして、この減衰力が所定の大き
さにまで立上がつた時点からは、減衰弁が開いて
同一の特性カーブを画く減衰力を生じる。このた
め、減衰力の調整範囲は、減衰弁が開くまでの立
上がりの範囲に限定され、その立上がりの特性カ
ーブの傾きは調整できるものの、減衰弁が開いた
時点からの特性については何ら調整することがで
きなかつた。 According to such a shock absorber, when generating a damping force, first, the bypass passage is made into a variable orifice, and various initial rising damping forces are generated depending on the degree of variation, and then this damping force is adjusted to a predetermined magnitude. From the point at which the temperature rises to , the damping valve opens to produce a damping force that follows the same characteristic curve. For this reason, the adjustment range of the damping force is limited to the rising range until the damping valve opens, and although the slope of the rising characteristic curve can be adjusted, the characteristics after the damping valve opens cannot be adjusted in any way. I couldn't do it.
ところで、近年、このような緩衝器として、更
に、減衰力が所定の大きさに立上がつた後の減衰
力についても、その特性カーブの傾きを適宜調整
することができて、減衰力の調整を多様に行なう
ことができるものの出現が要望される傾向にあ
る。 By the way, in recent years, with such a shock absorber, it has become possible to adjust the slope of the characteristic curve as appropriate for the damping force after the damping force has risen to a predetermined level. There is a trend toward the emergence of a device that can perform a variety of tasks.
この考案は、上記事情を考慮してなされたもの
で、ピストンロツドの一端に取り付けてシリンダ
内に摺動自在に嵌合したピストンにより前記シリ
ンダ内を２室に区画し、該ピストンに前記２室を
直接連通する第１の通路を設け、該第１の通路に
伸び側減衰力及び縮み側減衰力を発生する第１の
減衰力発生バルブを設け、前記ピストンロツドに
前記ピストンをバイパスするバイパス通路を設
け、該バイパス通路を２つの系路に分岐してその
一方の系路を第２の通路とし該第２の通路に伸び
側減衰力及び縮み側減衰力を発生する第２の減衰
力発生バルブを設け、前記バイパス通路に該バイ
パス通路の流路面積を制御する制御バルブを設け
ることにより、上記のような近年の要望に応える
ことができて、減衰力の多様な調整が可能な減衰
力可変式油圧緩衝器を提供することを目的とす
る。 This idea was made in consideration of the above circumstances, and the interior of the cylinder is divided into two chambers by a piston attached to one end of a piston rod and slidably fitted into the cylinder. A first passage that communicates directly is provided, a first damping force generating valve that generates a damping force on the extension side and a damping force on the compression side is provided in the first passage, and a bypass passage that bypasses the piston is provided in the piston rod. , the bypass passage is branched into two passages, one of the passages is made a second passage, and a second damping force generating valve is provided in the second passage for generating a damping force on the extension side and a damping force on the compression side. By providing a control valve in the bypass passage to control the flow area of the bypass passage, a variable damping force type that can meet the recent demands as described above and allows various adjustments of the damping force. The purpose is to provide a hydraulic shock absorber.
以下、この考案を図示する実施例に基づいて説
明する。 This invention will be explained below based on illustrated embodiments.
第１図中符号１は、内側シリンダ部２と外側シ
リンダ部３とで成るいわゆる２重のシリンダを示
す。その内側シリンダ部２の内部には、ピストン
ロツド４の下端に連結されたピストン５が上下動
自在に内蔵されていて、その内側シリンダ部２の
内部がシリンダ上室R1とシリンダ下室R2とに２
分されている。ピストン５は、ピストンロツド４
の下端にねじ合う中空ナツト６の締め付けにより
取付けられていて、そのピストン５には、シリン
ダ上室R1とシリンダ下室R2とを連通する第１の
連通路７と第２の連通路８が設けられている。そ
して、このピストン５の上部には、両室R1，R2
間の差圧によつて第１の連通路７の上側開口部を
開く常閉の第１の減衰弁９がスプリング１０等と
共に取付けられ、他方、ピストン５の下部には、
両室R1，R2間の差圧によつて第２の連通路８の
下側開口部を開く常閉の第２の減衰弁１１がスプ
リング１２等と共に取付けられている。 Reference numeral 1 in FIG. 1 indicates a so-called double cylinder consisting of an inner cylinder part 2 and an outer cylinder part 3. Inside the inner cylinder part 2, a piston 5 connected to the lower end of the piston rod 4 is built so as to be able to move up and down, and the inside of the inner cylinder part 2 is divided into an upper cylinder chamber R1 and a lower cylinder chamber R2. to 2
divided. Piston 5 is piston rod 4
The piston 5 is attached by tightening a hollow nut 6 that screws into the lower end of the piston 5, and the piston 5 has a first communication passage 7 and a second communication passage 8 that communicate the cylinder upper chamber R1 and the cylinder lower chamber R2 . is provided. And, in the upper part of this piston 5, both chambers R 1 and R 2
A normally closed first damping valve 9, which opens the upper opening of the first communication passage 7 by the pressure difference between the two, is attached together with a spring 10, etc.;
A normally closed second damping valve 11 , which opens the lower opening of the second communication passage 8 based on the pressure difference between the chambers R1 and R2 , is attached together with a spring 12 and the like.
シリンダ上室R1とシリンダ下室R2内には油が
封入されていて、ピストンロツド４の下方への退
縮によつてピストン５が下動する時、第１の減衰
弁９が開き、シリンダ下室R2内の油が第１の連
通路７を通つてシリンダ上室R1内に所定の抵抗
力を伴なつて移動し、他方、ピストンロツド４の
上方への伸長によつてピストン５が上動する時、
第２の減衰弁１１が開き、シリンダ上室R1内の
油が第２の連通路８を通つてシリンダ下室R2内
に所定の抵抗力を伴なつて流動するようになつて
いる。したがつて、このことによりピストンロツ
ド４の伸縮動に対して比較的大きな所定の減衰力
を付与するようになつている。 Oil is sealed in the cylinder upper chamber R1 and the cylinder lower chamber R2 , and when the piston 5 moves downward due to the downward retraction of the piston rod 4, the first damping valve 9 opens and the cylinder bottom chamber R2 is filled with oil. The oil in the chamber R2 moves through the first communication path 7 into the cylinder upper chamber R1 with a predetermined resistance force, and on the other hand, the piston 5 moves upward due to the upward extension of the piston rod 4. When moving,
The second damping valve 11 opens, and the oil in the cylinder upper chamber R 1 flows through the second communication path 8 into the cylinder lower chamber R 2 with a predetermined resistance force. Therefore, this applies a relatively large predetermined damping force to the expansion and contraction movement of the piston rod 4.
このように、第１、第２の減衰弁９，１１は、
シリンダ上室R1とシリンダ下室R2の相互間を流
動する油に対して、比較的大きな所定の流動抵抗
を付与するものであり、そこで、以下、説明の便
宜上これらの減衰弁９，１１を合わせて高特性の
第１の減衰力発生バルブ１８といい、また、第
１、第２の連通路７，８を合わせて第１の油路
（第１の通路）L1という。 In this way, the first and second damping valves 9, 11 are
These damping valves 9 and 11 provide a relatively large predetermined flow resistance to the oil flowing between the cylinder upper chamber R1 and the cylinder lower chamber R2 . Together, they are referred to as a first damping force generating valve 18 with high characteristics, and the first and second communicating passages 7 and 8 are collectively referred to as a first oil passage (first passage) L1 .
内側シリンダ部２と外側シリンダ部３との間の
筒状空間内には、ガスＧが封入され、そして、こ
の筒状空間の下方側とシリンダ下室R2が内側シ
リンダ部２の連通路１４によつて連通されてい
る。また、この封入ガスＧの圧力はシリンダ１の
上側キヤツプ１５の内部に導かれており、このキ
ヤツプ１５に設けられてピストンロツド４に密接
するシール部材１６に作用して、そのシール性を
優れたものとするようになつている。なお、図中
１７は下側キヤツプ、１８は取付環をそれぞれ示
す。 Gas G is sealed in the cylindrical space between the inner cylinder part 2 and the outer cylinder part 3, and the lower side of this cylindrical space and the lower cylinder chamber R2 are connected to the communication passage 14 of the inner cylinder part 2. communicated by. Further, the pressure of this filled gas G is guided into the inside of the upper cap 15 of the cylinder 1, and acts on a sealing member 16 provided in this cap 15 and in close contact with the piston rod 4, thereby improving its sealing performance. It is becoming more and more like this. In the figure, 17 indicates a lower cap, and 18 indicates a mounting ring.
ピストンロツド４の下端には中空部が設けられ
ており、この中空部は上下方向に沿う管１９によ
つて、管１９内の第１の内室R3と、管１９外の
環状の第２の内室R4とに仕切られている。管１
９の下端は、中空ナツト６の下端に嵌め付けられ
たキヤツプ２０に取付けられている。 A hollow portion is provided at the lower end of the piston rod 4, and this hollow portion is connected to a first inner chamber R3 inside the tube 19 and an annular second chamber outside the tube 19 by a tube 19 extending in the vertical direction. It is divided into an inner room R and 4 . tube 1
The lower end of 9 is attached to a cap 20 that is fitted onto the lower end of the hollow nut 6.
第２の内室R4の上側は、後記する筒状のシヤ
ツター（制御バルブ）２１の下側部分によつて閉
じられ、そしてピストンロツド４に設けられた第
３の連通路２２によつてシリンダ上室R1側に連
通されている。この連通路２２は、第４図に示す
ように互いに中心角120゜を成す位置関係で計２
つ設けられている。また、第２の内室R4の下側
は、キヤツプ２０に設けられた第４の連通路２３
によつてシリンダ下室R2側に連通されている。
この連通路２３の上側開口部には、リング状の第
２の減衰力発生バルブ２４が取付けられている。
このバルブ２４は、その上側内周部分をキヤツプ
２０に固定されたバルブ押え２５のフランジ部の
下面に、また、その下側外周部分はキヤツプ２０
の上面に形成された弁座部分にそれぞれ着座せし
められ、常時強制的に撓ませられている。そし
て、第４の連通路２３を通つてシリンダ下室R2
から内室R4側に流入しようとする油に対して
は、バルブ２４の外周部分が上方に撓むことによ
り、比較的小さい流動抵抗を付与し、一方、第４
の連通路２３を通つて内室R4からシリンダ下室
R2側に流入しようとする油に対しては、バルブ
２４の内周部分が下方に撓むことにより、比較的
大きい流動抵抗を付与するようになつている。 The upper side of the second internal chamber R4 is closed by the lower part of a cylindrical shutter (control valve) 21, which will be described later, and a third communication passage 22 provided in the piston rod 4 connects the upper side of the cylinder. It is connected to the room R1 side. As shown in FIG. 4, there are a total of two communication passages 22 located at a central angle of 120° with each other.
There are one. Further, the lower side of the second inner chamber R 4 is connected to a fourth communication passage 23 provided in the cap 20.
It is connected to the cylinder lower chamber R2 side by.
A ring-shaped second damping force generating valve 24 is attached to the upper opening of the communication passage 23 .
This valve 24 has its upper inner circumferential portion attached to the lower surface of the flange portion of a valve holder 25 fixed to the cap 20, and its lower outer circumferential portion attached to the cap 20.
They are seated on the valve seat portions formed on the top surface of the valve, and are forced to bend at all times. Then, it passes through the fourth communication path 23 to the cylinder lower chamber R2.
The outer circumferential portion of the valve 24 bends upward to provide a relatively small flow resistance to the oil that is about to flow into the inner chamber R4 side.
from the inner chamber R4 to the cylinder lower chamber through the communication passage 23 of
The inner circumferential portion of the valve 24 is bent downward to provide relatively large flow resistance to the oil attempting to flow into the R2 side.
このように、第２の減衰力発生バルブ２４は、
第３の連通路２２、第２の内室R4および第４の
連通路２３が成す一連の油路中に存在して、この
油路を通つてシリンダ上室R1とシリンダ下室R2
間相互を流れる油に対して比較的小さい流動抵抗
を付与し、これにより、ピストンロツド４の伸縮
に対して小さな減衰力を発生するようになつてい
る。そこで、その一連の油路を以下、第２の油路
（第２の通路）L2という。なお、図面上では、第
３の連通路２２と第２の内室R4を合わせて第２
の油路L2としている。 In this way, the second damping force generating valve 24 is
It exists in a series of oil passages formed by the third communication passage 22, the second inner chamber R 4 and the fourth communication passage 23, and is connected to the cylinder upper chamber R 1 and the cylinder lower chamber R 2 through this oil passage.
A relatively small flow resistance is applied to the oil flowing between the piston rods 4 and 4, thereby generating a small damping force against the expansion and contraction of the piston rod 4. Therefore, this series of oil passages is hereinafter referred to as a second oil passage (second passage) L2 . In addition, in the drawing, the third communication path 22 and the second inner chamber R4 are combined to form the second
The oil route is L2 .
一方、第１の内室R3の上側は、第３図および
第２図に示すように、ピストンロツド４に設けら
れた３つの第５の連通路２６ａ，２６ｂ，２６ｃ
と、３つの第６の連通路２７ａ，２７ｂ，２７ｃ
によつてシリンダ上室R1側に連通され、また内
室R3の下側は直接シリンダ下室R2に開放されて
いる。第５の連通路２６ａ〜２６ｃは、互いに
120゜の中心角を成す位置関係で設けられてい
て、符号２６ａ，２６ｂ，２６ｃを付した順にそ
れらの内径を大きく形成されている。第６の連通
路２７ａ〜２７ｃは、第５の連通路２６ａ〜２６
ｃの上方に位置し、それと同様、互いに120゜の
中心角を成す位置関係で設けられていて、符号２
７ａ，２７ｂ，２７ｃを付した順にそれらの内径
を大きく形成されている。 On the other hand, the upper side of the first inner chamber R3 has three fifth communication passages 26a, 26b, 26c provided in the piston rod 4, as shown in FIGS. 3 and 2.
and three sixth communication passages 27a, 27b, 27c.
The lower side of the inner chamber R3 is directly opened to the lower cylinder chamber R2 . The fifth communicating paths 26a to 26c are mutually
They are provided in a positional relationship forming a central angle of 120 degrees, and their inner diameters are made larger in the order of numbers 26a, 26b, and 26c. The sixth communication paths 27a to 27c are the fifth communication paths 26a to 26.
It is located above c, and similarly, it is provided in a positional relationship that forms a central angle of 120° with respect to each other, and is marked 2.
The inner diameters are made larger in the order of numbers 7a, 27b, and 27c.
ところで、第１の内室R3の上部には、前述に
て符号２１を付したシヤツターがその上下部の軸
線を中心として回転自在に備えられている。この
シヤツター２１における前記第３の連通路２２、
第５の連通路２６ａ〜２６ｃおよび第６の連通路
２７ａ〜２７ｃに対向する部位には、それぞれ１
つずつの連通路２８，２９，３０が設けられてい
る。そして、このシヤツター２１の回転により、
第３の連通路２２に対向するシヤツター２１の部
位は、その連通路２８が第３の連通路２２に対向
したときのみ、前記第２の油路L2を開き、その
以外のときはその油路L2を閉じるように作用
し、また、シヤツター２１の連通路２９，３０
は、それぞれ第５の連通路２６ａ〜２６ｃおよび
第６の連通路２７ａ〜２７ｃに選択的に一致し
て、結果的にそれらを同期して３段階に絞り調整
するようになつている。 By the way, in the upper part of the first inner chamber R3 , the shutter designated by the reference numeral 21 mentioned above is provided so as to be rotatable about the axis of the upper and lower parts thereof. the third communication path 22 in this shutter 21;
In the portions facing the fifth communication paths 26a to 26c and the sixth communication paths 27a to 27c,
Communication passages 28, 29, and 30 are provided respectively. Then, due to the rotation of this shutter 21,
The portion of the shutter 21 facing the third communication path 22 opens the second oil path L2 only when the communication path 28 faces the third communication path 22, and opens the second oil path L2 at other times. It acts to close the passage L2 , and also closes the communication passages 29, 30 of the shutter 21.
selectively coincide with the fifth communication passages 26a to 26c and the sixth communication passages 27a to 27c, respectively, so that they are synchronously adjusted in three stages.
このように、シヤツター２１の回転により、前
記第２の油路L2は開閉操作され、また、第５の
連通路２６ａ〜２６ｃおよび第６の連通路２７ａ
〜２７ｃは３段階に絞り調整されるようになつて
いる。これにより、第５の連通路２６ａ〜２６ｃ
および第６の連通路２７ａ〜２７ｃは、第１の内
室R3を通つてシリンダ上室R1とシリンダ下室R2
間相互を流れる油に対して、３つの異なる大きさ
の流動抵抗を付与する可変オリフイスとしての機
能を有する。 In this way, the rotation of the shutter 21 opens and closes the second oil passage L2 , and also opens and closes the fifth communication passage 26a to 26c and the sixth communication passage 27a.
-27c is designed to have an aperture adjustment in three stages. Thereby, the fifth communication paths 26a to 26c
The sixth communication passages 27a to 27c connect the cylinder upper chamber R1 and the cylinder lower chamber R2 through the first inner chamber R3 .
It functions as a variable orifice that provides three different sizes of flow resistance to the oil flowing between them.
また、シヤツター２１の内周部において、連通
路２９，３０の中間の高さ位置には、弁座３１と
しての内フランジが形成され、そしてここに、弁
体３２とスプリング３３とにより一方向弁３４が
構成されている。この一方向弁３４は、シリンダ
上室R1側が高圧となるとき、つまりピストンロ
ツド４の伸び行程のときに閉じ、一方シリンダ下
室R2側が高圧となるとき、つまりピストンロツ
ド４の縮み行程のときに開くようになつている。
これにより、前者のとき第５の連通路２６ａ〜２
６ｃのみが可変オリフイスとしての機能を果し、
また後者のときは第５の連通路２６ａ〜２６ｃと
第６の連通路２７ａ〜２７ｃが可変オリフイスと
しての機能を同時に果すよう自動的に切換動作す
るようになつている。したがつて、当然、これら
の可変オリフイスによつて生じた減衰力は、前者
のときは大きく、後者のときは小さい。 In addition, an inner flange as a valve seat 31 is formed at a height position between the communicating passages 29 and 30 in the inner circumferential portion of the shutter 21, and a one-way valve is provided here by a valve body 32 and a spring 33. 34 are configured. This one-way valve 34 closes when the cylinder upper chamber R 1 side becomes high pressure, that is, when the piston rod 4 is on the extension stroke, and on the other hand, when the cylinder lower chamber R 2 side becomes high pressure, that is, when the piston rod 4 is on the retraction stroke. It's starting to open.
Thereby, in the former case, the fifth communication path 26a to 2
Only 6c functions as a variable orifice,
In the latter case, the fifth communication passages 26a to 26c and the sixth communication passages 27a to 27c are automatically switched so that they simultaneously function as variable orifices. Naturally, therefore, the damping force generated by these variable orifices is large in the former case and small in the latter case.
ピストンロツド４内には、その上下の中心線に
沿つて操作ロツド３５が回転自在に挿入されてお
り、その下端はシヤツター２１に連結され、また
その上端はピストンロツド４の上方へ延出されて
いる。したがつて、この操作ロツド３５の上端を
外部から回動操作することによつて、シヤツター
２１を適宜回動できるようになつている。 An operating rod 35 is rotatably inserted into the piston rod 4 along its upper and lower center line, and its lower end is connected to the shutter 21, and its upper end extends above the piston rod 4. Therefore, by rotating the upper end of the operating rod 35 from the outside, the shutter 21 can be rotated as appropriate.
次に、上記のように構成された緩衝器の作動に
ついて説明する。 Next, the operation of the shock absorber configured as described above will be explained.
ピストンロツド４が上方へ伸長変位および下方
へ退縮変位すると、まず、第５の連通路２６ａ〜
２６ｃと第６の連通路２７ａ〜２７ｃを可変オリ
フイスとして、第１の内室R3を通る油に流動抵
抗が付与され、選択されるそれらの可変オリフイ
スの大きさに応じて、第５図に示すように３つの
異なる傾きで立上がる減衰力f1，f2，f3を発生す
る。ピストンロツド４の縮み行程においては、一
方向弁３４が開くため、伸び行程のときよりも小
さな流動抵抗を生じようとするが、しかし、一般
に、ピストンロツド４の縮み行程のときには、シ
リンダ上室R1内に進入するピストンロツド４の
油の排斥作用によつて、ピストンロツド４の伸び
行程のときよりも大きな減衰力を生じるから、結
局、ピストンロツド４の縮み行程時における減衰
力f1，f2，f3は、ピストンロツド４の伸び行程時
のそれと同程度あるいはそれ以下となる。なお、
自動車用シヨツクアブソーバとしては、一般にピ
ストンロツド４の縮み行程のときよりも、それの
伸び行程のときに大きな減衰力を発生することが
有効であるが、ここでは説明の便宜上、同程度の
減衰力f1，f2，f3を生じるものとする。 When the piston rod 4 extends upward and retracts downward, first, the fifth communication passage 26a~
26c and the sixth communication passages 27a to 27c as variable orifices, flow resistance is imparted to the oil passing through the first inner chamber R3 , and depending on the size of the variable orifices selected, the flow resistance is as shown in FIG. As shown, damping forces f 1 , f 2 , and f 3 that rise at three different slopes are generated. During the retraction stroke of the piston rod 4, the one-way valve 34 opens, which attempts to create a smaller flow resistance than during the extension stroke; however, generally speaking, when the piston rod 4 is on the retraction stroke, the inside of the cylinder upper chamber R1 Due to the oil repelling action of the piston rod 4 entering the piston rod, a damping force larger than that during the extension stroke of the piston rod 4 is generated, so that the damping forces f 1 , f 2 , f 3 during the contraction stroke of the piston rod 4 are as follows. , the piston rod 4 is on the same level as or less than that during the extension stroke. In addition,
As a shock absorber for an automobile, it is generally effective to generate a larger damping force during the extension stroke of the piston rod 4 than during its contraction stroke, but here, for convenience of explanation, we will generate a damping force f of the same degree. 1 , f 2 , and f 3 .
第５図中P2は、減衰力の立上がりによつて、低
特性の第２の減衰力発生バルブ２４が動作する動
作点、またP1は、高特性の第１の減衰力発生バル
ブ１３が動作する動作点をそれぞれ示す。ところ
で、第１の減衰力発生バルブ１３は、動作点P1に
て常に動作して大きな減衰力F1を発生するが、
第２の減衰力発生バルブ２４は、第２の油路L2
が開いているときにのみ動作して小さな減衰力
F2を発生するものであつて、その油路L2が閉じ
ているときには何ら動作しない。 In FIG. 5, P 2 is the operating point at which the second damping force generating valve 24 with low characteristics operates due to the rise of the damping force, and P 1 is the operating point at which the first damping force generating valve 13 with high characteristics operates. Each operating point is shown. By the way, the first damping force generating valve 13 always operates at the operating point P 1 and generates a large damping force F 1 ;
The second damping force generating valve 24 is connected to the second oil passage L 2
Small damping force works only when open
It generates F 2 and does not operate at all when the oil passage L 2 is closed.
本実施例の場合、第２図〜第４図に示すように
大きな第５、第６の連通路２６ｃ，２７ｃが選択
されているとき、つまり緩やかな立上がりの減衰
力f1が生じるようなときに、シヤツター２１の連
通路２８を介して第２の油路L2が開く。また、
シヤツター２１が左方へ120゜回転して、中位の
大きさの第５、第６の連通路２６ｂ，２７ｂが選
択されたとき、つまり中位の立上がりの減衰力f2
が生じるようなときにも、シヤツター２１の連通
路２８を介して第２の油路L2が開く。したがつ
て、これら両者のとき、第２の減衰力発生バルブ
２４は動作可能であり、これらのときには、第５
図中実線で示すように、立上がりの減衰力f1，f2
の特性カーブがP2の時点にて減衰力F2の緩やか
な特性カーブに連続する。なお、減衰力F2がP1
の時点に達すると、第１の減衰力発生バルブ１３
も動作することになり、特性カーブは更に緩やか
になる。 In the case of this embodiment, when the large fifth and sixth communication paths 26c and 27c are selected as shown in FIGS. 2 to 4, that is, when a gradual rising damping force f 1 is generated. Then, the second oil passage L2 is opened via the communication passage 28 of the shutter 21. Also,
When the shutter 21 rotates 120 degrees to the left and the fifth and sixth communication passages 26b and 27b of medium size are selected, that is, the damping force f 2 of the medium rise.
Even when this occurs, the second oil passage L2 is opened via the communication passage 28 of the shutter 21. Therefore, in both of these cases, the second damping force generating valve 24 is operable;
As shown by the solid line in the figure, the rising damping force f 1 , f 2
The characteristic curve continues to a gentle characteristic curve of damping force F2 at the time point P2 . Note that the damping force F 2 is P 1
When the time point is reached, the first damping force generating valve 13
will also operate, and the characteristic curve will become even gentler.
一方、シヤツター２１が更に左方へ120゜回転
して、小さな第５、第６の連通路２６ａ，２７ａ
が選択されたとき、つまり急激な立上がりの減衰
力f3が生じるようなときには、シヤツター２１に
よつて第２の油路L2が閉じる。したがつて、第
２の減衰力発生バルブ２４は動作せず、このとき
には、第５図中実線で示すように、立上がりの減
衰力f3の特性カーブがP1の時点にて減衰力F1の特
性カーブに連続する。 On the other hand, the shutter 21 further rotates 120 degrees to the left and opens the small fifth and sixth communication passages 26a and 27a.
When is selected, that is, when a rapidly rising damping force f3 is generated, the second oil passage L2 is closed by the shutter 21. Therefore, the second damping force generating valve 24 does not operate, and at this time, as shown by the solid line in FIG . Continuous to the characteristic curve of
このように、本実施例にあつては、操作ロツド
３５によつてシヤツター２１を120゜ずつ回わす
ことにより、第５図中実線で示すような３種の減
衰力特性を適宜選択することができる。また、こ
のことは、ピストンロツド４の伸びと縮みの行程
において同様である。 As described above, in this embodiment, by rotating the shutter 21 by 120 degrees using the operating rod 35, it is possible to appropriately select the three types of damping force characteristics shown by the solid lines in FIG. can. This also applies to the extension and retraction strokes of the piston rod 4.
ところで、仮りに、第４図中仮想線で示すよう
に、２つの第３の連通路２２とそれぞれ120゜の
中心角を成す位置に、それらと同様の連通路２２
を設けたとすれば、立上がりの減衰力f3の特性カ
ーブは、第５図中仮想線で示すようにP2の時点で
減衰力F2の特性カーブに連続することになる。
また、仮りに、前記２つの第３の連通路２２（第
４図中実線で示されているもの）を共に設けない
とすれば、立上がりの減衰力f1，f2の特性カーブ
は、第５図中仮想線で示すようにP1の時点で減衰
力F1の特性カーブに連続することになる。 By the way, as shown by the imaginary lines in FIG.
If , the characteristic curve of the rising damping force f 3 will be continuous with the characteristic curve of the damping force F 2 at the time point P 2 as shown by the imaginary line in FIG.
Furthermore, if the two third communicating paths 22 (indicated by solid lines in FIG. 4) are not provided, the characteristic curves of the rising damping forces f 1 and f 2 will be As shown by the imaginary line in Figure 5, the characteristic curve of the damping force F1 continues at the point of P1 .
このように、第３の連通路２２の形成数の変更
によつて、立上がつた減衰力f1，f2，f3の特性カ
ーブの変化をそれぞれ２通りずつ選択することが
できる。この結果、３種の減衰力f1，f2，f3で立
上がる緩衝器として、計23通りの特性カーブを画
くものを得ることができる。 In this way, two different characteristic curves for the damping forces f1 , f2 , and f3 can be selected by changing the number of third communication passages 22. As a result, a shock absorber that generates three damping forces f1 , f2 , and f3 and has two or three different characteristic curves can be obtained.
また、例えば、第３図中にて中心角180゜を成
すように２分したピストンロツド４のそれぞれの
範囲に、互いに中心角60゜を成すように第５の連
通路２６ａ〜２６ｃを計２組設けると共に、これ
と同様に、第２図中にて中心角180゜を成すよう
に２分したピストンロツド４のそれぞれの範囲
に、互いに中心角60゜を成すように第６の連通路
２７ａ〜２７ｃを計２組設け、かつ第４図中にて
中心角180゜を成すように２分したピストンロツ
ド４の範囲の一方側に第３の連通路２２を設けた
とすれば、シヤツター２１を60゜ずつ回わすこと
により、１つの緩衝器において、第５図に示す計
６通りの全ての減衰力特性を選択することができ
る。このように、第５、第６の連通路２６ａ〜２
６ｃ，２７ａ〜２７ｃの形成数、第３の連通路２
２の形成範囲およびその形成数などを変更するこ
とにより、１つの緩衝器における減衰力特性の選
択数を６通りまで得ることができる。 Further, for example, in each range of the piston rod 4 which is divided into two halves with a central angle of 180° in FIG. Similarly, sixth communication passages 27a to 27c are provided in each range of the piston rod 4, which is divided into two halves forming a central angle of 180° in FIG. If two sets of piston rods are provided in total, and a third communication passage 22 is provided on one side of the range of the piston rod 4 which is divided into two parts with a center angle of 180° in FIG. By turning, all six damping force characteristics shown in FIG. 5 can be selected for one shock absorber. In this way, the fifth and sixth communication paths 26a to 2
Number of formations of 6c, 27a to 27c, third communication path 2
By changing the formation range and the number of formations of 2, up to six damping force characteristics can be selected for one shock absorber.
また、第３図に示すようにピストンロツド４に
設けた小さな第５の連通路２６ａを省き、これに
代えて、ピストン５に、第１図中仮想線で示すよ
うに第１の連通路７とシリンダ上室R1を連通す
る小さな連通路３６を設け、この連通路３６に連
通路２６ａと同様のオリフイス機能をもたせるよ
うにしてもよい。なお、この場合でも、自動車用
シヨツクアブソーバとして適するように、ピスト
ンロツド４の縮み行程時の減衰力をピストンロツ
ド４の伸み行程時のそれよりも小さくする意味合
いから、第２図に示すようにピストンロツド４に
設けた小さな第６の連通路２７ａは省かない方が
よい。 Also, as shown in FIG. 3, the small fifth communication passage 26a provided in the piston rod 4 is omitted, and instead, the piston 5 is provided with a first communication passage 7 as shown by the imaginary line in FIG. A small communication passage 36 communicating with the cylinder upper chamber R1 may be provided, and this communication passage 36 may have an orifice function similar to the communication passage 26a. In this case as well, in order to make the damping force during the contraction stroke of the piston rod 4 smaller than that during the extension stroke of the piston rod 4 so as to be suitable as an automobile shock absorber, the piston rod 4 is adjusted as shown in FIG. It is better not to omit the small sixth communication path 27a provided in the.
また、本実施例にあつては、第２の減衰力発生
バルブ２４は、その内周部分を更に下方に撓ませ
るに要する力はその外周部分を上方に撓ませるに
要する力よりも大きい。したがつて、第２の油路
L2を通つてシリンダ下室R2からシリンダ上室R1
側に油が流れるとき、すなわちピストンロツド４
が退縮するときに比較的小さな減衰力を生じ、一
方、第２の油路L2を通つてシリンダ上室R1内か
らシリンダ下室R2側に油が流れるとき、すなわ
ちピストンロツド４が伸長するときには比較的大
きな減衰力を生じる。このことは、自動車用シヨ
ツクアブソーバとして優れた緩衝作用を果す上に
おいてきわめて有効である。しかし、本実施例の
場合とは逆に、第２の減衰力発生バルブ２４の構
成を、シリンダ上室R1からシリンダ下室R2側に
油が流れるとき、バルブ２４の外周部分が更に下
方に撓ませられて比較的小さな減衰力を生じ、一
方、シリンダ下室R2からシリンダ上室R1側に油
が流れるときに、バルブ２４の内周部分が上方へ
撓ませられて比較的大きな減衰力を生じるように
してもよい。 Further, in this embodiment, the force required to further deflect the inner circumferential portion of the second damping force generating valve 24 downward is greater than the force required to deflect the outer circumferential portion thereof upward. Therefore, the second oil passage
From cylinder lower chamber R 2 to cylinder upper chamber R 1 through L 2
When oil flows to the side, i.e. piston rod 4
produces a relatively small damping force when retracts, and on the other hand, when oil flows from the inside of the cylinder upper chamber R1 to the cylinder lower chamber R2 side through the second oil passage L2 , that is, the piston rod 4 expands. Sometimes relatively large damping forces occur. This is extremely effective in achieving an excellent shock absorbing effect as an automobile shock absorber. However, contrary to the case of this embodiment, the configuration of the second damping force generating valve 24 is such that when oil flows from the cylinder upper chamber R 1 to the cylinder lower chamber R 2 side, the outer circumferential portion of the valve 24 is further lowered. On the other hand, when oil flows from the cylinder lower chamber R 2 to the cylinder upper chamber R 1 side, the inner peripheral portion of the valve 24 is deflected upward, producing a relatively large damping force. A damping force may be generated.
また、第２図に示すようにピストンロツド４に
設けた大きな第６の連通路２７ｃを更に大きく
し、かつ内側シリンダ部２の下側内部に第６図に
示すようなボトム弁５０を備えることにより、更
に、自動車用シヨツクアブソーバとして適するよ
うに、ピストンロツド４の縮み行程時における低
い立上がりの減衰力f1を一層低くし、かつその変
化を小さく抑えることができる。 Furthermore, as shown in FIG. 2, the large sixth communicating passage 27c provided in the piston rod 4 is further enlarged, and a bottom valve 50 as shown in FIG. 6 is provided inside the lower side of the inner cylinder portion 2. Moreover, the damping force f 1 of the low rise during the retraction stroke of the piston rod 4 can be further lowered and its change can be suppressed to a small value so as to be suitable as an automobile shock absorber.
すなわち、ボトム弁５０は、内側シリンダ部２
の下側に嵌め付けられた筒状の上側キヤツプ５１
と下側キヤツプ５２を有し、それらの間に、弁座
体５３が上下動自在に位置させられている。この
弁座体５３の中央部には、上下方向に貫通する貫
通孔５４が設けられ、またその周部には、複数の
絞り孔５５が上下に貫通して設けられている。ま
た、弁座体５３の下側周部には、各絞り孔５５の
下方開口部を通常閉成する環状の弁体５６が備え
られ、そして弁座体５３自身は、上側キヤツプ５
１との間のスプリング５７により、常時下方へ付
勢されている。 That is, the bottom valve 50
A cylindrical upper cap 51 fitted to the lower side of the
and a lower cap 52, between which a valve seat body 53 is vertically movably positioned. A through hole 54 is provided in the center of the valve seat body 53, and a plurality of throttle holes 55 are provided in the periphery thereof. Further, the lower peripheral portion of the valve seat body 53 is provided with an annular valve body 56 that normally closes the lower opening of each throttle hole 55, and the valve seat body 53 itself is connected to the upper cap 5.
1 is constantly biased downward by a spring 57 between the two.
このようなボトム弁５０は、ピストンロツド４
が上方へ伸長変位する時、図示するように、ボト
ム弁５０の上下間の差圧によつて弁座体５３がス
プリング５７に抗して上動し、これにより、シリ
ンダ上室R1内から上方に出るピストンロツド４
の体積分の油を主に下側キヤツプ５２と弁体５６
との隙間からシリンダ下室R2内に低抵抗で導
き、他方、ピストンロツド４が下方へ退縮変位す
る時には、弁体５６が下方へ撓み、これにより、
シリンダ上室R1内に入るピストンロツド４の体
積分の油を主に絞り孔５５から内側シリンダ部２
の外側空間内に所定の抵抗力をもつて導くように
なつている。 Such a bottom valve 50 is connected to the piston rod 4.
When is extended and displaced upward, as shown in the figure, the valve seat body 53 moves upward against the spring 57 due to the pressure difference between the upper and lower sides of the bottom valve 50, and as a result, the inside of the cylinder upper chamber R1 is moved upward. Piston rod 4 that comes out upwards
A volume of oil is mainly applied to the lower cap 52 and the valve body 56.
The valve element 56 is guided into the cylinder lower chamber R2 with low resistance through the gap between the piston rod 4 and the piston rod 4. On the other hand, when the piston rod 4 retracts downward, the valve body 56 is bent downward, and thereby,
The oil corresponding to the volume of the piston rod 4 entering the cylinder upper chamber R1 is mainly passed through the throttle hole 55 to the inner cylinder part 2.
It is designed to be guided with a predetermined resistance force into the outer space of.
したがつて、前述したように、大きな第６の連
通路２７ｃを更に大きくしたことと相俟つて、ピ
ストンロツド４の縮み行程時の減衰力は主にボト
ム弁５０によつて比較的小さく発生することにな
り、これによつて、その時における低い立上がり
の減衰力f1が一層低くなり、かつその変化が小さ
く抑えられる。 Therefore, as described above, in conjunction with the further enlargement of the large sixth communication passage 27c, the damping force during the retraction stroke of the piston rod 4 is generated mainly by the bottom valve 50 in a relatively small amount. As a result, the low rising damping force f 1 at that time becomes even lower, and its change is suppressed to a small level.
また、第１図に示した実施例のように、可変オ
リフイスとしての第５、第６の連通路２６ａ〜２
６ｃ，２７ａ〜２７ｃ側の一連の通路（第１の内
室R3）と、第２の油路L2とを個別に分けて形成し
ていることは、それぞれを個別に絞り調整および
開閉操作する上において、設計上きわめて有利で
ある。 Further, as in the embodiment shown in FIG.
6c, 27a to 27c side (first inner chamber R 3 ) and the second oil passage L 2 are formed separately, so that each can be individually adjusted and opened/closed. This is extremely advantageous in terms of design.
また、第２の油路L2の開閉操作に加えて、上
記第５、第６の連通路２６ａ〜２６ｃ，２７ａ〜
２７ｃ側の一連の通路と同様に、その第２の油路
L2を絞り調整するように成してもよい。 In addition to the opening/closing operation of the second oil passage L2 , the fifth and sixth communication passages 26a to 26c, 27a to
Similar to the series of passages on the 27c side, the second oil passage
L2 may be configured to adjust the aperture.
また、この考案においては、減衰力の調整段数
を何ら上記実施例のみに限定するものではなく、
可変オリフイスとしての第５、第６の連通路２６
ａ〜２６ｃ，２７ａ〜２７ｃの形成数およびそれ
の大きさ、並びにシヤツター２１の形状等の変更
によつて、調整段数を任意に設定できるものであ
る。 In addition, in this invention, the number of adjustment steps of the damping force is not limited to the above embodiment,
Fifth and sixth communication passages 26 as variable orifices
The number of adjustment stages can be arbitrarily set by changing the number and size of the shutters a to 26c and 27a to 27c, and the shape of the shutter 21.
以上説明したように、この考案に係る減衰力可
変式油圧緩衝器によれば、ピストンロツドの一端
に取り付けてシリンダ内に摺動自在に嵌合したピ
ストンにより前記シリンダ内を２室に区画し、該
ピストンに前記２室を直接連通する第１の通路を
設け、該第１の通路に伸び側減衰力及び縮み側減
衰力を発生する第１の減衰力発生バルブを設け、
前記ピストンロツドに前記ピストンをバイパスす
るバイパス通路を設け、該バイパス通路を２つの
系路に分岐してその一方の系路を第２の通路とし
該第２の通路に伸び側減衰力及び縮み側減衰力を
発生する第２の減衰力発生バルブを設け、前記バ
イパス通路に該バイパス通路の流路面積を制御す
る制御バルブを設けた構成であるから、ａ第１の
減衰力発生バルブ、第２の減衰力発生バルブ、バ
イパス通路をそれぞれ独立して設けることがで
き、ｂ制御バルブによりバイパス通路の流路面積
を種々制御して伸び側及び縮み側の減衰力を大き
く調整することができ、ｃまた、第２の減衰力発
生バルブを作動させることにより、伸び側及び縮
み側の減衰力を小さく調整することができ、ｄま
た、第１の減衰力発生バルブを作動させることに
よつても、伸び側及び縮み側の減衰力を小さく調
整することができ、ｅ以上のように、バイパス通
路の流路面積の制御、第２の減衰力発生バルブの
開閉、第１の減衰力発生バルブの開閉によりバル
ブ特性の選択を任意に行うことができる等の効果
を奏する。 As explained above, according to the variable damping force hydraulic shock absorber according to the present invention, the inside of the cylinder is divided into two chambers by the piston attached to one end of the piston rod and slidably fitted into the cylinder. A first passage that directly communicates the two chambers is provided in the piston, and a first damping force generating valve that generates a damping force on the extension side and a damping force on the contraction side is provided in the first passage,
The piston rod is provided with a bypass passage that bypasses the piston, and the bypass passage is branched into two passages, one of which is used as a second passage, and the second passage is provided with a rebound damping force and a compression damping force. Since the configuration includes a second damping force generation valve that generates a force, and a control valve that controls the flow area of the bypass passage in the bypass passage, a first damping force generation valve, a second damping force generation valve The damping force generating valve and the bypass passage can be provided independently, and the damping force on the expansion side and the contraction side can be largely adjusted by variously controlling the flow area of the bypass passage with the control valve b, and c or By operating the second damping force generating valve, the damping force on the extension side and the compression side can be adjusted to a small value. The damping force on the side and compression side can be adjusted to a small value, and as described above, by controlling the flow area of the bypass passage, opening and closing the second damping force generating valve, and opening and closing the first damping force generating valve. This has the advantage that valve characteristics can be selected arbitrarily.
第１図乃至第５図はこの考案の一実施例を示
し、第１図は縦断面図、第２図は第１図の−
線に沿う断面図、第３図は第１図の−線に沿
う断面図、第４図は第１図の−線に沿う断面
図、第５図は減衰力の特性曲線を示す図、第６図
はこの考案の他の実施例を示す要部の断面図であ
る。
１……シリンダ、４……ピストンロツド、５…
…ピストン、１３……第１の減衰力発生バルブ、
２１……シヤツター（制御バルブ）、２４……第
２の減衰力発生バルブ、２６ａ，２６ｂ，２６ｃ
……第５の連通路（可変オリフイス）、２７ａ，
２７ｂ，２７ｃ……第６の連通路（可変オリフイ
ス）、３５……操作ロツド、R1……シリンダ上
室、R2……シリンダ下室、R3……第１の内室、
R4……第２の内室、L1……第１の油路（第１の
通路）、L2……第２の油路（第２の通路）。
Figures 1 to 5 show an embodiment of this invention, with Figure 1 being a longitudinal sectional view and Figure 2 being the same as that shown in Figure 1.
3 is a sectional view taken along the - line in FIG. 1, FIG. 4 is a sectional view taken along the - line in FIG. 1, and FIG. 5 is a diagram showing the damping force characteristic curve. FIG. 6 is a sectional view of main parts showing another embodiment of this invention. 1...Cylinder, 4...Piston rod, 5...
...Piston, 13...First damping force generating valve,
21... Shutter (control valve), 24... Second damping force generating valve, 26a, 26b, 26c
...Fifth communication path (variable orifice), 27a,
27b, 27c...Sixth communication path (variable orifice), 35...Operation rod, R1 ...Cylinder upper chamber, R2 ...Cylinder lower chamber, R3 ...First inner chamber,
R 4 ... second inner chamber, L 1 ... first oil passage (first passage), L 2 ... second oil passage (second passage).
Claims (1)
内に摺動自在に嵌合したピストンにより前記シ
リンダ内を２室に区画し、該ピストンに前記２
室を直接連通する第１の通路を設け、該第１の
通路に伸び側減衰力及び縮み側減衰力を発生す
る第１の減衰力発生バルブを設け、前記ピスト
ンロツドに前記ピストンをバイパスするバイパ
ス通路を設け、該バイパス通路を２つの系路に
分岐してその一方の系路を第２の通路とし該第
２の通路に伸び側減衰力及び縮み側減衰力を発
生する第２の減衰力発生バルブを設け、前記バ
イパス通路に該バイパス通路の流路面積を制御
する制御バルブを設けたことを特徴とする減衰
力可変式油圧緩衝器。 (2) 前記バイパス通路に伸び行程時にのみ該バイ
パス通路の流路面積を制御するチエツクバルブ
を設けたことを特徴とする実用新案登録請求の
範囲第１項記載の減衰力可変式油圧緩衝器。[Claims for Utility Model Registration] (1) A piston attached to one end of a piston rod and slidably fitted into the cylinder divides the inside of the cylinder into two chambers, and the piston has two chambers.
a first passage that directly communicates the chambers, a first damping force generating valve that generates a damping force on the extension side and a damping force on the contraction side, and a bypass passage that bypasses the piston in the piston rod; A second damping force generator is provided in which the bypass passage is branched into two passages, one of the passages is used as a second passage, and a rebound damping force and a contraction damping force are generated in the second passage. A variable damping force type hydraulic shock absorber, characterized in that a valve is provided, and a control valve for controlling a flow area of the bypass passage is provided in the bypass passage. (2) The variable damping force hydraulic shock absorber according to claim 1, wherein the bypass passage is provided with a check valve that controls the flow area of the bypass passage only during the extension stroke.
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10659982U JPS5911933U (en) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | Variable damping force hydraulic shock absorber |
| US06/513,272 US4535877A (en) | 1982-07-14 | 1983-07-13 | Hydraulic damper of adjustable damping force type |
| GB8318950A GB2126687B (en) | 1982-07-14 | 1983-07-13 | Hydraulic damper with adjustable damping force |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10659982U JPS5911933U (en) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | Variable damping force hydraulic shock absorber |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5911933U JPS5911933U (en) | 1984-01-25 |
| JPS6227726Y2 true JPS6227726Y2 (en) | 1987-07-16 |
Family
ID=30249396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10659982U Granted JPS5911933U (en) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | Variable damping force hydraulic shock absorber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5911933U (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60177346U (en) * | 1984-05-07 | 1985-11-25 | カヤバ工業株式会社 | Hydraulic buffer fluid noise reduction structure |
| JPS60196042U (en) * | 1984-05-31 | 1985-12-27 | 株式会社昭和製作所 | buffer |
| JPH0439480Y2 (en) * | 1986-04-01 | 1992-09-16 | ||
| JP2870643B2 (en) * | 1988-04-06 | 1999-03-17 | カヤバ工業株式会社 | Damping force adjustable shock absorber |
| CN103443500B (en) * | 2011-03-22 | 2016-01-20 | 萱场工业株式会社 | Orifice valve |
| JP5667487B2 (en) * | 2011-03-22 | 2015-02-12 | カヤバ工業株式会社 | Damping valve |
| JP5667488B2 (en) * | 2011-03-22 | 2015-02-12 | カヤバ工業株式会社 | Damping valve |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5881242A (en) * | 1981-11-10 | 1983-05-16 | Kayaba Ind Co Ltd | Damping force adjustable oil-pressure damper |
-
1982
- 1982-07-14 JP JP10659982U patent/JPS5911933U/en active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5881242A (en) * | 1981-11-10 | 1983-05-16 | Kayaba Ind Co Ltd | Damping force adjustable oil-pressure damper |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5911933U (en) | 1984-01-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6224846Y2 (en) | ||
| JP3146392B2 (en) | Damping force adjustable hydraulic shock absorber | |
| US4535877A (en) | Hydraulic damper of adjustable damping force type | |
| US5404973A (en) | Damping force control type hydraulic shock absorber | |
| JP2003166585A (en) | Attenuating force adjustable hydraulic damper | |
| JP2003166584A (en) | Attenuating force adjustable hydraulic damper | |
| GB2111168A (en) | Hydraulic damper with bypass | |
| JPS6227726Y2 (en) | ||
| JPH0579526A (en) | Damping force adjusting type hydraulic buffer | |
| JP2918293B2 (en) | Variable damping force type shock absorber | |
| JP2003194133A (en) | Damping-force-adjustable hydraulic shock absorber | |
| JPH08121524A (en) | Shock absorber | |
| JPS6229710Y2 (en) | ||
| JPH0828620A (en) | Hydraulic shock absorber | |
| JPH1182602A (en) | Damping force control type hydraulic shock absorber | |
| JPH02217637A (en) | Liquid pressure damper with variable damping force | |
| JPH023060B2 (en) | ||
| JPH05141468A (en) | Damping force adjustable type hydraulic shock absorber | |
| JP2002168281A (en) | Damping force adjusting type hydraulic buffer | |
| JPS598031Y2 (en) | Shock absorber | |
| JP3650898B2 (en) | Damping force adjustable hydraulic shock absorber | |
| JPH0579527A (en) | Damping force adjusting type hydraulic buffer | |
| JPH08277875A (en) | Damping force adjusting type hydraulic shock absorber | |
| JPH10259843A (en) | Damping force-adjusted hydraulic shock absorber | |
| JPH0754899A (en) | Damping force regulating type hydraulic buffer |