JPS61266350A - 配線回路用セラミック基板 - Google Patents
配線回路用セラミック基板Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、新規なセラミック多層配線回路基板に係り、
特に高密度の内部配線を有し、を気信号の入出力のため
のビンを取り付けたり、半導体部品を搭載して機能モジ
ュールを構成するために好適なセラミック多層配線回路
基板及びその製造方法に関する。
特に高密度の内部配線を有し、を気信号の入出力のため
のビンを取り付けたり、半導体部品を搭載して機能モジ
ュールを構成するために好適なセラミック多層配線回路
基板及びその製造方法に関する。
近年、LSI等の集積回路は、高速化、高密度化にとも
なって、放熱や素子の高速化を計るためにセラミック基
板上に直接チップを実装する方式%式% ら、この実装方式においては、LSI等の集積回路のサ
イズが大きくなるにつれて、i、SI等の集積回路材料
とセラミック多ノー配線回路基板材料との間で実装時の
温度変化によって生ずる応力が大きくなると−う間4点
があった。すなわち、従来より一般にセラミック多層配
線回路基板の絶縁材料として使用されているアルミナの
熱膨張係数は75X10−”/C(室温〜500C)で
あり、この値はLSI等の集積回路材料であるシリコン
の熱膨張係数35 x 10−’/lll’ (室温〜
500C)に比べて2倍以上大きいため、実装時の温度
変化により生ずる応力が大きくなり、接続部の信゛頓性
低下という問題があった。また、アルミナ系材料の焼成
温度は1500〜1650Cであり、配線回路をセラミ
ックスの焼成と同時に形成するために適用できる導体材
料はタングステンまたはモリブデンなどである。しかし
ながら、タングステンまたはモリブデンの熱膨張係数が
それぞれ45 x 10−’。
なって、放熱や素子の高速化を計るためにセラミック基
板上に直接チップを実装する方式%式% ら、この実装方式においては、LSI等の集積回路のサ
イズが大きくなるにつれて、i、SI等の集積回路材料
とセラミック多ノー配線回路基板材料との間で実装時の
温度変化によって生ずる応力が大きくなると−う間4点
があった。すなわち、従来より一般にセラミック多層配
線回路基板の絶縁材料として使用されているアルミナの
熱膨張係数は75X10−”/C(室温〜500C)で
あり、この値はLSI等の集積回路材料であるシリコン
の熱膨張係数35 x 10−’/lll’ (室温〜
500C)に比べて2倍以上大きいため、実装時の温度
変化により生ずる応力が大きくなり、接続部の信゛頓性
低下という問題があった。また、アルミナ系材料の焼成
温度は1500〜1650Cであり、配線回路をセラミ
ックスの焼成と同時に形成するために適用できる導体材
料はタングステンまたはモリブデンなどである。しかし
ながら、タングステンまたはモリブデンの熱膨張係数が
それぞれ45 x 10−’。
54xxo−?/lll’(室温〜500C)であり、
アルミナ系材料と同時焼成すると、これらの熱膨張係数
の差により、多層配線基板の内部にクラックが発生する
問題があった。また、アルミナを主成分とする焼結体を
絶縁材料に使った基板の問題は。
アルミナ系材料と同時焼成すると、これらの熱膨張係数
の差により、多層配線基板の内部にクラックが発生する
問題があった。また、アルミナを主成分とする焼結体を
絶縁材料に使った基板の問題は。
電気信号の伝播速度が遅いということであり、この原因
としては、アルミナ自身の比誘it率が9.5(IMH
z)と大きいためである。
としては、アルミナ自身の比誘it率が9.5(IMH
z)と大きいためである。
従って、セラミック材料の熱膨張係数がシリコンのそれ
に近く、また比S電率が小さい基板の一例として特開昭
55−139709号「ムライト基板の製造方法」であ
る。この公報によれば、コージェライトをムライト主結
晶間に生成されることにより、コージェライトの熱膨張
係数が10〜20xlO”/C(室温〜500C)であ
る事を利用してムライト基板の熱膨張係数をムライト1
体より下げる事によりシリコンに近い熱膨張係数38〜
39X10づ/Cを得ている。
に近く、また比S電率が小さい基板の一例として特開昭
55−139709号「ムライト基板の製造方法」であ
る。この公報によれば、コージェライトをムライト主結
晶間に生成されることにより、コージェライトの熱膨張
係数が10〜20xlO”/C(室温〜500C)であ
る事を利用してムライト基板の熱膨張係数をムライト1
体より下げる事によりシリコンに近い熱膨張係数38〜
39X10づ/Cを得ている。
しかし、このような利点があるにもかかわらずセラミッ
ク材料と導体材料を交互に積層し、同時焼成してなるセ
ラミック多層配線回路基板とできないのは、コージェラ
イト相が存在する1500(:’付近の温度で焼成しな
ければならないため、焼結しにくい導体材料であるタン
グステンまたはモリブデンと同時焼成できない。また、
タングステンまたはモリブデンの熱膨張係数は各々45
X 10−/C,54X10−’/Cであるので、そ
の熱膨張差が大きく、同時焼成時にアルミナと同様にク
ラックが発生する。
ク材料と導体材料を交互に積層し、同時焼成してなるセ
ラミック多層配線回路基板とできないのは、コージェラ
イト相が存在する1500(:’付近の温度で焼成しな
ければならないため、焼結しにくい導体材料であるタン
グステンまたはモリブデンと同時焼成できない。また、
タングステンまたはモリブデンの熱膨張係数は各々45
X 10−/C,54X10−’/Cであるので、そ
の熱膨張差が大きく、同時焼成時にアルミナと同様にク
ラックが発生する。
本発明の目的は、タングステンまたはモリブデンの熱膨
張係数に近く5低比誘醒率で且つ高強度のセラミック多
層配線回路基板及びその製造方法を提供することにある
。
張係数に近く5低比誘醒率で且つ高強度のセラミック多
層配線回路基板及びその製造方法を提供することにある
。
本発明は、ムライトを主成分とし、二酸化珪素を含む焼
結体からなることt−特徴とするセラミックス多層配線
回路基板にある。
結体からなることt−特徴とするセラミックス多層配線
回路基板にある。
前記ムライトは酸化アルミニウム(Atl Os )と
二酸化珪素(SjOzlとがモル比で3〜4未満対2で
あり、ムライトの含有量は70]i量−以上が好ましい
。前記二酸化珪素(Slow)は30重量−以下であり
、非1質(ガラス)であり、ムライト結晶の粒界に形成
されているのが好ましい。
二酸化珪素(SjOzlとがモル比で3〜4未満対2で
あり、ムライトの含有量は70]i量−以上が好ましい
。前記二酸化珪素(Slow)は30重量−以下であり
、非1質(ガラス)であり、ムライト結晶の粒界に形成
されているのが好ましい。
ムライトはAtx OsとSighの比が3〜&5対2
が好ましい。
が好ましい。
本発明は、ムライトを主成分とし、二酸化珪素及び酸化
アルミニウムと二酸化珪素とがモル比で1対0.7〜1
の複合酸化物(At冨03・8i01)を含有すること
を特徴とするセラミックス多層回路基板にあろう 前記複合酸化物はアンダルサイト、カイアナイト及びシ
リマナイ)の少なくとも1つであるのが好ましい。ムラ
イトは化学論量的な酸化アルミニウム(At10x)リ
ッチな31Llz Os ” 28 jugが好ましく
、複合酸化物はAti Os・5iotが好ましい。
アルミニウムと二酸化珪素とがモル比で1対0.7〜1
の複合酸化物(At冨03・8i01)を含有すること
を特徴とするセラミックス多層回路基板にあろう 前記複合酸化物はアンダルサイト、カイアナイト及びシ
リマナイ)の少なくとも1つであるのが好ましい。ムラ
イトは化学論量的な酸化アルミニウム(At10x)リ
ッチな31Llz Os ” 28 jugが好ましく
、複合酸化物はAti Os・5iotが好ましい。
重量で、ムライト(3Atg Os・2SiOi )’
70−以上、二酸化珪素301以下及び複合酸化物30
慢以下であるのが好ましい。AtxOs・8i0zは1
〜15重量−が好ましく、5i02は15〜30重量−
が好ましい。
70−以上、二酸化珪素301以下及び複合酸化物30
慢以下であるのが好ましい。AtxOs・8i0zは1
〜15重量−が好ましく、5i02は15〜30重量−
が好ましい。
本発明は、ムライト(3At*Os・28iα1を主成
分とし、二酸化珪素(8iCh)、酸化アルミニウム(
A/、翼03)と二酸化珪素(8i0z)とがモル比で
1対0.7〜1の複合酸化物(Ats Os・8i0鵞
)、酸化アルミニウム(At雪03)、少量のアルカリ
金属酸化物及びアルカリ土類金属酸化物から選ばれた少
なくとも1種を含むことを特徴とするセラミックス多層
回路基板にある。
分とし、二酸化珪素(8iCh)、酸化アルミニウム(
A/、翼03)と二酸化珪素(8i0z)とがモル比で
1対0.7〜1の複合酸化物(Ats Os・8i0鵞
)、酸化アルミニウム(At雪03)、少量のアルカリ
金属酸化物及びアルカリ土類金属酸化物から選ばれた少
なくとも1種を含むことを特徴とするセラミックス多層
回路基板にある。
重量で、ムライト(3At雪03・2SiOs ) 7
0チ以上、二酸化珪素(SfOx)309g以下、複合
酸化物(At鵞03・5ins)30%以下、酸化アル
ミニウム15−以下、アルカリ金属酸化物及びアルカリ
土類金属酸化物から選ばれた少なくとも1[t−1s以
下であるのが好ましい。
0チ以上、二酸化珪素(SfOx)309g以下、複合
酸化物(At鵞03・5ins)30%以下、酸化アル
ミニウム15−以下、アルカリ金属酸化物及びアルカリ
土類金属酸化物から選ばれた少なくとも1[t−1s以
下であるのが好ましい。
特に、ムライト70%以上、s+o、tsl以下。
At雪03 ・8i0鵞 10%以下からなり* At
s Os5%以下及びアルカリ土類又はアルカリ金属酸
化物1−以下がムライト中に実質的沈固溶しており。
s Os5%以下及びアルカリ土類又はアルカリ金属酸
化物1−以下がムライト中に実質的沈固溶しており。
別の結晶相として存在しないものが好ましい。
前記アルカリ金属酸化物及びアルカリ土類金属酸化物は
前記ムライト中に実質的に全部固溶しているのが好まし
い。アルカリ金属酸化物には、リチウム、ナトリウム、
カリウム、ルビジウム、セシウム酸化物があり、アルカ
リ土類金属酸化物にはベリリウム、マグネシウム、カル
シウム、ストロンチウム、バリウム酸化物がある。
前記ムライト中に実質的に全部固溶しているのが好まし
い。アルカリ金属酸化物には、リチウム、ナトリウム、
カリウム、ルビジウム、セシウム酸化物があり、アルカ
リ土類金属酸化物にはベリリウム、マグネシウム、カル
シウム、ストロンチウム、バリウム酸化物がある。
本発明は、ムライト粉末を主成分とし、二酸化珪素粉末
を含む混合粉末を加圧成形した後、焼成収縮率が一定に
なる!1度以上で焼成することを特徴とするセラミック
ス多層配線回路基板の製造方法にある。
を含む混合粉末を加圧成形した後、焼成収縮率が一定に
なる!1度以上で焼成することを特徴とするセラミック
ス多層配線回路基板の製造方法にある。
重量で、粒径5μm以下のムライト粉末70%以上及び
粒径2μm以下の二酸化珪素粉末30%以下である混合
粉末が好ましい。
粒径2μm以下の二酸化珪素粉末30%以下である混合
粉末が好ましい。
前記、#i成温度は1550〜1680C’が好ましく
。
。
特に1580〜1620Cが好ましい。
本発明は、ムライト粉末を主成分とし、二酸化珪素粉末
及び酸化アルミニウム粉末を含む混合粉末を加圧成形し
た後、焼成収縮率が一定になる温度以上で焼成すること
を特徴とするセラミックス多層配線回路基板の製造方法
にある。
及び酸化アルミニウム粉末を含む混合粉末を加圧成形し
た後、焼成収縮率が一定になる温度以上で焼成すること
を特徴とするセラミックス多層配線回路基板の製造方法
にある。
前記酸化アルミニウム粉末は粒径1μm以下であり、1
5重量−以下の含有量が好ましい。酸化アルミニウムは
ムライトの焼結助剤として用いられ、ムライト、シリマ
ナイトを生成する。
5重量−以下の含有量が好ましい。酸化アルミニウムは
ムライトの焼結助剤として用いられ、ムライト、シリマ
ナイトを生成する。
Sin、の添加は比誘IE率を低め、かつムライトの焼
結に際し粒成長を押え1強度を向上させる。
結に際し粒成長を押え1強度を向上させる。
5insは10〜30%が好ましい540優では強度上
好ましくない。セラミック多層配線回路基板を作製する
のに、導体配線材料を印刷したグリーンシートを多数枚
積層する方法により、高密度に配線されたセラミック多
層配線回路基板が作製される。しかし、内部配線導体を
高密度に配線しようとすると、セラミック絶縁材料と配
線導体材料との熱膨張係数差によりクラックが発生する
。セラミック絶縁材料としてアルミナを用い、配線導体
材料としてタングステンを用いて高密度に配線した場合
には、アルミナの熱膨張係数75X10−’/C(室温
〜500G)とタングステンの熱膨張係数45X1G”
/C(室温〜500C)の差による熱応力のために、基
板内部にクラックが発生するという問題が生じた。゛そ
こで、内部配線導体材料に用しるタングステンまたはモ
リブデンの熱膨張係数45X1G”及び54X10−?
/Uに近いセラミック絶縁材料を開発する必要がある。
好ましくない。セラミック多層配線回路基板を作製する
のに、導体配線材料を印刷したグリーンシートを多数枚
積層する方法により、高密度に配線されたセラミック多
層配線回路基板が作製される。しかし、内部配線導体を
高密度に配線しようとすると、セラミック絶縁材料と配
線導体材料との熱膨張係数差によりクラックが発生する
。セラミック絶縁材料としてアルミナを用い、配線導体
材料としてタングステンを用いて高密度に配線した場合
には、アルミナの熱膨張係数75X10−’/C(室温
〜500G)とタングステンの熱膨張係数45X1G”
/C(室温〜500C)の差による熱応力のために、基
板内部にクラックが発生するという問題が生じた。゛そ
こで、内部配線導体材料に用しるタングステンまたはモ
リブデンの熱膨張係数45X1G”及び54X10−?
/Uに近いセラミック絶縁材料を開発する必要がある。
また、セラミック多層配線回路基板に直接はんだ等で搭
載する半導体部品の熱膨張係数にも近いセラミック絶縁
材料が要求される。アルミナを主成分としたセラミック
絶縁材料の熱膨張係数は75X10す/C(室温〜s
ooc)であるなめ、半導体部品である/リコン半導体
素子の熱膨張係数35X10−丁/C(呈@〜5001
1:”)の2倍以上熱膨張係数が異る。そのため、実装
時の温度変化により生ずる応力が大きくなり、接続部の
信頼性が低下し゛、断線等が生じる問題があった。また
。
載する半導体部品の熱膨張係数にも近いセラミック絶縁
材料が要求される。アルミナを主成分としたセラミック
絶縁材料の熱膨張係数は75X10す/C(室温〜s
ooc)であるなめ、半導体部品である/リコン半導体
素子の熱膨張係数35X10−丁/C(呈@〜5001
1:”)の2倍以上熱膨張係数が異る。そのため、実装
時の温度変化により生ずる応力が大きくなり、接続部の
信頼性が低下し゛、断線等が生じる問題があった。また
。
近年半導体部品にガリウムーヒ素半導体素子が用いられ
つつある。このガリウムーヒ素半導体素子の熱膨張係数
は65X10−?/Cである。そのため、シリコン半導
体素子とガリウムーヒ素半導体素子を同一基板上に搭載
する場合には、これらの半導体素子の熱膨張係数に近い
セラミック絶縁材料である必要がある。シリコン半導体
素子の熱膨張係数35 X 10−’/Cとガリタムー
ヒ素半導体素子の熱膨張係数65 X I O−’/C
のどちらにも近いセラミック絶縁材料すなわち、熱膨張
係数が35〜65X10−?/Cであること、好ましく
は。
つつある。このガリウムーヒ素半導体素子の熱膨張係数
は65X10−?/Cである。そのため、シリコン半導
体素子とガリウムーヒ素半導体素子を同一基板上に搭載
する場合には、これらの半導体素子の熱膨張係数に近い
セラミック絶縁材料である必要がある。シリコン半導体
素子の熱膨張係数35 X 10−’/Cとガリタムー
ヒ素半導体素子の熱膨張係数65 X I O−’/C
のどちらにも近いセラミック絶縁材料すなわち、熱膨張
係数が35〜65X10−?/Cであること、好ましく
は。
40〜60X10−?/Cであることが必要である。
この値は、内部配線導体材料に用いるタングステンまた
はモリブデンの熱膨張係数45X10−’/Cと54X
1G”’/Cに近い。このような熱膨張係数をもつセラ
ミック絶縁材料としては、42〜45 X 10−’/
Cの熱膨張係数をもつ3 Atz Os・2SjOzや
35〜75 X 10−?/l:’の熱膨張係数差もつ
At20s・8i0x等がある。これらの結晶相を主成
分とした焼結体は、熱膨張係数40〜60XlO−’/
C’のセラミック絶縁材料となる。
はモリブデンの熱膨張係数45X10−’/Cと54X
1G”’/Cに近い。このような熱膨張係数をもつセラ
ミック絶縁材料としては、42〜45 X 10−’/
Cの熱膨張係数をもつ3 Atz Os・2SjOzや
35〜75 X 10−?/l:’の熱膨張係数差もつ
At20s・8i0x等がある。これらの結晶相を主成
分とした焼結体は、熱膨張係数40〜60XlO−’/
C’のセラミック絶縁材料となる。
また、At冨o、−5to、としては、アンドルーサイ
ト、カイアナイト及びシリマナイトなる結晶相があるが
、いずれも熱膨張係数がほぼ同じであり。
ト、カイアナイト及びシリマナイトなる結晶相があるが
、いずれも熱膨張係数がほぼ同じであり。
いずれの結晶相であっても熱膨張係数はほとんど変らな
い。一方、アルミナを主成分とする焼結体をセラミック
絶縁材料に用いたセラミック多層配線回路基板は、アル
ミナの比誘1*が9.5 (IMHz)と大きいために
、電気信号の伝播速度が遅いという問題がある。比誘電
率を低くするためには、セラミック絶縁材料を構成する
結晶相の比誘電率を低くする必要がある。配線導体材料
として用いられるタングステンまたはモリブデン導体材
料と同時に焼成できる可能性があり比誘電率が小さいア
ルミノシリケート材料として3 ALs Os・2st
o意。
い。一方、アルミナを主成分とする焼結体をセラミック
絶縁材料に用いたセラミック多層配線回路基板は、アル
ミナの比誘1*が9.5 (IMHz)と大きいために
、電気信号の伝播速度が遅いという問題がある。比誘電
率を低くするためには、セラミック絶縁材料を構成する
結晶相の比誘電率を低くする必要がある。配線導体材料
として用いられるタングステンまたはモリブデン導体材
料と同時に焼成できる可能性があり比誘電率が小さいア
ルミノシリケート材料として3 ALs Os・2st
o意。
At5rs・8i0s等がある。これらのセラミック絶
縁材料は、それ自身の比誘電率は6〜7 (IMHz)
である。これらの結晶相からなるセラミック絶縁材料は
、比誘電率が小さく、を気信号の伝播速度が速いセラミ
ック多層配線回路基板が得られる。
縁材料は、それ自身の比誘電率は6〜7 (IMHz)
である。これらの結晶相からなるセラミック絶縁材料は
、比誘電率が小さく、を気信号の伝播速度が速いセラミ
ック多層配線回路基板が得られる。
また、3 ALs Os ・2 S towをAls
Os t 8 s 02 tアルカリ土類金属酸化物ま
たはアルカリ金属酸化物で焼結する系として添加する5
i02量全多くして、焼成後に3At*Os・2SiO
1とAkOr8 i02の結晶相を形成することにした
。しかし、アルカリ金属酸化物やアルカリ土類金属酸化
物の量が多いと、焼結性は良くなるが、これらの酸化物
とALs Osまたは8i02との結晶相もしくは非晶
質複合酸化物が生成されセラミック絶縁材料の強度が低
下した。また、比誘電率も高いことから、アルカリ金属
酸化物とアルカリ土類金属酸化物の合計量は1wtチ以
下で、 3Atz Os・2SiQ□とAtzOs・s
ichの固溶限を越えないことが要求される。すなわ
ち、アルカリ金属酸化物やアルカリ土類金属酸化物から
なる結晶相を含まないセラミック絶縁材料としなければ
ならない。また、アルカリ金属酸化物とアルカリ土類金
属酸化物を1wt%より多く含んだセラミック絶縁材料
では。
Os t 8 s 02 tアルカリ土類金属酸化物ま
たはアルカリ金属酸化物で焼結する系として添加する5
i02量全多くして、焼成後に3At*Os・2SiO
1とAkOr8 i02の結晶相を形成することにした
。しかし、アルカリ金属酸化物やアルカリ土類金属酸化
物の量が多いと、焼結性は良くなるが、これらの酸化物
とALs Osまたは8i02との結晶相もしくは非晶
質複合酸化物が生成されセラミック絶縁材料の強度が低
下した。また、比誘電率も高いことから、アルカリ金属
酸化物とアルカリ土類金属酸化物の合計量は1wtチ以
下で、 3Atz Os・2SiQ□とAtzOs・s
ichの固溶限を越えないことが要求される。すなわ
ち、アルカリ金属酸化物やアルカリ土類金属酸化物から
なる結晶相を含まないセラミック絶縁材料としなければ
ならない。また、アルカリ金属酸化物とアルカリ土類金
属酸化物を1wt%より多く含んだセラミック絶縁材料
では。
焼成が十分に行える温度範囲で、焼成収縮率がばらつき
、安定した焼結体を潜ることができなかった。これは、
焼結体中の結晶相が安定しないためであることがX線回
折により確認された。
、安定した焼結体を潜ることができなかった。これは、
焼結体中の結晶相が安定しないためであることがX線回
折により確認された。
また、アルカリ金属酸化物とアルカリ土類金属酸化物は
大気中では非常に不安定な物質であり。
大気中では非常に不安定な物質であり。
放置していると水分等を吸収する。そのため、これらの
酸化$!Jを添加する際には、炭酸化物または水酸化物
として添カ目する方法がとられる。炭酸化物または水酸
化物は、昇温過程で分解し、炭酸ガスま九は水分を放出
する。この際、酸化物は活性な状態となり、焼結性をよ
くする効果もある。
酸化$!Jを添加する際には、炭酸化物または水酸化物
として添カ目する方法がとられる。炭酸化物または水酸
化物は、昇温過程で分解し、炭酸ガスま九は水分を放出
する。この際、酸化物は活性な状態となり、焼結性をよ
くする効果もある。
二酸化珪素(Sin、)は酸化物中最も比g1!を率が
小さく、添加する量を多くすることによりセラミック絶
縁材料の比誘電率を小さくできる。すなわちs 3At
xOs ・28i011csiO* ’t”添加するこ
とによIj、 3 ALz Os・28i(hの比誘電
率より低くすることになる。またbs’o鵞を添加する
ことにより同時に添加し九ALz Osもしくは3A/
、xQJ・2S10鵞と拡散反応し、 At意03・B
ias 結晶相を生成する。そのため、セラミック絶
縁材料中に3 Ats Os・2S+o雪 とALz
Os・Sin鵞なる結晶相ができる。これらの結晶相は
非常に安定であり、1600C付近の温度では変化しな
い。このことにより焼成収縮率がある温度以上での焼成
によって安定し、上2ミック多層配線回路基板材料とし
ては有望である。また、5rosを多く添加すると、焼
成時に3AL鵞Os・28i0xの粒成長を抑制する効
果があることがわかった。このことKより比誘電率の低
下とともに強度の向上が得られた。
小さく、添加する量を多くすることによりセラミック絶
縁材料の比誘電率を小さくできる。すなわちs 3At
xOs ・28i011csiO* ’t”添加するこ
とによIj、 3 ALz Os・28i(hの比誘電
率より低くすることになる。またbs’o鵞を添加する
ことにより同時に添加し九ALz Osもしくは3A/
、xQJ・2S10鵞と拡散反応し、 At意03・B
ias 結晶相を生成する。そのため、セラミック絶
縁材料中に3 Ats Os・2S+o雪 とALz
Os・Sin鵞なる結晶相ができる。これらの結晶相は
非常に安定であり、1600C付近の温度では変化しな
い。このことにより焼成収縮率がある温度以上での焼成
によって安定し、上2ミック多層配線回路基板材料とし
ては有望である。また、5rosを多く添加すると、焼
成時に3AL鵞Os・28i0xの粒成長を抑制する効
果があることがわかった。このことKより比誘電率の低
下とともに強度の向上が得られた。
5iOzの添加量としては、3Atx Os・28i0
雪以外の原料成分中75wt*より多く添加することに
より歳も効果が大きいことがわかった。
雪以外の原料成分中75wt*より多く添加することに
より歳も効果が大きいことがわかった。
セラミック多層配線回路基板の作製方法には。
まずグリーンボディ(生の成形体)を作製し、これに配
線導体を形成し多数枚一括積層し同時焼成を行う必要が
ある。それには、グリーンシート法の他にスリップキャ
スティング法、プレス法による金型成形法、インジェク
ションモールド法等がある。
線導体を形成し多数枚一括積層し同時焼成を行う必要が
ある。それには、グリーンシート法の他にスリップキャ
スティング法、プレス法による金型成形法、インジェク
ションモールド法等がある。
グリーン7−ト法は、原料粉に溶剤及び熱−可塑性の樹
脂を添加し、攪拌したスラリを脱気した後ドクターブレ
ードを有したグリーンシート作製装置によりグリーンシ
ートをt′F、製する方法である。
脂を添加し、攪拌したスラリを脱気した後ドクターブレ
ードを有したグリーンシート作製装置によりグリーンシ
ートをt′F、製する方法である。
スリップキャスティング法は、M料粉に水1分散剤及び
熱可塑性等の樹脂を添加し攪拌したスラリを例えば石こ
う差内へ流し込んで作製する方法である。
熱可塑性等の樹脂を添加し攪拌したスラリを例えば石こ
う差内へ流し込んで作製する方法である。
プレスによる金型成形法は、iJX料粉に溶剤及び熱可
虚性等の樹脂′f!:添加し、らいかい機等で混合攪拌
した原料粉をふるい、造粒した鎌、金型内に入れて荷重
を加えて作製する方法である。
虚性等の樹脂′f!:添加し、らいかい機等で混合攪拌
した原料粉をふるい、造粒した鎌、金型内に入れて荷重
を加えて作製する方法である。
インジェクションモールド法は、原料粉に熱可塑性樹脂
またはワックス等を加えて射出成形する方法である。
またはワックス等を加えて射出成形する方法である。
(実施例1)
本発明のセラミック多層配線回路基板の一実施例を第1
図に断面図として示す。図において、1はセラミック絶
縁材料であり1図中め太線で示されているのが配線導体
材料8である。また、これらの導体層の相互間は図中の
上下方向の太線で示した所定のスルーホール導体で接続
されている。
図に断面図として示す。図において、1はセラミック絶
縁材料であり1図中め太線で示されているのが配線導体
材料8である。また、これらの導体層の相互間は図中の
上下方向の太線で示した所定のスルーホール導体で接続
されている。
4は、金−インジウムろう5で接続されたコバールビン
、6は、はんだ7で接続された半導体部品を示している
。
、6は、はんだ7で接続された半導体部品を示している
。
次に1本発明のセラミック多層配線回路基板の製造方法
の実施例を説明する。なお、以下の記載中1部とあるの
は重量部を、チとあるのは重量%を意味する。
の実施例を説明する。なお、以下の記載中1部とあるの
は重量部を、チとあるのは重量%を意味する。
平均粒径2μmの若干アルミナリッチのムライト粉末(
3AtzOs・28i02)72部、平均粒径1μmの
石英粉末(Sigh ) 25.3部、平均粒径0.4
smのアルミナ粉末(A40s ) L 9部及び平均
粒径0.3μmの炭酸マグネシウム(Mgs (COI
)4 (OH)! ・5H20)をMgOに換算して
0.8部に、樹脂として平均重合度1000のポリビニ
ルブチラール5.9部をボールミルに入れ、3時間乾式
混合する。さらに、可塑剤としてブチルフタリルグリコ
ール酸ブチル1.9mt、溶媒としてトリクロルエチレ
ン46部、テトラクロルエチレン17部、n−y’チル
アルコール18部を加え20時時間式混合しスラリーを
作製する。
3AtzOs・28i02)72部、平均粒径1μmの
石英粉末(Sigh ) 25.3部、平均粒径0.4
smのアルミナ粉末(A40s ) L 9部及び平均
粒径0.3μmの炭酸マグネシウム(Mgs (COI
)4 (OH)! ・5H20)をMgOに換算して
0.8部に、樹脂として平均重合度1000のポリビニ
ルブチラール5.9部をボールミルに入れ、3時間乾式
混合する。さらに、可塑剤としてブチルフタリルグリコ
ール酸ブチル1.9mt、溶媒としてトリクロルエチレ
ン46部、テトラクロルエチレン17部、n−y’チル
アルコール18部を加え20時時間式混合しスラリーを
作製する。
次に真空脱気処理によりスラリーから気泡を除去し、粘
度、lll整を行う。次いで、スラリーをドクターブレ
ードを用いてシリコン処理したポリエステルフィルム支
持体上に0.23■の厚さに塗布し。
度、lll整を行う。次いで、スラリーをドクターブレ
ードを用いてシリコン処理したポリエステルフィルム支
持体上に0.23■の厚さに塗布し。
炉を通して乾燥し、セラミックグリーンシートを作製す
る。このセラミック夛リーンシートをシリコン処理した
ポリエステルフィルム支持体より取りはずし、220■
間隔に切断する。このようにして作製したセラミックグ
リーンシートをグリーンシートパンチ器を用いて、20
0■0に切断し。
る。このセラミック夛リーンシートをシリコン処理した
ポリエステルフィルム支持体より取りはずし、220■
間隔に切断する。このようにして作製したセラミックグ
リーンシートをグリーンシートパンチ器を用いて、20
0■0に切断し。
ガイド用の穴を施す。その後、このガイド用の穴を利用
してセラミックグリーンシートt−C11il定り。
してセラミックグリーンシートt−C11il定り。
パンチ法により直740.15■の穴を所定位置にスル
ーホールをあけた。さらにタングステン粉末二二トロセ
ルロース:エチルセルロース:ホリヒニルプチラール:
トリクロルエチレン=100:3:1:2:23(重量
比]の導体ペーストをセラミックグリーンシートにあけ
たスルーホールに充填し1次に、スクリーン印刷法によ
り所定回路パターンにしたがって上述した導体ペースト
を印刷する。これらのセラミックグリーンシートをガイ
ド用の穴の位置を合わせて第1図のように30枚積層し
、温度120C’、20〜30Kp/iで加圧し積層し
た。次に、積層されたセラミックグリーンシートを焼成
炉内に入れ、水1g3〜7容f%を含み且つ微量の水蒸
気を含む窒素雰囲気中で。
ーホールをあけた。さらにタングステン粉末二二トロセ
ルロース:エチルセルロース:ホリヒニルプチラール:
トリクロルエチレン=100:3:1:2:23(重量
比]の導体ペーストをセラミックグリーンシートにあけ
たスルーホールに充填し1次に、スクリーン印刷法によ
り所定回路パターンにしたがって上述した導体ペースト
を印刷する。これらのセラミックグリーンシートをガイ
ド用の穴の位置を合わせて第1図のように30枚積層し
、温度120C’、20〜30Kp/iで加圧し積層し
た。次に、積層されたセラミックグリーンシートを焼成
炉内に入れ、水1g3〜7容f%を含み且つ微量の水蒸
気を含む窒素雰囲気中で。
1200Cまで50 C/hの昇温速度で昇温し、セラ
ミックグリーンシートを作製する際に史用した樹脂分を
除去した。その後100 C/hの!7+温速度で昇温
し最高温度1620℃で1時間保持し、無加圧焼成して
第1図のようなセラミック多層配線回路基板を完成した
。このムライト多層板は重量で、ムライト約67%、A
lsαg−stow 9チ及び8i02ガ2ス成分が約
24%であった。
ミックグリーンシートを作製する際に史用した樹脂分を
除去した。その後100 C/hの!7+温速度で昇温
し最高温度1620℃で1時間保持し、無加圧焼成して
第1図のようなセラミック多層配線回路基板を完成した
。このムライト多層板は重量で、ムライト約67%、A
lsαg−stow 9チ及び8i02ガ2ス成分が約
24%であった。
このようにして作製したセラミック多層配線回路基板に
、無電解ニッケルメッキ及び金メッキを施した後、カー
ボン治具を用いた通常の方法でコバールビン4を金−イ
ンジウムろう5にて接続した。また、半導体部品6をフ
ェースダウンにて直接けんだ7で接続して搭載した。こ
のようにして第1図に示す機能モジュールを作製した。
、無電解ニッケルメッキ及び金メッキを施した後、カー
ボン治具を用いた通常の方法でコバールビン4を金−イ
ンジウムろう5にて接続した。また、半導体部品6をフ
ェースダウンにて直接けんだ7で接続して搭載した。こ
のようにして第1図に示す機能モジュールを作製した。
セラミック多層配線回路基板に用いたセラミック絶縁材
料の熱膨張係数は50 X 10−’/C(室温〜50
0C)であり、内部配線導体材料に用いたタングステン
の熱膨張係数45X10−’/C(室温〜500C)と
一致しており、セラミック絶縁材料と配線導体材料の熱
膨張係数の差による熱応力が発生せず、全くクラックが
生じなかった。
料の熱膨張係数は50 X 10−’/C(室温〜50
0C)であり、内部配線導体材料に用いたタングステン
の熱膨張係数45X10−’/C(室温〜500C)と
一致しており、セラミック絶縁材料と配線導体材料の熱
膨張係数の差による熱応力が発生せず、全くクラックが
生じなかった。
また、スルーホールピッチが0.3 mの高密度配線も
可能であった。また、焼成後のセラミック絶縁材料の中
に、結晶相としては、ムライト (3Aム03・28i
Ch )とAt雪03・5jOxである。これらの安定
した結晶相は、互いに熱膨張係数が同様の値であるため
、内部応力がほとんどかからない。
可能であった。また、焼成後のセラミック絶縁材料の中
に、結晶相としては、ムライト (3Aム03・28i
Ch )とAt雪03・5jOxである。これらの安定
した結晶相は、互いに熱膨張係数が同様の値であるため
、内部応力がほとんどかからない。
また1部加したMgs (CO3)4 (OH)x ・
5HzOけ。
5HzOけ。
昇温中にMgOとなるが、焼成後には、MgOと他の成
分との複合酸化物は存在しないことが、X線回折法及び
X線マイクロアナライザにより確認され九つ コバールビンの引張り強度は4す/ピン以上あり、十分
実使用に耐えうる強度で6つた。また、半導体部品6の
はんだ接続部7け一65C〜150Cでの2000サイ
クル以上の!度すイクル後にも断線が生じなかった。こ
のように過酷な使用条件下においても十分な接続寿命を
保証できる強度であった。この原因は、3At203・
2SiO,とAtz Os・Sighからなる焼結体の
熱膨張係数が50 X 10−’/Cであって半導体部
品として使用するシリコン半導体の熱膨張係数asxi
o−’/C(室温〜500C)K近く、また、ガリウム
ーヒ素半導体の熱膨張係数65×lθ−?/C(室温〜
500C)にも近くシリコン半導体とガリウムーヒ素半
導体を混成したセラミック多層配線回路基板において、
加熱された場合の基板と半導体部品の伸び量の差が少な
く、はんだ接続部に熱応力があまり加わらないためであ
る。従来のアルミナを主成分とする基板の場合は1アル
ミナの熱膨張係数が75X10−γ/Cであって、現在
半導体部品として主流のシリコン半導体素子の熱膨張係
数と大きく異なり、このため加熱された場合にはんだ接
続部に熱応力が加わって早期に断線が起こっていた。
分との複合酸化物は存在しないことが、X線回折法及び
X線マイクロアナライザにより確認され九つ コバールビンの引張り強度は4す/ピン以上あり、十分
実使用に耐えうる強度で6つた。また、半導体部品6の
はんだ接続部7け一65C〜150Cでの2000サイ
クル以上の!度すイクル後にも断線が生じなかった。こ
のように過酷な使用条件下においても十分な接続寿命を
保証できる強度であった。この原因は、3At203・
2SiO,とAtz Os・Sighからなる焼結体の
熱膨張係数が50 X 10−’/Cであって半導体部
品として使用するシリコン半導体の熱膨張係数asxi
o−’/C(室温〜500C)K近く、また、ガリウム
ーヒ素半導体の熱膨張係数65×lθ−?/C(室温〜
500C)にも近くシリコン半導体とガリウムーヒ素半
導体を混成したセラミック多層配線回路基板において、
加熱された場合の基板と半導体部品の伸び量の差が少な
く、はんだ接続部に熱応力があまり加わらないためであ
る。従来のアルミナを主成分とする基板の場合は1アル
ミナの熱膨張係数が75X10−γ/Cであって、現在
半導体部品として主流のシリコン半導体素子の熱膨張係
数と大きく異なり、このため加熱された場合にはんだ接
続部に熱応力が加わって早期に断線が起こっていた。
一方、内部配線導体2による信号の伝播遅延時間は8.
1 n s / mであった。この1直は、セラミック
絶縁材料の比誘電率が6.2であったことに対応してい
る、アルミナを主成分とする焼結体でできている従来の
多層配線回路基板では、セラミック絶縁材料の比誘電率
が約9.5であり、信号の伝播遅延時間がlo、2n8
/mであるため1本実施例・ によれば信号の伝播遅延
時間が約2096低減されたことになる。
1 n s / mであった。この1直は、セラミック
絶縁材料の比誘電率が6.2であったことに対応してい
る、アルミナを主成分とする焼結体でできている従来の
多層配線回路基板では、セラミック絶縁材料の比誘電率
が約9.5であり、信号の伝播遅延時間がlo、2n8
/mであるため1本実施例・ によれば信号の伝播遅延
時間が約2096低減されたことになる。
(実施例2)
セラミック原料粉末の配合量を第1表(重量%)に示す
ようにした以外は、実施例1と同様の方法でセラミック
多層配線回路基板を作製した。第1した。実施例1と同
様の方法を用いて、第1図に示す機能モジュールを作製
した。ムライト以外の添加原料を7ラツクスとする。
ようにした以外は、実施例1と同様の方法でセラミック
多層配線回路基板を作製した。第1した。実施例1と同
様の方法を用いて、第1図に示す機能モジュールを作製
した。ムライト以外の添加原料を7ラツクスとする。
41表(1)
第2表は得られた基板のAl103・Sigh相の含有
量(重量L)及び、J3表は同じく得られた基板のガラ
ス成分の含有量(重量%)である。得られた基板の組織
は主成分としてムライトであり。
量(重量L)及び、J3表は同じく得られた基板のガラ
ス成分の含有量(重量%)である。得られた基板の組織
は主成分としてムライトであり。
MgOはムライト中、或いはA/、! o、・5iCh
中に固溶するが、その固溶量は原料のMgOに換算して
1−以下である。それを越えると別の結晶相が形成され
、基質と異なる熱膨張係数となるので好ましくない。ム
ライト量70wt%(41〜7)及び80 wt ’i
r (422〜28 ) Kツイテ、 7 ラックス中
のSightと曲げ強さの関係を第2図に示す1曲げ試
験は、JISK基づき4点曲げ法とした。図より、ガラ
ス成分を増加するに従い1曲げ強さが急激に増加する方
向にある。すなわち。
中に固溶するが、その固溶量は原料のMgOに換算して
1−以下である。それを越えると別の結晶相が形成され
、基質と異なる熱膨張係数となるので好ましくない。ム
ライト量70wt%(41〜7)及び80 wt ’i
r (422〜28 ) Kツイテ、 7 ラックス中
のSightと曲げ強さの関係を第2図に示す1曲げ試
験は、JISK基づき4点曲げ法とした。図より、ガラ
ス成分を増加するに従い1曲げ強さが急激に増加する方
向にある。すなわち。
ムライト量70wt%の場合には1曲げ強さ180MP
a以上となるのは、7ラツクス中の8fCh量が80
w tチより多い組成であり、また、ムライト量80w
t*の場合は、フラックス中の5jOz量が75wt’
Jより多い組成である。
a以上となるのは、7ラツクス中の8fCh量が80
w tチより多い組成であり、また、ムライト量80w
t*の場合は、フラックス中の5jOz量が75wt’
Jより多い組成である。
第3図は、添加したSiO2量と曲げ強度との関係を示
す線図である。図に示す如<、8i0冨の添加によって
ムライトの焼結性が向上し、急激に強度が向上するが、
20%以上になると逆に急激に強度が低下するので、過
剰に添加するのは好ましくない。特に、40チ以上にな
ると焼結性が低下し強度が低下する。5iOiの添加に
よってムライトの焼結性を向上させ強度を高めるのけガ
ラス成分の形成によるものと考えられる。
す線図である。図に示す如<、8i0冨の添加によって
ムライトの焼結性が向上し、急激に強度が向上するが、
20%以上になると逆に急激に強度が低下するので、過
剰に添加するのは好ましくない。特に、40チ以上にな
ると焼結性が低下し強度が低下する。5iOiの添加に
よってムライトの焼結性を向上させ強度を高めるのけガ
ラス成分の形成によるものと考えられる。
第2表
第3表
第4図は曲げ強さとAlx Os添加量との関係を示す
線図である。図に示す如< 、 Al1 Osの添加に
よって強度が急激に低下する。従って+ A40sの添
加量は5%以下が好ましい。
線図である。図に示す如< 、 Al1 Osの添加に
よって強度が急激に低下する。従って+ A40sの添
加量は5%以下が好ましい。
次に、ムライト量70wt%及び80Wt*について、
フラックス中のSightと比誘電率の関係を第5図に
示す。比誘電率の測定はI M Hz一定とした。フラ
ックス中の5iOz量を増加するに従い、比誘電率も減
少する傾向を示す。すなわち。
フラックス中のSightと比誘電率の関係を第5図に
示す。比誘電率の測定はI M Hz一定とした。フラ
ックス中の5iOz量を増加するに従い、比誘電率も減
少する傾向を示す。すなわち。
ムライト量80wt%の場合には、比誘電率6.7以下
となるのは、フラックス中の5iO1量85wtチより
多い組成であり、また、ムライト量70wt%の場合は
、7ラツクス中の8iOt量約5Qwt%でも比誘電率
は6.7より小さくなっている。
となるのは、フラックス中の5iO1量85wtチより
多い組成であり、また、ムライト量70wt%の場合は
、7ラツクス中の8iOt量約5Qwt%でも比誘電率
は6.7より小さくなっている。
第6図は比+!1電率と5i(h添加量との関係を示す
線図である。8i0zの添加によって比誘電率が顕著に
低下する。、Iffに、15−以上で急激に比誘電率が
低下するので、それ以上の添加が好ましい。
線図である。8i0zの添加によって比誘電率が顕著に
低下する。、Iffに、15−以上で急激に比誘電率が
低下するので、それ以上の添加が好ましい。
第7図は各試料の焼成温度と焼成収縮率との関係を示す
線図である。図に示す如く、実施例1の試料は1580
C以上の焼成温度で一定の収縮率となるが、MgO量が
ム1の4.1チ及びCaO量とNa!o量の合計量が1
7%であるものは焼成温度が1400〜1700Cの間
で変化して一定にならない。このことは電気炉中で大量
に焼成する場合に。
線図である。図に示す如く、実施例1の試料は1580
C以上の焼成温度で一定の収縮率となるが、MgO量が
ム1の4.1チ及びCaO量とNa!o量の合計量が1
7%であるものは焼成温度が1400〜1700Cの間
で変化して一定にならない。このことは電気炉中で大量
に焼成する場合に。
炉中の温度が場所によって異なることから同じ組成のも
のでも異なる焼成収縮率のものが得られ。
のでも異なる焼成収縮率のものが得られ。
製品にバラツキを生じるのでまずい。
第8図はAts 03添加量と基板に生成するAtz
Us・8101量との関係を示す線図である。
Us・8101量との関係を示す線図である。
図に示す如< * ALz Osの添加量によってA4
03・5f(hが増加する。このAAI Os・8jO
鵞はムライトと同等の性質を有する。
03・5f(hが増加する。このAAI Os・8jO
鵞はムライトと同等の性質を有する。
これらの結果より1曲げ強さが大きく比誘電率が小さい
組成は、ムライト量70Wt*の場合には、フラックス
中の8fOz量が80wt%より多い組成であり、また
、ムライト量80wt*の場合は、フラックス中の5i
o−1が85wt1より多い組成である。すなわち、ア
ルカリ土類金属酸化物(MgO)として、1wt%以下
の組成である。
組成は、ムライト量70Wt*の場合には、フラックス
中の8fOz量が80wt%より多い組成であり、また
、ムライト量80wt*の場合は、フラックス中の5i
o−1が85wt1より多い組成である。すなわち、ア
ルカリ土類金属酸化物(MgO)として、1wt%以下
の組成である。
次に、これらの組成のセラミック絶縁材料について、焼
結体中の結晶相の同定を行うためにX線回折を行った。
結体中の結晶相の同定を行うためにX線回折を行った。
暁成過徨における結晶相の変化の1例を図4に示す。ア
ルカリ土類金属酸化物(MgO)量が1wt%より多い
場合には、焼成過程で、At203・MgOと2At鵞
α12Mgo・5sto、ができるが、焼成が十分行う
ことができる161)Ot:”付近では、 3Ats
Os・2SiO,とAtxOs・5iOi の他にA
Ls Os 、 Mg O及び8i0zからなる結晶相
が数多くできるため同定することができない。そのため
、各温度における焼成収縮率が一定とならず、ばらつき
が大きい問題点がある。
ルカリ土類金属酸化物(MgO)量が1wt%より多い
場合には、焼成過程で、At203・MgOと2At鵞
α12Mgo・5sto、ができるが、焼成が十分行う
ことができる161)Ot:”付近では、 3Ats
Os・2SiO,とAtxOs・5iOi の他にA
Ls Os 、 Mg O及び8i0zからなる結晶相
が数多くできるため同定することができない。そのため
、各温度における焼成収縮率が一定とならず、ばらつき
が大きい問題点がある。
一方、アルカリ土類金属酸化物(MgO)量がl w
t %以下の場合には、91!I成過程で、多量に添加
した5102とA1種αlMgO,2At!α12Mg
。
t %以下の場合には、91!I成過程で、多量に添加
した5102とA1種αlMgO,2At!α12Mg
。
・5SiQ1ができるが、焼成が十分行うことができる
16001:l’付近では、3AL20s・zsso、
及びAAI 03−8 i OHのみとなり安定な結晶
相となる。
16001:l’付近では、3AL20s・zsso、
及びAAI 03−8 i OHのみとなり安定な結晶
相となる。
そのため、1550Cよりも高い焼成温度、すなわち十
分焼成できる温度では結晶相の変化がなく焼成収縮率も
安定している。また、第1表の朧29〜56に示した組
成についても同様の結果であった。すなわち、アルカリ
金属酸化物とアルカリ土類金属酸化物の合計量がl w
t %より多い場合には1曲げ強さが180MPaよ
り低いか、比誘電率が6.7より大きくなる。また、焼
成後の拵晶相4b安定セi’ 、 3 A1203 ・
28i0z トAltos ・8i(Lh以外にも不安
定な結晶相ができた。
分焼成できる温度では結晶相の変化がなく焼成収縮率も
安定している。また、第1表の朧29〜56に示した組
成についても同様の結果であった。すなわち、アルカリ
金属酸化物とアルカリ土類金属酸化物の合計量がl w
t %より多い場合には1曲げ強さが180MPaよ
り低いか、比誘電率が6.7より大きくなる。また、焼
成後の拵晶相4b安定セi’ 、 3 A1203 ・
28i0z トAltos ・8i(Lh以外にも不安
定な結晶相ができた。
一方、アルカリ金属酸化物とアルカリ土類金属酸化物の
合計量がIWt−以下であれば1曲げ強さが180MP
a以上で、且つ比誘電率が6.7以下であった。また、
焼成後の結晶相も安定しており、1550C以上の焼成
温度では、3 Atx Os・2SiO鵞とAt!03
・Blozの2種類の結晶相のみであった。すなわち、
添加したアルカリ金属酸化物とアルカリ土類金属酸化物
は、 3 At20s・2810zまたけAt霊03・
5ins結晶相中に拡散固溶している。
合計量がIWt−以下であれば1曲げ強さが180MP
a以上で、且つ比誘電率が6.7以下であった。また、
焼成後の結晶相も安定しており、1550C以上の焼成
温度では、3 Atx Os・2SiO鵞とAt!03
・Blozの2種類の結晶相のみであった。すなわち、
添加したアルカリ金属酸化物とアルカリ土類金属酸化物
は、 3 At20s・2810zまたけAt霊03・
5ins結晶相中に拡散固溶している。
、81表に示した組成のセラミック絶縁材料の熱膨張係
数は40〜60X10−?/C(室温〜500C)の範
囲であり、内部配線導体材料に用いたタングステンの熱
膨張係数45xxO−’/C(室温〜500C)とほぼ
一致しており、セラミック絶、縁材料と配線導体材料の
熱膨張係数の差による熱応力が小さく、全くクラックが
認められなかった。
数は40〜60X10−?/C(室温〜500C)の範
囲であり、内部配線導体材料に用いたタングステンの熱
膨張係数45xxO−’/C(室温〜500C)とほぼ
一致しており、セラミック絶、縁材料と配線導体材料の
熱膨張係数の差による熱応力が小さく、全くクラックが
認められなかった。
アルカリ金属酸化物とアルカリ土類金属酸化物の合計量
が1wt%以下の組成(第1ff)に2いては、コバー
ルビンの引張り強度は4KF/ピン以上あり、十分実使
用に耐えうる強度でめった。また、半導体部品のはんだ
接続部は一65C−1500での2000サイクル以上
の温度サイクル後にも断線が生じなかった。このような
過酷な便用条件下においても十分な接続寿命を深紅でき
る強度であった。これは、半導体部品として使用するシ
リコン半導体の熱膨張係数asxto−’/C(室温〜
500C)に近く、また、ガリウムーヒ素半導体の熱膨
張係数65X10−’/C(室温〜500C)にも近く
、これらを混成したセラミック多層配線回路基板におい
ても、加熱された場合の基板と半導体部品の伸び量の差
が少なく、はんだ接続部に熱応力があまり加わらないた
めである。
が1wt%以下の組成(第1ff)に2いては、コバー
ルビンの引張り強度は4KF/ピン以上あり、十分実使
用に耐えうる強度でめった。また、半導体部品のはんだ
接続部は一65C−1500での2000サイクル以上
の温度サイクル後にも断線が生じなかった。このような
過酷な便用条件下においても十分な接続寿命を深紅でき
る強度であった。これは、半導体部品として使用するシ
リコン半導体の熱膨張係数asxto−’/C(室温〜
500C)に近く、また、ガリウムーヒ素半導体の熱膨
張係数65X10−’/C(室温〜500C)にも近く
、これらを混成したセラミック多層配線回路基板におい
ても、加熱された場合の基板と半導体部品の伸び量の差
が少なく、はんだ接続部に熱応力があまり加わらないた
めである。
一方、内部配線導体による信号の伝播遅延時間は8.4
n!i / m以下であった。この値は、セラミック
絶縁材料の比誘電率が6.7以下であることに対応して
いる。アルミナ系のセラミック絶縁材料が約9.5 %
であり、信号の伝播遅延時間が10.2(Hs / m
であるため1本実施例によれば、信号の伝播遅延時間が
約17−以上低減されたことになる。
n!i / m以下であった。この値は、セラミック
絶縁材料の比誘電率が6.7以下であることに対応して
いる。アルミナ系のセラミック絶縁材料が約9.5 %
であり、信号の伝播遅延時間が10.2(Hs / m
であるため1本実施例によれば、信号の伝播遅延時間が
約17−以上低減されたことになる。
第9図は本発明の実施例1で製作した基板を用いた半導
体装置実装の構成図である。11 :LSIチップ、1
2:本表明基板、13:CCV(はんだ350〜400
C’l、14:炭化ケイ素封正体。
体装置実装の構成図である。11 :LSIチップ、1
2:本表明基板、13:CCV(はんだ350〜400
C’l、14:炭化ケイ素封正体。
15ニブリント回路板、16:パツクボード(プリント
回路板)、17:はんだ(250〜300G)、18:
冷却水、19:低温はんだ(150〜200C’) 〔発明の効果〕 本発明によれば、セラミック絶縁材料として。
回路板)、17:はんだ(250〜300G)、18:
冷却水、19:低温はんだ(150〜200C’) 〔発明の効果〕 本発明によれば、セラミック絶縁材料として。
3 Alz Os・2SiChとAt2 O3・8i0
!からなる結晶相を用いることにより、内部導体配線層
に用いるタングステンまたはモリブデンとの熱膨張係数
の適合性が良いことから高密度配線が可能となり、また
、比誘電率が低く、且つ高強度のセラミック多層配線回
路基板材料が得られる。これにより、セラミック絶縁材
料と配線導体材料の熱膨張係数の差によるクラックの発
生がなく、ま九、熱による応力で発生する基板のクラッ
ク及び基板と半導体部品の接続部の断線等を防止し、高
品質で且つ高信頼性のセラミック多層配線回路基板材料
が得られる。
!からなる結晶相を用いることにより、内部導体配線層
に用いるタングステンまたはモリブデンとの熱膨張係数
の適合性が良いことから高密度配線が可能となり、また
、比誘電率が低く、且つ高強度のセラミック多層配線回
路基板材料が得られる。これにより、セラミック絶縁材
料と配線導体材料の熱膨張係数の差によるクラックの発
生がなく、ま九、熱による応力で発生する基板のクラッ
ク及び基板と半導体部品の接続部の断線等を防止し、高
品質で且つ高信頼性のセラミック多層配線回路基板材料
が得られる。
第1図は1本発明のセラミック多層配線回路基板及びそ
れを用いた機能モジュールの断面図、第2図はフラック
ス中の5tot量と曲げ強さの関係を示す線図、第3図
及び@4図は各々曲げ強さとS+Chf及びALz O
s Jl−との関係を示す線図、第5図はフラックス中
の5iO2jtと比t11!率の関係を示す線図、第6
図は比誘電率とSiQ*jllとの関係を示す線図、第
7図は焼成温度と焼成収縮率との関係を示す線図、第8
図はAlz Os ′−8iox量とht* Os J
lとの関係を示す線図及び第9図は本発明の基板を用い
た半導体装置の実装構造の1例を示す構成図である。 1・・・本発明のセラミック絶縁材料、2・・・配線導
体材料、3・・・本発明のセラミック多層配線回路基板
。 4・・・コバールビン、5・・・金−インシラムロ’5
.6・・・半導体部品、7・・・はんだ。 茅 2 目 フランクス中角5102量 (wt’A)5iθ2 (
’/、) 第 4 囚 Aノ2θj (’A) 茅 5 目 フランクス中^570x量<Wt”/、)第6 固 S4 θz (’/’) 草7 目 燻べ温度 (”c) Alxρ、(2)
れを用いた機能モジュールの断面図、第2図はフラック
ス中の5tot量と曲げ強さの関係を示す線図、第3図
及び@4図は各々曲げ強さとS+Chf及びALz O
s Jl−との関係を示す線図、第5図はフラックス中
の5iO2jtと比t11!率の関係を示す線図、第6
図は比誘電率とSiQ*jllとの関係を示す線図、第
7図は焼成温度と焼成収縮率との関係を示す線図、第8
図はAlz Os ′−8iox量とht* Os J
lとの関係を示す線図及び第9図は本発明の基板を用い
た半導体装置の実装構造の1例を示す構成図である。 1・・・本発明のセラミック絶縁材料、2・・・配線導
体材料、3・・・本発明のセラミック多層配線回路基板
。 4・・・コバールビン、5・・・金−インシラムロ’5
.6・・・半導体部品、7・・・はんだ。 茅 2 目 フランクス中角5102量 (wt’A)5iθ2 (
’/、) 第 4 囚 Aノ2θj (’A) 茅 5 目 フランクス中^570x量<Wt”/、)第6 固 S4 θz (’/’) 草7 目 燻べ温度 (”c) Alxρ、(2)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ムライトを主成分とし、二酸化珪素を含む焼結体か
らなることを特徴とするセラミックス多層配線回路基板
。 2、前記ムライトは酸化アルミニウムと二酸化珪素とが
モル比で3〜4未満対2であり、ムライトの含有量は7
0重量%以上である特許請求の範囲第1項に記載のセラ
ミックス多層配線回路基板。 3、前記二酸化珪素は30重量%以下であり、非晶質で
ある特許請求の範囲第1項又は第2項のいずれかに記載
のセラミックス多層配線回路基板。 4、ムライトを主成分とし、二酸化珪素及び酸化アルミ
ニウムと二酸化珪素とがモル比で1対0.7〜1の複合
酸化物を含有することを特徴とするセラミックス多層回
路基板。 5、前記複合酸化物はアンダルサイト、カイアナイト及
びシリマナイトの少なくとも1つである特許請求の範囲
第4項に記載のセラミックス多層回路基板。 6、重量で、ムライト70%以上、二酸化珪素30%以
下及び複合酸化物30%以下である特許請求の範囲第4
項又は第5項に記載のセラミックス多層回路基板。 7、ムライトを主成分とし、二酸化珪素、酸化アルミニ
ウムと二酸化珪素とがモル比で1対0.7〜1の複合酸
化物、酸化アルミニウム、少量のアルカリ金属酸化物及
びアルカリ土類金属酸化物から選ばれた少なくとも1種
を含むことを特徴とするセラミックス多層回路基板。 8、重量で、ムライト70%以上、二酸化珪素30%以
下、複合酸化物30%以下、酸化アルミニウム15%以
下、アルカリ金属酸化物及びアルカリ土類金属酸化物か
ら選ばれた少なくとも1種を1%以下である特許請求の
範囲第7項に記載のセラミックス多層配線回路基板。 9、前記アルカリ金属酸化物及びアルカリ土類金属酸化
物は前記ムライト中に実質的に全部固溶している特許請
求の範囲第7項又は第8項に記載のセラミックス多層配
線回路基板。 10、ムライト粉末を主成分とし、二酸化珪素粉末を含
む混合粉末を加圧成形した後、焼成収縮率が一定になる
温度以上で焼成することを特徴とするセラミックス多層
配線回路基板の製造方法。 11、重量で、粒径5μm以下のムライト粉末70%以
上及び粒径2μm以下の二酸化珪素粉末30%以下であ
る特許請求の範囲第10項に記載のセラミックス多層配
線回路基板の製造方法。 12、前記焼成温度が1550〜1680℃である特許
請求の範囲第10項又は第11項に記載のセラミックス
多層配線回路基板の製造法。 13、ムライト粉末を主成分とし、二酸化珪素粉末及び
酸化アルミニウム粉末を含む混合粉末を加圧成形した後
、焼成収縮率が一定になる温度以上で焼成することを特
徴とするセラミックス多層配線回路基板の製造方法。 14、前記酸化アルミニウム粉末は粒径1μm以下であ
り、15重量%以下である特許請求の範囲第13項に記
載のセラミックス多層配線回路基板の製造方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60109112A JPS61266350A (ja) | 1985-05-21 | 1985-05-21 | 配線回路用セラミック基板 |
DE8686303665T DE3682824D1 (de) | 1985-05-21 | 1986-05-14 | Keramische platte fuer mehrschichtschaltungsverbindungen und verfahren zum herstellen derselben. |
EP86303665A EP0202858B1 (en) | 1985-05-21 | 1986-05-14 | A multilayered ceramic wiring circuit board and the method of producing the same |
US06/865,396 US4736276A (en) | 1985-05-21 | 1986-05-21 | Multilayered ceramic wiring circuit board and the method of producing the same |
KR1019860003946A KR920000968B1 (ko) | 1985-05-21 | 1986-05-21 | 다층 세라믹 배선회로기판 및 그 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60109112A JPS61266350A (ja) | 1985-05-21 | 1985-05-21 | 配線回路用セラミック基板 |
Related Child Applications (3)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3200237A Division JPH0764616B2 (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | セラミック材料 |
JP6086578A Division JP2523266B2 (ja) | 1994-04-25 | 1994-04-25 | 配線回路用セラミック基板の製造方法 |
JP7294598A Division JP2648470B2 (ja) | 1995-11-13 | 1995-11-13 | 配線回路用セラミック基板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61266350A true JPS61266350A (ja) | 1986-11-26 |
JPH0524107B2 JPH0524107B2 (ja) | 1993-04-06 |
Family
ID=14501863
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60109112A Granted JPS61266350A (ja) | 1985-05-21 | 1985-05-21 | 配線回路用セラミック基板 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4736276A (ja) |
EP (1) | EP0202858B1 (ja) |
JP (1) | JPS61266350A (ja) |
KR (1) | KR920000968B1 (ja) |
DE (1) | DE3682824D1 (ja) |
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JP2760541B2 (ja) * | 1988-03-02 | 1998-06-04 | 新光電気工業株式会社 | セラミック組成物 |
DE3814863A1 (de) * | 1988-05-02 | 1989-11-16 | Siemens Ag | Verfahren zum herstellen von vielschichtenkeramik auf silikatbasis |
US4914813A (en) * | 1988-11-25 | 1990-04-10 | Innovative Packing Technology | Refurbishing of prior used laminated ceramic packages |
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USRE34291E (en) * | 1989-09-27 | 1993-06-22 | Gec-Marconi Electronic Systems Corp. | Hybrid module electronics package |
CA2036771A1 (en) * | 1990-02-22 | 1991-09-30 | Jun Inasaka | Multilayer ceramic wiring substrate and pin connecting structure |
JPH0829993B2 (ja) * | 1991-09-23 | 1996-03-27 | インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレイション | セラミツク複合構造及びその製造方法 |
JPH06169174A (ja) * | 1992-08-17 | 1994-06-14 | Praxair Technol Inc | 多層セラミック構造物からのバインダー除去 |
US5673478A (en) * | 1995-04-28 | 1997-10-07 | Texas Instruments Incorporated | Method of forming an electronic device having I/O reroute |
US6081026A (en) * | 1998-11-13 | 2000-06-27 | Fujitsu Limited | High density signal interposer with power and ground wrap |
US6239485B1 (en) | 1998-11-13 | 2001-05-29 | Fujitsu Limited | Reduced cross-talk noise high density signal interposer with power and ground wrap |
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CN100352319C (zh) * | 2002-09-20 | 2007-11-28 | 日本特殊陶业株式会社 | 由树脂制成的带有插脚的电路板 |
JP4566866B2 (ja) * | 2005-09-07 | 2010-10-20 | 新光電気工業株式会社 | 半導体パッケージ、半導体パッケージの実装構造、半導体パッケージの製造方法 |
CN108530021A (zh) * | 2018-04-16 | 2018-09-14 | 广东金意陶陶瓷集团有限公司 | 一种高导热的电热瓷砖及制作方法 |
JP7257503B2 (ja) * | 2019-03-29 | 2023-04-13 | 京セラ株式会社 | 配線基板、電子装置用パッケージ及び電子装置 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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