JPS61241595A - 真空断熱構造体 - Google Patents
真空断熱構造体Info
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- JPS61241595A JPS61241595A JP60080510A JP8051085A JPS61241595A JP S61241595 A JPS61241595 A JP S61241595A JP 60080510 A JP60080510 A JP 60080510A JP 8051085 A JP8051085 A JP 8051085A JP S61241595 A JPS61241595 A JP S61241595A
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- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
- F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
- F17C2203/03—Thermal insulations
- F17C2203/0391—Thermal insulations by vacuum
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
- F17C2221/03—Mixtures
- F17C2221/032—Hydrocarbons
- F17C2221/035—Propane butane, e.g. LPG, GPL
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
- F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
- F17C2223/0146—Two-phase
- F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Thermal Insulation (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
関するものである。
従来の技術
一般に冷凍コンテナ、液化ガス貯槽等高性能の断熱を要
する構造体では、断熱性能を向上するため断熱壁を真空
構造体とすることは良く知られて２ ・ いる。
する構造体では、断熱性能を向上するため断熱壁を真空
構造体とすることは良く知られて２ ・ いる。
しかるに断熱壁を真空構造体に形成する場合は、真空構
造体を形成する内外壁（金属容器）に真空荷重（ＩＫｇ
／ｃｒｌ）がかかり、このため、金属容器に真空荷重に
充分耐え得るよう厚肉材料を使用することとなる。しか
しながら金属容器として厚肉材料を使用すると、重量が
重くなると共に、加工に極めて多くの労力を費やすばか
りか、第４図に示す様な厚肉材料で構成された真空断熱
構造体では、真空空間８を伝わる熱は少ないけれども、
面部６ａもしくは６ｂから、額部７ａおよび７ｂを伝わ
って、面部６ｂもしくは６ａに逃げる熱が増大する欠点
があった。このようなことから薄肉材料の金属容器を使
用し得る真空断熱構造体が種々開発されている。この種
の真空断熱構造体は、内。
造体を形成する内外壁（金属容器）に真空荷重（ＩＫｇ
／ｃｒｌ）がかかり、このため、金属容器に真空荷重に
充分耐え得るよう厚肉材料を使用することとなる。しか
しながら金属容器として厚肉材料を使用すると、重量が
重くなると共に、加工に極めて多くの労力を費やすばか
りか、第４図に示す様な厚肉材料で構成された真空断熱
構造体では、真空空間８を伝わる熱は少ないけれども、
面部６ａもしくは６ｂから、額部７ａおよび７ｂを伝わ
って、面部６ｂもしくは６ａに逃げる熱が増大する欠点
があった。このようなことから薄肉材料の金属容器を使
用し得る真空断熱構造体が種々開発されている。この種
の真空断熱構造体は、内。
圧縮性を満足するものは一般に嵩比重が大きくなり、熱
伝導度が大きくなり断熱性能の点で問題があった。
伝導度が大きくなり断熱性能の点で問題があった。
３”−／
上述のような現状からケイ酸カルシウムのような連続開
気孔構造を有する耐圧縮性、軽量の無機質材料成形体を
支持材として使用し、１σ２ｔｏｒｒ以下の真空断熱構
造体が提案された。
気孔構造を有する耐圧縮性、軽量の無機質材料成形体を
支持材として使用し、１σ２ｔｏｒｒ以下の真空断熱構
造体が提案された。
この成形体は耐圧縮荷重が２ Ｋｇ／ ｃａ以上を有し
、しかも嵩比重が０．１ｙ／ＣＣ程度と軽く、さらに連
続開気孔構造を有していることより、真空排気効果も著
しいものである。
、しかも嵩比重が０．１ｙ／ＣＣ程度と軽く、さらに連
続開気孔構造を有していることより、真空排気効果も著
しいものである。
発明が解決しようとする問題点
しかしながらケイ酸カルシウム成形体は、直径数１０μ
ｍのイガグリ状結晶が成長し絡み合い数１０μｍ以下の
比較的大きな空気孔を形成してなるものであるため輻射
防止能が小さく、また結晶間の固体熱伝導、結晶と金属
容器の間の熱伝導が比較的大きく、１０−２ｔｏｒｒ
以下の真空下での熱伝導度は０．０１ ｋｃａｌ／ｍｈ
’Ｃ程度（常圧下では０．０３ｋＣａｌ／ｍ−ｈ・℃）
と比較的大きい。
ｍのイガグリ状結晶が成長し絡み合い数１０μｍ以下の
比較的大きな空気孔を形成してなるものであるため輻射
防止能が小さく、また結晶間の固体熱伝導、結晶と金属
容器の間の熱伝導が比較的大きく、１０−２ｔｏｒｒ
以下の真空下での熱伝導度は０．０１ ｋｃａｌ／ｍｈ
’Ｃ程度（常圧下では０．０３ｋＣａｌ／ｍ−ｈ・℃）
と比較的大きい。
そして熱伝導度の低い断熱材としてはパーライト、シラ
スバルーン、ガラスバルーンのような微小粉体（１０−
２ｔｏｒｒ以下の真空下での熱伝導度約０．００２ｋｃ
ａｌ／ｍｈ℃ 、但し常圧下では０．０２ｋ ｃａｌ／
ｍｈ ℃）や、ガラスウール、シリカアルミナウール、
シリカウール、カーボンウール等の繊維状物質（１０−
２ｔｏｒｒ 以下の真空下での熱伝導度約ｏ、 ００
３ ｋ ｃ ａ １７ｍ ｈ ℃、但し常圧下では０．
０３ｋ ｃａｌ／ｍｈ ℃）があるが、これらは繊維状
物質はもちろん、真空荷重に耐えられないが粉体の断熱
材であっても、パーライト等の粉体は独立気孔となって
いて、ガスを内蔵しており、真空荷重を受けると気泡が
破壊して内蔵ガスを放出するため荷重を受けることが不
可能で、このため真空下でこれらの断熱材を使用すれば
金属容器として厚肉材料を使用することが必要となり、
重量が重くなることは必定である。
スバルーン、ガラスバルーンのような微小粉体（１０−
２ｔｏｒｒ以下の真空下での熱伝導度約０．００２ｋｃ
ａｌ／ｍｈ℃ 、但し常圧下では０．０２ｋ ｃａｌ／
ｍｈ ℃）や、ガラスウール、シリカアルミナウール、
シリカウール、カーボンウール等の繊維状物質（１０−
２ｔｏｒｒ 以下の真空下での熱伝導度約ｏ、 ００
３ ｋ ｃ ａ １７ｍ ｈ ℃、但し常圧下では０．
０３ｋ ｃａｌ／ｍｈ ℃）があるが、これらは繊維状
物質はもちろん、真空荷重に耐えられないが粉体の断熱
材であっても、パーライト等の粉体は独立気孔となって
いて、ガスを内蔵しており、真空荷重を受けると気泡が
破壊して内蔵ガスを放出するため荷重を受けることが不
可能で、このため真空下でこれらの断熱材を使用すれば
金属容器として厚肉材料を使用することが必要となり、
重量が重くなることは必定である。
さらに上記ケイ酸カルシウム成形体は結晶水を放出する
。たとえばゾノトライト型結晶（６Ｃａ０・６Ｓｉｏ２
・Ｈ２Ｏ）の場合、約６５０’Ｃ（７）温度で結晶水を
放出する。したがって、真空排気はこの温度以下で行な
わなければならないという問題があった０ ５１＼−゛ 本発明はこのような真空断熱構造体の欠点を改良しよう
とするものであり、断熱性能にすぐれ、かつ真空排気操
作を容易にし、かつ軽量の真空断熱構造体を提供するも
のである。
。たとえばゾノトライト型結晶（６Ｃａ０・６Ｓｉｏ２
・Ｈ２Ｏ）の場合、約６５０’Ｃ（７）温度で結晶水を
放出する。したがって、真空排気はこの温度以下で行な
わなければならないという問題があった０ ５１＼−゛ 本発明はこのような真空断熱構造体の欠点を改良しよう
とするものであり、断熱性能にすぐれ、かつ真空排気操
作を容易にし、かつ軽量の真空断熱構造体を提供するも
のである。
問題点を解決するための手段
本発明はシラン誘導体の熱処理または熱分解によって得
られる低熱伝導性物質であるシリカのサブミクロン以下
の超微粒子を主材とし、これを繊維状物質とからみ合せ
成形し、低熱伝導率の断熱材としたものを支持材として
用いるものである。
られる低熱伝導性物質であるシリカのサブミクロン以下
の超微粒子を主材とし、これを繊維状物質とからみ合せ
成形し、低熱伝導率の断熱材としたものを支持材として
用いるものである。
すなわち、金属容器中に支持材を充填し、この金属容器
を密閉した後、この金属容器内を真空にしてなる真空断
熱構造体において、上記支持材をシラン誘導体の熱処理
または熱分解によって得られたシリカ微粉末と繊維強化
材を混合、圧縮した成形体により構成するものである。
を密閉した後、この金属容器内を真空にしてなる真空断
熱構造体において、上記支持材をシラン誘導体の熱処理
または熱分解によって得られたシリカ微粉末と繊維強化
材を混合、圧縮した成形体により構成するものである。
また、さらに特に真空断熱構造体の内外壁間の温度差が
大きい場合は、上記シリカ微粉末と繊維強化材に微小な
乳化剤を混合し、圧縮成形し、支持体として用いて輻射
防止効果を大きくしようとするものである。
大きい場合は、上記シリカ微粉末と繊維強化材に微小な
乳化剤を混合し、圧縮成形し、支持体として用いて輻射
防止効果を大きくしようとするものである。
作 用
シリカの超微粒子は単独で成形することは困難である。
しかし、バインダーを用いて成形してしまうと固体熱伝
導が大きくなる。そこでシリカ超微粒子と繊維状物質を
高速攪拌混合し、圧縮成形することは良く知られている
。
導が大きくなる。そこでシリカ超微粒子と繊維状物質を
高速攪拌混合し、圧縮成形することは良く知られている
。
この方法によると、２ Ｋｇ ／ ｔｓ１以上の圧縮強
度を持ち、かつサブミクロン以下の気孔を９０％近く持
つ微小多孔体の支持材を得ることができる。
度を持ち、かつサブミクロン以下の気孔を９０％近く持
つ微小多孔体の支持材を得ることができる。
この支持材は、粒子と粒子の点接触、粒子と繊維の点接
触で成形されているため、気孔率はケイ酸カルシウムの
約９６％にくらべて小さいが、固体間の熱伝導は少ない
。
触で成形されているため、気孔率はケイ酸カルシウムの
約９６％にくらべて小さいが、固体間の熱伝導は少ない
。
また、粒子がサブミクロン以下であるため、シリカ微粒
子だけでもケイ酸カルシウム成形体にくらべて輻射防止
効果が太きい。内外壁間の温度差が大きい場合、本来の
支持材の断熱性能、気孔の大きさに影響を及ぼさない程
度の粒径、材質の乳化剤を混合することによって、一層
輻射防止効果７ ・−一。
子だけでもケイ酸カルシウム成形体にくらべて輻射防止
効果が太きい。内外壁間の温度差が大きい場合、本来の
支持材の断熱性能、気孔の大きさに影響を及ぼさない程
度の粒径、材質の乳化剤を混合することによって、一層
輻射防止効果７ ・−一。
を向上させる。
一方支持材は上記の様に径がサブミクロン以下の連続気
孔体であるので、真空度を数ｔｏｒｒ以下にすれば空気
の対流、分子間の熱伝導はなくなる０またシリカ微粒子
がシラノール基を持つが、わずかな重量減少と熱収縮で
あり、６００’Ｃ以上の高温でも真空引きできる。
孔体であるので、真空度を数ｔｏｒｒ以下にすれば空気
の対流、分子間の熱伝導はなくなる０またシリカ微粒子
がシラノール基を持つが、わずかな重量減少と熱収縮で
あり、６００’Ｃ以上の高温でも真空引きできる。
実施例
以下本発明について具体的に説明する。
支持材の主材として用いるシリカ微粉末は、四塩化硅素
の酸水素焔中（１ｏｏＯ℃）における加水分解によって
得られる非晶質シリカのようなものであり、日本アエロ
ジル（株）製ＡＥＲＯ８ＩＬ等がある。
の酸水素焔中（１ｏｏＯ℃）における加水分解によって
得られる非晶質シリカのようなものであり、日本アエロ
ジル（株）製ＡＥＲＯ８ＩＬ等がある。
繊維強化材としては、シリカアルミナウール。
シリカウール、ガラスウール、アルミナファイバー等が
あるが、真空引き温度をなるべく高くでき、かつ安価で
繊維径が細いという理由で、シリカアルミナウールが好
ましい。
あるが、真空引き温度をなるべく高くでき、かつ安価で
繊維径が細いという理由で、シリカアルミナウールが好
ましい。
乳化剤としては、基本的には３種の異なるタイプの一つ
であるか、またはその種のタイプの組み合せであっても
よい。これらの基本的タイプは、（イ）反射タイプ 例
えば金属粉末類 （ロ）散乱タイプ 例えば酸化チタン、ジルコン、チタ
ン酸カリウムウィスカー （ハ）吸収タイプ 例えばカーボンブラックである。
であるか、またはその種のタイプの組み合せであっても
よい。これらの基本的タイプは、（イ）反射タイプ 例
えば金属粉末類 （ロ）散乱タイプ 例えば酸化チタン、ジルコン、チタ
ン酸カリウムウィスカー （ハ）吸収タイプ 例えばカーボンブラックである。
シリカ微粉末と繊維強化材のみの場合は、シリカ微粉末
９３〜９８重量部、繊維強化材２〜７重量部を高速攪拌
混合し、成形型中でプレス成形をし、嵩密度ｏ、１７〜
０．３６Ｋｇ／ｍ５ （気孔率８４〜９２％）の支持材
とする。
９３〜９８重量部、繊維強化材２〜７重量部を高速攪拌
混合し、成形型中でプレス成形をし、嵩密度ｏ、１７〜
０．３６Ｋｇ／ｍ５ （気孔率８４〜９２％）の支持材
とする。
一方、乳化剤を混合する場合は、シリカ微粉末６０〜７
６重量部、繊維強化材２〜７重量部、乳化剤２６〜４０
重量部を高速攪拌混合し、成形型中でプレス成形をし、
嵩密度０．２４〜０．４６Ｋｇ／ ｍ５（気孔率８４〜
９２％）の支持材とする。上記の両シリカ微粉末成形体
は、耐熱性９５０℃、常圧における熱伝導率０．０１５
〜０．０２ ｋ ｃａｂ／ｍｈ ℃（６０℃）、耐圧縮
性２ Ｋｇ ／ ｃｗｔ以上を有しており、９ペーノ また連続開気孔構造である。
６重量部、繊維強化材２〜７重量部、乳化剤２６〜４０
重量部を高速攪拌混合し、成形型中でプレス成形をし、
嵩密度０．２４〜０．４６Ｋｇ／ ｍ５（気孔率８４〜
９２％）の支持材とする。上記の両シリカ微粉末成形体
は、耐熱性９５０℃、常圧における熱伝導率０．０１５
〜０．０２ ｋ ｃａｂ／ｍｈ ℃（６０℃）、耐圧縮
性２ Ｋｇ ／ ｃｗｔ以上を有しており、９ペーノ また連続開気孔構造である。
さて、シリカ微粉末成形体は上記の様に、攪拌、 ′
混合、プレス成形するのみであり、放出するガスは大気
中から吸湿している３〜４％の水のみである。しかして
上記のようなシリカ微粉末成形体を真空断熱容器の支持
材として使用する場合には、まずこの所定形状のシリカ
微粉末成形体を加熱炉にて予め乾燥処理する。この処理
条件は、通常シリカ微粉末成形体を約２ｏｏ℃で２時間
程度保持すればほぼ恒量となり、成形体内の水分がほと
んど確実に除去される。更に高温を採用すれば加熱時間
は格段に短縮される。
混合、プレス成形するのみであり、放出するガスは大気
中から吸湿している３〜４％の水のみである。しかして
上記のようなシリカ微粉末成形体を真空断熱容器の支持
材として使用する場合には、まずこの所定形状のシリカ
微粉末成形体を加熱炉にて予め乾燥処理する。この処理
条件は、通常シリカ微粉末成形体を約２ｏｏ℃で２時間
程度保持すればほぼ恒量となり、成形体内の水分がほと
んど確実に除去される。更に高温を採用すれば加熱時間
は格段に短縮される。
次いで第１図に示すような薄肉の金属面部１ａ。
１ｂ１全１金属額ａ、２ｂで構成された容器に、予備加
熱された上記支持材３を充填する。上記面部１ａ、１ｂ
と額部２ａ、２ｂは、それぞれの端部において溶接また
は巻締めなどにより取り付けることによって密閉される
と共に、面部１ｂには封止弁４を有する排気管６が埋め
込み構造で取シ付けられている。
熱された上記支持材３を充填する。上記面部１ａ、１ｂ
と額部２ａ、２ｂは、それぞれの端部において溶接また
は巻締めなどにより取り付けることによって密閉される
と共に、面部１ｂには封止弁４を有する排気管６が埋め
込み構造で取シ付けられている。
１０１・−
この後、真空引きを行なう。支持材３は高温での加熱収
縮は小さく、たとえば６５０’Ｃでも０．５チ程度であ
る。したがって、外部より２００’Ｃ以上のなるべく高
温に加熱しながら短時間に真空引きする。この操作によ
り、上記支持材３内の水分はほとんど放出され、更に他
の放出ガスも放出され、支持材３内は高真空度に保持さ
れ、上記封止弁４を密閉することにより、金属容器内に
支持材３が充填され、かつこの支持材３内が真空に保持
された真空断熱構造体が製造される。なお、この場合、
保持真空度１ｔｏｒｒで十分均一な断熱性能が得られる
。
縮は小さく、たとえば６５０’Ｃでも０．５チ程度であ
る。したがって、外部より２００’Ｃ以上のなるべく高
温に加熱しながら短時間に真空引きする。この操作によ
り、上記支持材３内の水分はほとんど放出され、更に他
の放出ガスも放出され、支持材３内は高真空度に保持さ
れ、上記封止弁４を密閉することにより、金属容器内に
支持材３が充填され、かつこの支持材３内が真空に保持
された真空断熱構造体が製造される。なお、この場合、
保持真空度１ｔｏｒｒで十分均一な断熱性能が得られる
。
次に本発明の二つの実施例について説明する。
実施例１
次の配合の原料を日本アイリッヒ（株）制逆流式高速混
合機を用い、５０００ｒ、ｐｍで混合した。
合機を用い、５０００ｒ、ｐｍで混合した。
シリカ微粉末（日本アエロジル（株）製ＡＥＲＯ３ＩＬ
２００）６２重量部 酸化チタン（デグサ製Ｔｉ ｔａｎｉｕｍ ０ｘｉｄｅ
ｐ ２５ ）３３重量部 １１へ−７ シリカアルミナウール（イビデン製イビウールバルク）
６重量部 上記混合物を成形型に入れプレス成形し、幅１０００ｍ
ｍ 、長さ２０００ｍｍ 、厚さ６０ ａｎ 、嵩密度
０、３３ Ｋｙ ／ ｍ’の支持材３とした。この支持
材３は常圧における熱伝導率は５０℃で０．０１８ ｋ
ｃａ１７’ｍａｈａ℃、２００℃でも０．０２ｋｃａ
ｌｌ／ｍｈ℃と小さく真空における熱伝導率は６０℃で
０．００４ｋ ｃａｂ／ｍｈｔ： 、 ２００℃で０
．００６５ｋＣ＆７７ｍｈ℃である。
２００）６２重量部 酸化チタン（デグサ製Ｔｉ ｔａｎｉｕｍ ０ｘｉｄｅ
ｐ ２５ ）３３重量部 １１へ−７ シリカアルミナウール（イビデン製イビウールバルク）
６重量部 上記混合物を成形型に入れプレス成形し、幅１０００ｍ
ｍ 、長さ２０００ｍｍ 、厚さ６０ ａｎ 、嵩密度
０、３３ Ｋｙ ／ ｍ’の支持材３とした。この支持
材３は常圧における熱伝導率は５０℃で０．０１８ ｋ
ｃａ１７’ｍａｈａ℃、２００℃でも０．０２ｋｃａ
ｌｌ／ｍｈ℃と小さく真空における熱伝導率は６０℃で
０．００４ｋ ｃａｂ／ｍｈｔ： 、 ２００℃で０
．００６５ｋＣ＆７７ｍｈ℃である。
また連続開気孔構造であり、耐圧縮性も３ Ｋｇ ／
ｃｔ１以上を有している。
ｃｔ１以上を有している。
さて、上記支持材３は室温２０℃、相対湿度６０係で３
．６％の水分を吸湿している。したがって、予め２ｏｏ
℃で２時間加熱処理を行なった。
．６％の水分を吸湿している。したがって、予め２ｏｏ
℃で２時間加熱処理を行なった。
次いで、厚み０．２＋ｍ、５ＵＳ３０４の面部１ａ。
１ｂと厚み０．０８ ｍｍの５ＵＳ３０４の額部２ａ。
２ｂで構成された容器に、予備加熱された上記支持材３
を充填する。
を充填する。
第２図は予備加熱処理した上記シリカ微粉末成形体Ａと
従来のゾノトライト型結晶ケイ酸カルシウム成形体Ｂの
加熱減量曲線である。ケイ酸カルシウム成形体Ｂは全体
的に減量、すなわち水分の放出が多い。特に６５０℃付
近で結晶水を放出する。それにくらべ、上記シリカ微粉
末成形体Ａはシラノール基の脱離による減量がわずかに
あるのみである。また、第３図に示すように、上記支持
材３の収縮率は５００℃で０．２％、８００℃で約１％
である。
従来のゾノトライト型結晶ケイ酸カルシウム成形体Ｂの
加熱減量曲線である。ケイ酸カルシウム成形体Ｂは全体
的に減量、すなわち水分の放出が多い。特に６５０℃付
近で結晶水を放出する。それにくらべ、上記シリカ微粉
末成形体Ａはシラノール基の脱離による減量がわずかに
あるのみである。また、第３図に示すように、上記支持
材３の収縮率は５００℃で０．２％、８００℃で約１％
である。
したがって、上記支持材３を充填した金属容器内は、き
わめて高温で、短時間のうちに真空度１ｔｏｒτの真空
断熱構造体とした。
わめて高温で、短時間のうちに真空度１ｔｏｒτの真空
断熱構造体とした。
実施例２
次の配合の原料を実施例１と同様にして混合した。
シリカ微粉末（日本アエロジル（株）製ＡＥＲＯ８ＩＬ
２００）９５重量部 シリカアルミナウール（イビデン製イビウールバルク）
６重量部 上記混合物を成形型に入れプレス成形し、幅１０００＋
ｍｎ 、長さ２０００ｔｐｍ 、厚さ５０ ｍｎ 、嵩
密度１３ベ一／゛ ０、２８ Ｋｇ ／ ｍ５の支持材３とした。この支持
材３は常圧における熱伝導率は６０℃では０．０１６ｋ
ｃａ７／ｍｈ℃、２ｏＯ℃では０．０２５ｋｃａｌ／ｍ
ｈ℃、 真空においては５０℃では０．００４ｋｃａ
ｌ／ｍｈ℃、２００℃で０．０１ ｋ ｃａｌ／ｍｈ
℃であり、高温で輻射が大きく々ると、乳化剤を添加し
ている実施例１よりも劣る。またこの支持材３の耐圧縮
性は３ Ｋｇ ／ ｅｒａ以上であった。
２００）９５重量部 シリカアルミナウール（イビデン製イビウールバルク）
６重量部 上記混合物を成形型に入れプレス成形し、幅１０００＋
ｍｎ 、長さ２０００ｔｐｍ 、厚さ５０ ｍｎ 、嵩
密度１３ベ一／゛ ０、２８ Ｋｇ ／ ｍ５の支持材３とした。この支持
材３は常圧における熱伝導率は６０℃では０．０１６ｋ
ｃａ７／ｍｈ℃、２ｏＯ℃では０．０２５ｋｃａｌ／ｍ
ｈ℃、 真空においては５０℃では０．００４ｋｃａ
ｌ／ｍｈ℃、２００℃で０．０１ ｋ ｃａｌ／ｍｈ
℃であり、高温で輻射が大きく々ると、乳化剤を添加し
ている実施例１よりも劣る。またこの支持材３の耐圧縮
性は３ Ｋｇ ／ ｅｒａ以上であった。
その後、実施例１と同様に、支持材３を予備加熱して吸
着水を放出させた後、厚み０．２＋ｍのＳ Ｕ Ｓ ３
０４の面部１ａ、１ｂと厚み０．０８ ｍｍ７）ＳＵＳ
３０４の額部２ｄ、２ｂで構成された容器に充填し、支
持材３を高温雰囲気で短時間のうちに真空度１ ｔｏｒ
ｒ の真空断熱構造体とした。
着水を放出させた後、厚み０．２＋ｍのＳ Ｕ Ｓ ３
０４の面部１ａ、１ｂと厚み０．０８ ｍｍ７）ＳＵＳ
３０４の額部２ｄ、２ｂで構成された容器に充填し、支
持材３を高温雰囲気で短時間のうちに真空度１ ｔｏｒ
ｒ の真空断熱構造体とした。
実施例１，２共に支持材３の耐熱は約９６０℃であるが
、ステンレスの酸化着色を考慮すると、２５０℃までは
テンパカラーもつくこと々く使える。
、ステンレスの酸化着色を考慮すると、２５０℃までは
テンパカラーもつくこと々く使える。
発明の効果
上述した様に、本発明によれば、低熱伝導率で１４・〜
−−１ 耐圧縮性にすぐれたシリカ微粉末成形体を支持材とする
ことによって、薄肉の金属容器が使えるため、軽量で断
熱性能に優れた真空断熱構造体を得る。
−−１ 耐圧縮性にすぐれたシリカ微粉末成形体を支持材とする
ことによって、薄肉の金属容器が使えるため、軽量で断
熱性能に優れた真空断熱構造体を得る。
一方、シリカ微粉末成形体の気孔はサブミクロン以下で
あるため、従来のケイ酸カルシウム成形体を支持材とし
て使った場合の圧力が１σ２ｔｏｒｒ以下にくらべて１
ｔｏｒｒ以下と大きい。したがって、加熱によるガス
の放出が少ないことと相まって、一層真空引き作業が容
易である。また、圧力が大きいため金属容器からのガス
の放出が少なく、シリカ微粉末のゲッター作用もあるの
で、極めて断熱性能の経年変化が少ない。
あるため、従来のケイ酸カルシウム成形体を支持材とし
て使った場合の圧力が１σ２ｔｏｒｒ以下にくらべて１
ｔｏｒｒ以下と大きい。したがって、加熱によるガス
の放出が少ないことと相まって、一層真空引き作業が容
易である。また、圧力が大きいため金属容器からのガス
の放出が少なく、シリカ微粉末のゲッター作用もあるの
で、極めて断熱性能の経年変化が少ない。
さらに乳化剤を添加すれば、高温においても断熱性能に
優れた真空断熱構造体を提供できる。
優れた真空断熱構造体を提供できる。
第１図は本発明の一実施例を示す真空断熱構造体の断面
図、第２図はシリカ微粉末成形体とケイ酸カルシウム成
形体の加熱減量値を示す曲線図、第３図はシリカ微粉末
成形体の加熱収縮率を示す１５ ｔ−−。 曲線図、第４図は従来の真空断熱構造体の断面図である
。 １ａ、１ｂ・・・・・・金属容器の面部、２ａ、２ｂ・
・・・・・金属容器の額部、３・・・・・・支持材。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第２１！Ｉ 温 演 じ０ジ
図、第２図はシリカ微粉末成形体とケイ酸カルシウム成
形体の加熱減量値を示す曲線図、第３図はシリカ微粉末
成形体の加熱収縮率を示す１５ ｔ−−。 曲線図、第４図は従来の真空断熱構造体の断面図である
。 １ａ、１ｂ・・・・・・金属容器の面部、２ａ、２ｂ・
・・・・・金属容器の額部、３・・・・・・支持材。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第２１！Ｉ 温 演 じ０ジ
Claims (2)
- （１）金属容器中に支持材を充填し、この金属容器を密
閉した後、この金属容器内を真空にしてなる真空断熱構
造体において、上記支持材をシラン誘導体の熱処理また
は熱分解によって得られたシリカ微粉末と繊維強化材を
混合、圧縮した成形体により構成した真空断熱構造体。 - （２）支持材を乳化剤を含有する成形体により構成した
特許請求の範囲第１項記載の真空断熱構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60080510A JPS61241595A (ja) | 1985-04-16 | 1985-04-16 | 真空断熱構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60080510A JPS61241595A (ja) | 1985-04-16 | 1985-04-16 | 真空断熱構造体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61241595A true JPS61241595A (ja) | 1986-10-27 |
Family
ID=13720311
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60080510A Pending JPS61241595A (ja) | 1985-04-16 | 1985-04-16 | 真空断熱構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61241595A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0587292A (ja) * | 1991-04-09 | 1993-04-06 | Kubota Corp | 真空断熱壁の製造方法 |
| JPH06129591A (ja) * | 1992-10-13 | 1994-05-10 | Kubota Corp | 真空断熱壁の製造方法 |
| JP2009543082A (ja) * | 2006-07-13 | 2009-12-03 | ジクスト、ベルンハルト | 凍結品の温度を維持するための輸送容器 |
| JP2011153713A (ja) * | 1998-09-30 | 2011-08-11 | Cabot Corp | 真空断熱パネル及びその製造方法 |
| JP2017187065A (ja) * | 2016-04-01 | 2017-10-12 | 明星工業株式会社 | 断熱体および低温タンク |
| CN109630810A (zh) * | 2018-12-24 | 2019-04-16 | 福建农林大学 | 一种木纤维真空绝热板及其制造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56131887A (en) * | 1980-03-17 | 1981-10-15 | Sumitomo Electric Industries | Heat insulation material |
| JPS59146993A (ja) * | 1983-02-10 | 1984-08-23 | 松下電器産業株式会社 | 断熱構造体の製造方法 |
| JPS60260796A (ja) * | 1984-05-18 | 1985-12-23 | ワツカー‐ヒエミー・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング | 圧縮微孔性断熱材料を基材とする、被覆物を有する断熱板 |
-
1985
- 1985-04-16 JP JP60080510A patent/JPS61241595A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56131887A (en) * | 1980-03-17 | 1981-10-15 | Sumitomo Electric Industries | Heat insulation material |
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| JP2017187065A (ja) * | 2016-04-01 | 2017-10-12 | 明星工業株式会社 | 断熱体および低温タンク |
| CN109630810A (zh) * | 2018-12-24 | 2019-04-16 | 福建农林大学 | 一种木纤维真空绝热板及其制造方法 |
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