JPS61124526A - 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents
電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS61124526A JPS61124526A JP24346684A JP24346684A JPS61124526A JP S61124526 A JPS61124526 A JP S61124526A JP 24346684 A JP24346684 A JP 24346684A JP 24346684 A JP24346684 A JP 24346684A JP S61124526 A JPS61124526 A JP S61124526A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- rolling
- silicon steel
- annealing
- cold rolling
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- Pending
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、磁気特性の良好な一方向性けい素鋼板の製
造方法に関し、とくに磁気特性の効果的な改善を生産能
率の向上に併せて実現しようとするものである。
造方法に関し、とくに磁気特性の効果的な改善を生産能
率の向上に併せて実現しようとするものである。
（従来の技術）
一方向性けい素鋼板は、主としてトランスその他の電気
機器の鉄心として使用されるもので、励磁特性と鉄損特
性とが共に良好であることが必要とされる。とりわけ最
近では、省エネルギー、省資源に対する社会的要請がま
すます強まり、電気機器使用時の電力損をとくに重視し
た低鉄損材料が待望されている。かかる要望に応えるべ
く最近では、製品板厚を従来以上に薄くしたり、２次粒
径の微細化および磁区幅の細分化技術の適用など種々の
方策が講じられている。このためけい素鋼板の製造工程
はますます複雑なものとなり、かかる工程の複雑化に起
因した製造コストの増大が問題になっていた。
機器の鉄心として使用されるもので、励磁特性と鉄損特
性とが共に良好であることが必要とされる。とりわけ最
近では、省エネルギー、省資源に対する社会的要請がま
すます強まり、電気機器使用時の電力損をとくに重視し
た低鉄損材料が待望されている。かかる要望に応えるべ
く最近では、製品板厚を従来以上に薄くしたり、２次粒
径の微細化および磁区幅の細分化技術の適用など種々の
方策が講じられている。このためけい素鋼板の製造工程
はますます複雑なものとなり、かかる工程の複雑化に起
因した製造コストの増大が問題になっていた。
ところで従来から一方同性けい素鋼板の冷間圧延には、
ゼンジミア−や４段ないし６段のリバース圧延機が用い
られていて、一方向の連続式圧延であるタンデム圧延は
不向き、とりわけ高磁束密度の方向性けい素鋼板を製造
する場合には不向きとされていた。
ゼンジミア−や４段ないし６段のリバース圧延機が用い
られていて、一方向の連続式圧延であるタンデム圧延は
不向き、とりわけ高磁束密度の方向性けい素鋼板を製造
する場合には不向きとされていた。
というのはタンデム圧延では、冷延再結晶後の集合組織
の違いからリバース圧延差のすぐれた磁気特性は得られ
ないからであり、加えて、最近電磁特性の改善策として
いくつか提案されているパス間時効処理が利用し難いこ
とも理由の一つである。たとえば特公昭５４−２９１８
２号公報では、８１〜９５％の強冷延を複数パスで行う
際に、３００〜６００℃の温度範囲で１〜３０秒間保持
することを提案しているが、タンデム圧延でこれを行う
ためには、中間に加熱設備を設置する必要がある上に、
著しく低速で圧延を行わねばならず、タンデム圧延の特
長である効率よい圧延が活用できない。また特開昭５７
−４３０６号公報では、電磁鋼板を予熱するインダクタ
ーを冷間圧延機入側に設置することを提案しているが、
高けい素鋼板の冷間圧延についてはリバース圧延機を用
いることが前提となっていて、タンデム圧延におけるパ
ス間時効処理は考えられない。
の違いからリバース圧延差のすぐれた磁気特性は得られ
ないからであり、加えて、最近電磁特性の改善策として
いくつか提案されているパス間時効処理が利用し難いこ
とも理由の一つである。たとえば特公昭５４−２９１８
２号公報では、８１〜９５％の強冷延を複数パスで行う
際に、３００〜６００℃の温度範囲で１〜３０秒間保持
することを提案しているが、タンデム圧延でこれを行う
ためには、中間に加熱設備を設置する必要がある上に、
著しく低速で圧延を行わねばならず、タンデム圧延の特
長である効率よい圧延が活用できない。また特開昭５７
−４３０６号公報では、電磁鋼板を予熱するインダクタ
ーを冷間圧延機入側に設置することを提案しているが、
高けい素鋼板の冷間圧延についてはリバース圧延機を用
いることが前提となっていて、タンデム圧延におけるパ
ス間時効処理は考えられない。
（発明が解決しようとする問題点）
上述したように従来は、製造工程の複雑化に起因して製
造コストの増大を招くほか、生産能率が低いところに問
題を残していた。
造コストの増大を招くほか、生産能率が低いところに問
題を残していた。
この発明は、上記した如き最近の事情に鑑みて開発され
たもので、単にけい素鋼板の性能向上という要請に応え
るだけでなく、冷間圧延をタンデム圧延機を用いて効率
的に実施すると共に、かかる効率的生産によって製造コ
ストの低減も併せて実現し得るけい素鋼板の有利な製造
方法を提案することを目的とする。
たもので、単にけい素鋼板の性能向上という要請に応え
るだけでなく、冷間圧延をタンデム圧延機を用いて効率
的に実施すると共に、かかる効率的生産によって製造コ
ストの低減も併せて実現し得るけい素鋼板の有利な製造
方法を提案することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
さて発明者らは、上記の目的を達成すべく、タンデム圧
延による磁気特性の改善につき、鋭意研究を重ねた結果
、タンデム圧延時における各スタンドでの鋼板の圧延ロ
ールに対するかみ込み角度をコントロールすることによ
って冷延再結晶後の集合組織を有利に改善することがで
き、かくしてパス間時効など特別な処理を加えなくても
優れた電磁特性を有する高磁束密度一方向性けい素鋼板
が得られることを新たに知見し、この発明を完成するに
至ったのである。
延による磁気特性の改善につき、鋭意研究を重ねた結果
、タンデム圧延時における各スタンドでの鋼板の圧延ロ
ールに対するかみ込み角度をコントロールすることによ
って冷延再結晶後の集合組織を有利に改善することがで
き、かくしてパス間時効など特別な処理を加えなくても
優れた電磁特性を有する高磁束密度一方向性けい素鋼板
が得られることを新たに知見し、この発明を完成するに
至ったのである。
すなわちこの発明は、含けい素鋼熱延板に、１回または
中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を施して所定の製品板厚
としたのち、脱炭焼鈍ついで最終仕上げ焼鈍を施すこと
からなる（１１０） （００１）を主方位とする一方
向性けい素鋼板の製造方法において、最終冷間圧延を、
タンデム圧延機によって５０％以上の圧下率で行うに際
し、各スタンド毎の鋼板の圧延ロールに対するかみ込み
角度αをいずれも０．０２°以上とすることからなる電
磁特性の良好な一方向性けい素鋼板の製造方法である。
中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を施して所定の製品板厚
としたのち、脱炭焼鈍ついで最終仕上げ焼鈍を施すこと
からなる（１１０） （００１）を主方位とする一方
向性けい素鋼板の製造方法において、最終冷間圧延を、
タンデム圧延機によって５０％以上の圧下率で行うに際
し、各スタンド毎の鋼板の圧延ロールに対するかみ込み
角度αをいずれも０．０２°以上とすることからなる電
磁特性の良好な一方向性けい素鋼板の製造方法である。
この発明において、圧延スタンド毎の鋼板の圧延ロール
に対するかみ込み角度を上記の範囲に規制したのは、以
下に述べる実験結果に基づく。
に対するかみ込み角度を上記の範囲に規制したのは、以
下に述べる実験結果に基づく。
Ｓ ｉ ： ３．４０ｗｔ％（以下単に％で示す）、Ｃ
：ｏ、ｏｓｏ％、 Ｍｎ ：０．０８％、 Ｓ ｅ ：
０．０２５％およびＳ ｂ ： ０．０３０％を含有
する厚さ３．０龍のけい素鋼熱延鋼板を、１次冷延で０
．８０〜０．９０ｍｍ厚とし、ついで１０００℃、１
ｍｉｎの中間焼鈍を行ったのち２次冷延を施して０．０
３ｍｍの製品板厚に仕上げた。この２次冷延は、タンデ
ム圧延機を用いて行ったが、その際、圧下配分（２〜１
０パス）とロール径（１５０〜６００ ｕ”）とを変更
して、かみ込み角度を種々に変化させた。ついでこれら
の鋼板に、脱炭焼鈍と高温箱焼鈍とを施して最終製品と
した。
：ｏ、ｏｓｏ％、 Ｍｎ ：０．０８％、 Ｓ ｅ ：
０．０２５％およびＳ ｂ ： ０．０３０％を含有
する厚さ３．０龍のけい素鋼熱延鋼板を、１次冷延で０
．８０〜０．９０ｍｍ厚とし、ついで１０００℃、１
ｍｉｎの中間焼鈍を行ったのち２次冷延を施して０．０
３ｍｍの製品板厚に仕上げた。この２次冷延は、タンデ
ム圧延機を用いて行ったが、その際、圧下配分（２〜１
０パス）とロール径（１５０〜６００ ｕ”）とを変更
して、かみ込み角度を種々に変化させた。ついでこれら
の鋼板に、脱炭焼鈍と高温箱焼鈍とを施して最終製品と
した。
得られた各製品の！磁特性（磁束密度、鉄損）と２次冷
延時における各スタンドのかみ込み角度との関係につい
て調べた結果を第１図に示す。ここに第２図に示した記
号αで定義されるかみ込み角度は、ロール径が大きくか
つ板厚が薄い場合には次式 Ｒ：ロール半径 で近似できることから、この発明でも上掲式によってか
み込み角度を求めた。
延時における各スタンドのかみ込み角度との関係につい
て調べた結果を第１図に示す。ここに第２図に示した記
号αで定義されるかみ込み角度は、ロール径が大きくか
つ板厚が薄い場合には次式 Ｒ：ロール半径 で近似できることから、この発明でも上掲式によってか
み込み角度を求めた。
第１図から明らかなように、かみ込み角度αを０．０２
°以上とすることによって、Ｂｌ＋１が１．９０Ｔ以上
で鉄損も低い一方向性けい素鋼板が得られている。
°以上とすることによって、Ｂｌ＋１が１．９０Ｔ以上
で鉄損も低い一方向性けい素鋼板が得られている。
またこの発明において、最終冷間圧延の圧下率を５０％
以上としたのは、これに満たない圧下率では最終仕上げ
焼鈍後においてゴス方位の十分な発達が達成されないか
らである。
以上としたのは、これに満たない圧下率では最終仕上げ
焼鈍後においてゴス方位の十分な発達が達成されないか
らである。
（作 用）
この発明における素材の好適成分組成範囲は次のとおり
である。
である。
Ｃ： ０．０１〜０．０８％
Ｃの含有量については、上記の範囲が、冷延再結晶集合
組織中に適量のゴス方位粒を存在せしめ、２次再結晶に
おいてゴス粒が成長し易いマトリックスを形成させるの
に好都合だからである。
組織中に適量のゴス方位粒を存在せしめ、２次再結晶に
おいてゴス粒が成長し易いマトリックスを形成させるの
に好都合だからである。
Ｓｉ：２．０〜４．０％
上記したＳｔの下限は、変態によって集合組織を損なう
ことなく高温での鈍化が行える量として定まり、一方上
限は加工性の限界から４％程度にすることが望ましい。
ことなく高温での鈍化が行える量として定まり、一方上
限は加工性の限界から４％程度にすることが望ましい。
その他インヒビターとして硫化物（たとえばＭｎ５）
、Ｓｅ化物（たとえばＭｎ５ｅ）および窒化物（たとえ
ばＡ ｊ２ Ｎ、 Ｂ Ｎ）などを含有させる必要があ
り、その範囲はとくに限定しないが、好ましくはＳ、Ｓ
ｅ、ＡＪおよびＢなどにつき、単独添加および併用の場
合いずれにおいても０．００５〜０．１０％程度とする
のが好ましい。
、Ｓｅ化物（たとえばＭｎ５ｅ）および窒化物（たとえ
ばＡ ｊ２ Ｎ、 Ｂ Ｎ）などを含有させる必要があ
り、その範囲はとくに限定しないが、好ましくはＳ、Ｓ
ｅ、ＡＪおよびＢなどにつき、単独添加および併用の場
合いずれにおいても０．００５〜０．１０％程度とする
のが好ましい。
さて上記の成分を含むスラブは、まずインヒビターを固
溶し得る１２５０℃以上の高温に加熱されたのち、熱間
圧延によって１．５〜３．５Ｍ厚の熱延板とする。つい
で冷間圧延を施すが、１回冷延法による場合は、９００
〜１１２０℃、０．５〜１０ａ＋ｉｎの均一化焼鈍を施
したのちに冷延して、０．１５〜０．３５ｍの最終板厚
に仕上げる。また２回冷延法による場合は、１回目の冷
延で０．４〜１．５ ｗ＠の中間厚みとしたのち、還元
性雰囲気中で８５０〜１１２０℃、０．５〜１０ｍ１ｎ
の中間焼鈍を施してから、２回目の冷延で０．１５〜０
．３５ｍｍの製品板厚に仕上げる。
溶し得る１２５０℃以上の高温に加熱されたのち、熱間
圧延によって１．５〜３．５Ｍ厚の熱延板とする。つい
で冷間圧延を施すが、１回冷延法による場合は、９００
〜１１２０℃、０．５〜１０ａ＋ｉｎの均一化焼鈍を施
したのちに冷延して、０．１５〜０．３５ｍの最終板厚
に仕上げる。また２回冷延法による場合は、１回目の冷
延で０．４〜１．５ ｗ＠の中間厚みとしたのち、還元
性雰囲気中で８５０〜１１２０℃、０．５〜１０ｍ１ｎ
の中間焼鈍を施してから、２回目の冷延で０．１５〜０
．３５ｍｍの製品板厚に仕上げる。
この発明ではかかる冷延工程において、最終冷延を、タ
ンデム圧延機を用いて全圧下率５０％以上の条件下に連
続して仕上げるものとし、しかも各スタンドにおける鋼
板の圧延ロールに対するかみ込み角度αをいずれも０．
０２°以上にするわけである。ここにかみ込み角度αは
、ロール径と圧下配分とによって定まるから、これらを
適切に選択することによっていずれのスタンドにおいて
もα≧０．０２°とすることが肝要である。
ンデム圧延機を用いて全圧下率５０％以上の条件下に連
続して仕上げるものとし、しかも各スタンドにおける鋼
板の圧延ロールに対するかみ込み角度αをいずれも０．
０２°以上にするわけである。ここにかみ込み角度αは
、ロール径と圧下配分とによって定まるから、これらを
適切に選択することによっていずれのスタンドにおいて
もα≧０．０２°とすることが肝要である。
かくして得られた冷延板は、その後７５０〜８５０℃の
湿水素中で脱炭焼鈍を施し、ついで鋼板表面に焼鈍分離
剤を塗布してから、１１００℃以上の高温で２次再結晶
と純化のための箱焼鈍が施されて、製品となる。なおこ
の後必要に応じて表面に上塗りコーディングを施して製
品とすることもできる。
湿水素中で脱炭焼鈍を施し、ついで鋼板表面に焼鈍分離
剤を塗布してから、１１００℃以上の高温で２次再結晶
と純化のための箱焼鈍が施されて、製品となる。なおこ
の後必要に応じて表面に上塗りコーディングを施して製
品とすることもできる。
（実施例）
実施例Ｉ
Ｃ： ０．０４０％、 Ｓ ｉ ：３．２０％、 Ｍ
ｎ ：０．０７５％、 Ｓ ： ０．０２０％およ
びＳ ｂ ： ０．０３０％を含有する組成になるけい
素鋼連続鋳造スラブを、１３３０℃で３ｈ加熱後、熱間
圧延を施して２．Ｏｎ＋厚の熱延板とした。ついで１次
冷延で０．６（ｂ−の中間厚に仕上げたのち、ＮｚＨｚ
ｒ昆合ガス申合ガス中０℃、３ｍ１ｎの中間焼鈍を施し
てから、５スタンドのタンデム圧延機で２次冷延を施し
て０．２３ｍ厚の冷延板とした。この２次冷延に際して
は、ロール径が２００ ｍｍ、４００ｍの２種類の圧延
ロールを用い、また圧下配分を表１に示したように種々
に変化させる条件下に圧延を行った。
ｎ ：０．０７５％、 Ｓ ： ０．０２０％およ
びＳ ｂ ： ０．０３０％を含有する組成になるけい
素鋼連続鋳造スラブを、１３３０℃で３ｈ加熱後、熱間
圧延を施して２．Ｏｎ＋厚の熱延板とした。ついで１次
冷延で０．６（ｂ−の中間厚に仕上げたのち、ＮｚＨｚ
ｒ昆合ガス申合ガス中０℃、３ｍ１ｎの中間焼鈍を施し
てから、５スタンドのタンデム圧延機で２次冷延を施し
て０．２３ｍ厚の冷延板とした。この２次冷延に際して
は、ロール径が２００ ｍｍ、４００ｍの２種類の圧延
ロールを用い、また圧下配分を表１に示したように種々
に変化させる条件下に圧延を行った。
その後各冷延板に、湿水素中で８００℃、 ５ｍ１ｎ
の脱炭焼鈍を施し、ついでＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布してから、水素中で１２００℃、１０ｈの仕
上げ焼鈍を施した。
の脱炭焼鈍を施し、ついでＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布してから、水素中で１２００℃、１０ｈの仕
上げ焼鈍を施した。
かくして得られた各製品板の磁気特性について調べた結
果を表１に併記する。
果を表１に併記する。
同表から明らかなように、各スタンドにおけるかみ込み
角度がいずれも０．０２ ＠以上である場合（条件、３
．５）にとりわけ優れた磁気特性が得られた。
角度がいずれも０．０２ ＠以上である場合（条件、３
．５）にとりわけ優れた磁気特性が得られた。
実施例２
Ｃ： ０．０５２ ％、 Ｓ ｉ ：３．０
８ ％、 Ｍ ｎ ： ０．０８０ ％。
８ ％、 Ｍ ｎ ： ０．０８０ ％。
Ｓ ： ０．０２２％、 Ａ、 ／ ： ０．０２６％
およびＮ ： ０．００７５％を含有する組成になるけ
い素鋼連続鋳造スラブを、１３３０℃で３ｈ加熱後、熱
間圧延して２．０ｗｍ厚の熱延板とした。ついで１１２
０℃、 ２ｍ１ｎの均一化焼鈍を施したのち、５スタ
ンドのタンデム圧延機を用いて、表２に示した条件下に
冷間圧延を施し、０．３０ｍｍ厚に仕上げた。
およびＮ ： ０．００７５％を含有する組成になるけ
い素鋼連続鋳造スラブを、１３３０℃で３ｈ加熱後、熱
間圧延して２．０ｗｍ厚の熱延板とした。ついで１１２
０℃、 ２ｍ１ｎの均一化焼鈍を施したのち、５スタ
ンドのタンデム圧延機を用いて、表２に示した条件下に
冷間圧延を施し、０．３０ｍｍ厚に仕上げた。
その後湿水素中で８００℃＋ ５ｍ１ｎの脱炭焼鈍を
施したのち、鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離
剤を塗布してから、水素中で１２００℃、１０ｈの仕上
げ焼鈍を施した。
施したのち、鋼板表面にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離
剤を塗布してから、水素中で１２００℃、１０ｈの仕上
げ焼鈍を施した。
かくして得られた製品板の磁気特性について調べた結果
を表２に併記する。
を表２に併記する。
同表より明らかなように、いずれのパスともかみ込み角
度が０．０２°以上の場合（条件７．８）に、磁気特性
の改善が達成されている。
度が０．０２°以上の場合（条件７．８）に、磁気特性
の改善が達成されている。
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、冷間圧延の最終冷延工程に
おけるタンデム圧延機の各スタンドのかみ込み角度をコ
ントロールするという簡単な操作で、磁気特性の向上を
、生産能率の向上ひいては製造コストの低減に併せ、効
果的に達成することができる。
おけるタンデム圧延機の各スタンドのかみ込み角度をコ
ントロールするという簡単な操作で、磁気特性の向上を
、生産能率の向上ひいては製造コストの低減に併せ、効
果的に達成することができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は、最終冷延におけるタンデム圧延機各スタンド
のかみ込み角度αが、最終製品の鉄損ｗ＋ｔｚｓ。およ
び磁束密度に及ぼす影響を示したグラフ、 第２図は、かみ込み角度αの説明図である。 グ（キロ囚π） 手続補正書 昭和６０年１月１８日 昭和５９年 特 許 願第２４３４６６号２発明の名称 電磁特性の良好な一方向性けい素鋼板の製造方法よ補正
をする者 事件との関係 特許１ｆｌｌｉｉｆｆ人（１２５）川崎
製鉄株式会社 Ｌ＃４ａｉＦ第４ａｉＦ１４〜１５ 行（Ｆ） ｒ コ
コ”Ｃ’ ｊｈ ：各スタンドの入側、出側板厚差のＨ
」を「ここでΔｈ：各スタンドの入側、出側板厚差」
に訂正する。 １第２図を別紙のとおりに訂正する。
のかみ込み角度αが、最終製品の鉄損ｗ＋ｔｚｓ。およ
び磁束密度に及ぼす影響を示したグラフ、 第２図は、かみ込み角度αの説明図である。 グ（キロ囚π） 手続補正書 昭和６０年１月１８日 昭和５９年 特 許 願第２４３４６６号２発明の名称 電磁特性の良好な一方向性けい素鋼板の製造方法よ補正
をする者 事件との関係 特許１ｆｌｌｉｉｆｆ人（１２５）川崎
製鉄株式会社 Ｌ＃４ａｉＦ第４ａｉＦ１４〜１５ 行（Ｆ） ｒ コ
コ”Ｃ’ ｊｈ ：各スタンドの入側、出側板厚差のＨ
」を「ここでΔｈ：各スタンドの入側、出側板厚差」
に訂正する。 １第２図を別紙のとおりに訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、含けい素鋼熱延板に、１回または中間焼鈍を含む２
回の冷間圧延を施して所定の製品板厚としたのち、脱炭
焼鈍ついで最終仕上げ焼鈍を施すことからなる、（１１
０）〔００１〕を主方位とする一方向性けい素鋼板の製
造方法において、最終冷間圧延を、タンデム圧延機によ
って５０％以上の圧下率で行うに際し、各スタンド毎の
鋼板の圧延ロールに対するかみ込み角度αをいずれも０
．０２°以上とすることを特徴とする電磁特性の良好な
一方向性けい素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24346684A JPS61124526A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24346684A JPS61124526A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61124526A true JPS61124526A (ja) | 1986-06-12 |
Family
ID=17104304
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24346684A Pending JPS61124526A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61124526A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1989000611A1 (en) * | 1987-07-21 | 1989-01-26 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing directional silicon steel sheet having excellent magnetic characteristics and continuous intermediate annealing equipment |
| JPH0280106A (ja) * | 1988-09-17 | 1990-03-20 | Kawasaki Steel Corp | 方向性けい素鋼板の冷間圧延方法 |
| CN111868271A (zh) * | 2018-03-22 | 2020-10-30 | 日本制铁株式会社 | 方向性电磁钢板及方向性电磁钢板的制造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57120617A (en) * | 1981-01-19 | 1982-07-27 | Kawasaki Steel Corp | Method for rolling of hot rolled steel strip for production of unidirectional silicon steel plate |
-
1984
- 1984-11-20 JP JP24346684A patent/JPS61124526A/ja active Pending
Patent Citations (1)
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