JP3359385B2 - 一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JP3359385B2 JP3359385B2 JP18587393A JP18587393A JP3359385B2 JP 3359385 B2 JP3359385 B2 JP 3359385B2 JP 18587393 A JP18587393 A JP 18587393A JP 18587393 A JP18587393 A JP 18587393A JP 3359385 B2 JP3359385 B2 JP 3359385B2
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- oriented electrical
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、２．５〜７．０％のＳ
ｉを含み、磁束密度が高い一方向性電磁鋼板の製造方法
に関するものである。
ｉを含み、磁束密度が高い一方向性電磁鋼板の製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、一方向性電磁鋼板の磁気特性は
鉄損特性と励磁特性の両方で評価される。励磁特性を高
めることは設計磁束密度を高める磁器の小型化に有効で
ある。一方鉄損特性を少なくすることは、電気機器とし
て使用する際、熱エネルギーとして失われるものを少な
くし、消費電力を節約できる点で有効である。さらに、
製品の結晶粒の〈１００〉軸を圧延方向に揃えること
は、磁化特性を高め、鉄損特性も低くすることができ、
近年特にこの面で多くの研究が重ねられ、様々な製造技
術が開発された。
鉄損特性と励磁特性の両方で評価される。励磁特性を高
めることは設計磁束密度を高める磁器の小型化に有効で
ある。一方鉄損特性を少なくすることは、電気機器とし
て使用する際、熱エネルギーとして失われるものを少な
くし、消費電力を節約できる点で有効である。さらに、
製品の結晶粒の〈１００〉軸を圧延方向に揃えること
は、磁化特性を高め、鉄損特性も低くすることができ、
近年特にこの面で多くの研究が重ねられ、様々な製造技
術が開発された。
【０００３】この結果、現在、工業生産されている代表
的な一方向性電磁鋼板の製造技術において高い磁束密度
を得るため、２つの代表的な製造技術がある。第一の技
術として、特公昭４０−１５６４４号が開示された。こ
れは、ＡｌＮ＋ＭｎＳをインヒビターとして機能させ、
最終冷延工程における圧延率が８０％を超える強圧下と
する製造技術である。この方法により二次再結晶粒の
（１１０）〔００１〕方位の集積度が高く、Ｂ8 が１．
８７０（Ｔ）以上の高磁束密度を有する方向性電磁鋼板
が得られる。さらに、第二の技術として、特公昭５１−
１３４６９号に開示された、ＭｎＳ又はＭｎＳｅ＋Ｓｂ
をインヒビターとして機能させる、２回冷延工程による
製造技術が開発された。
的な一方向性電磁鋼板の製造技術において高い磁束密度
を得るため、２つの代表的な製造技術がある。第一の技
術として、特公昭４０−１５６４４号が開示された。こ
れは、ＡｌＮ＋ＭｎＳをインヒビターとして機能させ、
最終冷延工程における圧延率が８０％を超える強圧下と
する製造技術である。この方法により二次再結晶粒の
（１１０）〔００１〕方位の集積度が高く、Ｂ8 が１．
８７０（Ｔ）以上の高磁束密度を有する方向性電磁鋼板
が得られる。さらに、第二の技術として、特公昭５１−
１３４６９号に開示された、ＭｎＳ又はＭｎＳｅ＋Ｓｂ
をインヒビターとして機能させる、２回冷延工程による
製造技術が開発された。
【０００４】以上のように、一方向性電磁鋼板の製造方
法に関しては、従来から多くの検討が加えられており、
基本的なプロセスは概ね定まってきた。しかしながら省
エネルギーの観点から、電気機器の高効率化、小型化の
要求はますます厳しくなっており、これに応えて良好な
磁気特性を有する一方向性電磁鋼板を工業的に安定し
て、しかも安価に製造する技術は未だ完成されていな
い。一方向性電磁鋼板の製造プロセスにおいて磁気特性
の改善と安定化、生産性の向上を実現する一つの鍵は、
脱炭焼鈍工程が握っている。
法に関しては、従来から多くの検討が加えられており、
基本的なプロセスは概ね定まってきた。しかしながら省
エネルギーの観点から、電気機器の高効率化、小型化の
要求はますます厳しくなっており、これに応えて良好な
磁気特性を有する一方向性電磁鋼板を工業的に安定し
て、しかも安価に製造する技術は未だ完成されていな
い。一方向性電磁鋼板の製造プロセスにおいて磁気特性
の改善と安定化、生産性の向上を実現する一つの鍵は、
脱炭焼鈍工程が握っている。
【０００５】本発明者らは、脱炭焼鈍工程を効率的で省
エネルギー化により処理する方法を考え、従来のガス加
熱による方式から電気エネルギーを用いた効率的な加熱
方法を、特に昇温段階に適用することを検討してきた。
電気加熱の適用には、一般に誘導加熱方式と直接通電加
熱方式とがある。このなかで誘導加熱方式を中心として
適用の拡大が取り組まれている。
エネルギー化により処理する方法を考え、従来のガス加
熱による方式から電気エネルギーを用いた効率的な加熱
方法を、特に昇温段階に適用することを検討してきた。
電気加熱の適用には、一般に誘導加熱方式と直接通電加
熱方式とがある。このなかで誘導加熱方式を中心として
適用の拡大が取り組まれている。
【０００６】この誘導加熱方式の効率は約６０％である
が、直接通電加熱方式の効率は約８５％で省エネルギー
の観点から望ましい。そこで、本発明者らは、電気加熱
のなかでも効率の良い、直接通電加熱方式を適用するこ
とに取り組んできた。この代表的な方法としてストリッ
プを二対のロール間に通板することにより、連続的に通
電加熱する方法がある。しかし、この方法では、従来の
ガス加熱法と比較して、磁気特性、特に磁束密度が低い
問題があった。
が、直接通電加熱方式の効率は約８５％で省エネルギー
の観点から望ましい。そこで、本発明者らは、電気加熱
のなかでも効率の良い、直接通電加熱方式を適用するこ
とに取り組んできた。この代表的な方法としてストリッ
プを二対のロール間に通板することにより、連続的に通
電加熱する方法がある。しかし、この方法では、従来の
ガス加熱法と比較して、磁気特性、特に磁束密度が低い
問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記脱炭焼鈍
の昇温段階において電気エネルギーを用いた効率的な加
熱方法を用いて、工業的に安定して良好な磁気特性を有
する一方向性電磁鋼板を得る方法を提供することにあ
る。
の昇温段階において電気エネルギーを用いた効率的な加
熱方法を用いて、工業的に安定して良好な磁気特性を有
する一方向性電磁鋼板を得る方法を提供することにあ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量でＣ：
０．１０％以下、Ｓｉ：２．５〜７．０％ならびに通常
のインヒビター成分を含み、残余はＦｅおよび不可避的
不純物よりなる溶鋼を出発素材として、最終製品厚まで
圧延されたストリップを、脱炭焼鈍の昇温過程において
ロール間で通電加熱処理し、続いて脱炭焼鈍および最終
仕上焼鈍をするに際し、通電加熱処理の出側ロールにお
けるストリップの抜熱量が２００℃以下であることによ
り、磁束密度の高い一方向性電磁鋼板が得られることを
見い出した。加えて、ロール間で通電する際のストリッ
プの昇温速度が８０℃/s以上であることにより、さらに
磁束密度の高い一方向性電磁鋼板が得られることを見い
出した。
０．１０％以下、Ｓｉ：２．５〜７．０％ならびに通常
のインヒビター成分を含み、残余はＦｅおよび不可避的
不純物よりなる溶鋼を出発素材として、最終製品厚まで
圧延されたストリップを、脱炭焼鈍の昇温過程において
ロール間で通電加熱処理し、続いて脱炭焼鈍および最終
仕上焼鈍をするに際し、通電加熱処理の出側ロールにお
けるストリップの抜熱量が２００℃以下であることによ
り、磁束密度の高い一方向性電磁鋼板が得られることを
見い出した。加えて、ロール間で通電する際のストリッ
プの昇温速度が８０℃/s以上であることにより、さらに
磁束密度の高い一方向性電磁鋼板が得られることを見い
出した。
【０００９】以下に本発明を詳細に説明する。一方向性
電磁鋼板は、その製造工程の最終焼鈍中に二次再結晶を
充分に起こさせ、所謂ゴス集合組織を得ることにより製
造できる。このゴス集合組織を得るためには、一次再結
晶粒の成長粗大化を抑制し、（１１０）〈００１〉方位
の再結晶粒のみをある温度範囲で選択的に成長させる。
すなわち、二次再結晶させるような素地を作ってやるこ
とが必要である。
電磁鋼板は、その製造工程の最終焼鈍中に二次再結晶を
充分に起こさせ、所謂ゴス集合組織を得ることにより製
造できる。このゴス集合組織を得るためには、一次再結
晶粒の成長粗大化を抑制し、（１１０）〈００１〉方位
の再結晶粒のみをある温度範囲で選択的に成長させる。
すなわち、二次再結晶させるような素地を作ってやるこ
とが必要である。
【００１０】しかし、従来の通電ロール方式を用いた加
熱では、この二次再結晶させるような素地が十分でな
く、磁気特性、特に磁束密度が低下する問題が発生し
た。この原因について、詳細に調査した結果、通電ロー
ル方式によると加熱途中で鋼板中に歪みが導入され、こ
れが駆動力となって一次再結晶挙動を変化させ、圧延方
向に揃った（１１０）〈００１〉方位の一次再結晶粒の
存在を少なくし、磁束密度を低下させていることがわか
った。この鋼板中に歪みが導入される箇所を検討した結
果、ストリップが加熱された直後に出側ロールの抜熱に
より急速冷却され、鋼板中に微小な歪みが残存すること
を突き止めた。そこで、抜熱量に対する磁気特性への影
響について調査した。その結果、抜熱量が２００℃以下
であると、あまり磁束密度の劣化が起こらないことが判
明した。
熱では、この二次再結晶させるような素地が十分でな
く、磁気特性、特に磁束密度が低下する問題が発生し
た。この原因について、詳細に調査した結果、通電ロー
ル方式によると加熱途中で鋼板中に歪みが導入され、こ
れが駆動力となって一次再結晶挙動を変化させ、圧延方
向に揃った（１１０）〈００１〉方位の一次再結晶粒の
存在を少なくし、磁束密度を低下させていることがわか
った。この鋼板中に歪みが導入される箇所を検討した結
果、ストリップが加熱された直後に出側ロールの抜熱に
より急速冷却され、鋼板中に微小な歪みが残存すること
を突き止めた。そこで、抜熱量に対する磁気特性への影
響について調査した。その結果、抜熱量が２００℃以下
であると、あまり磁束密度の劣化が起こらないことが判
明した。
【００１１】図２に出側ロールの抜熱量と磁束密度の関
係を示す。この時の板の到達温度は８５０℃でロール径
は２００mm、昇温速度は２０℃/sである。抜熱量が２０
０℃以上で磁束密度の大きな劣化が見られ、２００℃以
下であると従来のガス加熱の磁気特性と同等のレベルが
得られる。ここで、磁束密度を高めるため、ロール出側
での抜熱量を２００℃以下に抑えることに加えて、ロー
ル間で通電する際のストリップの昇温速度を８０℃/s以
上にすることにより良好な磁気特性が得られる。
係を示す。この時の板の到達温度は８５０℃でロール径
は２００mm、昇温速度は２０℃/sである。抜熱量が２０
０℃以上で磁束密度の大きな劣化が見られ、２００℃以
下であると従来のガス加熱の磁気特性と同等のレベルが
得られる。ここで、磁束密度を高めるため、ロール出側
での抜熱量を２００℃以下に抑えることに加えて、ロー
ル間で通電する際のストリップの昇温速度を８０℃/s以
上にすることにより良好な磁気特性が得られる。
【００１２】図２に、加熱速度が２００℃/sでの出側ロ
ールの抜熱量と磁束密度の関係を示す。抜熱量が２００
℃以上で磁束密度の大きな劣化が見られ，２００℃以下
であると従来のガス加熱の磁気特性以上のレベルが得ら
れる。この急速加熱による磁気特性向上の効果として
は、一次再結晶集合組織での（１１０）面の増加が、後
の二次再結晶に大きく影響しているものと考えられる。
ールの抜熱量と磁束密度の関係を示す。抜熱量が２００
℃以上で磁束密度の大きな劣化が見られ，２００℃以下
であると従来のガス加熱の磁気特性以上のレベルが得ら
れる。この急速加熱による磁気特性向上の効果として
は、一次再結晶集合組織での（１１０）面の増加が、後
の二次再結晶に大きく影響しているものと考えられる。
【００１３】
【作用】次に本発明において、鋼組成および製造条件を
前記のように限定した理由を、詳細に説明する。この鋼
成分の限定理由は下記のとおりである。Ｃについての上
限０．１０％は、これ以上多くなると脱炭所要時間が長
くなり、経済的に不利となるので限定した。
前記のように限定した理由を、詳細に説明する。この鋼
成分の限定理由は下記のとおりである。Ｃについての上
限０．１０％は、これ以上多くなると脱炭所要時間が長
くなり、経済的に不利となるので限定した。
【００１４】Ｓｉは鉄損を良くするために下限を２．５
％とするが、多すぎると冷間圧延の際に割れ易く加工が
困難となるので上限を７．０％とする。さらに、一方向
性電磁鋼板を製造するために、通常のインヒビター成分
として以下の成分元素を添加することが好ましい。イン
ヒビターとしてＭｎＳを利用する場合は、ＭｎとＳを添
加する。Ｍｎは、ＭｎＳの適当な分散状態を得るため、
０．０２〜０．１５％が望ましい。ＳはＭｎＳ，（Ｍｎ
・Ｆｅ）Ｓを形成するために必要な元素で、適当な分散
状態を得るため、０．００１〜０．０５％が望ましい。
％とするが、多すぎると冷間圧延の際に割れ易く加工が
困難となるので上限を７．０％とする。さらに、一方向
性電磁鋼板を製造するために、通常のインヒビター成分
として以下の成分元素を添加することが好ましい。イン
ヒビターとしてＭｎＳを利用する場合は、ＭｎとＳを添
加する。Ｍｎは、ＭｎＳの適当な分散状態を得るため、
０．０２〜０．１５％が望ましい。ＳはＭｎＳ，（Ｍｎ
・Ｆｅ）Ｓを形成するために必要な元素で、適当な分散
状態を得るため、０．００１〜０．０５％が望ましい。
【００１５】さらに、インヒビターとしてＡｌＮを利用
する場合は、酸可溶性ＡｌとＮを添加する。酸可溶性Ａ
ｌは、ＡｌＮの適正な分散状態を得るため０．０１〜
０．０４％が望ましい。ＮもＡｌＮの適正な分散状態を
得るため０．００３〜０．０２％が望ましい。その他、
Ｃｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉはインヒビターを強くす
る目的で１．０％以下において少なくとも１種添加して
も良い。
する場合は、酸可溶性ＡｌとＮを添加する。酸可溶性Ａ
ｌは、ＡｌＮの適正な分散状態を得るため０．０１〜
０．０４％が望ましい。ＮもＡｌＮの適正な分散状態を
得るため０．００３〜０．０２％が望ましい。その他、
Ｃｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉはインヒビターを強くす
る目的で１．０％以下において少なくとも１種添加して
も良い。
【００１６】次に、上記の溶鋼を通常の鋳塊鋳造法また
は連続鋳造法、熱間圧延により中間厚のストリップを得
る。この時ストリップ鋳造法も本発明に適用することが
可能である。さらに、インヒビターとして窒化物を必要
とする場合は、ＡｌＮ等の析出のために９５０〜１２０
０℃で３０秒〜３０分の中間焼鈍を行うことが望まし
い。
は連続鋳造法、熱間圧延により中間厚のストリップを得
る。この時ストリップ鋳造法も本発明に適用することが
可能である。さらに、インヒビターとして窒化物を必要
とする場合は、ＡｌＮ等の析出のために９５０〜１２０
０℃で３０秒〜３０分の中間焼鈍を行うことが望まし
い。
【００１７】次に、１回ないし中間焼鈍を含む２回以上
の圧延により最終製品厚のストリップを得る。この時の
最終圧下率は高いゴス集積度をもつ製品を得るため、圧
下率５０％以上が必要となる。下限５０％はこれ以下で
は必要なゴス核が得られない。
の圧延により最終製品厚のストリップを得る。この時の
最終圧下率は高いゴス集積度をもつ製品を得るため、圧
下率５０％以上が必要となる。下限５０％はこれ以下で
は必要なゴス核が得られない。
【００１８】このように最終製品厚まで圧延されたスト
リップを、脱炭焼鈍の昇温過程において、通電ロール法
により加熱する。この時、加熱された側のロールにおけ
るストリップの抜熱量が２００℃以下であることが必要
である。上限値２００℃は、これ以上では磁束密度の劣
化が起こるので限定した。図１に本発明での一つの実施
例の概略図を示す。ストリップＳを挟む上下一対のロー
ルを二組設け、ロールＲ1 ，Ｒ2 間のストリップＳに通
電することにより、ストリップＳを加熱し、さらに通電
加熱処理の出側ロールＲ2 によりＰ点で冷却が施され
る。この際、出側ロールＲ2 でのストリップの抜熱量を
２００℃以内にする必要がある。この方策としては、加
熱されたストリップとロールＲ2 との温度差をできるだ
け少なくするため、ロールＲ2 を誘導加熱装置により余
熱する方法がある。
リップを、脱炭焼鈍の昇温過程において、通電ロール法
により加熱する。この時、加熱された側のロールにおけ
るストリップの抜熱量が２００℃以下であることが必要
である。上限値２００℃は、これ以上では磁束密度の劣
化が起こるので限定した。図１に本発明での一つの実施
例の概略図を示す。ストリップＳを挟む上下一対のロー
ルを二組設け、ロールＲ1 ，Ｒ2 間のストリップＳに通
電することにより、ストリップＳを加熱し、さらに通電
加熱処理の出側ロールＲ2 によりＰ点で冷却が施され
る。この際、出側ロールＲ2 でのストリップの抜熱量を
２００℃以内にする必要がある。この方策としては、加
熱されたストリップとロールＲ2 との温度差をできるだ
け少なくするため、ロールＲ2 を誘導加熱装置により余
熱する方法がある。
【００１９】また、できるだけ板の抜熱を少なくするた
め、出側ロールＲ2 表面に特種な金属、セラミックなど
を、１００〜３００μｍ程、溶射処理などによりコーテ
ィングを施すことによりロールの熱伝達係数を抑え、板
の抜熱を少なくする方法がある。さらに、上記二つの方
法を合わせて実施することも可能である。
め、出側ロールＲ2 表面に特種な金属、セラミックなど
を、１００〜３００μｍ程、溶射処理などによりコーテ
ィングを施すことによりロールの熱伝達係数を抑え、板
の抜熱を少なくする方法がある。さらに、上記二つの方
法を合わせて実施することも可能である。
【００２０】これにより出側ロールＲ2 でのストリップ
の抜熱量を２００℃以内に抑えられ、高い磁束密度を有
する一方向性電磁鋼板が得られる。なお、以上の処理は
皮膜形成などの問題から、装置ボックスＢはできるだけ
非酸化雰囲気中で実施することが望ましい。なお、出側
ロールでの板の抜熱量を２００℃以下にすると、板形状
が非常に良好になる効果もある。
の抜熱量を２００℃以内に抑えられ、高い磁束密度を有
する一方向性電磁鋼板が得られる。なお、以上の処理は
皮膜形成などの問題から、装置ボックスＢはできるだけ
非酸化雰囲気中で実施することが望ましい。なお、出側
ロールでの板の抜熱量を２００℃以下にすると、板形状
が非常に良好になる効果もある。
【００２１】さらに必要に応じて、脱炭焼鈍の生産性を
高めるため、また磁気特性を良好にするため、ロール出
側での抜熱量を２００℃以内に抑えることに加えて、ロ
ール間で通電する際のストリップの昇温速度を８０℃/s
以上にする。この昇温速度の下限値８０℃/sは、これ以
下では従来のガス加熱よりも磁束密度の向上が望めない
ので限定した。
高めるため、また磁気特性を良好にするため、ロール出
側での抜熱量を２００℃以内に抑えることに加えて、ロ
ール間で通電する際のストリップの昇温速度を８０℃/s
以上にする。この昇温速度の下限値８０℃/sは、これ以
下では従来のガス加熱よりも磁束密度の向上が望めない
ので限定した。
【００２２】上記のように、ストリップを加熱した後、
湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を行う。この時製品での磁気
特性を劣化させないためＣは０．００５％以下に低減さ
れなければならない。ここで、熱延でのスラブ加熱温度
が低く、ＡｌＮのみをインヒビターとして利用する場合
は、アンモニア雰囲気中で窒化処理を施すこともある。
さらに、ＭｇＯなどの焼鈍分離剤を塗布して、二次再結
晶と純化のため１１００℃以上の仕上焼鈍を行うこと
で、極めて低い鉄損特性を有する一方向性電磁鋼板が製
造される。以上得られた製品に、さらに鉄損を良好にす
るため、上記一方向性電磁鋼板に、磁区を細分化するた
めの処理を施すことも可能である。
湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を行う。この時製品での磁気
特性を劣化させないためＣは０．００５％以下に低減さ
れなければならない。ここで、熱延でのスラブ加熱温度
が低く、ＡｌＮのみをインヒビターとして利用する場合
は、アンモニア雰囲気中で窒化処理を施すこともある。
さらに、ＭｇＯなどの焼鈍分離剤を塗布して、二次再結
晶と純化のため１１００℃以上の仕上焼鈍を行うこと
で、極めて低い鉄損特性を有する一方向性電磁鋼板が製
造される。以上得られた製品に、さらに鉄損を良好にす
るため、上記一方向性電磁鋼板に、磁区を細分化するた
めの処理を施すことも可能である。
【００２３】
〔実施例１〕表１に示す成分組成を含む溶鋼を鋳造し、
スラブ加熱後、熱間圧延を行い、２．２mmの熱延鋼板を
得た。次に１１００℃で５分間焼鈍を行い、さらに酸洗
したのち、冷間圧延により０．２７mm厚にした。続い
て、脱炭焼鈍の昇温過程において、圧延された鋼板を図
に示す直接通電ロール加熱装置により種々の条件で加熱
した。この時、加熱直後に出側ロールを誘導加熱装置で
予熱することにより、種々の抜熱を施した。この時の出
側板温度測定による板抜熱量を表２に示す。この時のロ
ール径は２００mmφ、通板速度は２０mpm であった。何
も予熱を施さない場合の板の抜熱量は３００℃であっ
た。なお、比較として従来のガス加熱による方法も示す
（実施例Ａ、２０℃/s加熱速度）。
スラブ加熱後、熱間圧延を行い、２．２mmの熱延鋼板を
得た。次に１１００℃で５分間焼鈍を行い、さらに酸洗
したのち、冷間圧延により０．２７mm厚にした。続い
て、脱炭焼鈍の昇温過程において、圧延された鋼板を図
に示す直接通電ロール加熱装置により種々の条件で加熱
した。この時、加熱直後に出側ロールを誘導加熱装置で
予熱することにより、種々の抜熱を施した。この時の出
側板温度測定による板抜熱量を表２に示す。この時のロ
ール径は２００mmφ、通板速度は２０mpm であった。何
も予熱を施さない場合の板の抜熱量は３００℃であっ
た。なお、比較として従来のガス加熱による方法も示す
（実施例Ａ、２０℃/s加熱速度）。
【００２４】続いて湿潤水素中で脱炭焼鈍し、アンモニ
ア雰囲気中で窒化処理を実施し、ＭｇＯ粉を塗布した
後、１２００℃に１０時間、水素ガス雰囲気中で高温焼
鈍を行った。表２に、得られた製品の磁気特性を示す。
製品の磁気特性は、最高温度に到達後の板の抜熱量が２
００℃以内のもので、良好な磁気特性を有する一方向性
電磁鋼板が得られている。
ア雰囲気中で窒化処理を実施し、ＭｇＯ粉を塗布した
後、１２００℃に１０時間、水素ガス雰囲気中で高温焼
鈍を行った。表２に、得られた製品の磁気特性を示す。
製品の磁気特性は、最高温度に到達後の板の抜熱量が２
００℃以内のもので、良好な磁気特性を有する一方向性
電磁鋼板が得られている。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】〔実施例２〕表３に示す成分組成を含む溶
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、熱間圧延を行い、２．３mm
の熱延鋼板を得た。これを、１１００℃で５分間焼鈍を
行い、さらに酸洗したのち、冷間圧延により０．２２mm
厚にした。圧延された鋼板を二対の直接通電加熱ロール
により２５０℃/sの加熱速度で８５０℃まで加熱した。
この時のロール径は２００mmφ、通板速度は３０mpm で
あった。出側ロールは、（Ａ）通常のカーボン材、
（Ｂ）カーボン表面にＣｏ基金属を２００μｍ表面処理
を施したものの２種類を用いた。この時の出側の板の抜
熱量は（Ａ）では３００℃、（Ｂ）では５０℃であっ
た。次にそのまま冷却せず、さらに８５０℃まで１５℃
/sで加熱し湿潤水素中で脱炭焼鈍した。
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、熱間圧延を行い、２．３mm
の熱延鋼板を得た。これを、１１００℃で５分間焼鈍を
行い、さらに酸洗したのち、冷間圧延により０．２２mm
厚にした。圧延された鋼板を二対の直接通電加熱ロール
により２５０℃/sの加熱速度で８５０℃まで加熱した。
この時のロール径は２００mmφ、通板速度は３０mpm で
あった。出側ロールは、（Ａ）通常のカーボン材、
（Ｂ）カーボン表面にＣｏ基金属を２００μｍ表面処理
を施したものの２種類を用いた。この時の出側の板の抜
熱量は（Ａ）では３００℃、（Ｂ）では５０℃であっ
た。次にそのまま冷却せず、さらに８５０℃まで１５℃
/sで加熱し湿潤水素中で脱炭焼鈍した。
【００２８】以上２通りの脱炭焼鈍板にＭｇＯ粉を塗布
した後、１２００℃に１０時間、水素ガス雰囲気中で高
温焼鈍を行った。表４に、得られた製品の磁気特性を示
す。製品の磁性は、抜熱量が小さい通電ロール方式で満
足できるものが得られた。
した後、１２００℃に１０時間、水素ガス雰囲気中で高
温焼鈍を行った。表４に、得られた製品の磁気特性を示
す。製品の磁性は、抜熱量が小さい通電ロール方式で満
足できるものが得られた。
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、省エネルギーのため脱
炭焼鈍の昇温過程において通電加熱法を適用することに
より、磁束密度の高い一方向性電磁鋼板を製造すること
ができるので、産業上の貢献するところが極めて大であ
る。
炭焼鈍の昇温過程において通電加熱法を適用することに
より、磁束密度の高い一方向性電磁鋼板を製造すること
ができるので、産業上の貢献するところが極めて大であ
る。
【図１】本発明による通電加熱ロール法の実施例の概略
図である。
図である。
【図２】出側ロールでの板抜熱量と磁束密度との関係を
示す図表である。
示す図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｂ (72)発明者 切山 忠夫 姫路市広畑区富士町１番地 新日本製鐵 株式会社 広畑製鐵所内 (56)参考文献 特開 平５−345930（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/12 C21D 9/46 501 C21D 1/40 C21D 9/62 101 C22C 38/00 - 38/60 H01F 1/16 - 1/18
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．１０％以下、 Ｓｉ：２．５〜７．０％、 ならびに Ｍｎ：０．０２〜０．１５％、 Ｓ ：０．００１〜０．０５％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０４％、 Ｎ ：０．００３〜０．０２％ を含み、残余はＦｅおよび不可避的不純物よりなり、最
終製品厚まで圧延されたストリップを、脱炭焼鈍の昇温
過程においてロール間で通電加熱処理し、続いて脱炭焼
鈍および最終仕上焼鈍をするに際し、通電加熱処理の出
側ロールにおけるストリップの抜熱量を２００℃以下と
することを特徴とする一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 鋼成分として、さらに重量％で、Ｃｕ，
Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉの少なくとも１種を合計１％以
下含有させることを特徴とする請求項１記載の一方向性
電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 出側のロールに誘導加熱装置で予熱処理
を施すことによりストリップの抜熱量を２００℃以下と
する請求項１または２記載の一方向性電磁鋼板の製造方
法。 - 【請求項４】 ロール間で通電する際のストリップの昇
温速度を８０℃/s以上とする請求項１〜３のいずれか１
項に記載の一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか１項に記載の一
方向性電磁鋼板に、磁区を細分化するための処理を施す
ことを特徴とする一方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18587393A JP3359385B2 (ja) | 1993-07-28 | 1993-07-28 | 一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18587393A JP3359385B2 (ja) | 1993-07-28 | 1993-07-28 | 一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0741860A JPH0741860A (ja) | 1995-02-10 |
| JP3359385B2 true JP3359385B2 (ja) | 2002-12-24 |
Family
ID=16178376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18587393A Expired - Lifetime JP3359385B2 (ja) | 1993-07-28 | 1993-07-28 | 一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3359385B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3392695B2 (ja) * | 1997-04-02 | 2003-03-31 | 新日本製鐵株式会社 | 極めて優れた鉄損特性を有する一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2006328447A (ja) * | 2005-05-24 | 2006-12-07 | Nippon Steel Corp | 鋼帯の通電加熱方法 |
| JP5861831B2 (ja) | 2011-07-28 | 2016-02-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板の加熱装置 |
-
1993
- 1993-07-28 JP JP18587393A patent/JP3359385B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0741860A (ja) | 1995-02-10 |
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