JPH0280106A - 方向性けい素鋼板の冷間圧延方法 - Google Patents
方向性けい素鋼板の冷間圧延方法Info
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- JPH0280106A JPH0280106A JP23146088A JP23146088A JPH0280106A JP H0280106 A JPH0280106 A JP H0280106A JP 23146088 A JP23146088 A JP 23146088A JP 23146088 A JP23146088 A JP 23146088A JP H0280106 A JPH0280106 A JP H0280106A
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は、方向性けい素鋼板の冷間圧延方法に関し、
とくに最終冷延板の表面粗さを効果的に低減して磁気特
性の有利な改善を図ろうとするものである。
とくに最終冷延板の表面粗さを効果的に低減して磁気特
性の有利な改善を図ろうとするものである。
(従来の技術)
方向性けい素鋼板は、主に変圧器その他の電気機器の鉄
心として使用され、磁気特性とくに磁化特性と鉄損特性
に優れることが必要とされる。
心として使用され、磁気特性とくに磁化特性と鉄損特性
に優れることが必要とされる。
ところで方向性けい素鋼板の磁気特性は、単に材質だけ
ではなく、その表面性状にも強く影響され、たとえば特
開昭59−38326号、62−294131号、62
−127421号各公報に開示されているように、表面
粗さが小さいほど磁気特性は良好である。
ではなく、その表面性状にも強く影響され、たとえば特
開昭59−38326号、62−294131号、62
−127421号各公報に開示されているように、表面
粗さが小さいほど磁気特性は良好である。
というのは、表面粗さが大きくなると比表面積が増加す
るが、かような比表面積の増加に伴ってインヒビターと
して作用するMnSやMnSeの表面濃化量が増大する
ことから、その分2次再結晶焼鈍時における鋼板内部の
インヒビター効果が弱まり、その結果2次再結晶粒の成
長が不充分となるからであり、また最終冷延板の表面粗
さが粗いと、製品板の表面凹凸が大きくなるとと共に、
板表面に形成される絶縁被膜も厚肉で荒れたものとなる
ため、製品板を磁化したときの磁壁の移動が妨げられる
からである。
るが、かような比表面積の増加に伴ってインヒビターと
して作用するMnSやMnSeの表面濃化量が増大する
ことから、その分2次再結晶焼鈍時における鋼板内部の
インヒビター効果が弱まり、その結果2次再結晶粒の成
長が不充分となるからであり、また最終冷延板の表面粗
さが粗いと、製品板の表面凹凸が大きくなるとと共に、
板表面に形成される絶縁被膜も厚肉で荒れたものとなる
ため、製品板を磁化したときの磁壁の移動が妨げられる
からである。
そのため最終冷延板の表面粗さは0.40μm以下とす
るのが好適とされる。
るのが好適とされる。
また方向性けい素鋼板のようにSi を2.5〜4、Q
wt%(以下単に%で示す)含有するものは、一般の鋼
材に比べて極めて脆く破断し易いだけでなく、変形抵抗
も極めて高いため、冷開圧延は一般にロール径の小さい
ゼンジミアミル(ロール径:8Qmm程度)のようなリ
バースミルを用い、700 mpm以下程度の低速で行
われていたが、最近では、生産性の向上などの観点から
、高効率のタンデムミルによる方向性けい素鋼板の冷間
圧延が試みられ、タンデム冷延が実現しつつある。
wt%(以下単に%で示す)含有するものは、一般の鋼
材に比べて極めて脆く破断し易いだけでなく、変形抵抗
も極めて高いため、冷開圧延は一般にロール径の小さい
ゼンジミアミル(ロール径:8Qmm程度)のようなリ
バースミルを用い、700 mpm以下程度の低速で行
われていたが、最近では、生産性の向上などの観点から
、高効率のタンデムミルによる方向性けい素鋼板の冷間
圧延が試みられ、タンデム冷延が実現しつつある。
しかしながら鋼板の表面粗さは、圧延速度が速くなるほ
ど粗くなるので、冷間圧延のタンデム化は表面粗さにと
っては悪化を助長する傾向にある。
ど粗くなるので、冷間圧延のタンデム化は表面粗さにと
っては悪化を助長する傾向にある。
そこで発明者らは先に、特願昭62−179994号明
細書において、最終冷延前に鋼板表面を研掃してから冷
間圧延を行うことによって表面粗さを低減する方法を提
案した。
細書において、最終冷延前に鋼板表面を研掃してから冷
間圧延を行うことによって表面粗さを低減する方法を提
案した。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら新たに板表面研掃工程を設けることは、設
備費や製品コストの上昇を招く不利がある。
備費や製品コストの上昇を招く不利がある。
この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、新た
な工程を必要とすることなしに、冷延工程そのものに工
夫を加えることによって鋼板表面粗さの効果的な低減を
可能ならしめた冷間圧延方法を提案することを目的とす
る。
な工程を必要とすることなしに、冷延工程そのものに工
夫を加えることによって鋼板表面粗さの効果的な低減を
可能ならしめた冷間圧延方法を提案することを目的とす
る。
(課題を解決するための手段)
以下この発明の解明経緯について説明する。
さて発明者らはまず、圧延ロールの表面粗さを小さくす
れば冷延板の表面粗さも必然的に小さくなるものと考え
、ロール表面粗さが中心線平均粗さRaで0.2μmの
作業ロールを組み込んだ5スタンドタンデムミルによっ
て、表面粗さがRaで0.63μmのけい素鋼板を10
00m/minの速度で圧延した。なおこのとき用いた
作業ロールの径は、かようなタンデム圧延に通常使用さ
れる400fl1mである。
れば冷延板の表面粗さも必然的に小さくなるものと考え
、ロール表面粗さが中心線平均粗さRaで0.2μmの
作業ロールを組み込んだ5スタンドタンデムミルによっ
て、表面粗さがRaで0.63μmのけい素鋼板を10
00m/minの速度で圧延した。なおこのとき用いた
作業ロールの径は、かようなタンデム圧延に通常使用さ
れる400fl1mである。
しかしながら上記の冷間圧延では、この発明で目標とす
る表面粗さが0.40μm以下のものは得られなかった
。
る表面粗さが0.40μm以下のものは得られなかった
。
そこで次に、ロール表面粗さはそのままとし、ロール径
を種々に変化させたタンデムミルを用いて冷間圧延を行
ったところ、5スタンドのうち少なくともいずれか1ス
タンドに直径が250 mm未満の小径ロールを用いた
場合に、表面粗さが0.40μm以下というこの発明で
所期した平滑な表面をもつ冷延鋼板が得られたのである
。
を種々に変化させたタンデムミルを用いて冷間圧延を行
ったところ、5スタンドのうち少なくともいずれか1ス
タンドに直径が250 mm未満の小径ロールを用いた
場合に、表面粗さが0.40μm以下というこの発明で
所期した平滑な表面をもつ冷延鋼板が得られたのである
。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
すなわちこの発明は、複数基のスタンドをそなえるタン
デム式圧延機を用いて方向性けい素鋼板を冷間圧延する
に際し、上記複数スタンドのうち少なくともいずれか1
スタンドについて直径が250mm未満の小径作業ロー
ルを使用することからなる方向性けいS鋼板の冷間圧延
方法である。
デム式圧延機を用いて方向性けい素鋼板を冷間圧延する
に際し、上記複数スタンドのうち少なくともいずれか1
スタンドについて直径が250mm未満の小径作業ロー
ルを使用することからなる方向性けいS鋼板の冷間圧延
方法である。
(作 用)
この発明に従い直径が250 mm未満の小径ロールを
使用することによって表面粗さが改善される理由は次の
とおりと考えられる。
使用することによって表面粗さが改善される理由は次の
とおりと考えられる。
タンデム圧延の各バス後の板面粗度が小径ロールによっ
て改善できることは、ロールバイト入側油膜厚みを小さ
くすることによってオイルビットを低減できることから
説明できる。またあるパス圧延中に改善された板面粗度
は次のパスでもその改善効果をある程度維持できること
から、効果に差はあるもののく前段はど効果が小さい)
前段での改善効果も後段で保たれる。
て改善できることは、ロールバイト入側油膜厚みを小さ
くすることによってオイルビットを低減できることから
説明できる。またあるパス圧延中に改善された板面粗度
は次のパスでもその改善効果をある程度維持できること
から、効果に差はあるもののく前段はど効果が小さい)
前段での改善効果も後段で保たれる。
ここにロール径が250mm以上では前段1スタンドの
みにこの小径ロールを用いた場合、所期した板面粗度の
達成が危ぶまれるので、使用すべき小径ロールのロール
径は150+nm未満に限定した。
みにこの小径ロールを用いた場合、所期した板面粗度の
達成が危ぶまれるので、使用すべき小径ロールのロール
径は150+nm未満に限定した。
なお小径ロールの下限はとくに限定されるものではない
が59 mm以上とすることが好ましい。というのはそ
れ以下の場合、ロールベアリングまたはロールの寿命あ
るいはロールベンディング上の問題等があるため生産圧
延として成り立たないからである。
が59 mm以上とすることが好ましい。というのはそ
れ以下の場合、ロールベアリングまたはロールの寿命あ
るいはロールベンディング上の問題等があるため生産圧
延として成り立たないからである。
(実施例)
(::Q、 044%、Si:3.32 %、Mn:0
.063%、Se:0.017%、sb:o、 028
%の組成になる表面粗さ(Ra) :0.65μの、厚
み: 3.Qmmのけい素鋼板を、5スタンドのタンデ
ムミルを用い、各スタンドの作業ロール径を表1に示す
ように種々に変化させた条件下に、1000m /mi
nの圧延速度で0.3Qmm厚まで冷間圧延した。なお
作業ロールのロール表面粗さはいずれも0.20μmと
した。
.063%、Se:0.017%、sb:o、 028
%の組成になる表面粗さ(Ra) :0.65μの、厚
み: 3.Qmmのけい素鋼板を、5スタンドのタンデ
ムミルを用い、各スタンドの作業ロール径を表1に示す
ように種々に変化させた条件下に、1000m /mi
nの圧延速度で0.3Qmm厚まで冷間圧延した。なお
作業ロールのロール表面粗さはいずれも0.20μmと
した。
かくして得られた冷延板の表面粗さを表1に、また各ス
タンド通過後の鋼板表面粗さの推移を第1図に示す。
タンド通過後の鋼板表面粗さの推移を第1図に示す。
表 1
注;作業ロール径、大:400mm
小: 160 mn+。
(小):225+nm
表1および第1図から明らかなように、全てのスタンド
に直径が400 mmの作業ロールを用いた従来例では
所望の表面粗さが得られなかった。これに対して少なく
ともいずれか1スタンドに直径が225mm以下の小径
ロールを用いた場合はいずれも、Raで0.40μm以
下の平滑な表面が得られている。
に直径が400 mmの作業ロールを用いた従来例では
所望の表面粗さが得られなかった。これに対して少なく
ともいずれか1スタンドに直径が225mm以下の小径
ロールを用いた場合はいずれも、Raで0.40μm以
下の平滑な表面が得られている。
とくに第1スタンドのみに小径ロールを用いた場合であ
っても、その表面粗さ低減効果が最終スタンドまで維持
されるのは注目される。
っても、その表面粗さ低減効果が最終スタンドまで維持
されるのは注目される。
(発明の効果)
かくしてこの発明によれば、タンデムミルの少なくとも
いずれか1スタンドに小径ロールを使用するという簡単
な措置で、表面粗さの小さい冷延板を安定して得ること
ができ有利である。
いずれか1スタンドに小径ロールを使用するという簡単
な措置で、表面粗さの小さい冷延板を安定して得ること
ができ有利である。
第1図は、タンデムミルの各スタンド通過後の鋼板表面
粗さの推移を示したグラフである。
粗さの推移を示したグラフである。
Claims (1)
- 1、複数基のスタンドをそなえるタンデム式圧延機を用
いて方向性けい素鋼板を冷間圧延するに際し、上記複数
スタンドのうち少なくともいずれか1スタンドについて
直径が250mm未満の小径作業ロールを使用すること
を特徴とする方向性けい素鋼板の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23146088A JPH0280106A (ja) | 1988-09-17 | 1988-09-17 | 方向性けい素鋼板の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23146088A JPH0280106A (ja) | 1988-09-17 | 1988-09-17 | 方向性けい素鋼板の冷間圧延方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0280106A true JPH0280106A (ja) | 1990-03-20 |
Family
ID=16923857
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23146088A Pending JPH0280106A (ja) | 1988-09-17 | 1988-09-17 | 方向性けい素鋼板の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0280106A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106583448A (zh) * | 2016-12-08 | 2017-04-26 | 武汉钢铁股份有限公司 | 极薄规格高磁感取向硅钢的冷轧方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61124526A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 |
JPS61124525A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-09-17 JP JP23146088A patent/JPH0280106A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61124526A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 |
JPS61124525A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 電磁特性が良好な一方向性けい素鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106583448A (zh) * | 2016-12-08 | 2017-04-26 | 武汉钢铁股份有限公司 | 极薄规格高磁感取向硅钢的冷轧方法 |
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