JPS60254803A - 円偏波アンテナ用反射板の製造方法 - Google Patents
円偏波アンテナ用反射板の製造方法Info
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- JPS60254803A JPS60254803A JP10941784A JP10941784A JPS60254803A JP S60254803 A JPS60254803 A JP S60254803A JP 10941784 A JP10941784 A JP 10941784A JP 10941784 A JP10941784 A JP 10941784A JP S60254803 A JPS60254803 A JP S60254803A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
- H01Q15/14—Reflecting surfaces; Equivalent structures
- H01Q15/141—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing reflecting surfaces
- H01Q15/142—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing reflecting surfaces using insulating material for supporting the reflecting surface
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- Electromagnetism (AREA)
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[1]発明の目的
本発明は電波反射層である金属層を中間層とする積層物
よりなる円偏波アンテナ用反射板の製造方法に関する。
よりなる円偏波アンテナ用反射板の製造方法に関する。
さらにくわしくは、耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、
電波を反射する金属層および無機充填剤含有メチルメタ
クリレート系重合体層が順次積層してなり、該熱可塑性
樹脂層の厚さは5ミクロンないし5mmであり、金属層
の厚さは5ミクロンないし 1)であり、かつ無機充填
剤含有メチルメタクリレート系重合体層の厚さは0.5
mmないし15IIII11である円偏波アンテナ用反
射板を製造するにあたり、メチルメタクリレート系重合
性シロンプ、無機充填剤およびシロップ重合用触媒を混
合して注型表面上に注ぎ、該混合物を硬化させることを
特徴とする円偏波アンテナ用反射板の製造方法に関する
ものであり、耐候性の良好な円偏波アンテナ用反射板を
提供することを目的とするものである。
電波を反射する金属層および無機充填剤含有メチルメタ
クリレート系重合体層が順次積層してなり、該熱可塑性
樹脂層の厚さは5ミクロンないし5mmであり、金属層
の厚さは5ミクロンないし 1)であり、かつ無機充填
剤含有メチルメタクリレート系重合体層の厚さは0.5
mmないし15IIII11である円偏波アンテナ用反
射板を製造するにあたり、メチルメタクリレート系重合
性シロンプ、無機充填剤およびシロップ重合用触媒を混
合して注型表面上に注ぎ、該混合物を硬化させることを
特徴とする円偏波アンテナ用反射板の製造方法に関する
ものであり、耐候性の良好な円偏波アンテナ用反射板を
提供することを目的とするものである。
[11コ発明の背景
静止衛星による高品位テレビ放送、静止画放送、文字多
重放送、PCM (パルス・コード・モジュレーション
)音声放送、ファクシミリ放送などの衛星放送はヨーロ
ッパ、アメリカ、日本などの世界各国において近い将来
にその実用化が計画されている。しかし、静止衛星の軌
道が唯一に限られているため、複数個の放送電波相互間
に干渉を生ずるおそれがある。かかる放送電波の相互干
渉を避けるためには、衛星放送受信用アンテナの交差偏
波識別を利用する必要がある。このようにして、地上の
放送電波を受信する場合には、電波を水平または垂直の
直線偏波にし、受信用アンテナの偏波面をこの放送電波
の偏波面に合わせて交差偏波識別度を利用することはさ
ほど困難ではないが、放送衛星からの電波を受信する場
合には、電波伝播紅路における電離層などによる擾乱や
受信地点における電波の入射角などに基づく偏波面のず
れが生ずるため、上述のような偏波面を合わさせること
は困難である。
重放送、PCM (パルス・コード・モジュレーション
)音声放送、ファクシミリ放送などの衛星放送はヨーロ
ッパ、アメリカ、日本などの世界各国において近い将来
にその実用化が計画されている。しかし、静止衛星の軌
道が唯一に限られているため、複数個の放送電波相互間
に干渉を生ずるおそれがある。かかる放送電波の相互干
渉を避けるためには、衛星放送受信用アンテナの交差偏
波識別を利用する必要がある。このようにして、地上の
放送電波を受信する場合には、電波を水平または垂直の
直線偏波にし、受信用アンテナの偏波面をこの放送電波
の偏波面に合わせて交差偏波識別度を利用することはさ
ほど困難ではないが、放送衛星からの電波を受信する場
合には、電波伝播紅路における電離層などによる擾乱や
受信地点における電波の入射角などに基づく偏波面のず
れが生ずるため、上述のような偏波面を合わさせること
は困難である。
複数個の放送衛星に対する周波数割当ては、衛星放送用
周波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮し
て行なわれるものとみられるが、このような周波数割当
ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調整
の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小となる
ので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい交
差偏波識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合には、前
述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波雄
図方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視者
の受信用アンテナはその指向方向を調整して所望の放送
衛星を指向させるばかりでなく、偏波面の調整を必要と
しないために直線偏波とした場合に比較して受信用アン
テナの調整が極めて簡単となり、受信アンテナの設計ど
おりの偏波識別度を得ることができる。
周波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮し
て行なわれるものとみられるが、このような周波数割当
ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調整
の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小となる
ので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい交
差偏波識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合には、前
述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波雄
図方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視者
の受信用アンテナはその指向方向を調整して所望の放送
衛星を指向させるばかりでなく、偏波面の調整を必要と
しないために直線偏波とした場合に比較して受信用アン
テナの調整が極めて簡単となり、受信アンテナの設計ど
おりの偏波識別度を得ることができる。
これらのことから、将来の衛星放送システムにおいては
放送衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられてい
る。これに対し、従来の円偏波アンテナとして:円錐ホ
ーンを用いたもの、あるいは、グイポールを直角に二個
組合わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器
としたパラボラアンテナなどがあるが、いずれも構造が
複雑であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかかる
ため、12ギガヘルツ(G巳)帯のマイクロ波を使った
衛星放送電波を受信するための一般聴視者用受信用アン
テナには適していない。
放送衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられてい
る。これに対し、従来の円偏波アンテナとして:円錐ホ
ーンを用いたもの、あるいは、グイポールを直角に二個
組合わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器
としたパラボラアンテナなどがあるが、いずれも構造が
複雑であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかかる
ため、12ギガヘルツ(G巳)帯のマイクロ波を使った
衛星放送電波を受信するための一般聴視者用受信用アン
テナには適していない。
一方、構造が極めて簡単であり、小型軽量のマイクロ波
アンテナとして、パラボラ型反射器の中心部から短形導
波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開口
端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器に
対向するようにし、これを−次放射器としたいわゆるヒ
ーハット型のパラボラアンテナがある。このアンテナは
移動中継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用いられ
ているが、従来のヒーハット型パラボラアンテナはいず
れも前述したごとき矩型導波管を使用して直線偏波を送
受信するようになっており、円偏波用には使用すること
はできない。
アンテナとして、パラボラ型反射器の中心部から短形導
波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開口
端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器に
対向するようにし、これを−次放射器としたいわゆるヒ
ーハット型のパラボラアンテナがある。このアンテナは
移動中継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用いられ
ているが、従来のヒーハット型パラボラアンテナはいず
れも前述したごとき矩型導波管を使用して直線偏波を送
受信するようになっており、円偏波用には使用すること
はできない。
一般にパラボラアンテナとして金属板または金属ネット
が使われてきている。しかし、金属は腐食が発生するた
め、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要があ
る。防食合金を使用するならば、高価である。一方、防
食塗装についても、防食を完全にするためには塗装を数
回くり返す必要があり、やはり高価になるのみならず、
多年使用するにともない、塗装物が劣化するという問題
がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬化
性樹脂に電波反射層として表面がメタライズされたガラ
ス繊維を積層された電波反射板を製造する試みも行なわ
れているが、製造方法が煩雑であるとともに、電波反射
層を一定の厚みで凹凸のない状態に保持することが非常
に困難であった。
が使われてきている。しかし、金属は腐食が発生するた
め、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要があ
る。防食合金を使用するならば、高価である。一方、防
食塗装についても、防食を完全にするためには塗装を数
回くり返す必要があり、やはり高価になるのみならず、
多年使用するにともない、塗装物が劣化するという問題
がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬化
性樹脂に電波反射層として表面がメタライズされたガラ
ス繊維を積層された電波反射板を製造する試みも行なわ
れているが、製造方法が煩雑であるとともに、電波反射
層を一定の厚みで凹凸のない状態に保持することが非常
に困難であった。
[■コ発明の構成
以上のことから、本発明者らは、製造工程が単純であり
、電波反射能を有し、かつその性能が長期間にわたり保
持可能な円偏波アンテナ用反射板を得ることについて種
々探索した結果、少なくとも (A)耐候性の良好な熱
可塑性樹脂層(B)金属層 および (C)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層 が順次積層してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の
厚さは5ミクロンないし5mmであり、金属層の厚さは
5ミクロンないし1mmであり、かつ無機充填剤含有メ
チルメタクリレート系重合体層の厚さは500ミクロン
ないし15mmであり、この層の無機充填剤の含有量は
10〜80重量%である円偏波アンテナ用反射板を製造
するにあたり、メチルメタクリレート系重合性シロップ
、無機充填剤およびシロップ重合用触媒を混合して注型
表面上に注ぎ、該混合物を硬化させることを特徴とする
円偏波アンテナ用反射板の製造方法が、 耐久性が良好であるばかりでなく、電波反射特性もすぐ
れた円偏波アンテナ用反射板を製造することができ、さ
らにその製造工程も比較的簡易であることを見出し、本
発明に到達した。
、電波反射能を有し、かつその性能が長期間にわたり保
持可能な円偏波アンテナ用反射板を得ることについて種
々探索した結果、少なくとも (A)耐候性の良好な熱
可塑性樹脂層(B)金属層 および (C)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層 が順次積層してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の
厚さは5ミクロンないし5mmであり、金属層の厚さは
5ミクロンないし1mmであり、かつ無機充填剤含有メ
チルメタクリレート系重合体層の厚さは500ミクロン
ないし15mmであり、この層の無機充填剤の含有量は
10〜80重量%である円偏波アンテナ用反射板を製造
するにあたり、メチルメタクリレート系重合性シロップ
、無機充填剤およびシロップ重合用触媒を混合して注型
表面上に注ぎ、該混合物を硬化させることを特徴とする
円偏波アンテナ用反射板の製造方法が、 耐久性が良好であるばかりでなく、電波反射特性もすぐ
れた円偏波アンテナ用反射板を製造することができ、さ
らにその製造工程も比較的簡易であることを見出し、本
発明に到達した。
[IV]発明の効果
本発明の円偏波アンテナ用反射板はその製造工程を含め
て下記のごとき効果(特徴)を発揮する。
て下記のごとき効果(特徴)を発揮する。
(1) INF!腐食性がすぐれているため、長期にわ
たり電波反射特性の変化がない。
たり電波反射特性の変化がない。
(2)金属層と無機充填剤含有メチルメタクリレート系
重合体層との線膨張率が極めて小さいため、ヒートサイ
クル(寒熱の繰り返し)を長期間受けたとしても、層間
の剥離が発生しない。
重合体層との線膨張率が極めて小さいため、ヒートサイ
クル(寒熱の繰り返し)を長期間受けたとしても、層間
の剥離が発生しない。
(3)円偏波アンテナ用反射板積層物が軽量であり、か
つ製造工程が簡易である。
つ製造工程が簡易である。
(4)金属層が均一に成形加工することが可能であり、
電波の反射のむらがない。
電波の反射のむらがない。
(5)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体は
種々の複雑な形状に容易に賦形することができ、したが
って外観性および機能性が良好である。
種々の複雑な形状に容易に賦形することができ、したが
って外観性および機能性が良好である。
(6)円偏波アンテナ用反射板の機械的強度(とりわけ
、剛性)がすぐれている。
、剛性)がすぐれている。
[V]発明の詳細な説明
(A)熱可塑性樹脂
本発明の熱可塑性樹脂層を製造するために用いられる熱
可塑性樹脂は広く工業的に生産され、多方面にわたって
利用されているものであり、それらの製造方法および種
々の物性についてはよく知られていこものである。それ
らの分子量は種類によって異なるが、一般には1万ない
し100万である。この熱可塑性樹脂の代表的なものと
は、エチレン、プロピレン、弗化ビニリデン、塩化ビニ
ルおよびスチレンのごとき二重結合を有するモノマーの
単独重合体、これらを子成分(50重量%以」二)とす
る共重合体、スチレンとアクリロニトリルとの共重合体
(AS樹脂)メチルフタレートを主成分とする樹脂(M
MA樹脂)ブタジェン共重合ゴム、アクリロニトリル−
ブタジェン共重合ゴム(NBR) 、スチレン−ブタジ
ェン共重合ゴム(SBR) 、アクリルゴム、エチレン
−プロピレン共重合−rム(EPR) 、エチレン−プ
ロピレン−ジエン三元共重合ゴム(EPDM )および
塩素化ポリエチレンのごときゴムにスチレン単独または
スチレンと他のビニル化合物(たとえば、アクリロニト
リル、メチルメタクリレート)とをグラフト共重合させ
ることによって得られるクラフト共重合樹脂、ポリアミ
ド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンオキサイド
樹脂ならびにポリカーボネート樹脂があげられる。Sら
にこれらの熱可塑性樹脂に少なくとも一個の二重結合を
有する有機化合物(たとえば、不飽和カルボン酸、その
無水物)をグラフトなどによって変性された樹脂であっ
ても、加工性がすぐれているものであれば好んで使用す
ることができる。さらに前記グラフト共重合樹脂のほか
に、これらの熱可塑性樹脂に前記のゴムを配合させるこ
とによって得られる組成物(ゴムの配合割合は一般には
多くとも40重量%)も使用することができる。これら
の熱可塑性樹脂のうち、ポリ弗化ビニリデンのごとき弗
素含有樹脂が、耐候性がすぐれているために望ましい。
可塑性樹脂は広く工業的に生産され、多方面にわたって
利用されているものであり、それらの製造方法および種
々の物性についてはよく知られていこものである。それ
らの分子量は種類によって異なるが、一般には1万ない
し100万である。この熱可塑性樹脂の代表的なものと
は、エチレン、プロピレン、弗化ビニリデン、塩化ビニ
ルおよびスチレンのごとき二重結合を有するモノマーの
単独重合体、これらを子成分(50重量%以」二)とす
る共重合体、スチレンとアクリロニトリルとの共重合体
(AS樹脂)メチルフタレートを主成分とする樹脂(M
MA樹脂)ブタジェン共重合ゴム、アクリロニトリル−
ブタジェン共重合ゴム(NBR) 、スチレン−ブタジ
ェン共重合ゴム(SBR) 、アクリルゴム、エチレン
−プロピレン共重合−rム(EPR) 、エチレン−プ
ロピレン−ジエン三元共重合ゴム(EPDM )および
塩素化ポリエチレンのごときゴムにスチレン単独または
スチレンと他のビニル化合物(たとえば、アクリロニト
リル、メチルメタクリレート)とをグラフト共重合させ
ることによって得られるクラフト共重合樹脂、ポリアミ
ド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンオキサイド
樹脂ならびにポリカーボネート樹脂があげられる。Sら
にこれらの熱可塑性樹脂に少なくとも一個の二重結合を
有する有機化合物(たとえば、不飽和カルボン酸、その
無水物)をグラフトなどによって変性された樹脂であっ
ても、加工性がすぐれているものであれば好んで使用す
ることができる。さらに前記グラフト共重合樹脂のほか
に、これらの熱可塑性樹脂に前記のゴムを配合させるこ
とによって得られる組成物(ゴムの配合割合は一般には
多くとも40重量%)も使用することができる。これら
の熱可塑性樹脂のうち、ポリ弗化ビニリデンのごとき弗
素含有樹脂が、耐候性がすぐれているために望ましい。
さらに、塩化ビニルを主成分とする樹脂、エチレンおよ
び/またはプロピレンを主成分とする樹脂であっても、
紫外線吸収剤を添加することによって耐候性を改善する
ことができるためにこれらの配合物も好んで使用するこ
とができる。さらに、ボリアミド樹脂、ポリエステル樹
脂およびポリカーボネート樹脂も使用することができる
。これらの熱可塑性樹脂のうち、メチルメタクリレ−1
・系樹脂(エチレン単独重合体、プロピレン単独重合体
、エチレンおよび/またはプロピレンを主成分とする共
重合体)に二重結合を少なくとも1個する有機化合物(
とりわけ、不飽和カルボン酸およびその無水物が望まし
い)をグラフト重合することによって得られる変性樹脂
を一部または全部使用すると、後記の金属層との接着性
がすぐれているために好都合である。
び/またはプロピレンを主成分とする樹脂であっても、
紫外線吸収剤を添加することによって耐候性を改善する
ことができるためにこれらの配合物も好んで使用するこ
とができる。さらに、ボリアミド樹脂、ポリエステル樹
脂およびポリカーボネート樹脂も使用することができる
。これらの熱可塑性樹脂のうち、メチルメタクリレ−1
・系樹脂(エチレン単独重合体、プロピレン単独重合体
、エチレンおよび/またはプロピレンを主成分とする共
重合体)に二重結合を少なくとも1個する有機化合物(
とりわけ、不飽和カルボン酸およびその無水物が望まし
い)をグラフト重合することによって得られる変性樹脂
を一部または全部使用すると、後記の金属層との接着性
がすぐれているために好都合である。
(B)金属
さらに、本発明における金属層の原料である金属の代表
例としては、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅および亜
鉛のごとき金属の単体ならびこれらの金属を主成分とす
る合金(たとえば、ステンレス鋼、黄銅)があげられる
。これらの金属は表面を処理しなくてもよく、あらかじ
め化学処理、メッキ処理のごとき表面処理されたもので
もよい。さらに、塗装または印刷を施されたものも好ん
で使用することができる。
例としては、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅および亜
鉛のごとき金属の単体ならびこれらの金属を主成分とす
る合金(たとえば、ステンレス鋼、黄銅)があげられる
。これらの金属は表面を処理しなくてもよく、あらかじ
め化学処理、メッキ処理のごとき表面処理されたもので
もよい。さらに、塗装または印刷を施されたものも好ん
で使用することができる。
(C)メチルメタクリレート系重合性シロップまた、本
発明における無機充填剤含有メチルメタクリレート系重
合体層を製造するために使われるメチルメタクリレート
系重合性シロップは、たとえば゛プラスチックハンドブ
ック“″ (昭和55年、朝倉書店社発行)第388頁
に記載されているごとく、メタクリル酸メチル(メチル
メタクリレ−1・)中独またはメタクリル酸メチルと後
記の他の重合性モノマー(多くとも、35モル%)に0
.01〜5.0重量%の後記のシロップ重合用触媒を加
え、適当な圧力および温度に加熱させることによって製
造することができる。一般には、予備重合釜中で50〜
150°Cの温度条件で還流予4a重合(重合率は通常
的10%)後、冷モノマー(メチルメタクリレート単独
またはメチルメタクリレートと他のモノマー)を加えて
急冷させることによって製造することができる。他のモ
ノマーとしては。
発明における無機充填剤含有メチルメタクリレート系重
合体層を製造するために使われるメチルメタクリレート
系重合性シロップは、たとえば゛プラスチックハンドブ
ック“″ (昭和55年、朝倉書店社発行)第388頁
に記載されているごとく、メタクリル酸メチル(メチル
メタクリレ−1・)中独またはメタクリル酸メチルと後
記の他の重合性モノマー(多くとも、35モル%)に0
.01〜5.0重量%の後記のシロップ重合用触媒を加
え、適当な圧力および温度に加熱させることによって製
造することができる。一般には、予備重合釜中で50〜
150°Cの温度条件で還流予4a重合(重合率は通常
的10%)後、冷モノマー(メチルメタクリレート単独
またはメチルメタクリレートと他のモノマー)を加えて
急冷させることによって製造することができる。他のモ
ノマーとしては。
アルキル基またはシクロアルキル基の炭素数が多くとも
12個のアルキル基を有するメタクリレート(たとえば
、エチルメタクリレート、ブチルメタクリレート、シク
ロヘキサンメタクリレート)、アルキル基またはシクロ
アルキル基の炭素数が12個のアルキル基を有するアク
リレート(たとえば、エチルアクリレート、ブチルアク
リレート、シクロヘキサンアクリレート)、スチレン及
び酢酸ビニルのごとき二重結合を一個するビニル化合物
ならびにエチレンジメタクリレート、プロピレンジメタ
クリレ−1・、ポリエチレングリコールジメタクリレー
ト、ジビニルベンゼン、トリアリルシアヌレートおよび
ジアリルシアヌレートのごとき二重結合を二個以上有す
る多官能性有機化合物があげられる。本発明のメチルメ
タクリレート系重合性シロップのうち、他のモノマーに
ついてい。該ビニル系化合物の共重合割合が20モル%
を越えると、メチルメタクリレート系重合体が有する特
性を充分に発揮することができない。また、多官能性有
機化合物の共電1合割合は一般には多くとも10モル%
であり、特に8モル%以下が好ましい。多官能性有機化
合物の共重合割合が10モル%を越えるならば、得られ
るメチルメタクリレート系重合体の加工性がよくない。
12個のアルキル基を有するメタクリレート(たとえば
、エチルメタクリレート、ブチルメタクリレート、シク
ロヘキサンメタクリレート)、アルキル基またはシクロ
アルキル基の炭素数が12個のアルキル基を有するアク
リレート(たとえば、エチルアクリレート、ブチルアク
リレート、シクロヘキサンアクリレート)、スチレン及
び酢酸ビニルのごとき二重結合を一個するビニル化合物
ならびにエチレンジメタクリレート、プロピレンジメタ
クリレ−1・、ポリエチレングリコールジメタクリレー
ト、ジビニルベンゼン、トリアリルシアヌレートおよび
ジアリルシアヌレートのごとき二重結合を二個以上有す
る多官能性有機化合物があげられる。本発明のメチルメ
タクリレート系重合性シロップのうち、他のモノマーに
ついてい。該ビニル系化合物の共重合割合が20モル%
を越えると、メチルメタクリレート系重合体が有する特
性を充分に発揮することができない。また、多官能性有
機化合物の共電1合割合は一般には多くとも10モル%
であり、特に8モル%以下が好ましい。多官能性有機化
合物の共重合割合が10モル%を越えるならば、得られ
るメチルメタクリレート系重合体の加工性がよくない。
さらに、紫外線吸収剤、可塑剤、離型剤のごとき添加剤
も必要に応じて添加するも可能である。
も必要に応じて添加するも可能である。
(D)シロップ重合用触媒
さらに、シロップ重合用触媒としては、後記の重合開始
剤である過酸化物、重合触媒である塩基性金属化合物お
よび連鎖移動剤があげられる。
剤である過酸化物、重合触媒である塩基性金属化合物お
よび連鎖移動剤があげられる。
過酸化物の代表例としては、メチルメタクリレートのラ
ジカル重合による単独重合または共重合に一般に使われ
ている有機過酸化物および後記の一般式[(1)式]で
示されるものがあげられる。有機過酸化物としては、ジ
クミルパーオキサイド、アゾビスイソブチルニトリルお
よびベンゾイルパーオキサイドがあげられる。
ジカル重合による単独重合または共重合に一般に使われ
ている有機過酸化物および後記の一般式[(1)式]で
示されるものがあげられる。有機過酸化物としては、ジ
クミルパーオキサイド、アゾビスイソブチルニトリルお
よびベンゾイルパーオキサイドがあげられる。
(I)式において、Meは第1A族の金属または二価の
金属(たとえば、亜鉛、鉛、コバルト、ニッケル、マン
ガン、銅)であり、Xは1またはそれ以上の整数(金属
の原子価)であり、Rは飽和アルキル基である。
金属(たとえば、亜鉛、鉛、コバルト、ニッケル、マン
ガン、銅)であり、Xは1またはそれ以上の整数(金属
の原子価)であり、Rは飽和アルキル基である。
また、塩基性金属化合物としては、カルシウム、マグネ
シウムなどの金属の酸化物および水酸化物ならびにナト
リウム、カリウム、亜鉛などの炭酸塩、安息香酸塩、り
ん酸塩および硫化物があげられる。
シウムなどの金属の酸化物および水酸化物ならびにナト
リウム、カリウム、亜鉛などの炭酸塩、安息香酸塩、り
ん酸塩および硫化物があげられる。
さらに、連鎖移動剤としては、チオフェノールおよびラ
ウリルメルカプタンのごときアルキルまたはアリル(a
ryl)メルカプタンがあげられる。
ウリルメルカプタンのごときアルキルまたはアリル(a
ryl)メルカプタンがあげられる。
(E)無機充填剤
さらに、該無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合
体層を製造干るために使用される無機充填剤は一般に合
成樹脂およびゴムの分野において広く使われているもの
である。これらの無機充填剤としては、酸素および水と
反応しない無機化合物であり、混線時および成形時にお
いて分解しないものが好んで用いられる。該無機充填剤
としては、アルミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルの
ごとき金属、これらの金属およびマグネシウム、カルシ
ウム、バリウム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケ
イ素、アンチモン、チタンなどの金属の酸化物、その水
和物(水酸化物)、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩のごとき
化合物、これらの複塩ならびにこれらの混合物に大別さ
れる。該無機充填剤の代表例としては、前記の金属、酸
化アルミニウム(アルミナ)、その水和物、水酸化カル
シウム、酸化マグネシウム(マグネシア)、水酸化マグ
ネシウム、酸化亜鉛(亜鉛華)、鉛丹および鉛臼のごと
き鉛の酸化物、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、塩
基性炭酸マグネシウム、ホワイトカーボン、アスベスト
、マイカ、タルク、ガラス繊維、ガラス粉末、ガラスピ
ーズ、クレー、珪藻土、シリカ、ワラストナイト、酸化
鉄、酸化アンチモン、酸化チタン(チタニア)、リトポ
ン、軽石粒、硫酸アルミニウム(石膏など)、硅酸ジル
コニウム、酸化ジルコニウム、炭酸バリウム、ドロマイ
ト、二硫化モリブデンおよび砂鉄があげられる。これら
の無機充填剤のうち、粉末状のものはその径が1mm以
下(好適には0.5n+m以下)のものが好ましい。ま
た繊維状のものでは、径が1〜500 ミクロン(好適
には1〜300ミクロン)であり、長さが0.1〜Bm
m (好適には0.1〜5+nm)のものが望ましい。
体層を製造干るために使用される無機充填剤は一般に合
成樹脂およびゴムの分野において広く使われているもの
である。これらの無機充填剤としては、酸素および水と
反応しない無機化合物であり、混線時および成形時にお
いて分解しないものが好んで用いられる。該無機充填剤
としては、アルミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルの
ごとき金属、これらの金属およびマグネシウム、カルシ
ウム、バリウム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケ
イ素、アンチモン、チタンなどの金属の酸化物、その水
和物(水酸化物)、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩のごとき
化合物、これらの複塩ならびにこれらの混合物に大別さ
れる。該無機充填剤の代表例としては、前記の金属、酸
化アルミニウム(アルミナ)、その水和物、水酸化カル
シウム、酸化マグネシウム(マグネシア)、水酸化マグ
ネシウム、酸化亜鉛(亜鉛華)、鉛丹および鉛臼のごと
き鉛の酸化物、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、塩
基性炭酸マグネシウム、ホワイトカーボン、アスベスト
、マイカ、タルク、ガラス繊維、ガラス粉末、ガラスピ
ーズ、クレー、珪藻土、シリカ、ワラストナイト、酸化
鉄、酸化アンチモン、酸化チタン(チタニア)、リトポ
ン、軽石粒、硫酸アルミニウム(石膏など)、硅酸ジル
コニウム、酸化ジルコニウム、炭酸バリウム、ドロマイ
ト、二硫化モリブデンおよび砂鉄があげられる。これら
の無機充填剤のうち、粉末状のものはその径が1mm以
下(好適には0.5n+m以下)のものが好ましい。ま
た繊維状のものでは、径が1〜500 ミクロン(好適
には1〜300ミクロン)であり、長さが0.1〜Bm
m (好適には0.1〜5+nm)のものが望ましい。
さらに、平板状のものは径が2mm以下(好適には1m
m以下)のものが好ましい。
m以下)のものが好ましい。
(F)各層の構成
(1)熱可塑性樹脂層
本発明の熱可塑性樹脂層は後記の金属層の腐食の発生を
防止する働きをするものである。このことから、厚さは
5ミクロンないし5mmであり、10ミクロンないし5
mmが好ましく、特に10ミクロンないし 1flII
11が好適である。この熱可塑性樹脂層の厚さが5ミク
ロン未満では、金属層の腐食が発生するのみならず、使
用時における他の物品との接触・摩擦にともない、摩耗
して金属層が露出することなどが発生して問題がある。
防止する働きをするものである。このことから、厚さは
5ミクロンないし5mmであり、10ミクロンないし5
mmが好ましく、特に10ミクロンないし 1flII
11が好適である。この熱可塑性樹脂層の厚さが5ミク
ロン未満では、金属層の腐食が発生するのみならず、使
用時における他の物品との接触・摩擦にともない、摩耗
して金属層が露出することなどが発生して問題がある。
一方、5mmを越えるならば、電波の反射率が低下する
ばかりでなく、コストアップになり、積層物の重量が増
大するために好ましくない。
ばかりでなく、コストアップになり、積層物の重量が増
大するために好ましくない。
(2)金属層
また、本発明の金属層は電波の反射する働きをするもの
である。この金属層の厚さは5ミクロンないし 1mn
+であり、5〜500 ミクロンが望ましく、とりわけ
10〜500 ミクロンが好適である。金属層の厚さが
5ミクロン未満では、積層物を製造するさいに金属層に
しわ、折れなどが発生し易くなるため、外観上、性能上
において問題がある。
である。この金属層の厚さは5ミクロンないし 1mn
+であり、5〜500 ミクロンが望ましく、とりわけ
10〜500 ミクロンが好適である。金属層の厚さが
5ミクロン未満では、積層物を製造するさいに金属層に
しわ、折れなどが発生し易くなるため、外観上、性能上
において問題がある。
一方、1+n+l+を越えるならば、重量が増加するの
みならず、コストアップになり、さらに積層物を湾曲・
屈曲などを施すさい+1問題となる。
みならず、コストアップになり、さらに積層物を湾曲・
屈曲などを施すさい+1問題となる。
(3)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層
本発明の無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体
層中に占める無機充填剤の組成割合は10〜80重量%
であり(すなわち、メチルメタクリレート系重合体の組
成割合は90〜20重量%)、10〜70重量%が好ま
しく、特に10〜60重量%が好適である。無機充填剤
含有メチルメタクリレート系重合体層中に占める無機充
填剤の組成割合が10重量%未満では、無機充填剤含有
メチルメタクリレート系重合体層の線膨張係数が金属層
のそれと差がありすぎ、ヒートサイクルによって金属層
と無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層との
間で剥離が発生する可能性があるばかりでなく、得られ
る積層物の剛性が不足するという問題がある。一方、8
0重量%を越えるならば、均−状の組成物を製造するこ
とが困難であり、かりに均一な組成物が得られたとして
も後記のシートの製造および射出成形などで積層物を製
造するさい、良好な製品(積層物)を得ることができな
い。
層中に占める無機充填剤の組成割合は10〜80重量%
であり(すなわち、メチルメタクリレート系重合体の組
成割合は90〜20重量%)、10〜70重量%が好ま
しく、特に10〜60重量%が好適である。無機充填剤
含有メチルメタクリレート系重合体層中に占める無機充
填剤の組成割合が10重量%未満では、無機充填剤含有
メチルメタクリレート系重合体層の線膨張係数が金属層
のそれと差がありすぎ、ヒートサイクルによって金属層
と無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層との
間で剥離が発生する可能性があるばかりでなく、得られ
る積層物の剛性が不足するという問題がある。一方、8
0重量%を越えるならば、均−状の組成物を製造するこ
とが困難であり、かりに均一な組成物が得られたとして
も後記のシートの製造および射出成形などで積層物を製
造するさい、良好な製品(積層物)を得ることができな
い。
この無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層の
厚さは500ミクロンないし15m+nであり、1〜1
0mmが望ましく、とりわけ1〜7mmが好適である。
厚さは500ミクロンないし15m+nであり、1〜1
0mmが望ましく、とりわけ1〜7mmが好適である。
無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層の厚さ
が500ミクロン未満では、剛性が不足し、外力により
・て変形・破損するために望ましくない。一方、15n
mを越えるならば、成形時の冷却に時間を要するととも
に、表面にひげやひずみが発生し易くなるのみならず、
重量が増加するために使用上において問題がある。
が500ミクロン未満では、剛性が不足し、外力により
・て変形・破損するために望ましくない。一方、15n
mを越えるならば、成形時の冷却に時間を要するととも
に、表面にひげやひずみが発生し易くなるのみならず、
重量が増加するために使用上において問題がある。
前記熱可塑性樹脂層および無機充填剤含有メチルメタク
リレート系重合体層を製造するにあたり、それぞれの分
野において一般に使われている酸素、熱および紫外線に
対する安定剤、金属劣化防]ヒ剤、難燃化剤、着色剤、
電気的特性改良剤、帯電防止剤、滑剤、加工性改良剤な
らびに粘着性改良剤のごとき添加剤を本発明の熱可塑性
樹脂層および無機充填剤含有メチルメタクリレート系重
合体層の組成物が有する特性をそこなわない範囲で添加
してもよい。
リレート系重合体層を製造するにあたり、それぞれの分
野において一般に使われている酸素、熱および紫外線に
対する安定剤、金属劣化防]ヒ剤、難燃化剤、着色剤、
電気的特性改良剤、帯電防止剤、滑剤、加工性改良剤な
らびに粘着性改良剤のごとき添加剤を本発明の熱可塑性
樹脂層および無機充填剤含有メチルメタクリレート系重
合体層の組成物が有する特性をそこなわない範囲で添加
してもよい。
本発明の熱可塑性樹脂に上記添加剤を配合するさいおよ
び無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体(上記
添加剤を配合する場合も含めて)を製造するさい、それ
ぞれの業界において通常使われているヘンシェルミキサ
ーのごとき混合機を用いてトライブレンドしてもよく、
バンバリーミキサ−、ニーグー、ロールミルおよびスク
リュ一式押出機のごとき混合機を使用して溶融混練する
ことによって得ることができる。このさい、あらかじめ
トライブレンドし、得られる組成物(混合物)溶融混練
することによって均−状の組成物を得ることができる。
び無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体(上記
添加剤を配合する場合も含めて)を製造するさい、それ
ぞれの業界において通常使われているヘンシェルミキサ
ーのごとき混合機を用いてトライブレンドしてもよく、
バンバリーミキサ−、ニーグー、ロールミルおよびスク
リュ一式押出機のごとき混合機を使用して溶融混練する
ことによって得ることができる。このさい、あらかじめ
トライブレンドし、得られる組成物(混合物)溶融混練
することによって均−状の組成物を得ることができる。
本発明の無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体
を製造するにあたり、全配合成分を同時に混合してもよ
く、また配合成分のうち一部をあらかじめ混合していわ
ゆるマスターバッチを製造し、得られるマスターバッチ
と残りの配合成分とを混合してもよい。
を製造するにあたり、全配合成分を同時に混合してもよ
く、また配合成分のうち一部をあらかじめ混合していわ
ゆるマスターバッチを製造し、得られるマスターバッチ
と残りの配合成分とを混合してもよい。
(G)円偏波アンテナ用反射板
以下、本発明の円偏波アンテナ用反射板を第1図ないし
第3図によって説明する。第1図は円偏波アンテナ用反
射板を取付けたアンテナの部分斜視図である。第2図は
該円偏波アンテナ用反射板の断面図である。また、第3
図は該断面図の部分拡大図である。第1図においてAは
本発明の円偏波アンテナ用反射板Tあり、Bはコンバー
ターであり、Cはコンバーター支持棒であり、Dは反射
板支持棒である。また、Eは配線である。また、第2図
において、■は耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、プラ
イマ一層、金属層(金属箔)およびプライマ一層(いず
れのプライマ一層はあってもよく、なくてもよい)から
なる積層物であり、IIは無機充填剤含有メチルメタク
リレート系重合体層である。さらに、第2図および第3
図において、lは無機充填剤含有メチルメタクリレート
系重合体層であり、2は金属層(金属箔)である。
第3図によって説明する。第1図は円偏波アンテナ用反
射板を取付けたアンテナの部分斜視図である。第2図は
該円偏波アンテナ用反射板の断面図である。また、第3
図は該断面図の部分拡大図である。第1図においてAは
本発明の円偏波アンテナ用反射板Tあり、Bはコンバー
ターであり、Cはコンバーター支持棒であり、Dは反射
板支持棒である。また、Eは配線である。また、第2図
において、■は耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、プラ
イマ一層、金属層(金属箔)およびプライマ一層(いず
れのプライマ一層はあってもよく、なくてもよい)から
なる積層物であり、IIは無機充填剤含有メチルメタク
リレート系重合体層である。さらに、第2図および第3
図において、lは無機充填剤含有メチルメタクリレート
系重合体層であり、2は金属層(金属箔)である。
また、3は耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層である。さ
らに、2aおよび2bはプライマ一層である。
らに、2aおよび2bはプライマ一層である。
本発明の円偏波アンテナ用反射板の特徴はこれらの図面
から明らかなように少なくとも三層からなる構造を有し
ていることである。また本発明の円偏波アンテナ用反射
板は耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層と金属層間および
金属層と無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体
層の間に各層間の接着力を強固にするためにプライマー
を使用することもできる。さらに、本発明の円偏波アン
テす用反射板を支持体に取り付けるために1111:機
充填剤含有メチルメタクリレート重合体層に取り付は可
能なように取り付はリブを付けてもよく、また反射板を
補強するために補強リブを付けたりすることもできる。
から明らかなように少なくとも三層からなる構造を有し
ていることである。また本発明の円偏波アンテナ用反射
板は耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層と金属層間および
金属層と無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体
層の間に各層間の接着力を強固にするためにプライマー
を使用することもできる。さらに、本発明の円偏波アン
テす用反射板を支持体に取り付けるために1111:機
充填剤含有メチルメタクリレート重合体層に取り付は可
能なように取り付はリブを付けてもよく、また反射板を
補強するために補強リブを付けたりすることもできる。
さらに、本発明によって得られる円偏波アンテナ用支持
体に穴あけ加工を行ない、各種支持体取付部をボルト、
ナツトなどを使用して取り付けることも可能である。ま
た、該円偏波アンテナ用反射板の径は通常60cmない
し120cmである。
体に穴あけ加工を行ない、各種支持体取付部をボルト、
ナツトなどを使用して取り付けることも可能である。ま
た、該円偏波アンテナ用反射板の径は通常60cmない
し120cmである。
(H)円偏波アンテナ用反射板の製造方法本発明の円偏
波アンテナ用反射板はあらかじめラミネートされた金属
箔を製造し、このラミネートされた金属箔を用いて注型
成形法などの成形法によって成形することによって製造
することができる。これらの成形法による製造方法につ
いてさらに具体的に説明する。
波アンテナ用反射板はあらかじめラミネートされた金属
箔を製造し、このラミネートされた金属箔を用いて注型
成形法などの成形法によって成形することによって製造
することができる。これらの成形法による製造方法につ
いてさらに具体的に説明する。
(1)ラミネートされた金属箔の製造方法本発明におい
て前記の金属箔(金属層)に熱可塑性樹脂をラミネート
させる方法としては一般に実施されている方法を適用す
ることによって達成することができる。以下、その方法
について詳細に説明する。
て前記の金属箔(金属層)に熱可塑性樹脂をラミネート
させる方法としては一般に実施されている方法を適用す
ることによって達成することができる。以下、その方法
について詳細に説明する。
前記耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層と金属層である金
属箔とをラミネート(接着)させる方法は一般にはドラ
イラミネーション法により実施す一系重合体については
押出しラミネーション法によって熱可塑性樹脂層と金属
箔とをラミネート(接着)させることができる。押出ラ
ミネーション法を用いてラミネートされた金属箔を製造
するにはT−グイフィルム成形機を使って樹脂温度が2
40〜370°Cの温度範囲で前記の厚さになるように
押出すと同時に冷却加圧ロールを使用して金属箔(金属
層)と接着させればよい。
属箔とをラミネート(接着)させる方法は一般にはドラ
イラミネーション法により実施す一系重合体については
押出しラミネーション法によって熱可塑性樹脂層と金属
箔とをラミネート(接着)させることができる。押出ラ
ミネーション法を用いてラミネートされた金属箔を製造
するにはT−グイフィルム成形機を使って樹脂温度が2
40〜370°Cの温度範囲で前記の厚さになるように
押出すと同時に冷却加圧ロールを使用して金属箔(金属
層)と接着させればよい。
熱可塑性樹脂のうち、金属箔と接着性がすぐれたものを
使用する場合では、以上のようにしてラミネートされた
金属箔を製造することができる。
使用する場合では、以上のようにしてラミネートされた
金属箔を製造することができる。
しかしながら、金属箔と接着性が充分に満足を得 ″る
ものではない熱可塑性樹脂を用いる場合では、あらかじ
め使用する熱可塑性樹脂の分野において通常使われてい
るプライマー(アンカーコート剤)を金属箔の片面にグ
ラビアコーティング法またはパースコーティング法によ
って塗布し、50〜100℃で乾燥する。ついで、金属
箔のプライマーの面に熱可塑性樹脂のフィルムないしシ
ートを50〜100℃に加熱された圧着ロールを用いて
圧着させる。該プライマーとしては熱可塑性樹脂層を形
成するために使用される熱可塑性樹脂の種類によって異
なるが、各分野において一般に用いられているものであ
り、水性型および溶剤系がある。
ものではない熱可塑性樹脂を用いる場合では、あらかじ
め使用する熱可塑性樹脂の分野において通常使われてい
るプライマー(アンカーコート剤)を金属箔の片面にグ
ラビアコーティング法またはパースコーティング法によ
って塗布し、50〜100℃で乾燥する。ついで、金属
箔のプライマーの面に熱可塑性樹脂のフィルムないしシ
ートを50〜100℃に加熱された圧着ロールを用いて
圧着させる。該プライマーとしては熱可塑性樹脂層を形
成するために使用される熱可塑性樹脂の種類によって異
なるが、各分野において一般に用いられているものであ
り、水性型および溶剤系がある。
また、種類としてはビニル系、アクリル系、ポリアミド
系、エポキシ系、ゴム系、ウレタレ系およびチタン系が
ある。
系、エポキシ系、ゴム系、ウレタレ系およびチタン系が
ある。
(2)注型成形法による製造
この方法によって本発明の円偏波アンテナ用反射板を製
造するために使用される代表的なキャスト型装置の断面
構造図を第4図および第5図に示す。これらの図におい
て、aはいずれも下部注型用金型であり、bはいずれも
上部注型用金型である。前記のラミネートされた金属箔
を凸状の下部注型用金型a上に設置させる。ついで、前
記メチルメタクリレート系重合性シロップを注入させる
。このさい、メチルメタクリレート系重合性シロップは
過酸化物およびシロップ重合用触媒ならびにその他の添
加剤などを混合させることによって得られる混合物であ
る。ついで、減圧下で濾過および脱泡を行ない、型に注
型した後、上部注型用金型すを密封させる。シロップの
密封された型は空気浴または水浴を使って40ないし1
00℃(好ましくは、40〜70℃)の温度範囲で1〜
10時間(望ましくは4〜10時間重合を行なう。さら
に、重合を完結させるために空気炉中で100〜200
℃(好ましくは、 100〜120℃)で0.5〜5時
間(望ましくは、2〜5時間)加熱させる。その後、型
を放冷し、型から生成物を剥離させる。さらに、約12
0℃で数時間アニールさせることによって表面が平滑な
成形物(円偏波アンテナ用反射板)を得ることができる
。なお、重合の温度および時間ならびに加熱の温度およ
び時間はそれぞれの関係ならびに使用したシロップ重合
用触媒の種類および使用量、その他の条件によって定ま
る。
造するために使用される代表的なキャスト型装置の断面
構造図を第4図および第5図に示す。これらの図におい
て、aはいずれも下部注型用金型であり、bはいずれも
上部注型用金型である。前記のラミネートされた金属箔
を凸状の下部注型用金型a上に設置させる。ついで、前
記メチルメタクリレート系重合性シロップを注入させる
。このさい、メチルメタクリレート系重合性シロップは
過酸化物およびシロップ重合用触媒ならびにその他の添
加剤などを混合させることによって得られる混合物であ
る。ついで、減圧下で濾過および脱泡を行ない、型に注
型した後、上部注型用金型すを密封させる。シロップの
密封された型は空気浴または水浴を使って40ないし1
00℃(好ましくは、40〜70℃)の温度範囲で1〜
10時間(望ましくは4〜10時間重合を行なう。さら
に、重合を完結させるために空気炉中で100〜200
℃(好ましくは、 100〜120℃)で0.5〜5時
間(望ましくは、2〜5時間)加熱させる。その後、型
を放冷し、型から生成物を剥離させる。さらに、約12
0℃で数時間アニールさせることによって表面が平滑な
成形物(円偏波アンテナ用反射板)を得ることができる
。なお、重合の温度および時間ならびに加熱の温度およ
び時間はそれぞれの関係ならびに使用したシロップ重合
用触媒の種類および使用量、その他の条件によって定ま
る。
[VI]実施例および比較例
以下、実施例によって本発明をさらにくわしく説明する
。
。
なお、実施例および比較例において、電波反射率は短形
導波管を使用し、導波管の先端を短絡したときの電圧定
在波比よりマイクロ波の反射係数として測定した。また
、耐候性試験はサンシャインカーボンウェザ−メーター
を用い、ブラックパネル温度が83°Cおよびデユーサ
イクルが12分/(60分照射)の条件下で2,000
時間後の表面の外観(変退色、光沢変化、クレージング
、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂などの有害変化)を評価
した。さらに、ヒートサイクルテストはサンプルを80
°Cに2時間さらした後、4時間かけて一45°Cに徐
々に冷却し、この温度に2時間さらし、ついで4時間か
けて徐々に80°Cまで加熱し、このサイクルを100
回行なった後、サンプルの表面の外観な前記耐候性試験
の場合と同様に評価した。また、剥離強度は製造された
円偏波アンテナ用反射板より幅が15mmの試験片を切
り取り、ASTM D−903に準拠し、剥離速度が5
0mm/分の速度で金属層を 180度で剥離したとき
の強度で評価した。さらに、曲げ剛性はASTM D−
790にしたがって測定し、熱膨張係数はASTM D
−696にしたがって測定した。
導波管を使用し、導波管の先端を短絡したときの電圧定
在波比よりマイクロ波の反射係数として測定した。また
、耐候性試験はサンシャインカーボンウェザ−メーター
を用い、ブラックパネル温度が83°Cおよびデユーサ
イクルが12分/(60分照射)の条件下で2,000
時間後の表面の外観(変退色、光沢変化、クレージング
、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂などの有害変化)を評価
した。さらに、ヒートサイクルテストはサンプルを80
°Cに2時間さらした後、4時間かけて一45°Cに徐
々に冷却し、この温度に2時間さらし、ついで4時間か
けて徐々に80°Cまで加熱し、このサイクルを100
回行なった後、サンプルの表面の外観な前記耐候性試験
の場合と同様に評価した。また、剥離強度は製造された
円偏波アンテナ用反射板より幅が15mmの試験片を切
り取り、ASTM D−903に準拠し、剥離速度が5
0mm/分の速度で金属層を 180度で剥離したとき
の強度で評価した。さらに、曲げ剛性はASTM D−
790にしたがって測定し、熱膨張係数はASTM D
−696にしたがって測定した。
なお、実施例および比較例において使用した熱可塑性樹
脂層の熱可塑性樹脂、メチルメタクリレート系重合性シ
ロップ(シロップ重合用触媒などを含有)体、無機充填
剤および金属箔の種類、物性などを下記に示す。
脂層の熱可塑性樹脂、メチルメタクリレート系重合性シ
ロップ(シロップ重合用触媒などを含有)体、無機充填
剤および金属箔の種類、物性などを下記に示す。
[(A)熱可塑性樹脂]
熱可塑性樹脂として、メルトフローレート(ASTM
D−1238にしたがい、温度が250 ’Oおよび荷
重が10kgの条件で測定)が6.1g710分である
ポリフッ化ビニリデン(以下r PVdFJと云う)、
ベンゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤をCL4重量%
および0.5重量%のカーボンブラックを含有するプロ
ピレン単独重合体[メルトフローインデックス(JIS
K−8758にしたがい、温度が230°Cおよび荷
重が2.16kgの条件で測定、以下r MFIJと云
う)が0.5g/ 10分、以下rPP(A) Jと云
う]、ベンゾトリアゾール系の紫外線吸収剤を0.4重
量%および0.5重量%のカーボンブラックを含有する
高密度ポリエチレン[密度0.958 g / c m
’、メルトインデックス(JIS K−8780にした
がい、温度が130°Cおよび荷重が2.18kgの条
件で測定、以下rM、1.J と云う)が0.8g/1
0分、以下r HDPE(1)」 と云う]混合物とし
て、ムーニー粘度(ML、+4)が108である塩素化
ポリエチレン(塩素含有量3.15重量%、非晶性、原
料ポリエチレンの分子量約20万)20重量部および8
0重量部のアクリロニトリル−スチレン共重合樹脂(ア
クリロニトリル含有量23重量%)ならびに安定剤とし
て2重量部のジブチルチンマレート系安定剤[三共有機
合成社製、商品名 スタン(Stann)BM ] を
ロール(表面温度180°C)を使って10分間混線を
行ない、得られた組成物(以下r AC5Jと云う)お
よび20重量部のジオクチルフタレート(可塑剤として
)および5.0重量部のジブチルすずマレート(脱塩化
水素防IF剤として)を100重量部の塩化ビニル単独
重合体(重合度 1100、以下「PvC」 と云う)
に配合させた混合物を使用した。
D−1238にしたがい、温度が250 ’Oおよび荷
重が10kgの条件で測定)が6.1g710分である
ポリフッ化ビニリデン(以下r PVdFJと云う)、
ベンゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤をCL4重量%
および0.5重量%のカーボンブラックを含有するプロ
ピレン単独重合体[メルトフローインデックス(JIS
K−8758にしたがい、温度が230°Cおよび荷
重が2.16kgの条件で測定、以下r MFIJと云
う)が0.5g/ 10分、以下rPP(A) Jと云
う]、ベンゾトリアゾール系の紫外線吸収剤を0.4重
量%および0.5重量%のカーボンブラックを含有する
高密度ポリエチレン[密度0.958 g / c m
’、メルトインデックス(JIS K−8780にした
がい、温度が130°Cおよび荷重が2.18kgの条
件で測定、以下rM、1.J と云う)が0.8g/1
0分、以下r HDPE(1)」 と云う]混合物とし
て、ムーニー粘度(ML、+4)が108である塩素化
ポリエチレン(塩素含有量3.15重量%、非晶性、原
料ポリエチレンの分子量約20万)20重量部および8
0重量部のアクリロニトリル−スチレン共重合樹脂(ア
クリロニトリル含有量23重量%)ならびに安定剤とし
て2重量部のジブチルチンマレート系安定剤[三共有機
合成社製、商品名 スタン(Stann)BM ] を
ロール(表面温度180°C)を使って10分間混線を
行ない、得られた組成物(以下r AC5Jと云う)お
よび20重量部のジオクチルフタレート(可塑剤として
)および5.0重量部のジブチルすずマレート(脱塩化
水素防IF剤として)を100重量部の塩化ビニル単独
重合体(重合度 1100、以下「PvC」 と云う)
に配合させた混合物を使用した。
[(B)メチルメタクリレート系重合性シロップコメチ
ルメタクリレート系重合性シロップとして、メチルメタ
クリレート100重ft部、0.85重量部の水酸化カ
ルシウム、0.2重量部ノ水、0.2 i量部のグリコ
ールジメチルカプトアセテートおよび2.0重量部の第
三級−ブチルパーオキシマレイン酸をニーグーを使って
5分間撹拌させて製造したシロップ[以下「シロップ(
1)」と云うコならびにメチルメタクリレ−) 100
重量部、0.5重量部のラウリルメルカプタン、1.o
fi量部のベンゾイルパーオキサイドをシロップ(1)
の製造と同様に撹拌させて製造したシロップ[以下[シ
ロップ(2)」 と云う])を使った。
ルメタクリレート系重合性シロップとして、メチルメタ
クリレート100重ft部、0.85重量部の水酸化カ
ルシウム、0.2重量部ノ水、0.2 i量部のグリコ
ールジメチルカプトアセテートおよび2.0重量部の第
三級−ブチルパーオキシマレイン酸をニーグーを使って
5分間撹拌させて製造したシロップ[以下「シロップ(
1)」と云うコならびにメチルメタクリレ−) 100
重量部、0.5重量部のラウリルメルカプタン、1.o
fi量部のベンゾイルパーオキサイドをシロップ(1)
の製造と同様に撹拌させて製造したシロップ[以下[シ
ロップ(2)」 と云う])を使った。
[(C)無機充填剤]
無機充填剤として、平均粒径が3ミクロンであるタルク
(アスペクト比 約7)、平均粒径が3ミクロンである
マイカ(アスペクト比 約8)、グラスファイバー(単
m維径 11ミクロン、カット長 3mm 、以下rG
FJと云う)、および平均粒径が0.8ミクロンである
炭酸カルシウム(以下r GaC03J と云う)を用
いた。
(アスペクト比 約7)、平均粒径が3ミクロンである
マイカ(アスペクト比 約8)、グラスファイバー(単
m維径 11ミクロン、カット長 3mm 、以下rG
FJと云う)、および平均粒径が0.8ミクロンである
炭酸カルシウム(以下r GaC03J と云う)を用
いた。
[(D)金属箔]
それぞれの厚さが約20ミクロンであるアルミニウム(
以下rAIJと云う)、銅、黄銅および銀の箔を使用し
た。
以下rAIJと云う)、銅、黄銅および銀の箔を使用し
た。
実施例 1〜12、比較例 1.2
前記熱可塑性樹脂を成形し、それぞれ厚さが20ミクロ
ンのフィルムを製造した。また、各金属箔の片面にアク
リル系プライマー(昭和高分子社製1.商品名 ビニロ
ール82T)を厚さがそれぞれ20ミクロンになるよう
に塗布し、他の面にウレタン系プライマー(東洋モート
ン社製、商品名 アトコート 335)を厚さがそれぞ
れ20ミクロンになるように塗布して乾燥した(なお、
実施例7および10では、両面に前記ウレタン系プライ
マーを塗布)。さらに、無機充填剤およびメチルメタク
リレート系重合性シロップ(それぞれの無機充填剤およ
びメチルメタクリレート系重合性シロップの種類ならび
に混合物中の無機充填剤の含有率を第1表に示す。なお
、比較例2では、無機充填剤を配合せず)をそれぞれ5
分間ニーグーを用いて混合し、無機充填剤含有メチルメ
タクリレート系重合性シロップを製造した。
ンのフィルムを製造した。また、各金属箔の片面にアク
リル系プライマー(昭和高分子社製1.商品名 ビニロ
ール82T)を厚さがそれぞれ20ミクロンになるよう
に塗布し、他の面にウレタン系プライマー(東洋モート
ン社製、商品名 アトコート 335)を厚さがそれぞ
れ20ミクロンになるように塗布して乾燥した(なお、
実施例7および10では、両面に前記ウレタン系プライ
マーを塗布)。さらに、無機充填剤およびメチルメタク
リレート系重合性シロップ(それぞれの無機充填剤およ
びメチルメタクリレート系重合性シロップの種類ならび
に混合物中の無機充填剤の含有率を第1表に示す。なお
、比較例2では、無機充填剤を配合せず)をそれぞれ5
分間ニーグーを用いて混合し、無機充填剤含有メチルメ
タクリレート系重合性シロップを製造した。
ヘンシェルミキサーを用いてトライブレンドし、各混合
物を樹脂温度が230°Cの条件下でベント付押出機を
使って組成物を製造した。
物を樹脂温度が230°Cの条件下でベント付押出機を
使って組成物を製造した。
第1表に種類が示される各金属箔の片面に前記のアクリ
ル系プライマーを乾燥時の厚さが20ミクロンになるよ
うに塗布した後、第1表に種類が示される各熱可塑性樹
脂のフィルム(厚さ 20ミクロン)をラミネートした
。得られたラミネート物の金属箔の他の面に実施例1と
同様にウレタン系プライマーを塗布した。得られた各塗
布されたラミネート物を第4図に示されるキャスト型の
下部の凸型の型の上に設置した後、型を組たてた。つい
で、メチルメタクリレート系重合性シロップを注入した
。その後、水浴中で70℃の温度において6時間重合を
行なった。さらに、空気浴中で11000の条件で4時
間加熱させることによって重合を完結させた。
ル系プライマーを乾燥時の厚さが20ミクロンになるよ
うに塗布した後、第1表に種類が示される各熱可塑性樹
脂のフィルム(厚さ 20ミクロン)をラミネートした
。得られたラミネート物の金属箔の他の面に実施例1と
同様にウレタン系プライマーを塗布した。得られた各塗
布されたラミネート物を第4図に示されるキャスト型の
下部の凸型の型の上に設置した後、型を組たてた。つい
で、メチルメタクリレート系重合性シロップを注入した
。その後、水浴中で70℃の温度において6時間重合を
行なった。さらに、空気浴中で11000の条件で4時
間加熱させることによって重合を完結させた。
以上のようにして得られたそれぞれの円偏波アンテナ用
反射板の無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体
層の弾性率および線膨張率ならびに無機充填剤含有メチ
ルメタクリレート系重合体層より金属箔の剥離強度の測
定を行なった。それらの結果を第1表に示す。
反射板の無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体
層の弾性率および線膨張率ならびに無機充填剤含有メチ
ルメタクリレート系重合体層より金属箔の剥離強度の測
定を行なった。それらの結果を第1表に示す。
(以下余白)
以上のようにして得られた各円偏波アンテナ用反射板の
電波反射率を測定したところ、いずれも88%であった
。さらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを行
なったが、比較例1を除きすべて表面に変退色、光沢の
変化、クレージング、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂など
の有害変化を認めることができなかった。ただし、比較
例1では、表面のアルミニウム箔が腐食した。
電波反射率を測定したところ、いずれも88%であった
。さらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを行
なったが、比較例1を除きすべて表面に変退色、光沢の
変化、クレージング、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂など
の有害変化を認めることができなかった。ただし、比較
例1では、表面のアルミニウム箔が腐食した。
第1図は本発明によって製造される代表的な円偏波アン
テナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜視図である
。また、第2図は該円偏波アンテナ用反射板の断面図で
ある。さらに、第3図は該断面図の部分拡大図である。 また、第4図および第5図は本発明の円偏波アンテナ用
反射板を製造するために使用される代表的なキャスト型
装置の断面構造図である。 A・・・円偏波アンテナ用反射板、 B・・・コンバーター、C・・・コンバーター支持棒、
D・・・反射板支持棒、E・・・配線、1・・・無機充
填剤含有メチルメタクリレート系重合体層、 2・・・金属層(金属箔)、 3・・・耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層、2a・・・
プライマ一層、2b・・・プライマ一層重・・・耐候性
がすぐれた熱可塑性樹脂層、プライマ一層、金属層およ
びプライマ一層からなる積層物(いずれのプライマ一層
はあってもよく、なくてもよい)、 II・・・無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合
体層、 a・・・下部注型用金型、b・・・上部注型用金型第2
図 第3図
テナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜視図である
。また、第2図は該円偏波アンテナ用反射板の断面図で
ある。さらに、第3図は該断面図の部分拡大図である。 また、第4図および第5図は本発明の円偏波アンテナ用
反射板を製造するために使用される代表的なキャスト型
装置の断面構造図である。 A・・・円偏波アンテナ用反射板、 B・・・コンバーター、C・・・コンバーター支持棒、
D・・・反射板支持棒、E・・・配線、1・・・無機充
填剤含有メチルメタクリレート系重合体層、 2・・・金属層(金属箔)、 3・・・耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層、2a・・・
プライマ一層、2b・・・プライマ一層重・・・耐候性
がすぐれた熱可塑性樹脂層、プライマ一層、金属層およ
びプライマ一層からなる積層物(いずれのプライマ一層
はあってもよく、なくてもよい)、 II・・・無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合
体層、 a・・・下部注型用金型、b・・・上部注型用金型第2
図 第3図
Claims (1)
- 耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、電波を反射する金属
層および無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体
層が順次積層してなり、該熱可塑性樹脂層の厚さは5ミ
クロンないし5Hであり、金属層の厚さは5ミクロンな
いし1mmであり、かつ無機充填剤含有メチルメタクリ
レート系重合体層の厚さは0.5mmないし15mmで
あり、この層の無機充填剤の含有量は10〜80重量%
である円偏波アンテナ用反射板を製造するにあたり、メ
チルメタクリレート系重合性シロップ、無機充填剤およ
びシロップ重合用触媒を混合して注型表面上に注ぎ、該
混合物を硬化させることを特徴とする円偏波アンテナ用
反射板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10941784A JPS60254803A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 円偏波アンテナ用反射板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10941784A JPS60254803A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 円偏波アンテナ用反射板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60254803A true JPS60254803A (ja) | 1985-12-16 |
Family
ID=14509717
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10941784A Pending JPS60254803A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 円偏波アンテナ用反射板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60254803A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5840383A (en) * | 1996-02-12 | 1998-11-24 | Bgf Industries, Inc. | Electromagnetic wave reflective fabric |
-
1984
- 1984-05-31 JP JP10941784A patent/JPS60254803A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5840383A (en) * | 1996-02-12 | 1998-11-24 | Bgf Industries, Inc. | Electromagnetic wave reflective fabric |
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