JPS617705A - 円偏波アンテナ用反射板の製造方法 - Google Patents
円偏波アンテナ用反射板の製造方法Info
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- JPS617705A JPS617705A JP12739184A JP12739184A JPS617705A JP S617705 A JPS617705 A JP S617705A JP 12739184 A JP12739184 A JP 12739184A JP 12739184 A JP12739184 A JP 12739184A JP S617705 A JPS617705 A JP S617705A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
- H01Q15/14—Reflecting surfaces; Equivalent structures
- H01Q15/141—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing reflecting surfaces
- H01Q15/142—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing reflecting surfaces using insulating material for supporting the reflecting surface
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[I]発明の目的
本発明は電波反射層である金属性のマット、クロスおよ
びネットからなる群から選ばれた少なくとも一種の形状
物をを中間層とする積層物よりなる円偏波アンテナ用反
射板の製造方法に関する。
びネットからなる群から選ばれた少なくとも一種の形状
物をを中間層とする積層物よりなる円偏波アンテナ用反
射板の製造方法に関する。
さらにくわしくは、少なくとも(A)#候性の良好な熱
可塑性樹脂層(B)金属性のマット、クロスおよびネッ
トからなる群から選ばれた少なくとも一種の形状物(C
)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層が順
次積層してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の厚さ
は5ミクロンないし5mmであり、金属性のマット、ク
ロスおよびネットは、 2メツシュよりも細かく、かつ
無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層の厚さ
は500ミクロンないし15mmであり、この層の無機
充填剤の含有量は10〜80重量%である円偏波アンテ
ナ用反射板を製造するにあたり、メチルメタクリレート
系重合性シロップ、無機充填剤およびシロップ重合用触
媒を混合して注型表面上に注ぎ、該混合物を硬化させる
ことを特徴とする円偏波アンテナ用反射板の製造方法に
関するものであり、耐候性の良好な円偏波アンテナ用反
射板を提供することを目的とするものである。
可塑性樹脂層(B)金属性のマット、クロスおよびネッ
トからなる群から選ばれた少なくとも一種の形状物(C
)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層が順
次積層してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の厚さ
は5ミクロンないし5mmであり、金属性のマット、ク
ロスおよびネットは、 2メツシュよりも細かく、かつ
無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層の厚さ
は500ミクロンないし15mmであり、この層の無機
充填剤の含有量は10〜80重量%である円偏波アンテ
ナ用反射板を製造するにあたり、メチルメタクリレート
系重合性シロップ、無機充填剤およびシロップ重合用触
媒を混合して注型表面上に注ぎ、該混合物を硬化させる
ことを特徴とする円偏波アンテナ用反射板の製造方法に
関するものであり、耐候性の良好な円偏波アンテナ用反
射板を提供することを目的とするものである。
[II ]発明の背景
静止衛星による高品位テレビ放送、静1f:画放送、文
字多重放送、PCM(パルス争コードφモジュレーショ
ン)音声放送、ファクシミリ放送などの衛星放送はヨー
ロッパ、アメリカ、日本などの世界各国において近い将
来にその実用化が計画されている。しかし、静止衛星の
軌道が唯一に限られているため、複数個の放送電波相互
間に干渉を生ずるおそれがある。かかる放送電波の相互
干渉を避けるためには、衛星放送受信用アンテナの交差
偏波識別を利用する必要がある。このようにして、地上
の放送電波を受信する場合には、電波を水平または垂直
の直線偏波にし、受信用アンテナの偏波面をこの放送電
波の偏波面に合わせて交差偏波識別度を利用することは
yはと困難ではないが、放送衛星からの電波を受信する
場合には、電波伝播経路における電離層などによる擾乱
や受信地点における電波の入射角などに基づく偏波面の
ずれが生ずるため、上述のような偏波面を合わさせるこ
とは困難である。
字多重放送、PCM(パルス争コードφモジュレーショ
ン)音声放送、ファクシミリ放送などの衛星放送はヨー
ロッパ、アメリカ、日本などの世界各国において近い将
来にその実用化が計画されている。しかし、静止衛星の
軌道が唯一に限られているため、複数個の放送電波相互
間に干渉を生ずるおそれがある。かかる放送電波の相互
干渉を避けるためには、衛星放送受信用アンテナの交差
偏波識別を利用する必要がある。このようにして、地上
の放送電波を受信する場合には、電波を水平または垂直
の直線偏波にし、受信用アンテナの偏波面をこの放送電
波の偏波面に合わせて交差偏波識別度を利用することは
yはと困難ではないが、放送衛星からの電波を受信する
場合には、電波伝播経路における電離層などによる擾乱
や受信地点における電波の入射角などに基づく偏波面の
ずれが生ずるため、上述のような偏波面を合わさせるこ
とは困難である。
複数個の放送衛星に対する周波数割当ては、衛星放送用
周波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮し
て行なわれるものとみられるが、このような周波数割当
ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調整
の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小となる
ので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい交
差偏波識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合には、前
述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波雄
図方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視者
の受信用アンテナはその指向方向を調整して所望の放送
衛星を指向させるばかりでなく、偏波面の調整を必要と
しないために直線偏波とした場合に比較して受信用アン
テナの調整が極めて簡単となり、受信アンテナの設計ど
おりの偏波識別度を得ることができる。 ′これ
らのことから、将来の衛星放送システムにおいては放送
衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられている。
周波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮し
て行なわれるものとみられるが、このような周波数割当
ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調整
の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小となる
ので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい交
差偏波識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合には、前
述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波雄
図方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視者
の受信用アンテナはその指向方向を調整して所望の放送
衛星を指向させるばかりでなく、偏波面の調整を必要と
しないために直線偏波とした場合に比較して受信用アン
テナの調整が極めて簡単となり、受信アンテナの設計ど
おりの偏波識別度を得ることができる。 ′これ
らのことから、将来の衛星放送システムにおいては放送
衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられている。
これに対し、従来の円偏波アンテナとして;円錐ホーン
を用いたもの、あるいは、グイボールを直角に二個組合
わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器とし
たノぐラポラアンテナなどがあるが、いずれも構造が複
雑であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかかるた
め、12ギガヘルツ(GH,)帯のマイクロ波を使った
衛星放送電波を受信するための一般聴視者用受信用アン
テナには適していない。
を用いたもの、あるいは、グイボールを直角に二個組合
わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器とし
たノぐラポラアンテナなどがあるが、いずれも構造が複
雑であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかかるた
め、12ギガヘルツ(GH,)帯のマイクロ波を使った
衛星放送電波を受信するための一般聴視者用受信用アン
テナには適していない。
一方、構造が極めて簡単であり、小型軽量のマイクロ波
アンテナとして、パラボラ型反射器の中心部から短形導
波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開口
端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器に
対向するようにし、これを−次放射器としたいわゆるヒ
ー/\、7 ト型のパラボラアンテナがある。このアン
テナは移動中継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用
いられているが、従来のヒーハット型パラボラアンテナ
はいずれも前述したごとき矩型導波管を使用して直線偏
波を送受信するようになっており、円偏波用には使用す
ることはできない。
アンテナとして、パラボラ型反射器の中心部から短形導
波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開口
端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器に
対向するようにし、これを−次放射器としたいわゆるヒ
ー/\、7 ト型のパラボラアンテナがある。このアン
テナは移動中継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用
いられているが、従来のヒーハット型パラボラアンテナ
はいずれも前述したごとき矩型導波管を使用して直線偏
波を送受信するようになっており、円偏波用には使用す
ることはできない。
一般にパラボラアンテナとして金属板または金属ネット
が使われてきている。しかし、金属は腐食が発生するた
め、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要があ
る。防食合金を使用するならば、高価である。一方、防
食塗装についても、防食を完全にするためには塗装を数
回くり返す必要があり、やはり高価になるのみならず、
多年使用するにともない、塗装物が劣化するという問題
がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬化
性樹脂に電波反射層として表面がメタライズされたガラ
スm層をm層された電波反射板を製造する試みも行なわ
れているが、製造方法が煩雑であるとともに、電波反射
層を一定の厚みで凹凸のない状態に保持することが非常
に困難であつた。
が使われてきている。しかし、金属は腐食が発生するた
め、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要があ
る。防食合金を使用するならば、高価である。一方、防
食塗装についても、防食を完全にするためには塗装を数
回くり返す必要があり、やはり高価になるのみならず、
多年使用するにともない、塗装物が劣化するという問題
がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬化
性樹脂に電波反射層として表面がメタライズされたガラ
スm層をm層された電波反射板を製造する試みも行なわ
れているが、製造方法が煩雑であるとともに、電波反射
層を一定の厚みで凹凸のない状態に保持することが非常
に困難であつた。
[I[1]発明の構成
以上のことから、本発明者らは、製造工程が単純であり
、電波反射能を有し、かつその性能が長期間にわたり保
持可能な円偏波アンテナ用反射板を得ることについて種
々探索した結果、少なくとも (A)耐候性の良好な熱
可塑性樹脂層(B)「金属性のマット、クロスおよびネ
ットからなる群から選ばれた少なくとも一種の形状物」
(以下「金属性形状物」と云う)ならびに (C)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層
が順次積層してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の
厚さは5ミクロンないし5III11であり、金属性の
マット、クロスおよびネットは、 2メツシュよりも細
かく、かつ無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合
体層の厚さは500ミクロンないし15mmであり、こ
の層の無機充填剤の含有量は10〜80重量%である円
偏波アンテナ用反射板を製造するにあたり、メチルメタ
クリレート系重合性シロップ、無機充填剤およびシロッ
プ重合用触媒を混合して注型表面上に柱ぎ、該混合物を
硬化させることを特徴とす、る円偏波アンテナ用反射板
の製造方法が、。
、電波反射能を有し、かつその性能が長期間にわたり保
持可能な円偏波アンテナ用反射板を得ることについて種
々探索した結果、少なくとも (A)耐候性の良好な熱
可塑性樹脂層(B)「金属性のマット、クロスおよびネ
ットからなる群から選ばれた少なくとも一種の形状物」
(以下「金属性形状物」と云う)ならびに (C)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層
が順次積層してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の
厚さは5ミクロンないし5III11であり、金属性の
マット、クロスおよびネットは、 2メツシュよりも細
かく、かつ無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合
体層の厚さは500ミクロンないし15mmであり、こ
の層の無機充填剤の含有量は10〜80重量%である円
偏波アンテナ用反射板を製造するにあたり、メチルメタ
クリレート系重合性シロップ、無機充填剤およびシロッ
プ重合用触媒を混合して注型表面上に柱ぎ、該混合物を
硬化させることを特徴とす、る円偏波アンテナ用反射板
の製造方法が、。
耐久性が良好であるばかりでなく、電波反射特性もすぐ
れた円偏波アンテナ用反射板を製造することができ、さ
らにその製造工程も比較的簡易であることを見出し、本
発明に到達した。
れた円偏波アンテナ用反射板を製造することができ、さ
らにその製造工程も比較的簡易であることを見出し、本
発明に到達した。
[IV]発明の効果
本発明の製造方法によって得られる円偏波アンテナ用反
射板はその製造工程を含めて下記のごとき効果(特徴)
を発揮する。
射板はその製造工程を含めて下記のごとき効果(特徴)
を発揮する。
(1)耐腐食性がすぐれているため、長期にわたり電波
反射特性の変化がない。
反射特性の変化がない。
(2)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層
の線膨張率が極めて小さいため、ヒートサイクル(寒熱
の轡り返し)を長期間受けたとしても、居間の剥離が発
生しない。
の線膨張率が極めて小さいため、ヒートサイクル(寒熱
の轡り返し)を長期間受けたとしても、居間の剥離が発
生しない。
(3)円偏波アンテナ用反射板積層物が軽量であり、か
つ製造工程が簡易である。
つ製造工程が簡易である。
(4)金属性形状物が均一に成形加工することが可能で
あり、電波の反射のむらがない。
あり、電波の反射のむらがない。
(5)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体は
種々の複雑な形状に容易に賦形することができ、したが
って外観性および機能性が良好である。
種々の複雑な形状に容易に賦形することができ、したが
って外観性および機能性が良好である。
(6)円偏波アンテナ用反射板の機械的強度(とりわけ
、剛性)がすぐれている。
、剛性)がすぐれている。
[V]発明の詳細な説明
(A)熱可塑性樹脂
本発明の熱可塑性樹脂層を製造するために用いられる熱
可塑性樹脂は広く工業的に生産され、多方面にわたって
利用されているものであり、それらの製造方法および種
々の物性についてはよく知られているものである。それ
らの分子量は種類によって異なるが、一般には1万ない
し100万である。この熱可塑性樹脂の代表的なものと
は、エチレン、プロピレン、弗化ビニリデン、塩化ビニ
ルおよびスチレンのごとき二重結合を有するモノマーの
単独重合体、これらを主成分(50重量%以上)とする
共重合体、スチレンとアクリロニトリルとの共重合体(
AS樹脂)メチルフタレートを主成分とする樹脂(HM
A樹脂)ブタジェン共重合ゴム、アクリロニトリル−ブ
タジェン共重合ゴム(NBR) 、 スチレン−ブタ
ジェン共重合ゴム(SBR) 、アクリルゴム、エチレ
ン−プロピレン共重合コム(EPR) 、エチレン−プ
ロピレン−ジエン三元共重合ゴム(EPDM )および
塩素化ポリエチレンのごときゴムにスチレン単独または
スチレンと他のビニル化合物(たとえば、アクリロニト
リル、メチルメタクリレート)とをグラフト共重合させ
ることによって得られるグラフト共重合樹脂、ポリアミ
ド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンオキサイド
樹脂ならびにポリカーボネート樹脂があげられる。さら
にこれらの熱可塑性樹脂に少なくとも一個の二重結合を
有する有機化合物(たとえば、不飽和カルボン酸、その
無水物)をグラフトなどによって変性された樹脂であっ
ても、加工性がすぐれているものであれば好んで使用す
ることができる。さらに前記グラフト共重合樹脂のほか
に、これらの熱可塑性樹脂に前記のゴムを配合させるこ
とによって得られる組成物(ゴムの配合割合は一般には
多くとも40重量%)も使用することができる。これら
の熱可塑性樹脂のうち、ポリ弗化ビニリデンのごとき弗
素含有樹脂が、耐候性がすぐれているために望ましい。
可塑性樹脂は広く工業的に生産され、多方面にわたって
利用されているものであり、それらの製造方法および種
々の物性についてはよく知られているものである。それ
らの分子量は種類によって異なるが、一般には1万ない
し100万である。この熱可塑性樹脂の代表的なものと
は、エチレン、プロピレン、弗化ビニリデン、塩化ビニ
ルおよびスチレンのごとき二重結合を有するモノマーの
単独重合体、これらを主成分(50重量%以上)とする
共重合体、スチレンとアクリロニトリルとの共重合体(
AS樹脂)メチルフタレートを主成分とする樹脂(HM
A樹脂)ブタジェン共重合ゴム、アクリロニトリル−ブ
タジェン共重合ゴム(NBR) 、 スチレン−ブタ
ジェン共重合ゴム(SBR) 、アクリルゴム、エチレ
ン−プロピレン共重合コム(EPR) 、エチレン−プ
ロピレン−ジエン三元共重合ゴム(EPDM )および
塩素化ポリエチレンのごときゴムにスチレン単独または
スチレンと他のビニル化合物(たとえば、アクリロニト
リル、メチルメタクリレート)とをグラフト共重合させ
ることによって得られるグラフト共重合樹脂、ポリアミ
ド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンオキサイド
樹脂ならびにポリカーボネート樹脂があげられる。さら
にこれらの熱可塑性樹脂に少なくとも一個の二重結合を
有する有機化合物(たとえば、不飽和カルボン酸、その
無水物)をグラフトなどによって変性された樹脂であっ
ても、加工性がすぐれているものであれば好んで使用す
ることができる。さらに前記グラフト共重合樹脂のほか
に、これらの熱可塑性樹脂に前記のゴムを配合させるこ
とによって得られる組成物(ゴムの配合割合は一般には
多くとも40重量%)も使用することができる。これら
の熱可塑性樹脂のうち、ポリ弗化ビニリデンのごとき弗
素含有樹脂が、耐候性がすぐれているために望ましい。
さらに、塩化ビニルを主成分とする樹脂、エチレンおよ
び/またはプロピレンを主成分とする樹脂であっても、
紫外線吸収剤を添加することによって耐候性を改善する
ことができるためにこれらの配合物も好んで使用するこ
とができる。さらに、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹
脂およびポリカーボネート樹脂も使用することができる
。これらの熱可塑性樹脂のうち、メチルメタクリレート
系樹脂(エチレン単独重合体、プロピレン単独重合体、
エチレンおよび/またはプロピレンを主成分とする共重
合体)に二重結合を少なくとも1個する有機化合物(と
りわけ、不飽和カルボン酸およびその無水物が望ましい
)をグラフト重合することによって得られる変性樹脂を
一部または全部使用すると、後記の金属性形状物との接
着性がすぐれているために好都合である。
び/またはプロピレンを主成分とする樹脂であっても、
紫外線吸収剤を添加することによって耐候性を改善する
ことができるためにこれらの配合物も好んで使用するこ
とができる。さらに、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹
脂およびポリカーボネート樹脂も使用することができる
。これらの熱可塑性樹脂のうち、メチルメタクリレート
系樹脂(エチレン単独重合体、プロピレン単独重合体、
エチレンおよび/またはプロピレンを主成分とする共重
合体)に二重結合を少なくとも1個する有機化合物(と
りわけ、不飽和カルボン酸およびその無水物が望ましい
)をグラフト重合することによって得られる変性樹脂を
一部または全部使用すると、後記の金属性形状物との接
着性がすぐれているために好都合である。
(B)金属
さらに、本発明における金属性形状物の原料である金属
の代表例としては、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅お
よび亜鉛のごとき金属の単体ならびこれらの金属を主成
分とする合金(たとえば、ステンレス鋼、黄銅)があげ
られる。これらの金属は表面を処理しなくてもよく、あ
らかじめ化学処理、メッキ処理のごとき表面処理された
ものでもよい。さらに、塗装または印刷を施されたもの
も好んで使用することができる。
の代表例としては、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅お
よび亜鉛のごとき金属の単体ならびこれらの金属を主成
分とする合金(たとえば、ステンレス鋼、黄銅)があげ
られる。これらの金属は表面を処理しなくてもよく、あ
らかじめ化学処理、メッキ処理のごとき表面処理された
ものでもよい。さらに、塗装または印刷を施されたもの
も好んで使用することができる。
(C)メチルメタクリレート系重合性シロップまた、本
発明における無機充填剤含有メチルメタクリレート系重
合体層を製造するために使われるメチルメタクリレート
系重合性シロップは、たとえば゛プラスチックハンドブ
ック″(昭和55年、朝倉書店社発行)第388頁に記
載されているごとく、メタクリル酸メチル(メチルメタ
クリレ−1・)単独またはメタクリル酸メチルと後記の
他の重合性モノマー(多くとも、35モル%)に0.0
1〜5.0重量%の後記のシロップ重合用触媒を加え、
適当な圧力および温度に加熱させることによって製造す
ることができる。一般には、予備重合釜中で50〜15
0°Cの温度条件で還流予備重合(重合率は通常的10
%)後、冷モノマー(メチルメタクリレート単独または
メチルメタクリレートと他のモノマー)を加えて急冷さ
せることによって製造することができる。他のモノマー
としては、アルキル基またはシクロアルキル基の炭素数
が多くとも12個のアルキル基を有するメタクリレート
(たとえば、エチルメタクリレート、ブチルメタクリレ
ート、シクロヘキサンメタクリレート)、アルキル基ま
たはシクロアルキル基の炭素数が12個のアルキル基を
有するアクリレート(たとえば、エチルアクリレート、
ブチルアクリレート、シクロヘキサンアクリレート)、
スチレン及び酢酸ビニルのごとき二重結合を一個するビ
ニル化合物ならびにエチレンジメタクリレート、プロピ
レンジメタクリレート、ポリエチレングリコールジメタ
クリレート、ジビニルベンゼン、トリアリルシアヌレー
トおよびジアリルシアヌレートのごとき二重結合を二個
以上有する多官能性有機化合物があげられる。本発明の
メチルメタクリレート系重合性シロップのうち、他のモ
ノマーについては、ビニル系化合物の共重合割合は通常
多くとも20モル%であり、とりわけ15モル%以下が
望ましい。該ビニル系化合物の共重合割合が20モル%
を越えると、メチルメタクリレート系重合体が有する特
性を充分に発揮することができない。また、多官能性有
機化合物の共重合割合は一般には多くとも10モル%で
あり、特に8モル%以下が好ましい。多官能性有機化合
物の共重合割合が10モル%を越えるならば、得られる
メチルメタクリレート系重合体の加工性がよくない。さ
らに、紫外線吸収剤、可り剤、離型剤のごとき添加剤も
必要に応じて添加するも可能である。
発明における無機充填剤含有メチルメタクリレート系重
合体層を製造するために使われるメチルメタクリレート
系重合性シロップは、たとえば゛プラスチックハンドブ
ック″(昭和55年、朝倉書店社発行)第388頁に記
載されているごとく、メタクリル酸メチル(メチルメタ
クリレ−1・)単独またはメタクリル酸メチルと後記の
他の重合性モノマー(多くとも、35モル%)に0.0
1〜5.0重量%の後記のシロップ重合用触媒を加え、
適当な圧力および温度に加熱させることによって製造す
ることができる。一般には、予備重合釜中で50〜15
0°Cの温度条件で還流予備重合(重合率は通常的10
%)後、冷モノマー(メチルメタクリレート単独または
メチルメタクリレートと他のモノマー)を加えて急冷さ
せることによって製造することができる。他のモノマー
としては、アルキル基またはシクロアルキル基の炭素数
が多くとも12個のアルキル基を有するメタクリレート
(たとえば、エチルメタクリレート、ブチルメタクリレ
ート、シクロヘキサンメタクリレート)、アルキル基ま
たはシクロアルキル基の炭素数が12個のアルキル基を
有するアクリレート(たとえば、エチルアクリレート、
ブチルアクリレート、シクロヘキサンアクリレート)、
スチレン及び酢酸ビニルのごとき二重結合を一個するビ
ニル化合物ならびにエチレンジメタクリレート、プロピ
レンジメタクリレート、ポリエチレングリコールジメタ
クリレート、ジビニルベンゼン、トリアリルシアヌレー
トおよびジアリルシアヌレートのごとき二重結合を二個
以上有する多官能性有機化合物があげられる。本発明の
メチルメタクリレート系重合性シロップのうち、他のモ
ノマーについては、ビニル系化合物の共重合割合は通常
多くとも20モル%であり、とりわけ15モル%以下が
望ましい。該ビニル系化合物の共重合割合が20モル%
を越えると、メチルメタクリレート系重合体が有する特
性を充分に発揮することができない。また、多官能性有
機化合物の共重合割合は一般には多くとも10モル%で
あり、特に8モル%以下が好ましい。多官能性有機化合
物の共重合割合が10モル%を越えるならば、得られる
メチルメタクリレート系重合体の加工性がよくない。さ
らに、紫外線吸収剤、可り剤、離型剤のごとき添加剤も
必要に応じて添加するも可能である。
(D)シロップ重合用触媒
さらに、シロップ重合用触媒としては、後記の重合開始
剤である過酸化物、重合触媒である塩基性金属化合物お
よび連鎖移動剤があげられる。
剤である過酸化物、重合触媒である塩基性金属化合物お
よび連鎖移動剤があげられる。
過酸化物の代表例としては、メチルメタクリレートのラ
ジカル重合による単独重合または共重合に一般に使われ
ている有機過酸化物および後記の一般式[(1)式コで
示されるものがあげられる。有機過酸化物としては、ジ
クミルパーオキサイド、アゾビスインブチルニトリルお
よびベンゾイルパーオキサイドがあげられる。
ジカル重合による単独重合または共重合に一般に使われ
ている有機過酸化物および後記の一般式[(1)式コで
示されるものがあげられる。有機過酸化物としては、ジ
クミルパーオキサイド、アゾビスインブチルニトリルお
よびベンゾイルパーオキサイドがあげられる。
(I)式において、Meは第1A族の金属または二価の
金属(たとえば、亜鉛、鉛、コノヘルド、ニッケル、マ
ンガン、銅)であり、Xは1またはそれ以上の整数(金
属の原子価)であり、Rは飽和アルキル基である。
金属(たとえば、亜鉛、鉛、コノヘルド、ニッケル、マ
ンガン、銅)であり、Xは1またはそれ以上の整数(金
属の原子価)であり、Rは飽和アルキル基である。
また、塩基性金属化合物としては、カルシウム、マグネ
シウムなどの金属の酸化物および水酸化物ならびにナト
リウム、カリウム、亜鉛などの炭酸塩、安息香酸塩、り
ん酸塩および硫化物があげられる。
シウムなどの金属の酸化物および水酸化物ならびにナト
リウム、カリウム、亜鉛などの炭酸塩、安息香酸塩、り
ん酸塩および硫化物があげられる。
さらに、連鎖移動剤としては、チオフェノールおよび′
ラウリルメルカプタン たはアリル(aryl)メルカプタンがあげられる。
ラウリルメルカプタン たはアリル(aryl)メルカプタンがあげられる。
(E)無機充填剤
さらに、該無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合
体層を製造するために使用される無機充填剤は一般に合
成樹脂およびゴムの分野において広く使われているもの
である。これらの無機充填剤としては、酸素および水と
反応しない無機化合物であり、混線時および成形時にお
いて分解しないものが好んで用いられる。該無機充填剤
としては、アルミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルの
ごとき金属、これらの金属およびマグネシウム、カルシ
ウム、バリウム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケ
イ素、アンチモン、チタンなどの金属の酸化物、その水
和物(水酸化物)、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩のごとき
化合物、これらの複塩ならびにこれらの混合物に大別さ
れる。該無機充填剤の代表例としては、前記の金属、酸
化アルミニウム(アルミナ)、その水和物、水酸化カル
シウム、醇化マグネシウム(マグネシア)、水酸化マグ
ネシウム、酸化亜鉛(亜鉛華)、鉛丹および鉛臼のごと
き鉛の酸化物、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、塩
基性炭酸マグネシウム、ホワイトカーボン、アスベスト
、マイカ、タルク、ガラス繊維、ガラス粉末、ガラスピ
ーズ、、クレー、硅藻士、シリカ、ワラストナイト、酸
化鉄、酸化アンチモン、酸化チタン(チタニア)、リト
ポン。
体層を製造するために使用される無機充填剤は一般に合
成樹脂およびゴムの分野において広く使われているもの
である。これらの無機充填剤としては、酸素および水と
反応しない無機化合物であり、混線時および成形時にお
いて分解しないものが好んで用いられる。該無機充填剤
としては、アルミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルの
ごとき金属、これらの金属およびマグネシウム、カルシ
ウム、バリウム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケ
イ素、アンチモン、チタンなどの金属の酸化物、その水
和物(水酸化物)、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩のごとき
化合物、これらの複塩ならびにこれらの混合物に大別さ
れる。該無機充填剤の代表例としては、前記の金属、酸
化アルミニウム(アルミナ)、その水和物、水酸化カル
シウム、醇化マグネシウム(マグネシア)、水酸化マグ
ネシウム、酸化亜鉛(亜鉛華)、鉛丹および鉛臼のごと
き鉛の酸化物、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、塩
基性炭酸マグネシウム、ホワイトカーボン、アスベスト
、マイカ、タルク、ガラス繊維、ガラス粉末、ガラスピ
ーズ、、クレー、硅藻士、シリカ、ワラストナイト、酸
化鉄、酸化アンチモン、酸化チタン(チタニア)、リト
ポン。
軽石粒、硫酸アルミニウム(石膏など)、硅酸ジルコニ
ウム、酸化ジルコニウム、炭酸バリウム、ドロマイト、
二硫化モリブデンおよび砂鉄があげられる。これらの無
機充填剤のうち、粉末状のものはその径が1mm以下(
好適には0.5mm以下)のものが好ましい。また繊維
状のものでは、径が1〜500 ミクロン(好適には1
〜300 ミクロン)であり、長さが0.1〜E1mm
(好適には0.1〜5mm)のものが望ましい。さら
に、平板状のものは径が2+am以下(好適には11I
l111以下)のものが好ましい。
ウム、酸化ジルコニウム、炭酸バリウム、ドロマイト、
二硫化モリブデンおよび砂鉄があげられる。これらの無
機充填剤のうち、粉末状のものはその径が1mm以下(
好適には0.5mm以下)のものが好ましい。また繊維
状のものでは、径が1〜500 ミクロン(好適には1
〜300 ミクロン)であり、長さが0.1〜E1mm
(好適には0.1〜5mm)のものが望ましい。さら
に、平板状のものは径が2+am以下(好適には11I
l111以下)のものが好ましい。
(F)各層の構成
(1)熱可塑性樹脂層
本発明の熱可塑性樹脂層は後記の金属性形状物の腐食の
発生を防止する働きをするものである。
発生を防止する働きをするものである。
このことから、厚さは5ミクロンないし5mmであり、
10ミクロンないし5mmが好ましく、特に10ミクロ
ンないし1■が好適である。この熱可塑性樹脂層の厚さ
が5ミクロン未満では、金属性形状物の腐食が発生する
のみならず、使用時における他の物品との接触・摩擦に
ともない、摩耗して金属性形状物が露止することなどが
発生して問題がある。一方、5mmを越えるならば、電
波の反射率が低下するばかりでなく、コストアップにな
り,積層物の重量が増大するために好ましくない。
10ミクロンないし5mmが好ましく、特に10ミクロ
ンないし1■が好適である。この熱可塑性樹脂層の厚さ
が5ミクロン未満では、金属性形状物の腐食が発生する
のみならず、使用時における他の物品との接触・摩擦に
ともない、摩耗して金属性形状物が露止することなどが
発生して問題がある。一方、5mmを越えるならば、電
波の反射率が低下するばかりでなく、コストアップにな
り,積層物の重量が増大するために好ましくない。
(2)金属性形状物
また、本発明の金属性形状物は前記の金属繊維状物を平
織、綾織、畳縁,藏織、撚Is織、トリプル織、クラン
プ織などの方法によってマット状、クロス状またはネッ
ト状に織布あるいは編組したものである。#iI!維状
物としては、その直径は通常0.0020〜1mmであ
り、0.0050〜O,,5mmのものが望ましく、と
りわけ0.01〜0 、3mmのものが好適である。な
かでも、鋼線を編んだものが縦゛および横方向に伸縮性
を有するために好ましい。繊維状物の直径が0.002
0mm未満では、マット状、クロス状およびネット状へ
の加工が困難である。一方、直径が1+nmを越えるも
のについては、重量が増加するのみならず、コストアッ
プになり、さらに積、屑物を湾曲、屈曲などを施すさい
に問題となる。この金属性形状物のメツシュの大きさは
電波の反射性能を決定するために重要である。メツシュ
の大きさは2メツシュより細かいものであり、4メツシ
ュよりも細かいものが好ましく、特に8メツシュより細
かいものが好適である。2メツシュよりもあらい金属性
形状物を使用するならば、円偏波の反射率が著しく低下
する。
織、綾織、畳縁,藏織、撚Is織、トリプル織、クラン
プ織などの方法によってマット状、クロス状またはネッ
ト状に織布あるいは編組したものである。#iI!維状
物としては、その直径は通常0.0020〜1mmであ
り、0.0050〜O,,5mmのものが望ましく、と
りわけ0.01〜0 、3mmのものが好適である。な
かでも、鋼線を編んだものが縦゛および横方向に伸縮性
を有するために好ましい。繊維状物の直径が0.002
0mm未満では、マット状、クロス状およびネット状へ
の加工が困難である。一方、直径が1+nmを越えるも
のについては、重量が増加するのみならず、コストアッ
プになり、さらに積、屑物を湾曲、屈曲などを施すさい
に問題となる。この金属性形状物のメツシュの大きさは
電波の反射性能を決定するために重要である。メツシュ
の大きさは2メツシュより細かいものであり、4メツシ
ュよりも細かいものが好ましく、特に8メツシュより細
かいものが好適である。2メツシュよりもあらい金属性
形状物を使用するならば、円偏波の反射率が著しく低下
する。
(3)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層
本発明の無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体
層中に占める無機充填剤の組成割合は10〜80重量%
であり(すなわち、メチル−メタクリレート系重合体の
組成割合は80〜20重量%)、10〜70重量%が好
ましく、特に10〜60重量%が好適である。無機充填
剤含有メチルメタクリレート系重合体層中に占める無機
充填剤の組成割合が10重量%未満では、無機充填剤含
有メチルメタクリレート系重合体層の線膨張係数が金属
層のそれと差がありすぎ、ヒートサイクルによって金属
層と無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層と
の間で剥離が発生する可能性があるばかりでなく、得ら
れる積層物の剛性が不足するという問題がある。一方、
80重量%を越えるならば、均−状の組成物を製造する
ことが困難であり、かりに均一な組成物が得られたとし
ても後記のシートの製造および射出成形などで積層物を
製造するさい、良好な製品(積層物)を得ることができ
ない。
層中に占める無機充填剤の組成割合は10〜80重量%
であり(すなわち、メチル−メタクリレート系重合体の
組成割合は80〜20重量%)、10〜70重量%が好
ましく、特に10〜60重量%が好適である。無機充填
剤含有メチルメタクリレート系重合体層中に占める無機
充填剤の組成割合が10重量%未満では、無機充填剤含
有メチルメタクリレート系重合体層の線膨張係数が金属
層のそれと差がありすぎ、ヒートサイクルによって金属
層と無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層と
の間で剥離が発生する可能性があるばかりでなく、得ら
れる積層物の剛性が不足するという問題がある。一方、
80重量%を越えるならば、均−状の組成物を製造する
ことが困難であり、かりに均一な組成物が得られたとし
ても後記のシートの製造および射出成形などで積層物を
製造するさい、良好な製品(積層物)を得ることができ
ない。
この無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層の
厚さは500ミクロンないし15mmであり、1〜10
mmが望ましく、とりわけ1〜7m+sが好適である。
厚さは500ミクロンないし15mmであり、1〜10
mmが望ましく、とりわけ1〜7m+sが好適である。
無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層の厚さ
が500ミクロン未満では、剛性が不足し、外力によっ
て変形・破損するために望ましくない。一方、1!+m
mを越えるならば、成形時の冷却に時間を要するととも
に、表面にひけやひずみが発生し易くなるのみならず、
重量が増加するために使用上において問題がある。
が500ミクロン未満では、剛性が不足し、外力によっ
て変形・破損するために望ましくない。一方、1!+m
mを越えるならば、成形時の冷却に時間を要するととも
に、表面にひけやひずみが発生し易くなるのみならず、
重量が増加するために使用上において問題がある。
前記熱可塑性樹脂層および無機充填剤含有メチルメタク
リレート系重合体層を製造するにあたり、それぞれの分
野において一般に使われている酸素、熱および紫外線に
対する安定剤、金属劣化防止剤、難燃化剤、着色剤、電
気的特性改良剤、帯電防止剤、滑剤、加工性改良剤なら
びに粘着性改良剤のごとき添加剤を本発明の熱可塑性樹
脂層および無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合
体層の組成物が有する特性をそこなわない範囲で添加し
てもよい。
リレート系重合体層を製造するにあたり、それぞれの分
野において一般に使われている酸素、熱および紫外線に
対する安定剤、金属劣化防止剤、難燃化剤、着色剤、電
気的特性改良剤、帯電防止剤、滑剤、加工性改良剤なら
びに粘着性改良剤のごとき添加剤を本発明の熱可塑性樹
脂層および無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合
体層の組成物が有する特性をそこなわない範囲で添加し
てもよい。
本発明の熱可塑性樹脂に上記添加剤を配合するさいおよ
び無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体(上記
添加剤を配合する場合も含めて)を製造するさい、それ
ぞれの業界において通常使われているヘンシェルミキサ
ーのごとき混合機を用いてトライブレンドしてもよく、
バンバリーミキサ−、ニーグー、ロールミルおよびスク
リュ一式押出機のごとき混合機を使用して溶融混練する
ことによって得ることができる。このさい、あらかじめ
トライブレンドし、得られる組成物(混合物)溶融混練
することによって均−状の組成物を得ることができる。
び無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体(上記
添加剤を配合する場合も含めて)を製造するさい、それ
ぞれの業界において通常使われているヘンシェルミキサ
ーのごとき混合機を用いてトライブレンドしてもよく、
バンバリーミキサ−、ニーグー、ロールミルおよびスク
リュ一式押出機のごとき混合機を使用して溶融混練する
ことによって得ることができる。このさい、あらかじめ
トライブレンドし、得られる組成物(混合物)溶融混練
することによって均−状の組成物を得ることができる。
本発明の無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体
を製造するにあたり、全配合成分を同時に混合してもよ
く、また配合成分のうち一部をあらかじめ混合していわ
ゆるマスターバッチを製造し、得られるマスターバッチ
と残りの配合成分とを混合してもよい。
を製造するにあたり、全配合成分を同時に混合してもよ
く、また配合成分のうち一部をあらかじめ混合していわ
ゆるマスターバッチを製造し、得られるマスターバッチ
と残りの配合成分とを混合してもよい。
(G)円偏波アンテナ用反射板
以下、本発明の円偏波アンテナ用反射板を第1図ないし
第3図によって説明する。第1図は円偏波アンテナ用反
射板を取付けたアンテナの部分斜視図である。第2図は
該円偏波アンテナ用反射板の断面図である。また、第3
図は該断面図の部分拡大図である。第1図においてAは
本発明の円偏波アンテナ用反射板であり、Bはコンバー
ターであり、Cはコンバーター支持棒であり、Dは反射
板支持棒である。また、Eは配線である。また、第2図
において、■は耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、プラ
イマ一層、金属性形状物およびプライマ一層(いずれの
プライマ一層はあってもよく、なくてもよい)からなる
積層物であり、IIは無機充填剤含有メチルメタクリレ
ート系重合体層である。さらに、第2図および第3図に
おいて、lは無機充填剤含有メチルメタクリレート系重
合体層であり、2は金属性形状物である。また、3は耐
候性のすぐれた熱可塑性樹脂層である。さらに、2aお
よび2bはプライマ一層である。本発明の円偏波アンテ
ナ用反射板の特徴はこれらの図面から明らかなように少
なくとも三層からなる構造を有していることである。ま
た本発明の円偏波アンテナ用反射板は耐候性のすぐれた
熱可塑性樹脂層と金属性形状物間および金属性形状物と
無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層の間に
各層間の接着力を強固にするためにプライマーを使用す
ることもできる。さらに、本発明の円偏波アンテナ用反
射板を支持体に取り付けるために無機充填剤含有メチル
メタクリレート重合体層に取り付は可能なように取り付
はリブを付けてもよく、また反射板を補強するために補
強リブを付けたりすることもできる。さらに、本発明に
よって得られる円偏波アンテナ用支持体に穴あけ加工を
行ない、各種支持体取付部をボルト、ナツトなどを使用
して取り付けることも可能である。また、該円偏波アン
テナ用反射板の径は通常60c+wないし 1200m
である。
第3図によって説明する。第1図は円偏波アンテナ用反
射板を取付けたアンテナの部分斜視図である。第2図は
該円偏波アンテナ用反射板の断面図である。また、第3
図は該断面図の部分拡大図である。第1図においてAは
本発明の円偏波アンテナ用反射板であり、Bはコンバー
ターであり、Cはコンバーター支持棒であり、Dは反射
板支持棒である。また、Eは配線である。また、第2図
において、■は耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層、プラ
イマ一層、金属性形状物およびプライマ一層(いずれの
プライマ一層はあってもよく、なくてもよい)からなる
積層物であり、IIは無機充填剤含有メチルメタクリレ
ート系重合体層である。さらに、第2図および第3図に
おいて、lは無機充填剤含有メチルメタクリレート系重
合体層であり、2は金属性形状物である。また、3は耐
候性のすぐれた熱可塑性樹脂層である。さらに、2aお
よび2bはプライマ一層である。本発明の円偏波アンテ
ナ用反射板の特徴はこれらの図面から明らかなように少
なくとも三層からなる構造を有していることである。ま
た本発明の円偏波アンテナ用反射板は耐候性のすぐれた
熱可塑性樹脂層と金属性形状物間および金属性形状物と
無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層の間に
各層間の接着力を強固にするためにプライマーを使用す
ることもできる。さらに、本発明の円偏波アンテナ用反
射板を支持体に取り付けるために無機充填剤含有メチル
メタクリレート重合体層に取り付は可能なように取り付
はリブを付けてもよく、また反射板を補強するために補
強リブを付けたりすることもできる。さらに、本発明に
よって得られる円偏波アンテナ用支持体に穴あけ加工を
行ない、各種支持体取付部をボルト、ナツトなどを使用
して取り付けることも可能である。また、該円偏波アン
テナ用反射板の径は通常60c+wないし 1200m
である。
(H)円偏波アンテナ用反射板の製造方法本発明の円偏
波アンテナ用反射板はあらかじめラミネートされた金属
性形状物を製造し、このラミネートされた金属性形状物
を用いて注型成形法などの成形法によって成形すること
によって製造することができる。これらの成形法による
製造方法についてさらに具体的に説明する。
波アンテナ用反射板はあらかじめラミネートされた金属
性形状物を製造し、このラミネートされた金属性形状物
を用いて注型成形法などの成形法によって成形すること
によって製造することができる。これらの成形法による
製造方法についてさらに具体的に説明する。
(1)ラミネートされた金属性形状物の製造方法
本発明において前記の金属性形状物に熱可塑性樹脂をラ
ミネートさせる方法としては一般に実施されている方法
を適用することによって達成することができる。以下、
その方法について詳細に説明する。
ミネートさせる方法としては一般に実施されている方法
を適用することによって達成することができる。以下、
その方法について詳細に説明する。
前記耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層と金属性形状物と
をラミネート(接着)させる方法は一般にはドライラミ
ネーション法により実施することが可能であるが、熱可
塑性樹脂のなかで高温で押出すことが可能であるオレフ
ィン系重合体については押出しラミネーション法によっ
て熱可塑性樹脂層と金属性形状物とをラミネート(接着
)させることができる。押出ラミネーション法を用いて
ラミネートされた金属性形状物を製造するにはT−グイ
フィルム成形機を使って樹脂温度が240〜370°C
の温度範囲で前記の厚さになるように押出すと同時に冷
却加圧ロールを使用して金属性形状物と接着させればよ
い。
をラミネート(接着)させる方法は一般にはドライラミ
ネーション法により実施することが可能であるが、熱可
塑性樹脂のなかで高温で押出すことが可能であるオレフ
ィン系重合体については押出しラミネーション法によっ
て熱可塑性樹脂層と金属性形状物とをラミネート(接着
)させることができる。押出ラミネーション法を用いて
ラミネートされた金属性形状物を製造するにはT−グイ
フィルム成形機を使って樹脂温度が240〜370°C
の温度範囲で前記の厚さになるように押出すと同時に冷
却加圧ロールを使用して金属性形状物と接着させればよ
い。
熱可塑性樹脂のうち、金属性形状物と接着性がすぐれた
ものを使用する場合では、以りのようにしてラミネート
された金属性形状物を製造することができる。しかしな
がら、金属性形状物と接着性が充分に満足を得るもので
はない熱可塑性樹脂を用いる場合では、あらかじめ使用
する熱可塑性樹脂の分野において通常使われているプラ
イマー(アンカーコート剤)を金属性形状物の片面にグ
ラビアコーティング法またはパースコーティング法によ
って塗布し、50〜100℃で乾燥する。ついで、金属
性形状物のプライマーの面に熱可塑性樹脂のフィルムな
いしシートを50〜100℃に加熱された圧着ロールを
用いて圧着させる。該プライマーとしては熱可塑性樹脂
層を形成するために使用される熱可塑性樹脂の種類によ
って異なるが。
ものを使用する場合では、以りのようにしてラミネート
された金属性形状物を製造することができる。しかしな
がら、金属性形状物と接着性が充分に満足を得るもので
はない熱可塑性樹脂を用いる場合では、あらかじめ使用
する熱可塑性樹脂の分野において通常使われているプラ
イマー(アンカーコート剤)を金属性形状物の片面にグ
ラビアコーティング法またはパースコーティング法によ
って塗布し、50〜100℃で乾燥する。ついで、金属
性形状物のプライマーの面に熱可塑性樹脂のフィルムな
いしシートを50〜100℃に加熱された圧着ロールを
用いて圧着させる。該プライマーとしては熱可塑性樹脂
層を形成するために使用される熱可塑性樹脂の種類によ
って異なるが。
各分野において一般に用いられているものであり、水性
型および溶剤系がある。また、種類としてはビニル系、
アクリル系、ポリアミド系、エポキシ系、ゴム系、ウレ
タン系およびチタン系がある。
型および溶剤系がある。また、種類としてはビニル系、
アクリル系、ポリアミド系、エポキシ系、ゴム系、ウレ
タン系およびチタン系がある。
(2)注型成形法による製造
この方法によって本発明の円偏波アンテナ用反射板を製
造するために使用される代表的なキャスト型装置の断面
構造図を第4図および第5図に示す。これらの図におい
て、aはいずれも下部注型用金型であり、bはいずれも
上部注型用金型である。前記のラミネートされた金属性
形状物を凸状の下部注型用金型a上に設置させる。つい
で、前記メチルメタクリレート系重合性シロップを注入
させる。このさい、メチルメタクリレ−1・系重合性シ
ロップは過酸化物およびシロップ重合用触媒ならびにそ
の他の添加剤などを混合させることによって得られる混
合物である。ついで、減圧下で濾過および脱泡を行ない
、型に注型した後、上部注型用金型すを密封させる。シ
ロップの密封された型は空気浴または水浴を使って4o
ないし100’c(好ましくは、40〜70°C)の温
度範囲で1〜10時間(望ましくは4〜10時間重合を
行なう。さらに、重合を完結させるために空気炉中で1
00〜200℃(好マシくは、 100〜120 ’C
り テ0.5〜5時間(望ましくは、2〜5時間)加熱
させる。その後、型を放冷し、型から生成物を剥離させ
る。
造するために使用される代表的なキャスト型装置の断面
構造図を第4図および第5図に示す。これらの図におい
て、aはいずれも下部注型用金型であり、bはいずれも
上部注型用金型である。前記のラミネートされた金属性
形状物を凸状の下部注型用金型a上に設置させる。つい
で、前記メチルメタクリレート系重合性シロップを注入
させる。このさい、メチルメタクリレ−1・系重合性シ
ロップは過酸化物およびシロップ重合用触媒ならびにそ
の他の添加剤などを混合させることによって得られる混
合物である。ついで、減圧下で濾過および脱泡を行ない
、型に注型した後、上部注型用金型すを密封させる。シ
ロップの密封された型は空気浴または水浴を使って4o
ないし100’c(好ましくは、40〜70°C)の温
度範囲で1〜10時間(望ましくは4〜10時間重合を
行なう。さらに、重合を完結させるために空気炉中で1
00〜200℃(好マシくは、 100〜120 ’C
り テ0.5〜5時間(望ましくは、2〜5時間)加熱
させる。その後、型を放冷し、型から生成物を剥離させ
る。
さらに、約120℃で数時間アニールさせることによっ
て表面が平滑な成形物(円偏波アンテナ用反射板)を得
ることができる。なお、重合の温度および時間ならびに
加熱の温度および時間はそれぞれの関係ならびに使用し
たシロップ重合用触媒の種類および使用量、その他の条
件によって定まる。
て表面が平滑な成形物(円偏波アンテナ用反射板)を得
ることができる。なお、重合の温度および時間ならびに
加熱の温度および時間はそれぞれの関係ならびに使用し
たシロップ重合用触媒の種類および使用量、その他の条
件によって定まる。
[VT]実施例および比較例
以下、実施例によって本発明をさらにくわしく説明する
。
。
なお、実施例および比較例において、電波反射率は短形
導波管を使用し、導波管の先端を短絡したときの電圧定
在波比よリマイクロ波の反射係数として測定した。また
、耐候性試験はサンシャインカーボンウェザ−メーター
を用い、ブラックパネル温度が83℃およびデユーサイ
クルが12分/(60分照射)の条件下で2,000時
間後の表面の外観(変退色、光沢変化、クレージング、
ふくれ、金属性形状物の剥離、亀裂などの有害変化)を
評価した。さらに、ヒートサイクルテストはサンプルを
80’Qに2時間さらした後、4時間かけて一45℃に
徐々に冷却し、この温度に2時間さらし、ついで4時間
かけて徐々に80°Cまで加熱し、このサイクルを10
0回行なった後、サンプルの表面の外観を前記耐候性試
験の場合と同様に評価した。また、剥離強度は製造され
た円偏波アンテナ用反射板より幅が15111mノ試験
片を切り取り、ASTM D−903に準拠し、剥離速
度が50mm/分の速度で金属性形状物を 180度で
剥離したときの強度で評価した。
導波管を使用し、導波管の先端を短絡したときの電圧定
在波比よリマイクロ波の反射係数として測定した。また
、耐候性試験はサンシャインカーボンウェザ−メーター
を用い、ブラックパネル温度が83℃およびデユーサイ
クルが12分/(60分照射)の条件下で2,000時
間後の表面の外観(変退色、光沢変化、クレージング、
ふくれ、金属性形状物の剥離、亀裂などの有害変化)を
評価した。さらに、ヒートサイクルテストはサンプルを
80’Qに2時間さらした後、4時間かけて一45℃に
徐々に冷却し、この温度に2時間さらし、ついで4時間
かけて徐々に80°Cまで加熱し、このサイクルを10
0回行なった後、サンプルの表面の外観を前記耐候性試
験の場合と同様に評価した。また、剥離強度は製造され
た円偏波アンテナ用反射板より幅が15111mノ試験
片を切り取り、ASTM D−903に準拠し、剥離速
度が50mm/分の速度で金属性形状物を 180度で
剥離したときの強度で評価した。
さらに、曲げ剛性はASTM D−7110にしたがっ
て測定し、熱膨張係数はASTM’ D−8B6にした
がって測定した。
て測定し、熱膨張係数はASTM’ D−8B6にした
がって測定した。
なお、実施例および比較例において使用した熱可塑性樹
脂層の熱可塑性樹脂、メチルメタクリレート系重合性シ
ロップ(シロップ重合用触媒などを含有)体、無機充填
剤および金属性形状物の種類、物性などを下記に示す。
脂層の熱可塑性樹脂、メチルメタクリレート系重合性シ
ロップ(シロップ重合用触媒などを含有)体、無機充填
剤および金属性形状物の種類、物性などを下記に示す。
[(A)熱可塑性樹脂]
熱可塑性樹脂として、メルトフローレート(ASTM
D−1238にしたがい、温度が250℃および荷重が
10kgの条件で測定)が6.1g710分であるポリ
フッ化ビニリデン(以下r PVdFJと云う)、ベン
ゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤を0.4重量%およ
び0.5重量%のカーボンブラックを含有するプロピレ
ン単独重合体[メルトフローインデックス(JIS K
−8758にしたがい、温度が230℃および荷重が2
.18kgの条件で測定、以下r MFIJと云う)が
0.5g710分、以下rpp(A) J と云う]、
ベンゾトリアツール系の紫外線吸収剤を0.4重量%お
よび0.5重量%のカーボンブラックを含有する高密度
ポリエチレン[密度0.958 g / c m’、メ
ルトインデックス(JIS K−6780にしたがい、
温度が190 ’Oおよび荷重が2.18kgの条件で
測定、以下「に、■、」と云う)が0.8g710分、
以下r )IDPE(1)」と云う]混合物として、ム
ーニー粘度(ML1+4)が108である塩素化ポリエ
チレン(塩素含有量3.15重量%、非品性、原料ポリ
エチレンの分子量約20万)20重量部および80重量
部の7クリロこトリル−スチレン共重合樹脂(アクリロ
こトリル含有量23重足%)ならびに安定剤として2重
量部のジブチルチンマレート系安定剤[三共有機合成社
製、商品名 スタン(Stann)BM ] をロール
(表面温度180°C)を使って10分間混練を行ない
、得られた組成物(以下r AC5Jと云う)および2
0重量部のジオクチルフタレート(可塑剤として)およ
び5.0重量部のジブチルすずマレート(脱塩化水素防
止剤として)を100重量部の塩化ビニル単独重合体(
重合度 1100、以下[PvCJ と云う)に配合さ
せた混合物を使用した。
D−1238にしたがい、温度が250℃および荷重が
10kgの条件で測定)が6.1g710分であるポリ
フッ化ビニリデン(以下r PVdFJと云う)、ベン
ゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤を0.4重量%およ
び0.5重量%のカーボンブラックを含有するプロピレ
ン単独重合体[メルトフローインデックス(JIS K
−8758にしたがい、温度が230℃および荷重が2
.18kgの条件で測定、以下r MFIJと云う)が
0.5g710分、以下rpp(A) J と云う]、
ベンゾトリアツール系の紫外線吸収剤を0.4重量%お
よび0.5重量%のカーボンブラックを含有する高密度
ポリエチレン[密度0.958 g / c m’、メ
ルトインデックス(JIS K−6780にしたがい、
温度が190 ’Oおよび荷重が2.18kgの条件で
測定、以下「に、■、」と云う)が0.8g710分、
以下r )IDPE(1)」と云う]混合物として、ム
ーニー粘度(ML1+4)が108である塩素化ポリエ
チレン(塩素含有量3.15重量%、非品性、原料ポリ
エチレンの分子量約20万)20重量部および80重量
部の7クリロこトリル−スチレン共重合樹脂(アクリロ
こトリル含有量23重足%)ならびに安定剤として2重
量部のジブチルチンマレート系安定剤[三共有機合成社
製、商品名 スタン(Stann)BM ] をロール
(表面温度180°C)を使って10分間混練を行ない
、得られた組成物(以下r AC5Jと云う)および2
0重量部のジオクチルフタレート(可塑剤として)およ
び5.0重量部のジブチルすずマレート(脱塩化水素防
止剤として)を100重量部の塩化ビニル単独重合体(
重合度 1100、以下[PvCJ と云う)に配合さ
せた混合物を使用した。
[(B)メチルメタクリレート系重合性シロップコメチ
ルメタクリレート系重合性ジロー2プとして、メチルメ
タクリレート100重量部、0.65重量部の水酸化カ
ルシウム、0.2重量部の水、0.2重量部のグリコー
ルジメチルカプトアセテートおよヒ2.0重量部の第三
級−ブチルパーオキシマレイン酸をニーダ−を使って5
分間撹拌させて製造したシロップ[以下「シロップ(1
)」と云うコならびにメチルメタクリレート 100重
量部、0.5重量部のラウリルメルカプタン、1.0重
t[Hのベンゾイルパーオキサイドをシロップ(1)の
製造と同様に撹拌させて製造したシロップ[以下「シロ
ップ(2)J と云う])を使った。
ルメタクリレート系重合性ジロー2プとして、メチルメ
タクリレート100重量部、0.65重量部の水酸化カ
ルシウム、0.2重量部の水、0.2重量部のグリコー
ルジメチルカプトアセテートおよヒ2.0重量部の第三
級−ブチルパーオキシマレイン酸をニーダ−を使って5
分間撹拌させて製造したシロップ[以下「シロップ(1
)」と云うコならびにメチルメタクリレート 100重
量部、0.5重量部のラウリルメルカプタン、1.0重
t[Hのベンゾイルパーオキサイドをシロップ(1)の
製造と同様に撹拌させて製造したシロップ[以下「シロ
ップ(2)J と云う])を使った。
[(C)無機充填剤]
無機充填剤として、平均粒径が3ミクロンであるタルク
(アスペクト比 約7)、平均粒径が3ミクロンである
マイカ(アスペクト比 約8)、グラスファイバー(単
繊維径 11ミクロン、カット長 3mm 、以下rG
FJと云う)、および平均粒径が0.8ミクロンである
炭酸カルシウム(以下rcacO3J と云う)を用い
た。
(アスペクト比 約7)、平均粒径が3ミクロンである
マイカ(アスペクト比 約8)、グラスファイバー(単
繊維径 11ミクロン、カット長 3mm 、以下rG
FJと云う)、および平均粒径が0.8ミクロンである
炭酸カルシウム(以下rcacO3J と云う)を用い
た。
[(D)金属性形状物]
金属性形状物として、それぞれの繊維径が約0.3mm
であるアルミニウム(以下rAJIJと云う)、銅、黄
銅および銀の40メツシュ平織ワイヤークロスを使用し
た。
であるアルミニウム(以下rAJIJと云う)、銅、黄
銅および銀の40メツシュ平織ワイヤークロスを使用し
た。
実施例 1〜12、比較例 1,2
前記熱可塑性樹脂を成形し、それぞれ厚さが20ミクロ
ンのフィルムを製造した。また、各金属性形状物の片面
にアクリル系プライマー(唱和高分子社製、商品名 ビ
ニロール92T)を厚さがそれぞれ20ミクロンになる
よう、に塗布し、他の面にウレタン系プライマー(東洋
モートン社製、商品名アトコート335)を厚さがそれ
ぞれ20ミクロンになるように塗布して乾燥した(なお
、実施例7および10では、両面に前記ウレタン系プラ
イマーを塗布)。さらに、無機充填剤およびメチルメタ
クリレート系重合性シロップ(それぞれの無機充填剤お
よびメチルメタクリレート系重合性シロップの種類なら
びに混合物中の無機充填剤の含有率を第1表に示す。な
お、比較例2では、無機充填剤を配合せず)をそれぞれ
5分間ニーダ−を用いて混合し、無機充填剤含有メチル
メタクリレート系重合性シロップを製造した。
ンのフィルムを製造した。また、各金属性形状物の片面
にアクリル系プライマー(唱和高分子社製、商品名 ビ
ニロール92T)を厚さがそれぞれ20ミクロンになる
よう、に塗布し、他の面にウレタン系プライマー(東洋
モートン社製、商品名アトコート335)を厚さがそれ
ぞれ20ミクロンになるように塗布して乾燥した(なお
、実施例7および10では、両面に前記ウレタン系プラ
イマーを塗布)。さらに、無機充填剤およびメチルメタ
クリレート系重合性シロップ(それぞれの無機充填剤お
よびメチルメタクリレート系重合性シロップの種類なら
びに混合物中の無機充填剤の含有率を第1表に示す。な
お、比較例2では、無機充填剤を配合せず)をそれぞれ
5分間ニーダ−を用いて混合し、無機充填剤含有メチル
メタクリレート系重合性シロップを製造した。
ヘンシェルミキサーを用いてトライブレンドし、各混合
物を樹脂温度が230℃の条件下でベント付押出機を使
って組成物を製造した。
物を樹脂温度が230℃の条件下でベント付押出機を使
って組成物を製造した。
81表に種類が示される各金属性形状物の片面に前記の
アクリル系プライマーを乾燥時の厚さが20ミクロンに
なるように塗布した後、第1表に種類が示される各熱可
塑性樹脂のフィルム(厚さ20ミクロン)をラミネート
した。得られたラミネート物の金属性形状物の他の面に
実施例1と同様にウレタン系プライマーを塗布した。得
られた各塗布されたラミネート物を第4図に示されるキ
ャスト型の下部の凸型の型の上に設置した後、型を組た
てた。ついで、メチルメタクリレート系重合性シロップ
を注入した。その後、水浴中で70°Cの温度において
6時間重合を行なった。さらに、空気浴中で110°C
の条件で4時間加熱させることによって重合を完結させ
た。
アクリル系プライマーを乾燥時の厚さが20ミクロンに
なるように塗布した後、第1表に種類が示される各熱可
塑性樹脂のフィルム(厚さ20ミクロン)をラミネート
した。得られたラミネート物の金属性形状物の他の面に
実施例1と同様にウレタン系プライマーを塗布した。得
られた各塗布されたラミネート物を第4図に示されるキ
ャスト型の下部の凸型の型の上に設置した後、型を組た
てた。ついで、メチルメタクリレート系重合性シロップ
を注入した。その後、水浴中で70°Cの温度において
6時間重合を行なった。さらに、空気浴中で110°C
の条件で4時間加熱させることによって重合を完結させ
た。
以上のようにして得られたそれぞれの円偏波アンテナ用
反射板の無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体
層の弾性率および線膨張率ならびに無機充填剤含有メチ
ルメタクリレ−1・系重合体層より金属性形状物の剥離
強度の測定を行なった。それらの結果を第1表に示す。
反射板の無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体
層の弾性率および線膨張率ならびに無機充填剤含有メチ
ルメタクリレ−1・系重合体層より金属性形状物の剥離
強度の測定を行なった。それらの結果を第1表に示す。
(以下余白)
以上のようにして得られた各円偏波アンテナ用反射板の
電波反射率を測定したところ、いずれも98%であった
。ぎらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを行
なったが、比較例1を除きすべて表面に変退色、光沢の
変化、クレージング、ふくれ、金属性形状物の剥離、亀
裂などの有害変化を認めることができなかった。ただし
、比較例1では1表面のアルミニウムクロスが腐食した
。
電波反射率を測定したところ、いずれも98%であった
。ぎらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを行
なったが、比較例1を除きすべて表面に変退色、光沢の
変化、クレージング、ふくれ、金属性形状物の剥離、亀
裂などの有害変化を認めることができなかった。ただし
、比較例1では1表面のアルミニウムクロスが腐食した
。
第1図は本発明によって製造される代表的な円偏波アン
テナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜視図である
。また、第2図は該円偏波アンテナ用反射板の断面図で
ある。さらに、第3図は該断面図の部分拡大図である。 また、第4図および第5図は本発明の円偏波アンテナ用
反射板を製造するために使用される代表的なキャスト型
装置の断面構造図である。 A・・・円偏波アンテナ用反射板、 B・・・コンバーター、C・・・コンバーター支持棒、
D・・・反射板支持棒、E・・・配線、l・・・無機充
填剤含有メチルメタクリレート系重合体層、 2・・・金属性形状物、 3・・・耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層、2a・・・
プライマ一層、2b・・・プライマ一層重・・・耐候性
がすぐれた熱可塑性樹脂層、プライマ一層、金属性形状
物およびプライマ一層からなる積層物(いずれのプライ
マ一層はあってもよく、なくてもよい)、 II・・・無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合
体層、
テナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜視図である
。また、第2図は該円偏波アンテナ用反射板の断面図で
ある。さらに、第3図は該断面図の部分拡大図である。 また、第4図および第5図は本発明の円偏波アンテナ用
反射板を製造するために使用される代表的なキャスト型
装置の断面構造図である。 A・・・円偏波アンテナ用反射板、 B・・・コンバーター、C・・・コンバーター支持棒、
D・・・反射板支持棒、E・・・配線、l・・・無機充
填剤含有メチルメタクリレート系重合体層、 2・・・金属性形状物、 3・・・耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層、2a・・・
プライマ一層、2b・・・プライマ一層重・・・耐候性
がすぐれた熱可塑性樹脂層、プライマ一層、金属性形状
物およびプライマ一層からなる積層物(いずれのプライ
マ一層はあってもよく、なくてもよい)、 II・・・無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合
体層、
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 少なくとも(A)耐候性の良好な熱可塑性樹脂層(B)
金属性のマット、クロスおよびネットからなる群から選
ばれた少なくとも一種の形状物 ならびに (C)無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層 が順次積層してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の
厚さは5ミクロンないし5mmであり、金属性のマット
、クロスおよびネットは、2メッシュよりも細かく、か
つ無機充填剤含有メチルメタクリレート系重合体層の厚
さは500ミクロンないし15mmであり、この層の無
機充填剤の含有量は10〜80重量%である円偏波アン
テナ用反射板を製造するにあたり、メチルメタクリレー
ト系重合性シロップ、無機充填剤およびシロップ重合用
触媒を混合して注型表面上に注ぎ、該混合物を硬化させ
ることを特徴とする円偏波アンテナ用反射板の製造方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12739184A JPS617705A (ja) | 1984-06-22 | 1984-06-22 | 円偏波アンテナ用反射板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12739184A JPS617705A (ja) | 1984-06-22 | 1984-06-22 | 円偏波アンテナ用反射板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS617705A true JPS617705A (ja) | 1986-01-14 |
Family
ID=14958830
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12739184A Pending JPS617705A (ja) | 1984-06-22 | 1984-06-22 | 円偏波アンテナ用反射板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS617705A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5840383A (en) * | 1996-02-12 | 1998-11-24 | Bgf Industries, Inc. | Electromagnetic wave reflective fabric |
EP1727239A1 (en) * | 2005-05-25 | 2006-11-29 | Northrop Grumman Corporation | Reflective surface for deployabe reflector |
-
1984
- 1984-06-22 JP JP12739184A patent/JPS617705A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5840383A (en) * | 1996-02-12 | 1998-11-24 | Bgf Industries, Inc. | Electromagnetic wave reflective fabric |
EP1727239A1 (en) * | 2005-05-25 | 2006-11-29 | Northrop Grumman Corporation | Reflective surface for deployabe reflector |
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