JPS60235503A - 円偏波アンテナ用反射板 - Google Patents
円偏波アンテナ用反射板Info
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- JPS60235503A JPS60235503A JP9016484A JP9016484A JPS60235503A JP S60235503 A JPS60235503 A JP S60235503A JP 9016484 A JP9016484 A JP 9016484A JP 9016484 A JP9016484 A JP 9016484A JP S60235503 A JPS60235503 A JP S60235503A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- inorganic filler
- olefin polymer
- circularly polarized
- thickness
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
- H01Q15/14—Reflecting surfaces; Equivalent structures
- H01Q15/141—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing reflecting surfaces
- H01Q15/142—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing reflecting surfaces using insulating material for supporting the reflecting surface
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[■コ発明の目的
本発明は電波反射層である金属層を中間層とする積層物
よりなる円偏波アンテナ用反射板に関する。さらにくわ
しくは、少なくとも(A)耐候性の良好な熱可塑性樹脂
層(B)金属性のマット、クロスおよびネットからなる
群から選ばれた少なくとも一種の形状物(C)無機充填
剤含有オレフィン系重合体層が順次積層してなる積層物
であり、該熱可塑性樹脂層の厚さは5ミクロンないし5
mmであり、金属性のマット、クロスおよびネットは、
2メツシユよりも細かく、かつ無機充填剤含有オレフィ
ン系重合体層の厚さは500ミクロンないし15mmで
あり、この無機充填剤の含有量は10〜80重量%であ
り、この無機充填剤含有オレフィン系重合体層はスキン
層およびコア層から構成され、スキン層は本質的に無発
泡層であり、コア層は発泡層であり、かつ無機充填剤含
有オレフィン系重合体層の平均発泡倍率は1.005〜
1.50であることを特徴とする円偏波アンテナ用反射
板に関するものであり、耐候性の良好な円偏波アンテナ
用反射板を提供することを目的とするものである。
よりなる円偏波アンテナ用反射板に関する。さらにくわ
しくは、少なくとも(A)耐候性の良好な熱可塑性樹脂
層(B)金属性のマット、クロスおよびネットからなる
群から選ばれた少なくとも一種の形状物(C)無機充填
剤含有オレフィン系重合体層が順次積層してなる積層物
であり、該熱可塑性樹脂層の厚さは5ミクロンないし5
mmであり、金属性のマット、クロスおよびネットは、
2メツシユよりも細かく、かつ無機充填剤含有オレフィ
ン系重合体層の厚さは500ミクロンないし15mmで
あり、この無機充填剤の含有量は10〜80重量%であ
り、この無機充填剤含有オレフィン系重合体層はスキン
層およびコア層から構成され、スキン層は本質的に無発
泡層であり、コア層は発泡層であり、かつ無機充填剤含
有オレフィン系重合体層の平均発泡倍率は1.005〜
1.50であることを特徴とする円偏波アンテナ用反射
板に関するものであり、耐候性の良好な円偏波アンテナ
用反射板を提供することを目的とするものである。
[11]発明の背景
静止衛星による高品位テレビ放送、静11:画放送、文
字多重放送、PCM (パルス コード モジュレーシ
ョン)音声放送、ファクシミリ放送などの衛星放送はヨ
ーロッパ、アメリカ、日本などの世界各国において近い
将来にその実用化が計画されている。しかし、静止衛星
の軌道が唯一に限られているため、複数個の放送電波相
互間に干渉を生ずるおそれがある。かかる放送電波の相
互干渉を避けるためには、衛星放送受信用アンテナの交
差偏波識別を利用する必要がある。このようにして、地
上の放送電波を受信する場合には、電波を水平または垂
直の直線偏波にし、受信用アンテナの偏波面をこの放送
電波の偏波面に合わせて交差偏波識別度を利用すること
はさほど困難ではないが、放送衛星からの電波を受信す
る場合には、電波伝播経路における電離層などによる擾
乱や受信地点における電波の入射角などに基づく偏波面
のずれが生ずるため、と述のような偏波面を合わさせる
ことは困難である。
字多重放送、PCM (パルス コード モジュレーシ
ョン)音声放送、ファクシミリ放送などの衛星放送はヨ
ーロッパ、アメリカ、日本などの世界各国において近い
将来にその実用化が計画されている。しかし、静止衛星
の軌道が唯一に限られているため、複数個の放送電波相
互間に干渉を生ずるおそれがある。かかる放送電波の相
互干渉を避けるためには、衛星放送受信用アンテナの交
差偏波識別を利用する必要がある。このようにして、地
上の放送電波を受信する場合には、電波を水平または垂
直の直線偏波にし、受信用アンテナの偏波面をこの放送
電波の偏波面に合わせて交差偏波識別度を利用すること
はさほど困難ではないが、放送衛星からの電波を受信す
る場合には、電波伝播経路における電離層などによる擾
乱や受信地点における電波の入射角などに基づく偏波面
のずれが生ずるため、と述のような偏波面を合わさせる
ことは困難である。
複数個の放送衛星に対する周波数割当ては、衛星放送用
周波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮し
て行なわれるものとみられるが、このような周波数割当
ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調整
の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小となる
ので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい交
差偏波識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合には、前
述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波雄
図方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視者
の受信用アンテナはその指向方向を調整して所望の放送
衛星を指向させるばかりでなく、偏波面の調整を必要と
しないために直線偏波とした場合に比較して受信用アン
テナの調整が極めて簡単となり、受信アーンテナの設計
どおりの偏波識別度を得ることができる。
周波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮し
て行なわれるものとみられるが、このような周波数割当
ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調整
の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小となる
ので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい交
差偏波識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合には、前
述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波雄
図方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視者
の受信用アンテナはその指向方向を調整して所望の放送
衛星を指向させるばかりでなく、偏波面の調整を必要と
しないために直線偏波とした場合に比較して受信用アン
テナの調整が極めて簡単となり、受信アーンテナの設計
どおりの偏波識別度を得ることができる。
これらのことから、将来の衛星放送システムにおいては
放送衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられてい
る。これに対し、従来の円偏波アンテナとして二円錐ホ
ーンを用いたもの、あるいは、グイポールを直角に二個
組合わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器
としたパラボラアンテナなどがあるが、いずれも構造が
複雑であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかかる
ため、12ギガヘルツ(G&)帯のマイクロ波を使った
衛星放送電波を受信するための一般聴視者用受信用アン
テナには適していない。
放送衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられてい
る。これに対し、従来の円偏波アンテナとして二円錐ホ
ーンを用いたもの、あるいは、グイポールを直角に二個
組合わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器
としたパラボラアンテナなどがあるが、いずれも構造が
複雑であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかかる
ため、12ギガヘルツ(G&)帯のマイクロ波を使った
衛星放送電波を受信するための一般聴視者用受信用アン
テナには適していない。
一方、構造が極めて簡単であり、小型軽量のマイクロ波
アンテナとして、パラボラ型反射器の中心部から短形導
波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開口
端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器に
対向するようにし、これを−次放射器としたいわゆるヒ
ーハット型のパラボラアンテナがある。このアンテナは
移動中継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用いられ
ているが、従来のヒーハット型パラボラアンテナはいず
れも前述したごとき矩型導波管を使用して直線偏波を送
受信するようになっており、円偏波用には使用すること
はできない。
アンテナとして、パラボラ型反射器の中心部から短形導
波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開口
端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器に
対向するようにし、これを−次放射器としたいわゆるヒ
ーハット型のパラボラアンテナがある。このアンテナは
移動中継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用いられ
ているが、従来のヒーハット型パラボラアンテナはいず
れも前述したごとき矩型導波管を使用して直線偏波を送
受信するようになっており、円偏波用には使用すること
はできない。
一般にパラボラアンテナとして金属板または金属ネット
が使われてきている。しかし、金属は腐食が発生するた
め、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要があ
る。防食合金を使用するならば、高価である。一方、防
食塗装についても、防食を完全にするためには塗装を数
回くり返す必要があり、やはり高価になるのみならず、
多年使用するにともない、塗装物が劣化するという問題
がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬化
性樹脂に電波反射層として表面がメタライズされたガラ
スm維を積層された電波反射板を製造する試みも行なわ
れているが、製造方法が煩雑であるとともに、電波反射
層を一定の厚みで凹凸のない状態に保持することが非常
に困難であった。
が使われてきている。しかし、金属は腐食が発生するた
め、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要があ
る。防食合金を使用するならば、高価である。一方、防
食塗装についても、防食を完全にするためには塗装を数
回くり返す必要があり、やはり高価になるのみならず、
多年使用するにともない、塗装物が劣化するという問題
がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬化
性樹脂に電波反射層として表面がメタライズされたガラ
スm維を積層された電波反射板を製造する試みも行なわ
れているが、製造方法が煩雑であるとともに、電波反射
層を一定の厚みで凹凸のない状態に保持することが非常
に困難であった。
最近、本発明者らは、電波の反射の働きをする金属層(
金属箔)に熱可塑性樹脂をインサート射出成形法などに
よって円偏波アンテナ用反射板を製造することを提案し
た。このようにして製造された円偏波アンテナ用反射板
の電波反射性能は良い結果であったが、反射板の構造体
としての強度を発現させ、かつ支持棒に取り付けるため
に反射板の裏面に幅が2〜10mm、高さが2〜10.
mmのリブを取り付ける必要があった。このようなリブ
および肉厚部を裏面に取り付けた場合、反射板の前面の
金属層の裏面のリブおよび肉厚部にいわゆるひけが発生
し、外観が不良になることや、電波反射性能が低下する
という問題があった。
金属箔)に熱可塑性樹脂をインサート射出成形法などに
よって円偏波アンテナ用反射板を製造することを提案し
た。このようにして製造された円偏波アンテナ用反射板
の電波反射性能は良い結果であったが、反射板の構造体
としての強度を発現させ、かつ支持棒に取り付けるため
に反射板の裏面に幅が2〜10mm、高さが2〜10.
mmのリブを取り付ける必要があった。このようなリブ
および肉厚部を裏面に取り付けた場合、反射板の前面の
金属層の裏面のリブおよび肉厚部にいわゆるひけが発生
し、外観が不良になることや、電波反射性能が低下する
という問題があった。
[I[[]発明の構成
以上のことから、木発明者らは、製造工程が単純であり
、電波反射能がすぐれており、裏面にリブおよび肉厚部
を有していても、前面にひけの発生もなく、かつその性
能が長期間にわたり保持可能な円偏波アンテナ用反射板
を得ることについて種々探索した結果、 少なくとも (A)耐候性の良好な熱可塑性樹脂層(B
)「金属性のマット、クロスおよびネットからなる群か
ら選ばれた少なくとも−・種の形状物」(以下[金属性
形状物jと云う) (C)無機充填剤含有オレフィン系重合体層が順次積層
してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の厚さは5ミ
クロンないし5mmであり、金属性形状物は2メツシユ
よりも細かく、かつ無機充填剤含有オレフィン系重合体
層の厚さは0.5m+++ないし15mmであり、この
層の無機充填剤の含有量は10〜80重量%であり、こ
の無機充填剤含有オレフィン系重合体層はスキン層およ
びコア層から構成され、スキン層は木質的に無発泡層で
あり、コア層は発泡層であり、かつ無機充填剤含有オレ
フィン系重合体層の平均発泡倍率は1.005〜1.5
0であることを特徴とする円偏波アンテナ用反射板が、 耐久性が良好であるばかりでなく、電波反射特性がすぐ
れ、かつ外観上の問題のないことを見出し、本発明に到
達した。
、電波反射能がすぐれており、裏面にリブおよび肉厚部
を有していても、前面にひけの発生もなく、かつその性
能が長期間にわたり保持可能な円偏波アンテナ用反射板
を得ることについて種々探索した結果、 少なくとも (A)耐候性の良好な熱可塑性樹脂層(B
)「金属性のマット、クロスおよびネットからなる群か
ら選ばれた少なくとも−・種の形状物」(以下[金属性
形状物jと云う) (C)無機充填剤含有オレフィン系重合体層が順次積層
してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の厚さは5ミ
クロンないし5mmであり、金属性形状物は2メツシユ
よりも細かく、かつ無機充填剤含有オレフィン系重合体
層の厚さは0.5m+++ないし15mmであり、この
層の無機充填剤の含有量は10〜80重量%であり、こ
の無機充填剤含有オレフィン系重合体層はスキン層およ
びコア層から構成され、スキン層は木質的に無発泡層で
あり、コア層は発泡層であり、かつ無機充填剤含有オレ
フィン系重合体層の平均発泡倍率は1.005〜1.5
0であることを特徴とする円偏波アンテナ用反射板が、 耐久性が良好であるばかりでなく、電波反射特性がすぐ
れ、かつ外観上の問題のないことを見出し、本発明に到
達した。
[TV]発明の効果
本発明の円偏波アンテナ用反射板はその製造工程を含め
て下記のごとき効果(特徴)を発揮する。
て下記のごとき効果(特徴)を発揮する。
(1)耐腐食性がすぐれているため、長期にわたり電波
反射特性の変化がない。
反射特性の変化がない。
(2)金属性形状物と無機充填剤含有オレフィン系重合
体層との線膨張率が極めて小さいため、ヒートサイクル
(寒熱の繰り返し)を長期間受けたとしても、層間の剥
離が発生しない。
体層との線膨張率が極めて小さいため、ヒートサイクル
(寒熱の繰り返し)を長期間受けたとしても、層間の剥
離が発生しない。
(3)円偏波アンテナ用反射板が軽量であり、かつ製造
工程が簡易である。
工程が簡易である。
(4)金属性形状物が均一に成形加工することが可能で
あり、電波の反射のむらがない。
あり、電波の反射のむらがない。
(5)無機充填剤含有オレフィン系重合体は種々の複雑
な形状に容易に賦形することができ、したがって外観性
および機能性が良好である。
な形状に容易に賦形することができ、したがって外観性
および機能性が良好である。
(6)円偏波アンテナ用反射板の機械的強度(とりわけ
、剛性)がすぐれている。
、剛性)がすぐれている。
(7)軽量である。
(8)円偏波アンテナ用反射板の裏面にリブおよび肉厚
部があっても、外観上のひけの発生がなく、かつ電波反
射特性が低下しない。
部があっても、外観上のひけの発生がなく、かつ電波反
射特性が低下しない。
[V]発明の詳細な説明
(A)熱可塑性樹脂
本発明の熱可塑性樹脂層を製造するために用いられる熱
可塑性樹脂は広く工業的に生産され、多方面にわたって
利用されているものであり、それらの製造方法および種
々の物性についてはよく知られているものである。それ
らの分子量は種類によって異なるが、一般には1万ない
し100万である。この熱可塑性樹脂の代表的なものと
は、エチレン、プロピレン、弗化ビニリデン、塩化ビニ
ルおよびスチレンのごとき二重結合を有するモノマーの
単独重合体、これらを主成分(50重量%以以上とする
共重合体、スチレンとアクリロニトリルとの共重合体(
AS樹脂)メチルフタレートを主成分とする樹脂(HM
A樹脂)ブタジェン共重合ゴム、アクリロニトリル−ブ
タジェン共重合ゴム(prsR> 、スチレン−ブタジ
ェン共重合ゴム(SBR) 、アクリルゴム、エチレン
−プロピレン共重合ゴム(EPR) 、エチレン−プロ
ピレン−ジエン三元共重合ゴム(EP13M )および
塩素化ポリエチレンのごときゴムにスチレン単独または
スチレンと他のビニル化合物(たとえば、アクリロニト
リル、メチルメタクリレート)とをグラフト共重合させ
ることによって得られるグラフト共重合樹脂、ポリアミ
ド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンオキサイド
樹脂ならびにポリカーボネート樹脂があげられる。さら
にこれらの熱可塑性樹脂に少なくとも一個の二重結合を
有する有機化合物(たとえば、不飽和カルボン酸、その
無水物)をグラフトなどによって変性された樹脂であっ
ても、加工性がすぐれているものであれば好んで使用す
ることができる。さらに前記グラフト共重合樹脂のほか
に、これらの熱可塑性樹脂に前記のゴムを配合させるこ
とによって得られる組成物(ゴムの配合割合は一般には
多くとも40重量%)も使用することができる。これら
の熱可塑性樹脂のうち、ポリ弗化ビニリデンのごとき弗
素含有樹脂が、耐候性がすぐれているために望ましい。
可塑性樹脂は広く工業的に生産され、多方面にわたって
利用されているものであり、それらの製造方法および種
々の物性についてはよく知られているものである。それ
らの分子量は種類によって異なるが、一般には1万ない
し100万である。この熱可塑性樹脂の代表的なものと
は、エチレン、プロピレン、弗化ビニリデン、塩化ビニ
ルおよびスチレンのごとき二重結合を有するモノマーの
単独重合体、これらを主成分(50重量%以以上とする
共重合体、スチレンとアクリロニトリルとの共重合体(
AS樹脂)メチルフタレートを主成分とする樹脂(HM
A樹脂)ブタジェン共重合ゴム、アクリロニトリル−ブ
タジェン共重合ゴム(prsR> 、スチレン−ブタジ
ェン共重合ゴム(SBR) 、アクリルゴム、エチレン
−プロピレン共重合ゴム(EPR) 、エチレン−プロ
ピレン−ジエン三元共重合ゴム(EP13M )および
塩素化ポリエチレンのごときゴムにスチレン単独または
スチレンと他のビニル化合物(たとえば、アクリロニト
リル、メチルメタクリレート)とをグラフト共重合させ
ることによって得られるグラフト共重合樹脂、ポリアミ
ド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンオキサイド
樹脂ならびにポリカーボネート樹脂があげられる。さら
にこれらの熱可塑性樹脂に少なくとも一個の二重結合を
有する有機化合物(たとえば、不飽和カルボン酸、その
無水物)をグラフトなどによって変性された樹脂であっ
ても、加工性がすぐれているものであれば好んで使用す
ることができる。さらに前記グラフト共重合樹脂のほか
に、これらの熱可塑性樹脂に前記のゴムを配合させるこ
とによって得られる組成物(ゴムの配合割合は一般には
多くとも40重量%)も使用することができる。これら
の熱可塑性樹脂のうち、ポリ弗化ビニリデンのごとき弗
素含有樹脂が、耐候性がすぐれているために望ましい。
さらに、塩化ビニルを主成分とする樹脂、エチレンおよ
び/またはプロピレンを主成分とする樹脂であっても、
紫外線吸収剤を添加することによって耐候性を改善する
ことができるためにこれらの配合物も好んで使用するこ
とができる。さらに、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹
脂およびポリカーボネート樹脂も使用することができる
。これらの熱可塑性樹脂のうち、オレフィン系樹脂(エ
チレン単独重合体、プロピレン単独重合体、エチレンお
よび/またはプロピレンを主成分とする共重合体)に二
重結合を少なくとも1個する有機化合物(とりわけ、不
飽和カルボン酸およびその無水物が望ましい)をグラフ
ト重合することによって得られる変性樹脂を一部または
全部使用すると、後記“の金属性形状物との接着性がす
ぐれているために好都合である。
び/またはプロピレンを主成分とする樹脂であっても、
紫外線吸収剤を添加することによって耐候性を改善する
ことができるためにこれらの配合物も好んで使用するこ
とができる。さらに、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹
脂およびポリカーボネート樹脂も使用することができる
。これらの熱可塑性樹脂のうち、オレフィン系樹脂(エ
チレン単独重合体、プロピレン単独重合体、エチレンお
よび/またはプロピレンを主成分とする共重合体)に二
重結合を少なくとも1個する有機化合物(とりわけ、不
飽和カルボン酸およびその無水物が望ましい)をグラフ
ト重合することによって得られる変性樹脂を一部または
全部使用すると、後記“の金属性形状物との接着性がす
ぐれているために好都合である。
(B)金属
さらに、本発明における金属性形状物の原料である金属
の代表例としては、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅お
よび亜鉛のごとき金属の単体ならびこれらの金属を主成
分とする合金(たとえば、ステンレス鋼、黄銅)があげ
られる。これらの金属は表面を処理しなくてもよく、あ
らかじめ化学処理、メッキ処理のごとき表面処理された
ものでもよい。さらに、塗装または印刷を施されたもの
も好んで使用することができる。
の代表例としては、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅お
よび亜鉛のごとき金属の単体ならびこれらの金属を主成
分とする合金(たとえば、ステンレス鋼、黄銅)があげ
られる。これらの金属は表面を処理しなくてもよく、あ
らかじめ化学処理、メッキ処理のごとき表面処理された
ものでもよい。さらに、塗装または印刷を施されたもの
も好んで使用することができる。
(C)オレフィン系重合体
また、本発明における無機充填剤含有オレフィン系重合
体層を製造するために使われるオレフィン系重合体とし
ては、エチレンの単独重合体またはプロピレンの単独重
合体、エチレンとプロピレンとの共重合体エチレンおよ
び/またはプロピレンと炭素数が多くとも12個の他の
α−オレフィンとの共重合体(α−オレフィンの共重合
割合は多くとも20重量%)があげられる。これらのオ
レフィン系重合体のメルトインデックス(JIS K−
6780にしたがい、温度が190℃および荷重が2.
16kgの条件で測定、以下rM、1.Jと云う)また
はメルトフローインデックス(JIS K−8758に
したがい、温度が230°Cおよび荷重が2.18kg
の条件で測定、以下r MFIJと云う)が0.01〜
loog/10分のものが好ましく、特に0.02〜8
0 g / 10分のものが好適である。M、1.また
はMFIが0.01 g / 10分未満のオレフィン
系重合体を使用するならば、得られる混合物の成形性が
よくない。一方、 long/ 10分を越えたオレフ
ィン系重合体を用いると、得られる成形物の機械的特性
が低い。さらに、低密度(0,800g / c m3
)ないし高密度(0,980g / c rn’ )の
エチレン単独重合体もしくはエチレンと少量の前記α−
オレフィンとの共重合体あるいはプロピレン単独重合体
またはプロピレンとエチレンおよび/もしくは他のα−
オレフィンとのランタムもしくはブロック共重合体が望
ましい。
体層を製造するために使われるオレフィン系重合体とし
ては、エチレンの単独重合体またはプロピレンの単独重
合体、エチレンとプロピレンとの共重合体エチレンおよ
び/またはプロピレンと炭素数が多くとも12個の他の
α−オレフィンとの共重合体(α−オレフィンの共重合
割合は多くとも20重量%)があげられる。これらのオ
レフィン系重合体のメルトインデックス(JIS K−
6780にしたがい、温度が190℃および荷重が2.
16kgの条件で測定、以下rM、1.Jと云う)また
はメルトフローインデックス(JIS K−8758に
したがい、温度が230°Cおよび荷重が2.18kg
の条件で測定、以下r MFIJと云う)が0.01〜
loog/10分のものが好ましく、特に0.02〜8
0 g / 10分のものが好適である。M、1.また
はMFIが0.01 g / 10分未満のオレフィン
系重合体を使用するならば、得られる混合物の成形性が
よくない。一方、 long/ 10分を越えたオレフ
ィン系重合体を用いると、得られる成形物の機械的特性
が低い。さらに、低密度(0,800g / c m3
)ないし高密度(0,980g / c rn’ )の
エチレン単独重合体もしくはエチレンと少量の前記α−
オレフィンとの共重合体あるいはプロピレン単独重合体
またはプロピレンとエチレンおよび/もしくは他のα−
オレフィンとのランタムもしくはブロック共重合体が望
ましい。
これらのオレフィン系重合体は遷移金属化合物と有機ア
ルミニウム化合物とから得られる触媒系(いわゆるチー
グラー触媒)、押体(たとえば、シリカ)にクローム含
有化合物(たとえば、酸化クローム)などを担持される
ことによって得られる触媒系(いわゆるフィリップス触
媒)またはラジカル開始剤(たとえば、有機過酸化物)
を用いてオレフィンを単独重合または共重合することに
よっても得られる。
ルミニウム化合物とから得られる触媒系(いわゆるチー
グラー触媒)、押体(たとえば、シリカ)にクローム含
有化合物(たとえば、酸化クローム)などを担持される
ことによって得られる触媒系(いわゆるフィリップス触
媒)またはラジカル開始剤(たとえば、有機過酸化物)
を用いてオレフィンを単独重合または共重合することに
よっても得られる。
さらに、本発明においては、これらのオレフィン系重合
体に少なくとも一個の二重結合を有する化合物(たとえ
ば、不飽和カルボン酸、−塩基カルポン酸、ビニルシラ
ン化合物)をグラフト重合・することによって得られる
変性ポリオレフィンも含まれる。
体に少なくとも一個の二重結合を有する化合物(たとえ
ば、不飽和カルボン酸、−塩基カルポン酸、ビニルシラ
ン化合物)をグラフト重合・することによって得られる
変性ポリオレフィンも含まれる。
これらのオレフィン系重合体および変性ポリオレフィン
は、それぞれ単独で使用してもよく、二種以り併用して
もよい。さらに、これらのオレフィン系重合体および変
性ポリオレフィンのうち、二種以上を任意の割合で樹脂
ブレンドして用いてもよい。
は、それぞれ単独で使用してもよく、二種以り併用して
もよい。さらに、これらのオレフィン系重合体および変
性ポリオレフィンのうち、二種以上を任意の割合で樹脂
ブレンドして用いてもよい。
これらのオレフィン系重合体および変性ポリオレフィン
については、それらの製造方法がよく知られているもの
である。
については、それらの製造方法がよく知られているもの
である。
(D)無機充填剤
また、該無機充填剤含有オレフィン系重合体層を製造す
るために使用される無機充填剤は一般に合成樹脂および
ゴムの分野において広く使われているものである。これ
らの無機充填剤としては、酸素および水と反応しない無
機化合物であり、混線時および成形時において分解しな
いものが好んで用いられる。該無機充填剤としては、ア
ルミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルのごとき金属、
これらの金属およびマグネシウム、カルシウム、バリウ
ム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケイ素、アンチ
モン、チタンなどの金属の酸化物、その水和物(水酸化
物)、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩のごとき化合物、これ
らの複塩ならびにこれらの混合物に大別される。該無機
充填剤の代表例としては、前記の金属、酸化アルミニウ
ム(アルミナ)、その水和物、水酸化カルシウム、酸化
マグネシウム(マグネシア)、水酸化マグネシウム、酸
化亜鉛(亜鉛華)、鉛丹および鉛白のごとき鉛の酸化物
、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、塩基性炭酸マグ
ネシウム、ホワイトカーボン、アスベスト、マイカ、タ
ルク、ガラス繊維、ガラス粉末、ガラスピーズ、クレー
、硅藻士、シリカ、ワラストナイト、酸化鉄、酸化アン
チモン、酸化チタン(チタニア)、リトポン、軽石粉、
硫酸アルミニウム(石膏など)、硅酸ジルコニウム、酸
化ジルコニウム、炭酸バリウム、ドロマイト、二硫化モ
リブデンおよび砂鉄があげられる。これらの無機充填剤
のうち、粉末状のものはその径が1m+o以下(好適に
は0.5mm以下)のものが好ましい。また繊維状のも
のでは、径が1〜500 ミクロン(好適には1〜30
0 ミクロン)であり、長さが0.1〜8mm−(好適
には0.1〜5mm )のものが望ましい。さらに、平
板状のものは径が2mm以下(好適には1mm以下)の
ものが好ましい。
るために使用される無機充填剤は一般に合成樹脂および
ゴムの分野において広く使われているものである。これ
らの無機充填剤としては、酸素および水と反応しない無
機化合物であり、混線時および成形時において分解しな
いものが好んで用いられる。該無機充填剤としては、ア
ルミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルのごとき金属、
これらの金属およびマグネシウム、カルシウム、バリウ
ム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケイ素、アンチ
モン、チタンなどの金属の酸化物、その水和物(水酸化
物)、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩のごとき化合物、これ
らの複塩ならびにこれらの混合物に大別される。該無機
充填剤の代表例としては、前記の金属、酸化アルミニウ
ム(アルミナ)、その水和物、水酸化カルシウム、酸化
マグネシウム(マグネシア)、水酸化マグネシウム、酸
化亜鉛(亜鉛華)、鉛丹および鉛白のごとき鉛の酸化物
、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、塩基性炭酸マグ
ネシウム、ホワイトカーボン、アスベスト、マイカ、タ
ルク、ガラス繊維、ガラス粉末、ガラスピーズ、クレー
、硅藻士、シリカ、ワラストナイト、酸化鉄、酸化アン
チモン、酸化チタン(チタニア)、リトポン、軽石粉、
硫酸アルミニウム(石膏など)、硅酸ジルコニウム、酸
化ジルコニウム、炭酸バリウム、ドロマイト、二硫化モ
リブデンおよび砂鉄があげられる。これらの無機充填剤
のうち、粉末状のものはその径が1m+o以下(好適に
は0.5mm以下)のものが好ましい。また繊維状のも
のでは、径が1〜500 ミクロン(好適には1〜30
0 ミクロン)であり、長さが0.1〜8mm−(好適
には0.1〜5mm )のものが望ましい。さらに、平
板状のものは径が2mm以下(好適には1mm以下)の
ものが好ましい。
(E)各層の構成
(1)熱可塑性樹脂層
本発明の熱可塑性樹脂層は後記の金属性形状物の腐食の
発生を防止する働きをするものである。
発生を防止する働きをするものである。
このことから、厚さは5ミクロンないし5ffIII+
であす、10ミクロンないし5mmが好ましく、特に1
0ミクロンないし 1mmが好適である。この熱可塑性
樹脂層の厚さが5ミクロン未満では、金属性形状物の腐
食が発生するのみならず、使用時における他の物品との
接触・摩擦にともない、摩耗して金属性形状物が露出す
ることなどが発生して問題がある。一方、5mmを越え
るならば、電波の反射率が低下するばかりでなく、コス
トアップになり、積層物の重量が増大するために好まし
くない。
であす、10ミクロンないし5mmが好ましく、特に1
0ミクロンないし 1mmが好適である。この熱可塑性
樹脂層の厚さが5ミクロン未満では、金属性形状物の腐
食が発生するのみならず、使用時における他の物品との
接触・摩擦にともない、摩耗して金属性形状物が露出す
ることなどが発生して問題がある。一方、5mmを越え
るならば、電波の反射率が低下するばかりでなく、コス
トアップになり、積層物の重量が増大するために好まし
くない。
(2)金属性形状物
また、本発明の金属性形状物は前記の金属繊維状物を平
織、綾織、畳縁、踵織、撚綿織、トリプル織、クランプ
織などの方法によってマット状、クロス状またはネント
状に織布あるいは編組したものである。繊維状物として
は、その直径は通常0.0020〜1mm テあり、0
.0050〜0.5mmのものが望ましく、とりわけ0
.01〜0.3mmのものが好適である。なかでも、鋼
線を編んだものが縦および横方向に伸縮性を有するため
に好ましい。繊維状物の直径が0.0020mm未満で
は、マット状、クロス状およびネット状への加工が困難
である。一方、直径が1mmを越えるものについては1
重量が増加するのみならず、コストアップになり、さら
に積層物を湾曲、屈曲などを施すさいに問題となる。こ
の金属性形状物のメツシュの大きさは電波の反射性能を
決定するために重要である。メツシュの大きさは2メツ
シユより細かいものであり、 4メツシユよりも細かい
ものが好ましく、特に8メツシユより細かいものが好適
である。2メツシユよりもあらい金属性形状物を使用す
るならば、円偏波の反射率が著しく低下する。
織、綾織、畳縁、踵織、撚綿織、トリプル織、クランプ
織などの方法によってマット状、クロス状またはネント
状に織布あるいは編組したものである。繊維状物として
は、その直径は通常0.0020〜1mm テあり、0
.0050〜0.5mmのものが望ましく、とりわけ0
.01〜0.3mmのものが好適である。なかでも、鋼
線を編んだものが縦および横方向に伸縮性を有するため
に好ましい。繊維状物の直径が0.0020mm未満で
は、マット状、クロス状およびネット状への加工が困難
である。一方、直径が1mmを越えるものについては1
重量が増加するのみならず、コストアップになり、さら
に積層物を湾曲、屈曲などを施すさいに問題となる。こ
の金属性形状物のメツシュの大きさは電波の反射性能を
決定するために重要である。メツシュの大きさは2メツ
シユより細かいものであり、 4メツシユよりも細かい
ものが好ましく、特に8メツシユより細かいものが好適
である。2メツシユよりもあらい金属性形状物を使用す
るならば、円偏波の反射率が著しく低下する。
(3)無機充填剤含有オレフィン系重合体層本発明の無
機充填剤含有オレフィン系重合体層中に占める無機充填
剤の組成割合は10〜80重量%であり(すなわち、オ
レフィン系重合体の組成割合は80〜20重量%)、1
0〜70重量%が好ましく、特に10〜60重量%が好
適である。S機充填剤含有オレフィン系重合体層中に占
める無機充填剤の組成割合が10重量%未満では、無機
充填剤含有オレフィン系重合体層の線膨張係数が金属性
形状物のそれと差がありすぎ、ヒートサイクルによって
金属性形状物と無機充填剤含有オレフィン系重合体層と
の間で剥離が発生する可能性があるばかりでなく、得ら
れる積層物の剛性が不足するという問題がある。一方、
80重量%を越えるならば、均−状の組成物を製造する
ことが困難であり、かりに均一な組成物が得られたとし
ても後記のシートの製造および射出成形などで積層物を
製造するさい、良好な製品(積層物)を得ることができ
ない。
機充填剤含有オレフィン系重合体層中に占める無機充填
剤の組成割合は10〜80重量%であり(すなわち、オ
レフィン系重合体の組成割合は80〜20重量%)、1
0〜70重量%が好ましく、特に10〜60重量%が好
適である。S機充填剤含有オレフィン系重合体層中に占
める無機充填剤の組成割合が10重量%未満では、無機
充填剤含有オレフィン系重合体層の線膨張係数が金属性
形状物のそれと差がありすぎ、ヒートサイクルによって
金属性形状物と無機充填剤含有オレフィン系重合体層と
の間で剥離が発生する可能性があるばかりでなく、得ら
れる積層物の剛性が不足するという問題がある。一方、
80重量%を越えるならば、均−状の組成物を製造する
ことが困難であり、かりに均一な組成物が得られたとし
ても後記のシートの製造および射出成形などで積層物を
製造するさい、良好な製品(積層物)を得ることができ
ない。
この無機充填剤含有オレフィン系重合体層の厚さは50
0ミクロンないし15mmであり、1〜10mmが望ま
しく、とりわけ1〜7mmが好適である。無機充填剤含
有オレフィン系重合体層の厚さが5ooミクロン未満で
は、剛性が不足し、外力によって変形・破損するために
望ましくない。一方、15mmを越えるならば、成形時
の冷却に時間を要するとともに1重量が増加するために
使用上において問題がある。
0ミクロンないし15mmであり、1〜10mmが望ま
しく、とりわけ1〜7mmが好適である。無機充填剤含
有オレフィン系重合体層の厚さが5ooミクロン未満で
は、剛性が不足し、外力によって変形・破損するために
望ましくない。一方、15mmを越えるならば、成形時
の冷却に時間を要するとともに1重量が増加するために
使用上において問題がある。
また、無機充填剤含有オレフィン系重合体層に占めるス
キン層の厚さは通常無機充填剤含有オレフィン系重合体
層の全厚みの5〜45%である。この無機充填剤含有オ
レフィン系重合体層に占めるスキン層の厚さが無機充填
剤含有オレフィン系重合体層の全厚みの5%未満では、
表面に発泡液が残り、外観が不良となる。一方、45%
を越えるならば、裏面のリブ部や肉厚部のひけが発生す
る。
キン層の厚さは通常無機充填剤含有オレフィン系重合体
層の全厚みの5〜45%である。この無機充填剤含有オ
レフィン系重合体層に占めるスキン層の厚さが無機充填
剤含有オレフィン系重合体層の全厚みの5%未満では、
表面に発泡液が残り、外観が不良となる。一方、45%
を越えるならば、裏面のリブ部や肉厚部のひけが発生す
る。
このコア層を構成する無機充填剤含有オレフィン系重合
体層に添加される発泡剤としては、一般にオレフィン系
重合体の業界において用いられている発泡剤であれば特
に限定されるものでなく。
体層に添加される発泡剤としては、一般にオレフィン系
重合体の業界において用いられている発泡剤であれば特
に限定されるものでなく。
無機または有機の物理的発泡剤および化学的発泡剤を使
用することができる。物理的発泡剤は後記の成形温度に
おいては少なくとも気体であり、かつオレフィン系重合
体にも、配合(tl加)される無機充填剤に対してなん
ら弊害を及ぼさないものである。代表的なものとしては
、ペンタン、ブタン、プロパンのごとき炭化水素類、ハ
ロゲン化炭化水素類およびアルコール類のごとき有機化
合物ならびに窒素ガスおよび炭酸ガスのごとき無機の単
体および化合物があげられる。また、化学的発泡剤は常
温付近においては分解しないが、後記の成形温度には炭
酸ガス、窒素ガス、アンモニアなどを発生するものであ
り、ざらにオレフィン系重合体にも、配合(添加)され
る無機充填剤に対してなんら弊害を及ぼさないものであ
る。代表的なものとしては、重炭酸ナトリウム、重炭酸
アンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム
およびアジド化合物のごとき無機発泡剤ならびにアゾ化
合物(たとえば、アゾジカルボンアミド、バリウム・ア
ゾジカルボキシレート)およびスルホニル・ヒドラジド
系化合物があげられる。
用することができる。物理的発泡剤は後記の成形温度に
おいては少なくとも気体であり、かつオレフィン系重合
体にも、配合(tl加)される無機充填剤に対してなん
ら弊害を及ぼさないものである。代表的なものとしては
、ペンタン、ブタン、プロパンのごとき炭化水素類、ハ
ロゲン化炭化水素類およびアルコール類のごとき有機化
合物ならびに窒素ガスおよび炭酸ガスのごとき無機の単
体および化合物があげられる。また、化学的発泡剤は常
温付近においては分解しないが、後記の成形温度には炭
酸ガス、窒素ガス、アンモニアなどを発生するものであ
り、ざらにオレフィン系重合体にも、配合(添加)され
る無機充填剤に対してなんら弊害を及ぼさないものであ
る。代表的なものとしては、重炭酸ナトリウム、重炭酸
アンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム
およびアジド化合物のごとき無機発泡剤ならびにアゾ化
合物(たとえば、アゾジカルボンアミド、バリウム・ア
ゾジカルボキシレート)およびスルホニル・ヒドラジド
系化合物があげられる。
これらの発泡剤は単独で使用してもよく、二種以りを併
用してもよい。さらに、発泡助剤を添加してもよい。こ
の発泡剤の配合量は無機充填剤含有オレフィン系重合体
層の厚さや、反射板の裏面のリブおよび肉厚部の厚さな
らびにそれらの高さによって異なるが、一般的には無機
充填剤含有オレフィン系重合体層の0.1〜20重量%
が適当である。
用してもよい。さらに、発泡助剤を添加してもよい。こ
の発泡剤の配合量は無機充填剤含有オレフィン系重合体
層の厚さや、反射板の裏面のリブおよび肉厚部の厚さな
らびにそれらの高さによって異なるが、一般的には無機
充填剤含有オレフィン系重合体層の0.1〜20重量%
が適当である。
該無機充填剤含有オレフィン系重合体層の平均発泡倍率
は1.005〜1.50であり、1.005〜1.45
が望ましく、とりわけ1.01〜1.40が好適である
。この無機充填剤含有オレフィン系重合体層の平均発泡
倍率が1.005未満では、得られる成形物の表面にひ
けが発生する。一方、1.50を越えるならば、無機充
填剤含有オレフィン系重合体層のスキン層に発泡層が残
り、外観が不良となる。
は1.005〜1.50であり、1.005〜1.45
が望ましく、とりわけ1.01〜1.40が好適である
。この無機充填剤含有オレフィン系重合体層の平均発泡
倍率が1.005未満では、得られる成形物の表面にひ
けが発生する。一方、1.50を越えるならば、無機充
填剤含有オレフィン系重合体層のスキン層に発泡層が残
り、外観が不良となる。
前記熱可塑性樹脂層および無機充填剤含有オレフィン系
重合体層を製造するにあたり、それぞれの分野において
一般に使われている酸素、熱および紫外線に対する安定
剤、金属劣化防止剤、難燃化剤、着色剤、電気的特性改
良剤、帯電防止剤、滑剤、加工性改良剤ならびに粘着性
改良剤のごとき添加剤を本発明の熱可塑性樹脂層および
無機充填剤含有オレフィン系重合体層の組成物が有する
特性をそこなわない範囲で誰加してもよい。
重合体層を製造するにあたり、それぞれの分野において
一般に使われている酸素、熱および紫外線に対する安定
剤、金属劣化防止剤、難燃化剤、着色剤、電気的特性改
良剤、帯電防止剤、滑剤、加工性改良剤ならびに粘着性
改良剤のごとき添加剤を本発明の熱可塑性樹脂層および
無機充填剤含有オレフィン系重合体層の組成物が有する
特性をそこなわない範囲で誰加してもよい。
本発明の熱可塑性樹脂に上記添加剤を配合するさいおよ
びS機充填剤含有オレフィン系重合体(−上記添加剤を
配合する場合も含めて)を製造するさい、それぞれの業
界において通常使われているヘンシェルミキサーのごと
き混合機を用いてトライブレンドしてもよく、バンバリ
ーミキサ−、ニーダ−、ロールミルおよびスクリュ一式
押出機のごとき混合機を使用して溶融混練することによ
って得ることができる。このさい、あらかじめトライブ
レンドし、得られる組成物(混合物)溶融混練すること
によって均一状の組成物を得ることができる。
びS機充填剤含有オレフィン系重合体(−上記添加剤を
配合する場合も含めて)を製造するさい、それぞれの業
界において通常使われているヘンシェルミキサーのごと
き混合機を用いてトライブレンドしてもよく、バンバリ
ーミキサ−、ニーダ−、ロールミルおよびスクリュ一式
押出機のごとき混合機を使用して溶融混練することによ
って得ることができる。このさい、あらかじめトライブ
レンドし、得られる組成物(混合物)溶融混練すること
によって均一状の組成物を得ることができる。
とりわけ、オレフィン系重合体を粉末状にして使用する
ほうが、より均一に混合することができるために好まし
い。
ほうが、より均一に混合することができるために好まし
い。
この場合、一般には溶融混練した後、ペレット状物に成
形し、後記の成形に供する。
形し、後記の成形に供する。
本発明の無機充填剤含有オレフィン系重合体を製造する
にあたり、全配合成分を同時に混合してもよく、また配
合成分のうち一部をあらかじめ混合していわゆるマスタ
ーパッチを製造し、得られるマスターバッチと残りの配
合成分とを混合してもよい。
にあたり、全配合成分を同時に混合してもよく、また配
合成分のうち一部をあらかじめ混合していわゆるマスタ
ーパッチを製造し、得られるマスターバッチと残りの配
合成分とを混合してもよい。
以りの配合物を製造するさいに溶融混練する場合、使用
される熱可塑性樹脂またはオレフィン系重合体の融点ま
たは軟化点以上で実施しなければならないが、高い温度
で実施すると、熱可塑性樹脂およびオレフィン系重合体
が劣化する。これらのことから、一般にはそれぞれの熱
可塑性樹脂またはオレフィン系重合体の融点もしくは軟
化点よりも20°C高い温度(好適には、50°Cより
も高い温度)であるが、劣化を生じない温度範囲で実施
される。なお、配合される発泡剤が発泡しない状態で溶
融混練する必要がある。
される熱可塑性樹脂またはオレフィン系重合体の融点ま
たは軟化点以上で実施しなければならないが、高い温度
で実施すると、熱可塑性樹脂およびオレフィン系重合体
が劣化する。これらのことから、一般にはそれぞれの熱
可塑性樹脂またはオレフィン系重合体の融点もしくは軟
化点よりも20°C高い温度(好適には、50°Cより
も高い温度)であるが、劣化を生じない温度範囲で実施
される。なお、配合される発泡剤が発泡しない状態で溶
融混練する必要がある。
(F)円偏波アンテナ用反射板
以下5本発明の円偏波アンテナ用反射板を第1図ないし
第3図によって説明する。第1図は円偏波アンテナ用反
射板を取付けたアンテナの部分斜視図である。第2図は
該円偏波アンテナ用反射板の断面図である。また、第3
図は該断面図の部分拡大図である。第1図においてAは
本発明の円偏波アンテナ用反射板であり、Bはコンバー
ターであり、Cはコンバーター支持棒であり、Dは反射
板支持棒である。また、Eは配線である。また、第2図
および第3図において、1は無機充填剤含有オレフィン
系重合体層であり、2は金属性形状物である。また、3
は耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層である。さらに、2
aおよび2bはプライマ一層である(一方またはいずれ
も存在しない場合もある)。また1aはスキン層でり、
1bはコア層(発泡層)である。さらに工はラミネート
された金属性形状物であり、IIは無機充填剤含有オレ
フィン系重合体層であり、■は肉厚円柱部である。本発
明の円偏波アンテナ用反射板の特徴はこれらの図面から
明らかなように少なくとも三層からなる構造を有してい
ることである。また本発明の円偏波アンテナ用反射板は
耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層と金属性形状物間およ
び金属性形状物と無機充填剤含有オレフィン系重合体層
の間に各層間の接着力を強固にするためにプライマーを
使用することもできる。さらに本発明の円偏波アンテナ
用反射板を支持体に取り付けるために無機充填剤含有オ
レフィン重合体層に取り付は可能なように取り付はリブ
を付けてもよく、また反射板を補強するために補強リブ
を付けたりすることもできる。
第3図によって説明する。第1図は円偏波アンテナ用反
射板を取付けたアンテナの部分斜視図である。第2図は
該円偏波アンテナ用反射板の断面図である。また、第3
図は該断面図の部分拡大図である。第1図においてAは
本発明の円偏波アンテナ用反射板であり、Bはコンバー
ターであり、Cはコンバーター支持棒であり、Dは反射
板支持棒である。また、Eは配線である。また、第2図
および第3図において、1は無機充填剤含有オレフィン
系重合体層であり、2は金属性形状物である。また、3
は耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層である。さらに、2
aおよび2bはプライマ一層である(一方またはいずれ
も存在しない場合もある)。また1aはスキン層でり、
1bはコア層(発泡層)である。さらに工はラミネート
された金属性形状物であり、IIは無機充填剤含有オレ
フィン系重合体層であり、■は肉厚円柱部である。本発
明の円偏波アンテナ用反射板の特徴はこれらの図面から
明らかなように少なくとも三層からなる構造を有してい
ることである。また本発明の円偏波アンテナ用反射板は
耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層と金属性形状物間およ
び金属性形状物と無機充填剤含有オレフィン系重合体層
の間に各層間の接着力を強固にするためにプライマーを
使用することもできる。さらに本発明の円偏波アンテナ
用反射板を支持体に取り付けるために無機充填剤含有オ
レフィン重合体層に取り付は可能なように取り付はリブ
を付けてもよく、また反射板を補強するために補強リブ
を付けたりすることもできる。
さらに、本発明によって得られる円偏波アンテナ用支持
体に穴あけ却下を行ない、各種支持体取付部をボルト、
ナツトなどを使用して取り付けることも可能である。ま
た、該円偏波アンテナ用反射板の径は通常80cmない
し120cmである。
体に穴あけ却下を行ない、各種支持体取付部をボルト、
ナツトなどを使用して取り付けることも可能である。ま
た、該円偏波アンテナ用反射板の径は通常80cmない
し120cmである。
(G)円偏波アンテナ用反射板の製造方法本発明の円偏
波アンテナ用反射板はあらかじめラミネートされた金属
性形状物を製造し、このラミネートされた金属性形状物
を用いて後記の真空成形法、スタンピング成形法または
射出成形法により、コア層(発泡層)およびスキン層(
平滑未発泡層)を有する外観上の問題のない製品(円偏
波アンテナ用反射板)を製造することができる。
波アンテナ用反射板はあらかじめラミネートされた金属
性形状物を製造し、このラミネートされた金属性形状物
を用いて後記の真空成形法、スタンピング成形法または
射出成形法により、コア層(発泡層)およびスキン層(
平滑未発泡層)を有する外観上の問題のない製品(円偏
波アンテナ用反射板)を製造することができる。
これらの成形法による製造方法についてさらに具体的に
説明する。
説明する。
(1)ラミネートされた金属性形状物の製造方法
本発明において前記の金属性形状物(金属性形状物)に
熱可塑性樹脂をラミネートさせる方法としては一般に実
施されている方法を適用することによって達成すること
ができる。以下、その方法について詳細に説明する。
熱可塑性樹脂をラミネートさせる方法としては一般に実
施されている方法を適用することによって達成すること
ができる。以下、その方法について詳細に説明する。
前記耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層と金属性形状物で
ある金属性形状物とをラミネート(#着)させる方法は
一般にはドライラミネーション法により実施することが
可能であるが、熱可塑性樹脂のなかで高温で押出すこと
が可能であるオレフィン系重合体については押出しラミ
ネーション法によって熱可塑性樹脂層と金属性形状物と
をラミネート(接着)させることができる。押出ラミネ
ーション法を用いてラミネートされた金属性形状物を製
造するにはT−ダイフィルム成形機を使って樹脂温度が
240〜370℃の温度範囲で前記の厚さになるように
押出すと同時に冷却加圧ロールを使用して金属性形状物
と接着させればよい。
ある金属性形状物とをラミネート(#着)させる方法は
一般にはドライラミネーション法により実施することが
可能であるが、熱可塑性樹脂のなかで高温で押出すこと
が可能であるオレフィン系重合体については押出しラミ
ネーション法によって熱可塑性樹脂層と金属性形状物と
をラミネート(接着)させることができる。押出ラミネ
ーション法を用いてラミネートされた金属性形状物を製
造するにはT−ダイフィルム成形機を使って樹脂温度が
240〜370℃の温度範囲で前記の厚さになるように
押出すと同時に冷却加圧ロールを使用して金属性形状物
と接着させればよい。
熱可塑性樹脂のうち、金属性形状物と接着性がすぐれた
ものを使用する場合では、以上のようにしてラミネート
された金属性形状物を製造することができる。しかしな
がら、金属性形状物と接着性が充分に満足を得るもので
はない熱可塑性樹脂を用いる場合では、あらかじめ使用
する熱可塑性樹脂の分野において通常使われているプラ
イマー(アンカーコート)を金属性形状物の片面にグラ
ビアコーティング法またはパースコーティング法によっ
て塗布し、50〜100°Cで乾燥する。ついで、金属
性形状物のプライマーの面に熱可塑性樹脂のフィルムな
いしシートを50〜100°Cに加熱された圧着ロール
を用いて圧着させる。該プライマーとしては熱可塑性樹
脂層を形成するために使用される熱可塑性樹脂の種類に
よって異なるが、各分野において一般に用いられている
ものであり、水性型および溶剤系がある。また、種類と
してはビニル系、アクリル系、ポリアミド系、エポキシ
系、ゴム系、ウレタン系およびチタン系がある。
ものを使用する場合では、以上のようにしてラミネート
された金属性形状物を製造することができる。しかしな
がら、金属性形状物と接着性が充分に満足を得るもので
はない熱可塑性樹脂を用いる場合では、あらかじめ使用
する熱可塑性樹脂の分野において通常使われているプラ
イマー(アンカーコート)を金属性形状物の片面にグラ
ビアコーティング法またはパースコーティング法によっ
て塗布し、50〜100°Cで乾燥する。ついで、金属
性形状物のプライマーの面に熱可塑性樹脂のフィルムな
いしシートを50〜100°Cに加熱された圧着ロール
を用いて圧着させる。該プライマーとしては熱可塑性樹
脂層を形成するために使用される熱可塑性樹脂の種類に
よって異なるが、各分野において一般に用いられている
ものであり、水性型および溶剤系がある。また、種類と
してはビニル系、アクリル系、ポリアミド系、エポキシ
系、ゴム系、ウレタン系およびチタン系がある。
(2)真空成形法による製造
この方法によって製造するには前記のようにして得られ
た熱可塑性樹脂層がラミネートされた金属性形状物の片
面にプライマーを塗布した後、無機充填剤含有オレフィ
ン系重合体をT−ダイ成形法によりシート状に押出すさ
い、片面にラミネートさせることによって耐候性のすぐ
れた熱可塑性樹脂層、金属性形状物および無機充填剤含
有オレフィン系重合体層が順次積層された積層体が得ら
れる。このようにして得られる積層体(シート)を鉄製
のワタあるいは爪状のもので固定し、ハンドリングしや
すいような治具に装置し、これをヒ下に配列したセラミ
ックスヒーターまたはシーズ線のヒーターで加熱できる
装置に引込み、加熱する。シートは加熱によって溶融を
開始するが、そのざい、シートの垂れは一度垂れてから
加熱を続けると、シートを押さえているワタの中で張る
。
た熱可塑性樹脂層がラミネートされた金属性形状物の片
面にプライマーを塗布した後、無機充填剤含有オレフィ
ン系重合体をT−ダイ成形法によりシート状に押出すさ
い、片面にラミネートさせることによって耐候性のすぐ
れた熱可塑性樹脂層、金属性形状物および無機充填剤含
有オレフィン系重合体層が順次積層された積層体が得ら
れる。このようにして得られる積層体(シート)を鉄製
のワタあるいは爪状のもので固定し、ハンドリングしや
すいような治具に装置し、これをヒ下に配列したセラミ
ックスヒーターまたはシーズ線のヒーターで加熱できる
装置に引込み、加熱する。シートは加熱によって溶融を
開始するが、そのざい、シートの垂れは一度垂れてから
加熱を続けると、シートを押さえているワタの中で張る
。
この張る現象の見られるときが一番シートの成形のタイ
ミングとしては成形物にシワや偏肉の発生しない良好な
加熱状態である。このとき、シートワタを引き出し、金
型のL部に置き、金型側から一気圧の減圧下で真空成形
を行なうことによって目的とする成形物が得られる。つ
いで、風または水スプレーによって冷却を行ないIlL
型し製品が得られる。
ミングとしては成形物にシワや偏肉の発生しない良好な
加熱状態である。このとき、シートワタを引き出し、金
型のL部に置き、金型側から一気圧の減圧下で真空成形
を行なうことによって目的とする成形物が得られる。つ
いで、風または水スプレーによって冷却を行ないIlL
型し製品が得られる。
一方、圧空成形では、成形しやすくなったシートを金型
の上靴に引き出し、シートのL方から圧空のためのチャ
ンバー(箱)をかぶせて、3〜5気圧の圧力で金型側に
シートを押しつけるとともに金型をつき一ヒげることに
よって成形物を得ることができる。
の上靴に引き出し、シートのL方から圧空のためのチャ
ンバー(箱)をかぶせて、3〜5気圧の圧力で金型側に
シートを押しつけるとともに金型をつき一ヒげることに
よって成形物を得ることができる。
なお、いずれの成形法でも、プロピレンを主成分とする
プロピレン系重合体では、シートの表面温度が165〜
175°Cが最適温度であり、エチレンを主成分とする
エチレン系重合体では、シートの表面温度が125〜1
45℃が好適温度である。
プロピレン系重合体では、シートの表面温度が165〜
175°Cが最適温度であり、エチレンを主成分とする
エチレン系重合体では、シートの表面温度が125〜1
45℃が好適温度である。
(3)スタンピング成形法による製造
この方法によって本発明の円帰波アンテナ用反射板を製
造するには、前記の真空成形法による円偏波アンテナ用
反射板の製造の順で使った耐候性のすぐれた熱可塑性樹
脂層、金属性形状物および無機充填剤含有オレフィン系
重合体層がそれぞれ順次積層された積層体シートを立型
プレス機に着装された絞り金型に導き込み、5〜50k
g/ c m (好適には10〜20kg/ c rt
f )の圧力下で加熱加圧させることによって目的とす
る成形物が得られる。
造するには、前記の真空成形法による円偏波アンテナ用
反射板の製造の順で使った耐候性のすぐれた熱可塑性樹
脂層、金属性形状物および無機充填剤含有オレフィン系
重合体層がそれぞれ順次積層された積層体シートを立型
プレス機に着装された絞り金型に導き込み、5〜50k
g/ c m (好適には10〜20kg/ c rt
f )の圧力下で加熱加圧させることによって目的とす
る成形物が得られる。
ついで風または水スプレーによって冷却を行ない離型さ
せることによって製品が得られる。成形にさいして加圧
時間は通常15秒以上であり、15〜40秒が一般的で
ある。また、表面特性を改良させるために二段の圧力条
件で成形させることが好ましい。この場合、第一段で1
0〜20kg/crrfの加圧下で15〜40秒加圧し
た後、第二段で40〜50kg/ c m’の加圧下で
5秒以り加圧させることによって表面平滑性のすぐれた
成形物が得られる。特に、流動性の悪い無機充填剤含有
オレフィン系重合体層を用いる場合は、この二段成形法
が望ましい。なお、スタンピング成形法における成形温
度は、無機充填剤含有オレフィン系重合体層のオレフィ
ン系重合体としてプロピレンを主成分とするプロピレン
系重合体を使用する場合では、シートの表面温度が12
5〜135℃が最適温度であるごまだ、エチレンを主成
分とするエチレン系重合体を用いる場合では、シートの
表面温度が85〜110°Cが好適温度である。
せることによって製品が得られる。成形にさいして加圧
時間は通常15秒以上であり、15〜40秒が一般的で
ある。また、表面特性を改良させるために二段の圧力条
件で成形させることが好ましい。この場合、第一段で1
0〜20kg/crrfの加圧下で15〜40秒加圧し
た後、第二段で40〜50kg/ c m’の加圧下で
5秒以り加圧させることによって表面平滑性のすぐれた
成形物が得られる。特に、流動性の悪い無機充填剤含有
オレフィン系重合体層を用いる場合は、この二段成形法
が望ましい。なお、スタンピング成形法における成形温
度は、無機充填剤含有オレフィン系重合体層のオレフィ
ン系重合体としてプロピレンを主成分とするプロピレン
系重合体を使用する場合では、シートの表面温度が12
5〜135℃が最適温度であるごまだ、エチレンを主成
分とするエチレン系重合体を用いる場合では、シートの
表面温度が85〜110°Cが好適温度である。
(4)射出成形法による製造
本発明の無機充填剤含有オレフィン系重合体がスキン層
とコア層を有する円偏波アンテナ用反射板は射出成形法
によって製造される。その製造方法としては、まず片面
に耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層があらかじめ前記の
ごとくプライマーが塗布されまたは塗布されない金属性
形状物を円偏波アンテナ用反射板の成形時にインサート
射出成形を行なう。このさい、無機充填剤含有オレフィ
ン系重合体層が射出成形法によって得られるにの無機充
填剤含有オレフィン系重合体(オレフィン系重合体と無
機充填剤との組成物)によって形成される層がスキン層
およびコア層を構成するためには、無機充填剤含有オレ
フィン系重合体中に発泡剤を含むマスターバッチをブレ
ンドし、射出成形してもよく、また二台の射出成形機を
使用して最初に発泡剤を含まない集機充填剤含有オレフ
ィン系重合体を金型中に注入し、注入された無機充填剤
含有オレフィン系重合体の中央部が固化する前にもう一
台の射出成形機のノズルから前記発泡剤が添加(配合)
された無機充填剤含有オレフィン系重合体を前に注入さ
れた無機充填剤含有オレフィン系重合体の中央部に注入
させることにより、最初に注入された無機充填剤含有オ
レフィン系重合体から得られたスキン層と後に注入され
た発泡剤が添加された無機充填剤含有オレフィン系重合
体から得られたコア層(発泡層)を構成させることがで
きる。ここでインサート射出成形を実施するには、前記
の金属性形状物を射出成形機の金型の雄型の間に挿入し
く#候性がすぐれた熱可塑性樹脂層が雄型のほうになる
ように挿入させる)、金型を閉じる。金型のゲート部よ
り無機充填剤含有オレフィン系重合体を金型内に充填し
、冷却した後、金型を開くことによって所望とする円偏
波アンテナ用反射板を製造することができる。このさい
、射出成形の温度は、樹脂温度は使われる無機充填剤含
有オレフィン系重合体のオレフィン系重合体の融点より
高い温度であり、かつ添加されている化学的発泡剤では
分解する温度または物理的発泡剤では気化する温度より
も高い温度であるが、オレフィン系重合体の熱分解温度
よりも低い温度である。該オレフィン系重合体としてプ
ロピレン系重合体を使用する場合では、インサート射出
成形は170〜290℃の温度範囲で実施することが望
ましい。一方、オレフィン系重合体としてエチレン系重
合体を用いる場合では、インサート射出成形は120〜
250℃の温度範囲で実施される。また、射出圧力は射
出成形機のシリンダーのノズル部でゲージ圧が40kg
/ c m’以上であれば、無機充填剤含有オレフィン
系重合体を金型の形にほぼ近い形状に賦形することがで
きるばかりでなく、外観的にも良好な製品を得ることが
できる。射出圧力は一般には40〜140 kg/ c
m’であり、とりわけ70〜120 kg/ c m
’が望ましい。
とコア層を有する円偏波アンテナ用反射板は射出成形法
によって製造される。その製造方法としては、まず片面
に耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層があらかじめ前記の
ごとくプライマーが塗布されまたは塗布されない金属性
形状物を円偏波アンテナ用反射板の成形時にインサート
射出成形を行なう。このさい、無機充填剤含有オレフィ
ン系重合体層が射出成形法によって得られるにの無機充
填剤含有オレフィン系重合体(オレフィン系重合体と無
機充填剤との組成物)によって形成される層がスキン層
およびコア層を構成するためには、無機充填剤含有オレ
フィン系重合体中に発泡剤を含むマスターバッチをブレ
ンドし、射出成形してもよく、また二台の射出成形機を
使用して最初に発泡剤を含まない集機充填剤含有オレフ
ィン系重合体を金型中に注入し、注入された無機充填剤
含有オレフィン系重合体の中央部が固化する前にもう一
台の射出成形機のノズルから前記発泡剤が添加(配合)
された無機充填剤含有オレフィン系重合体を前に注入さ
れた無機充填剤含有オレフィン系重合体の中央部に注入
させることにより、最初に注入された無機充填剤含有オ
レフィン系重合体から得られたスキン層と後に注入され
た発泡剤が添加された無機充填剤含有オレフィン系重合
体から得られたコア層(発泡層)を構成させることがで
きる。ここでインサート射出成形を実施するには、前記
の金属性形状物を射出成形機の金型の雄型の間に挿入し
く#候性がすぐれた熱可塑性樹脂層が雄型のほうになる
ように挿入させる)、金型を閉じる。金型のゲート部よ
り無機充填剤含有オレフィン系重合体を金型内に充填し
、冷却した後、金型を開くことによって所望とする円偏
波アンテナ用反射板を製造することができる。このさい
、射出成形の温度は、樹脂温度は使われる無機充填剤含
有オレフィン系重合体のオレフィン系重合体の融点より
高い温度であり、かつ添加されている化学的発泡剤では
分解する温度または物理的発泡剤では気化する温度より
も高い温度であるが、オレフィン系重合体の熱分解温度
よりも低い温度である。該オレフィン系重合体としてプ
ロピレン系重合体を使用する場合では、インサート射出
成形は170〜290℃の温度範囲で実施することが望
ましい。一方、オレフィン系重合体としてエチレン系重
合体を用いる場合では、インサート射出成形は120〜
250℃の温度範囲で実施される。また、射出圧力は射
出成形機のシリンダーのノズル部でゲージ圧が40kg
/ c m’以上であれば、無機充填剤含有オレフィン
系重合体を金型の形にほぼ近い形状に賦形することがで
きるばかりでなく、外観的にも良好な製品を得ることが
できる。射出圧力は一般には40〜140 kg/ c
m’であり、とりわけ70〜120 kg/ c m
’が望ましい。
以上の真空成形法、スタンピング成形法お(び射出成形
法において配合される発泡剤が発泡(分解)し、本発明
の円偏波アンテナ用反射板を製造することができる。こ
れらの成形方法のうち、射出成形法が特に好適である。
法において配合される発泡剤が発泡(分解)し、本発明
の円偏波アンテナ用反射板を製造することができる。こ
れらの成形方法のうち、射出成形法が特に好適である。
[VI]実施例および比較例
以下、実施例によって本発明をさらにくわしく説明する
。
。
なお、実施例および比較例において、電波反射率は矩形
導波管を使用し、導波管の先端を短絡したときの電圧定
在波比よりマイクロ波の反射係数として測定した。また
、耐候性試験はサンシャインカーボンウェザ−メーター
を用い、ブラックパネル温度が83°Cおよびデユーサ
イクルが12分/(60分照射)の条件下で2,000
時間後の表面の外観(変退色、光沢変化、クレージング
、ふくれ、金属性形状物の剥離、亀裂などの有害変化)
を評価した。さらに、ヒートサイクルテストはサンプル
を80°Cに2時間さらした後、4時間かけて一45°
Cに徐々に冷却し、この温度に2時間さらし、ついで4
時間かけて徐々に80°Cまで加熱し、このサイクルを
100回行なった後、サンプルの表面の外観を前記耐候
性試験の場合と同様に評価した。また、剥離強度は製造
された円偏波アンテナ用反射板より幅が15mriの試
験片を切り取り、ASTM D−3O3に準拠17、剥
離速度が50mm/分の速度で金属性形状物を 180
度で剥離したときの強度で評価した。
導波管を使用し、導波管の先端を短絡したときの電圧定
在波比よりマイクロ波の反射係数として測定した。また
、耐候性試験はサンシャインカーボンウェザ−メーター
を用い、ブラックパネル温度が83°Cおよびデユーサ
イクルが12分/(60分照射)の条件下で2,000
時間後の表面の外観(変退色、光沢変化、クレージング
、ふくれ、金属性形状物の剥離、亀裂などの有害変化)
を評価した。さらに、ヒートサイクルテストはサンプル
を80°Cに2時間さらした後、4時間かけて一45°
Cに徐々に冷却し、この温度に2時間さらし、ついで4
時間かけて徐々に80°Cまで加熱し、このサイクルを
100回行なった後、サンプルの表面の外観を前記耐候
性試験の場合と同様に評価した。また、剥離強度は製造
された円偏波アンテナ用反射板より幅が15mriの試
験片を切り取り、ASTM D−3O3に準拠17、剥
離速度が50mm/分の速度で金属性形状物を 180
度で剥離したときの強度で評価した。
さらに、曲げ剛性はASTM D〜780にしたがって
測定し、熱膨張係数はASTl’l D−696にした
がって測定した。
測定し、熱膨張係数はASTl’l D−696にした
がって測定した。
なお、実施例および比較例において使用した熱可塑性樹
脂層の熱可塑性樹脂、オレフィン系重合体、無機充填剤
および金属性形状物および発泡剤の種類、物性などを下
記に示す。
脂層の熱可塑性樹脂、オレフィン系重合体、無機充填剤
および金属性形状物および発泡剤の種類、物性などを下
記に示す。
[(A)熱可塑性樹脂]
熱可塑性樹脂として、メルトフローレート(ASTM
D−1238にしたがい、温度が250℃および荷重が
10kgの条件で測定)が8.1g/ 10分であるポ
リフッ化ビニリデン(以下r PVdFJと云う)、ベ
ンゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤を0.4重量%お
よび0.5重量%のカーボンブラックを含有するプロピ
レン単独重合体[メルトフローインデックス(JIS
K−8758にしたがい、温度が230℃および荷重が
2.18kgの条件で測定、以下r MFIJと云う)
が0.5g710分、以下rPP(A) Jと云う]、
ベンゾトリアゾール系の紫外線吸収剤を0.4重量%お
よび0.5重1z%のカーボンブラックを含有する高密
度ポリエチレン[密度0.958 g / c m’、
゛メルトインデックス(JIS X−87fIOにし
たがい。
D−1238にしたがい、温度が250℃および荷重が
10kgの条件で測定)が8.1g/ 10分であるポ
リフッ化ビニリデン(以下r PVdFJと云う)、ベ
ンゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤を0.4重量%お
よび0.5重量%のカーボンブラックを含有するプロピ
レン単独重合体[メルトフローインデックス(JIS
K−8758にしたがい、温度が230℃および荷重が
2.18kgの条件で測定、以下r MFIJと云う)
が0.5g710分、以下rPP(A) Jと云う]、
ベンゾトリアゾール系の紫外線吸収剤を0.4重量%お
よび0.5重1z%のカーボンブラックを含有する高密
度ポリエチレン[密度0.958 g / c m’、
゛メルトインデックス(JIS X−87fIOにし
たがい。
温度が190℃および荷重が2.18kgの条件で測定
、旭 以下rM、1.Jと云う)が0.8g1IO分、以下r
HDPE(1)」と云う]4昆合物として、ムーニー
粘度(MLl、4)が108である塩素化ポリエチレン
(塙素含有量3,15重量%、非晶性、原料ポリエチレ
ンの分子量約20万)20重量部および80重量部のア
クリロニトリル−スチレン共重合樹脂(アクリロニトリ
ル含有量23重量%)ならびに安定剤として2重量部の
ジブチルチンマレート系安定剤[三共有機合成社製、商
品名 スタン(Stann)BN 1 をロール(表面
温度180°C)を使って10分間混練を行ない、得ら
れた組成物(以下r AC8Jと云う)および20重量
部のジオクチルフタレート(可塑剤として)および5.
0重量部のジブチルすずマレート(脱塩化水素防止剤と
して)を100重量部の塩化ビニル単独重合体(重合度
1100、以下r PVCJ と云う)に配合させた
混合物を使用した。
、旭 以下rM、1.Jと云う)が0.8g1IO分、以下r
HDPE(1)」と云う]4昆合物として、ムーニー
粘度(MLl、4)が108である塩素化ポリエチレン
(塙素含有量3,15重量%、非晶性、原料ポリエチレ
ンの分子量約20万)20重量部および80重量部のア
クリロニトリル−スチレン共重合樹脂(アクリロニトリ
ル含有量23重量%)ならびに安定剤として2重量部の
ジブチルチンマレート系安定剤[三共有機合成社製、商
品名 スタン(Stann)BN 1 をロール(表面
温度180°C)を使って10分間混練を行ない、得ら
れた組成物(以下r AC8Jと云う)および20重量
部のジオクチルフタレート(可塑剤として)および5.
0重量部のジブチルすずマレート(脱塩化水素防止剤と
して)を100重量部の塩化ビニル単独重合体(重合度
1100、以下r PVCJ と云う)に配合させた
混合物を使用した。
[(B)オレフィン系重合体]
オレフィン系重合体として、MFIが0.7g710分
であるプロピレン−エチレンブロック共重合体(エチレ
ン含有率 10.5重量%、以下r PP(B)Jと云
う) 、M、1.が20g/10分である高密度エチレ
ン単独重合体(密度 0.!1161g/ c m’、
以下r HDPE(2)J と云う)を使った。
であるプロピレン−エチレンブロック共重合体(エチレ
ン含有率 10.5重量%、以下r PP(B)Jと云
う) 、M、1.が20g/10分である高密度エチレ
ン単独重合体(密度 0.!1161g/ c m’、
以下r HDPE(2)J と云う)を使った。
[(C)無機充填剤]
無機充填剤として、平均粒径が3ミクロンであるタルク
(アスペクト比 約7)、平均粒径力<3ミクロンであ
るマイカ(アスペクト比 約8)、グラスファイバー(
単繊維径 11ミクロン、力・ント長 3mm 、以下
rGFJと云う)、および平均粒径が0.8ミクロンで
ある炭酸カルシウム(以下r CaC0り」と云う)を
用いた。
(アスペクト比 約7)、平均粒径力<3ミクロンであ
るマイカ(アスペクト比 約8)、グラスファイバー(
単繊維径 11ミクロン、力・ント長 3mm 、以下
rGFJと云う)、および平均粒径が0.8ミクロンで
ある炭酸カルシウム(以下r CaC0り」と云う)を
用いた。
[(D)発泡剤]
発泡剤として、重炭酸ナトリウム[以下「発泡剤(A)
と云う]およびアゾジカルボン酸アミド[以下「発泡剤
(B)と云う]を使った。
と云う]およびアゾジカルボン酸アミド[以下「発泡剤
(B)と云う]を使った。
[(E)金属性形状物]
金属性形状物として、それぞれの繊維径が約0゜3mm
+であるアルミニウム(以下rAJJJと云う)、銅、
黄銅および銀の40メツシユ平織ワイヤークロスを使用
した。
+であるアルミニウム(以下rAJJJと云う)、銅、
黄銅および銀の40メツシユ平織ワイヤークロスを使用
した。
実施例 1〜11、比較例 1〜3
前記熱可塑性樹脂を成形し、それぞれ厚さが20ミクロ
ンのフィルムを製造した。また、各金属性形状物の片面
にアクリル系プライマー(昭和高分子社製、商品名 ビ
ニロール82丁)を厚さがそれぞれ20ミクロンになる
ように塗布し、他の面にウレタン系プライマー(東洋モ
ートン社製、商品名アドコー) 335)を厚さがそれ
ぞれ20ミクロンになるように塗布して乾燥した(なお
、実施例7およびlOでは、両面に前記ウレタン系プラ
イマーを塗布)。
ンのフィルムを製造した。また、各金属性形状物の片面
にアクリル系プライマー(昭和高分子社製、商品名 ビ
ニロール82丁)を厚さがそれぞれ20ミクロンになる
ように塗布し、他の面にウレタン系プライマー(東洋モ
ートン社製、商品名アドコー) 335)を厚さがそれ
ぞれ20ミクロンになるように塗布して乾燥した(なお
、実施例7およびlOでは、両面に前記ウレタン系プラ
イマーを塗布)。
このようにして製造された熱可塑性樹脂のフィルム(な
お、比較例1では使用せず)、プライマーが両面に塗布
された金属性形状物をドライラミネート法によって接着
させることによってラミネートされた金属性形状物を製
造した。
お、比較例1では使用せず)、プライマーが両面に塗布
された金属性形状物をドライラミネート法によって接着
させることによってラミネートされた金属性形状物を製
造した。
さらに、s機充填剤およびオレフィン系重合体(それぞ
れの無機充填剤およびオレフィン系重合体の種類ならび
に組成物中のs機充填剤の含有率を第1表に示す。なお
、比較例2では、無機充填剤を配合せず)をそれぞれ5
分間ヘンシェルミキサーを用いてトライブレンドし、各
混合物を樹脂温度が230℃の条件下でベント付押出機
を使って組成物を製造した。
れの無機充填剤およびオレフィン系重合体の種類ならび
に組成物中のs機充填剤の含有率を第1表に示す。なお
、比較例2では、無機充填剤を配合せず)をそれぞれ5
分間ヘンシェルミキサーを用いてトライブレンドし、各
混合物を樹脂温度が230℃の条件下でベント付押出機
を使って組成物を製造した。
また、このようにして得られた組成物に発泡剤(B)の
場合では0.3重量%、発泡剤(A)の場合では0.5
重量%トライブレンドさせることによって発泡性組成物
を製造した。
場合では0.3重量%、発泡剤(A)の場合では0.5
重量%トライブレンドさせることによって発泡性組成物
を製造した。
前記のようにして製造されたラミネートされた金属性形
状物を一台の射出成形機(型締力 1500トン)を用
いて射出成形させる方法(実施例 1〜3および7〜1
0ならびに比較例 3)または二台の射出成形機(型締
力 1500 トン)を使用し、そのうちの一台のノズ
ルヘッドより発泡剤を含有しない組成物を注入し、さら
に同じノズルヘッドより発泡剤を含有する組成物を注入
させて射出成形させる方法(実施例 4〜6および11
ならびに比較例 1および2)により、金型の移動側金
型面(オレフィン系重合体層が固定型金型面)になるよ
うに挿入した。型を閉じた後、射出圧力が80kg/c
m″および樹脂温度が270℃の条件で、第1表にオレ
フィン系樹脂および無機充填剤の種類ならびに組成物中
の無機充填剤の含有率が第1表に示されている組成物を
インサート射出成形を行ない、第2図に示される肉厚が
8mmで表面に半径が5mm、高さが20+amの外面
円柱(肉厚円柱部)を有する椀状(外形?50mm、高
さ80mm)の形状をした円偏波アンテナ用反射板を製
造した。
状物を一台の射出成形機(型締力 1500トン)を用
いて射出成形させる方法(実施例 1〜3および7〜1
0ならびに比較例 3)または二台の射出成形機(型締
力 1500 トン)を使用し、そのうちの一台のノズ
ルヘッドより発泡剤を含有しない組成物を注入し、さら
に同じノズルヘッドより発泡剤を含有する組成物を注入
させて射出成形させる方法(実施例 4〜6および11
ならびに比較例 1および2)により、金型の移動側金
型面(オレフィン系重合体層が固定型金型面)になるよ
うに挿入した。型を閉じた後、射出圧力が80kg/c
m″および樹脂温度が270℃の条件で、第1表にオレ
フィン系樹脂および無機充填剤の種類ならびに組成物中
の無機充填剤の含有率が第1表に示されている組成物を
インサート射出成形を行ない、第2図に示される肉厚が
8mmで表面に半径が5mm、高さが20+amの外面
円柱(肉厚円柱部)を有する椀状(外形?50mm、高
さ80mm)の形状をした円偏波アンテナ用反射板を製
造した。
以上のようにして得られたそれぞれの円偏波アンテナ用
反射板の無機充填剤含有オレフィン系重合体層の弾性率
、平均発泡倍率および線膨張率ならびに無機充填剤含有
オレフィン系重合体層より金属性形状物の剥離強度の測
定を行なった。それらの結果を第2表に示す。
反射板の無機充填剤含有オレフィン系重合体層の弾性率
、平均発泡倍率および線膨張率ならびに無機充填剤含有
オレフィン系重合体層より金属性形状物の剥離強度の測
定を行なった。それらの結果を第2表に示す。
第 2 表
以上のようにして得られた各円偏波アンテナ用反射板の
電波反射率を測定したところ、いずれも98%であった
。さらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを行
なったが、比較例1を除きすべて表面に変退色、光沢の
変化、クレージング、ふくれ、金属性形状物の剥離、亀
裂などの有害変化を認めることができなかった。ただし
、比較例1では、表面のアルミニウムクロスが腐食した
。
電波反射率を測定したところ、いずれも98%であった
。さらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを行
なったが、比較例1を除きすべて表面に変退色、光沢の
変化、クレージング、ふくれ、金属性形状物の剥離、亀
裂などの有害変化を認めることができなかった。ただし
、比較例1では、表面のアルミニウムクロスが腐食した
。
さらに、すべての実施例ならびに比較例1および2によ
って得られた反射板の外観は、いずれも良好であったが
、比較例3では、肉厚円柱部(外面円柱)にひけが発生
した。
って得られた反射板の外観は、いずれも良好であったが
、比較例3では、肉厚円柱部(外面円柱)にひけが発生
した。
第1図は本発明によって製造ξれる代表的゛な円偏波ア
ンテナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜視図であ
る。また、$2図は該円偏波アンテナ用反射板の断面図
である。さらに、第3図は該断面図の部分拡大図である
。 A・・・円偏波アンテナ用反射板、B・・・コンバータ
ー、C・・・コンバーター支持棒、D・・・反射板支持
棒、E・・・配線、 1a・・・スキン層、2a・・・コア層、l・・・無機
充填剤含有オレフィン系重合体層、2・・・金属性形状
物。 3・・・耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層、2a・・・
プライマ一層、2b・・・プライマ一層重・・・ラミネ
ートされた金属性形状物、II・・・無機充填剤含有オ
レフィン系重合体層、■・・・肉厚円柱部 特許出願人 昭和電工株式会社 代 理 人 弁理士 菊地精−
ンテナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜視図であ
る。また、$2図は該円偏波アンテナ用反射板の断面図
である。さらに、第3図は該断面図の部分拡大図である
。 A・・・円偏波アンテナ用反射板、B・・・コンバータ
ー、C・・・コンバーター支持棒、D・・・反射板支持
棒、E・・・配線、 1a・・・スキン層、2a・・・コア層、l・・・無機
充填剤含有オレフィン系重合体層、2・・・金属性形状
物。 3・・・耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層、2a・・・
プライマ一層、2b・・・プライマ一層重・・・ラミネ
ートされた金属性形状物、II・・・無機充填剤含有オ
レフィン系重合体層、■・・・肉厚円柱部 特許出願人 昭和電工株式会社 代 理 人 弁理士 菊地精−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 少なくとも (A)耐候性の良好な熱可塑性樹脂層(B
)金属性のマット、クロスおよびネットからなる群から
選ばれた少なくとも一種の形状物ならびに (C)無機充填剤含有オレフィン系重合体層が順次積層
してなり、該熱可塑性樹脂層の厚さは5ミクロンないし
5mmであり、金属層の厚さは5ミクロンないし1mm
であり、かつ無機充填剤含有オレフィン系重合体層の厚
さは0 、5mmないし15mmであり、この層の無機
充填剤の含有量は10〜80重量%であり、この無機充
填剤含有オレフィン系重合体層はスキン層およびコア層
から構成され、スキン層は本質的に無発泡層であり、コ
ア層は発泡層であり、かつ無機充填剤含有オレフィン系
重合体層の平均発泡倍率は1.005〜1.50である
ことを特徴とする円偏波アンテナ用反射板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9016484A JPS60235503A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | 円偏波アンテナ用反射板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9016484A JPS60235503A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | 円偏波アンテナ用反射板 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60235503A true JPS60235503A (ja) | 1985-11-22 |
Family
ID=13990839
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9016484A Pending JPS60235503A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | 円偏波アンテナ用反射板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60235503A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01215102A (ja) * | 1988-02-23 | 1989-08-29 | Mitsuboshi Belting Ltd | パラボラアンテナ用反射体の製造方法 |
JPH01252003A (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-06 | Kyowa Denki Kagaku Kk | 衛星放送受信用パラボラアンテナの反射器およびその製造方法 |
EP0543664A2 (en) * | 1991-11-21 | 1993-05-26 | Nifco Inc. | Parabolic antenna and method of manufacturing reflector body of the same |
-
1984
- 1984-05-08 JP JP9016484A patent/JPS60235503A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01215102A (ja) * | 1988-02-23 | 1989-08-29 | Mitsuboshi Belting Ltd | パラボラアンテナ用反射体の製造方法 |
JPH01252003A (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-06 | Kyowa Denki Kagaku Kk | 衛星放送受信用パラボラアンテナの反射器およびその製造方法 |
EP0543664A2 (en) * | 1991-11-21 | 1993-05-26 | Nifco Inc. | Parabolic antenna and method of manufacturing reflector body of the same |
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