JPS6021330A - 表面性状の良好な無方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
表面性状の良好な無方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPS6021330A JPS6021330A JP58129490A JP12949083A JPS6021330A JP S6021330 A JPS6021330 A JP S6021330A JP 58129490 A JP58129490 A JP 58129490A JP 12949083 A JP12949083 A JP 12949083A JP S6021330 A JPS6021330 A JP S6021330A
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- steel sheet
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- silicon steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、表面性状の良好な無方向性珪素鋼板の製造
方法に191 t、 、とくにこの種供1板において従
来懸念されたりジンクの発生を有利に防止しようとする
ものである。
方法に191 t、 、とくにこの種供1板において従
来懸念されたりジンクの発生を有利に防止しようとする
ものである。
周知のように無方向性珪素鋼板は、変圧器、安定器など
の静止機器あるいはモーター、発電機などの回転機器の
鉄心として、主に積層して用いら一−−−−壮るご−と
が多い。従って電磁特性に優れることはもちろん、占積
率や層間抵抗に大きな影響を与える表面性状も良好であ
ることが要求されろう電磁特性、については、最近、溶
鋼段階で炭素レベルを極力低減して、焼鈍における脱炭
工程を軽減または省略することにより 一層の改善が達
成されたが、表面性状については未だ以下に述べるよう
な問題を残していた。
の静止機器あるいはモーター、発電機などの回転機器の
鉄心として、主に積層して用いら一−−−−壮るご−と
が多い。従って電磁特性に優れることはもちろん、占積
率や層間抵抗に大きな影響を与える表面性状も良好であ
ることが要求されろう電磁特性、については、最近、溶
鋼段階で炭素レベルを極力低減して、焼鈍における脱炭
工程を軽減または省略することにより 一層の改善が達
成されたが、表面性状については未だ以下に述べるよう
な問題を残していた。
すなわちSlを1.5重量%(以下単に%で示す)以上
含有する珪素鋼においては、冷間圧延後の製、品にリジ
ングと呼ばれるしわ状の表面欠陥が発生易かったのであ
るが、このリジングは、単に外観を損うだけでな(、積
層した場合には占積率を低下させ、また層間抵抗をも低
下させるため、かようなりジンク発生鋼板を実機に組込
んだモーターや変圧器は、その特性を劣化させる結果に
なっていたのである。
含有する珪素鋼においては、冷間圧延後の製、品にリジ
ングと呼ばれるしわ状の表面欠陥が発生易かったのであ
るが、このリジングは、単に外観を損うだけでな(、積
層した場合には占積率を低下させ、また層間抵抗をも低
下させるため、かようなりジンク発生鋼板を実機に組込
んだモーターや変圧器は、その特性を劣化させる結果に
なっていたのである。
リジングの発生lr& ntについては、まだ明確には
Itll’明されていないが、おおよそ次のとおりと考
えられる。
Itll’明されていないが、おおよそ次のとおりと考
えられる。
すなわちスラブ中の柱状晶が熱間圧延後も伸長粒として
残り、その一部が熱延後の焼鈍でも未再結晶のまま残存
した場合、冷延時には他の再結晶部との変形flBが異
なるため、表面がしわ状になる。
残り、その一部が熱延後の焼鈍でも未再結晶のまま残存
した場合、冷延時には他の再結晶部との変形flBが異
なるため、表面がしわ状になる。
従来、リジングの防止対策としては、
11、) 低温鋳込みや電磁((:9拌の活用などによ
ってスラブの柱状晶率を低減する、 (2)γ→α変態の利用やスラブ段階での圧下により柱
状晶の微細11工結晶化を図る、 (8)熱間粗圧延工程で歪エネルギーを導入する、ブ工
どが提案されている。
ってスラブの柱状晶率を低減する、 (2)γ→α変態の利用やスラブ段階での圧下により柱
状晶の微細11工結晶化を図る、 (8)熱間粗圧延工程で歪エネルギーを導入する、ブ工
どが提案されている。
しかしながら、上記の方法はいずれも次に述べるような
問題を残していた。
問題を残していた。
(11の低温鋳込みはある程度の効果は期待できるもの
の、定常的な操業の確保が難しく、また電磁。
の、定常的な操業の確保が難しく、また電磁。
攪拌を利用する方法は、そのための設備投資が必要であ
り、設備費も嵩む。
り、設備費も嵩む。
(2)のγ→α変態の利用は、Slを1.5%以上含有
し、しかも最近のような極低炭領域では不可能であり、
またスラブ段階での圧下による方法は、設備投資が必要
なうえ、発明者らの実験によればその効果は認められな
かった。
し、しかも最近のような極低炭領域では不可能であり、
またスラブ段階での圧下による方法は、設備投資が必要
なうえ、発明者らの実験によればその効果は認められな
かった。
(8)の熱間粗圧延段階での歪エネルギーの導入は、仕
上げ圧延までにそのエネルギーは高温のために解放され
、蓄積するということはなかった。
上げ圧延までにそのエネルギーは高温のために解放され
、蓄積するということはなかった。
この発明は、上記の諸問題を有利に解決するもので、た
とえ高い柱状晶率をもつ連続鋳造スラブであっても、熱
間圧延の仕上げ圧延段階における圧延終了温度および圧
下量、さらには後続の巻取り工程における巻取り温度を
併せて制御することKより、引続く熱延板の焼鈍工程に
おいて再結晶しづらい伸長粒をも完全に再結晶させるこ
とができ、従って製品のりジンクを消失させ得るとの新
規知見に立脚する。
とえ高い柱状晶率をもつ連続鋳造スラブであっても、熱
間圧延の仕上げ圧延段階における圧延終了温度および圧
下量、さらには後続の巻取り工程における巻取り温度を
併せて制御することKより、引続く熱延板の焼鈍工程に
おいて再結晶しづらい伸長粒をも完全に再結晶させるこ
とができ、従って製品のりジンクを消失させ得るとの新
規知見に立脚する。
すなわちこの発明は、C: 0.1%以下、Sl:、1
.5〜4.0%およびAe: 1.0%以下を含有する
lIl成になる無方向性珪素鋼用スラブに熱間圧延を施
して熱延板としたのち、−たんコイルに巻取ってから焼
鈍し、ついで冷間圧延、最終仕上げ焼鈍を施す一連の工
程からなる無方向性珪素鋼板の製造方法において、熱間
仕上げ圧延を、圧延終了温度=800〜700℃、最終
バス圧下率:15%以上の条件下に行うと共に、500
℃以下の温度範囲で巻取ることをもって上記課題の解決
手段とするものである。
.5〜4.0%およびAe: 1.0%以下を含有する
lIl成になる無方向性珪素鋼用スラブに熱間圧延を施
して熱延板としたのち、−たんコイルに巻取ってから焼
鈍し、ついで冷間圧延、最終仕上げ焼鈍を施す一連の工
程からなる無方向性珪素鋼板の製造方法において、熱間
仕上げ圧延を、圧延終了温度=800〜700℃、最終
バス圧下率:15%以上の条件下に行うと共に、500
℃以下の温度範囲で巻取ることをもって上記課題の解決
手段とするものである。
以下この発明を由来するに至った実験結果に基いて具体
的に説明する。
的に説明する。
まずこの発明における珪素鋼の基本成分を上記の範囲に
限定した理由を述べる。
限定した理由を述べる。
Cは、0.02%を超えると最終焼鈍時の脱炭処理の負
荷が大きくなって能率が悪くなるばかりでなく、脱炭処
理時に形成される酸化被膜により電磁特性の劣化を招く
ので0 、0.2%以下に限定した。
荷が大きくなって能率が悪くなるばかりでなく、脱炭処
理時に形成される酸化被膜により電磁特性の劣化を招く
ので0 、0.2%以下に限定した。
Siは、素材の電気抵抗を高めて渦電流損な低減させる
のに有効に寄与するが、含有量が1.5%未満ではその
効果に乏しく、一方4.0%を超える・と冷間加工性が
劣化するので、S1含有量は1.5〜4.0%の範囲に
限定した。
のに有効に寄与するが、含有量が1.5%未満ではその
効果に乏しく、一方4.0%を超える・と冷間加工性が
劣化するので、S1含有量は1.5〜4.0%の範囲に
限定した。
AIは、所定の集合組織を発達させるのに有用な元素で
あるが、含有量が1.0%を超えると81と同様に脆く
なって冷間加工性が劣化し、またコストの上昇も招くの
で、Ae含有量は1%以下に限定した。
あるが、含有量が1.0%を超えると81と同様に脆く
なって冷間加工性が劣化し、またコストの上昇も招くの
で、Ae含有量は1%以下に限定した。
さて上記の成分組成範囲に調整したスラブは、1000
〜1200℃で加熱後、熱間粗圧延、仕上り圧延を施し
て所望の熱延板厚とするわけであるが、発明者らは、こ
の熱間仕上げ圧延における圧延終了温度および最終パス
圧下率、さらにはその後の巻取り温度の三点を制御する
ことにより、素材中に歪エネルギーが効果的に蓄積され
、その後の焼鈍段階で再結晶の駆動力として有効に作用
し、かくしてリジングのない表面性状の良好な製品が得
られることを究明し、この発明を完成させるに至ったの
である。。
〜1200℃で加熱後、熱間粗圧延、仕上り圧延を施し
て所望の熱延板厚とするわけであるが、発明者らは、こ
の熱間仕上げ圧延における圧延終了温度および最終パス
圧下率、さらにはその後の巻取り温度の三点を制御する
ことにより、素材中に歪エネルギーが効果的に蓄積され
、その後の焼鈍段階で再結晶の駆動力として有効に作用
し、かくしてリジングのない表面性状の良好な製品が得
られることを究明し、この発明を完成させるに至ったの
である。。
第1図に、C: 0.005%、Si : 2.flO
%および、 AJ : 0.805%を含有する連鋳ス
ラブを、加熱後仕上げ圧延終了温度および最終パス圧下
率をU々に変化させて熱間圧延し、ついで450 ℃で
巻取ってから常法に従って焼鈍、冷間圧延、最終仕上げ
焼鈍を施して得た無方向性珪素鋼板の表面性状について
調べた結果を、熱間仕上げ圧延終了温度とJに終パス圧
下率との関係で整理して示す。なお表面性状の評価は次
のようにして行い、():凹凸なしく山高さ0〜7μm
) 0:凹凸小(山高さ8〜l 5 tt7rl )△:凹
凸中(山高さ16〜25μm) X:凹凸大(山高さ26μm以上) このうb((j+、○が合格品である。
%および、 AJ : 0.805%を含有する連鋳ス
ラブを、加熱後仕上げ圧延終了温度および最終パス圧下
率をU々に変化させて熱間圧延し、ついで450 ℃で
巻取ってから常法に従って焼鈍、冷間圧延、最終仕上げ
焼鈍を施して得た無方向性珪素鋼板の表面性状について
調べた結果を、熱間仕上げ圧延終了温度とJに終パス圧
下率との関係で整理して示す。なお表面性状の評価は次
のようにして行い、():凹凸なしく山高さ0〜7μm
) 0:凹凸小(山高さ8〜l 5 tt7rl )△:凹
凸中(山高さ16〜25μm) X:凹凸大(山高さ26μm以上) このうb((j+、○が合格品である。
11)1図から明らかなように、仕上げ圧延終了温!1
(が800 ”Cを超えるとりジンクの発生が著しく、
また該温度は800℃以下でも最終パスにおける圧下率
が15%に満たない場合も、やはりリジングはjt了消
されない。これに対し仕上げ圧延終了温度が800 ”
(:以下でがっ最終パス圧下率が15%以上の場合は、
表面凹凸はほとんどない。
(が800 ”Cを超えるとりジンクの発生が著しく、
また該温度は800℃以下でも最終パスにおける圧下率
が15%に満たない場合も、やはりリジングはjt了消
されない。これに対し仕上げ圧延終了温度が800 ”
(:以下でがっ最終パス圧下率が15%以上の場合は、
表面凹凸はほとんどない。
次に第2図に、第1図と同じ素材の連鋳スラブを、加熱
後、熱間仕上げ圧延の最終パス圧下率は20%と一定に
し、仕上げ圧延終了温度と巻取り温度を種々に変化させ
て製造した無方向性珪素鋼板の表面性状について調べた
結果を、仕上げ圧延終了温度と巻取り温度との関係で示
す。
後、熱間仕上げ圧延の最終パス圧下率は20%と一定に
し、仕上げ圧延終了温度と巻取り温度を種々に変化させ
て製造した無方向性珪素鋼板の表面性状について調べた
結果を、仕上げ圧延終了温度と巻取り温度との関係で示
す。
第2図から明らかなように、仕上げ圧延終了温度が80
0℃を超えるとやはりリジングの発生が著しく、一方該
温度は800℃以下であっても巻取り温度が500℃を
超えると、復熱により回復現象が生じて板に蓄積された
歪エネルギーが駒数されるため、表面性状は悪かった。
0℃を超えるとやはりリジングの発生が著しく、一方該
温度は800℃以下であっても巻取り温度が500℃を
超えると、復熱により回復現象が生じて板に蓄積された
歪エネルギーが駒数されるため、表面性状は悪かった。
なお第1図および第2図に示した成績を得たいずれの実
験においても、仕上圧延終了温度が700℃を下回ると
、板形状の悪化を生じた。
験においても、仕上圧延終了温度が700℃を下回ると
、板形状の悪化を生じた。
以上の理由から、この発明では、熱間仕上げ圧延の圧延
終了温度は800〜700℃、最終パス圧下率は15%
以上、そして巻1収り温度は500℃以下の範囲に限定
したのである。
終了温度は800〜700℃、最終パス圧下率は15%
以上、そして巻1収り温度は500℃以下の範囲に限定
したのである。
以下この発明の実施例について説明する。
(? : 0.005%、Si : 2.80%、A/
: 0.805%、Mn : O,1,7%、P :
0.015%およびS : 0.001%を含イ1し
、残部は実質的に鉄の組成になる溶鍋を、連続鋳造によ
りスラブとし、ついで構lに示した種々の条件下にスラ
ブ加凸、熱間粗圧延および仕上げ圧延、巻取り、熱延板
焼鈍を順次に行い、その後圧下率=76%の冷間圧延つ
いで850〜(150℃の温度範囲での1m1nにわた
る最終仕上げ焼鈍を施して無方向性珪3<鋼板を製造し
た。:t+iられた製品の表面性状について1.ノベた
結果を表1に併記する。なお次面性状すなわちリジング
についてのBY価は、前掲第1図に示した場合と同じで
ある。
: 0.805%、Mn : O,1,7%、P :
0.015%およびS : 0.001%を含イ1し
、残部は実質的に鉄の組成になる溶鍋を、連続鋳造によ
りスラブとし、ついで構lに示した種々の条件下にスラ
ブ加凸、熱間粗圧延および仕上げ圧延、巻取り、熱延板
焼鈍を順次に行い、その後圧下率=76%の冷間圧延つ
いで850〜(150℃の温度範囲での1m1nにわた
る最終仕上げ焼鈍を施して無方向性珪3<鋼板を製造し
た。:t+iられた製品の表面性状について1.ノベた
結果を表1に併記する。なお次面性状すなわちリジング
についてのBY価は、前掲第1図に示した場合と同じで
ある。
表1に示した結果から明らかなように、熱間仕上げ圧延
終了温度、最終パス圧下率および巻取り温度のうち一つ
でもこの発明の適、正範囲を満足しない比較例(スラブ
席1〜B)はいずれも、製品にリジングが発生したのに
対し、この発明に従い得られたスラブ/164 、5は
、リジングの発生はなく、美麗な表面性状が得られた。
終了温度、最終パス圧下率および巻取り温度のうち一つ
でもこの発明の適、正範囲を満足しない比較例(スラブ
席1〜B)はいずれも、製品にリジングが発生したのに
対し、この発明に従い得られたスラブ/164 、5は
、リジングの発生はなく、美麗な表面性状が得られた。
以上述べたようにこの発明によれば、Slを1.5%以
上官有する無方向性珪素鋼板において従来懸念されたり
ジンクの発生を効果的に防止して、凹凸のない美麗な表
面性状の製品を得ることができる。
上官有する無方向性珪素鋼板において従来懸念されたり
ジンクの発生を効果的に防止して、凹凸のない美麗な表
面性状の製品を得ることができる。
第1図は、リジングの発生に及ぼす熱間仕上げ圧延終了
温度と最終パス圧下率との影響を示した図、 第2図は同じくリジング発生に及ぼす熱間仕上げ圧延終
了温度と巻取り温度との影響を示した図である。 第1図 1艷終ノ?X圧下卑c%) 第2図 養舅更すミ五崖(τ) O凹凸QLCルI!lp:θ〜塾フ ン0凹凸小仙だθ〜!羽ノ Δ凹凸中c山、1!1ゼlθ〜?ゾ2 x 凹凸’LC小に21ytHJJ (Ooば治#ン
温度と最終パス圧下率との影響を示した図、 第2図は同じくリジング発生に及ぼす熱間仕上げ圧延終
了温度と巻取り温度との影響を示した図である。 第1図 1艷終ノ?X圧下卑c%) 第2図 養舅更すミ五崖(τ) O凹凸QLCルI!lp:θ〜塾フ ン0凹凸小仙だθ〜!羽ノ Δ凹凸中c山、1!1ゼlθ〜?ゾ2 x 凹凸’LC小に21ytHJJ (Ooば治#ン
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 L C: 0.02重景%以下 Si:1.5〜4.0重景%および Ag:1.0重量%以下 を含有する組成になる無方向性珪素鋼用スラブに熱間圧
延を施して熱延板としたのち、−たんコイルに巻取って
から焼鈍し、ついで冷間圧延、最終仕上げ焼鈍を施すこ
とによって無方向性珪素鋼板を製造するに当り、熱間仕
上げ圧延を、圧延終了温度=800〜700℃、ii↓
終パス圧下率:15%以上の条件下に行い、ついで50
0℃以下の温度範囲で巻取ることを特徴とする表面性状
の良好な無方向性珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58129490A JPS6021330A (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 表面性状の良好な無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58129490A JPS6021330A (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 表面性状の良好な無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6021330A true JPS6021330A (ja) | 1985-02-02 |
Family
ID=15010764
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58129490A Pending JPS6021330A (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 表面性状の良好な無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6021330A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005002401A (ja) * | 2003-06-11 | 2005-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2019183228A (ja) * | 2018-04-11 | 2019-10-24 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
WO2020153387A1 (ja) * | 2019-01-24 | 2020-07-30 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
-
1983
- 1983-07-18 JP JP58129490A patent/JPS6021330A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005002401A (ja) * | 2003-06-11 | 2005-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2019183228A (ja) * | 2018-04-11 | 2019-10-24 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
WO2020153387A1 (ja) * | 2019-01-24 | 2020-07-30 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
JP6767687B1 (ja) * | 2019-01-24 | 2020-10-14 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
RU2771133C1 (ru) * | 2019-01-24 | 2022-04-26 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Лист из нетекстурированной электротехнической стали и способ его производства |
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