JPS60153608A - 円偏波アンテナ用反射板 - Google Patents
円偏波アンテナ用反射板Info
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- JPS60153608A JPS60153608A JP946484A JP946484A JPS60153608A JP S60153608 A JPS60153608 A JP S60153608A JP 946484 A JP946484 A JP 946484A JP 946484 A JP946484 A JP 946484A JP S60153608 A JPS60153608 A JP S60153608A
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- thermoplastic resin
- inorganic filler
- metallic
- circularly polarized
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
- H01Q15/14—Reflecting surfaces; Equivalent structures
- H01Q15/141—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing reflecting surfaces
- H01Q15/142—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing reflecting surfaces using insulating material for supporting the reflecting surface
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[I]発明の目的
本発明は電波反射層である金属性のマット、クロスおよ
びネットからなる群から選ばれた少なくとも′乙種の形
状物をを中間層とする積層物よりなる円偏波アンテナ用
反射板に関する。さらにくわしくは、少なくとも(A)
耐候性の良好な熱可塑性樹脂層(B)金属性のマット、
クロスおよびネットからなる群から選ばれた少なくとも
一種の形状物(C)無機充填剤含有オレフィン系重合体
層が順次積層してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層
の厚さは5ミクロンないし5+nmであり、金属性のマ
ット、クロスおよびネットは、 2メツシユよりも細か
く、かつ無機充填剤含有オレフィン系重合体層の厚さは
500ミクロンないし15mmであり、この層の無機充
填剤の含有量は10〜80重量%であることを特徴とす
る円偏波アンテナ用反射板に関するものであり、耐候性
の良好な円偏波アンテナ用反射板を提供することを目的
とするものである。
びネットからなる群から選ばれた少なくとも′乙種の形
状物をを中間層とする積層物よりなる円偏波アンテナ用
反射板に関する。さらにくわしくは、少なくとも(A)
耐候性の良好な熱可塑性樹脂層(B)金属性のマット、
クロスおよびネットからなる群から選ばれた少なくとも
一種の形状物(C)無機充填剤含有オレフィン系重合体
層が順次積層してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層
の厚さは5ミクロンないし5+nmであり、金属性のマ
ット、クロスおよびネットは、 2メツシユよりも細か
く、かつ無機充填剤含有オレフィン系重合体層の厚さは
500ミクロンないし15mmであり、この層の無機充
填剤の含有量は10〜80重量%であることを特徴とす
る円偏波アンテナ用反射板に関するものであり、耐候性
の良好な円偏波アンテナ用反射板を提供することを目的
とするものである。
[II ]発明の背景
静止衛星による衛星放送はヨーロッパ、アメリカ、日本
などの世界各国において近い将来にその実用化が計画さ
れている。しかし、静止衛星の軌道が唯一に限られてい
るため、複数個の放送電波相互間に干渉を生ずるおそれ
がある。かかる放送電波の相互干渉を避けるためには、
衛星放送受信用アンテナの交差偏波識別を利用する必要
がある。このようにして、地上の放送電波を受信する、
場合には、電波を水平または垂直の直線偏波にし、受信
用アンテナの偏波面をこの放送電波の偏波面に合わせて
交差偏波識別度を利用することはさほど困−ではないが
、放送衛星からの電波を受とに基づく偏波面のずれが生
ずるため、上述のような偏波面を合わさせること停困難
であ、る。
などの世界各国において近い将来にその実用化が計画さ
れている。しかし、静止衛星の軌道が唯一に限られてい
るため、複数個の放送電波相互間に干渉を生ずるおそれ
がある。かかる放送電波の相互干渉を避けるためには、
衛星放送受信用アンテナの交差偏波識別を利用する必要
がある。このようにして、地上の放送電波を受信する、
場合には、電波を水平または垂直の直線偏波にし、受信
用アンテナの偏波面をこの放送電波の偏波面に合わせて
交差偏波識別度を利用することはさほど困−ではないが
、放送衛星からの電波を受とに基づく偏波面のずれが生
ずるため、上述のような偏波面を合わさせること停困難
であ、る。
複数個の放送衛星に対する周波数割当ては、衛星放送用
周波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮し
て行なわれるものとみちれるが、このような周波数割当
ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調整
の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小となる
ので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい交
差偏波識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合には、前
述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波旅
回方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視者
の受信用アンテナはその指向方向を調整して所望の放送
衛星を指向させるばかりでなく、偏波面の調整を必要と
しないために直線偏波とした場合に比較して受信用アン
テナの調整が極めて簡単となり、受信アンテナの設計ど
おりの偏波識別度を得ることができる。
周波数帯の有効利用の点からみて偏波面識別度を考慮し
て行なわれるものとみちれるが、このような周波数割当
ての衛星放送電波に対しては受信アンテナの偏波面調整
の良否がそのまま放送チャンネル間の干渉の大小となる
ので、放送衛星電波を直線偏波とした場合には大きい交
差偏波識別度を得ることは期待することができない。し
かしながら、放送衛星電波を円偏波とした場合には、前
述したような偏波面のずれにはかかわりなく、円偏波旅
回方向の別による識別が容易であるから、一般の聴視者
の受信用アンテナはその指向方向を調整して所望の放送
衛星を指向させるばかりでなく、偏波面の調整を必要と
しないために直線偏波とした場合に比較して受信用アン
テナの調整が極めて簡単となり、受信アンテナの設計ど
おりの偏波識別度を得ることができる。
これらのことから、将来の衛星放送システムにおいては
放送衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられてい
る。これに対し、従来の円偏波アンテナとして;円錐ホ
ーンを用いたもの、あるいは、グイポールを直角に二個
組合わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器
ンしたパラボラアンテナなどがあるが、いずれも構造が
複雑であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかかる
ため、12ギガヘルツ(GH2)帯のマイクロ波を使っ
た衛星放送電波を受信するための一般聴視者用受信用ア
ンテナには適していない。
放送衛星電波に円偏波が使用される計画がたてられてい
る。これに対し、従来の円偏波アンテナとして;円錐ホ
ーンを用いたもの、あるいは、グイポールを直角に二個
組合わせたもの、またはこれらのアンテナを一次放射器
ンしたパラボラアンテナなどがあるが、いずれも構造が
複雑であり、かつ大型となり、さらに製造経費もかかる
ため、12ギガヘルツ(GH2)帯のマイクロ波を使っ
た衛星放送電波を受信するための一般聴視者用受信用ア
ンテナには適していない。
一方、構造が極めて簡単であり、小型軽量のマイクロ波
アンテナとして、、パラボラ型反射器の中心部から短形
導波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開
口端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器
に対向するようにし、これを−次放射器としたいわゆる
ヒーハット型のパラボラアンがある。このアンテナは移
動中継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用いられて
いるが、従来のヒーハット型パラボラアンテナはいずれ
も前述したごとき矩型導波管を使用して直線偏波を送受
信するように、なっており、円偏波用には使用すること
はできない。
アンテナとして、、パラボラ型反射器の中心部から短形
導波管を軸方向に延在させ、その先端部を湾曲させて開
口端面がパラボラの焦点位置においてパラボラ型反射器
に対向するようにし、これを−次放射器としたいわゆる
ヒーハット型のパラボラアンがある。このアンテナは移
動中継用のマイクロ波用アンテナなどに広く用いられて
いるが、従来のヒーハット型パラボラアンテナはいずれ
も前述したごとき矩型導波管を使用して直線偏波を送受
信するように、なっており、円偏波用には使用すること
はできない。
一般にパラボラアンテナとして金属板または金属ネット
が使われてきている。シ、かじ、金属は腐食が発生する
ため、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要が
ある。防食合金を使用するならば、高価である。一方、
防食塗装についても、防食を完全にするためには塗装を
数回くり返す必要があり、やはり高価になるのみならず
、多年使用するにともない、塗装物が劣化するという問
題がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬
化性樹脂に電波反射層として表面がメタライズさ、れた
ガラス繊維:を積層された電波反射板を製造する試みも
行なわれているが、製造方法が煩雑であるとともに、電
波反射層を一定の厚みで凹凸のない状態に保持すること
が非常に困難であった。
が使われてきている。シ、かじ、金属は腐食が発生する
ため、防食合金を用いるか、防食塗装をほどこす必要が
ある。防食合金を使用するならば、高価である。一方、
防食塗装についても、防食を完全にするためには塗装を
数回くり返す必要があり、やはり高価になるのみならず
、多年使用するにともない、塗装物が劣化するという問
題がある。さらに、不飽和ポリエステル樹脂などの熱硬
化性樹脂に電波反射層として表面がメタライズさ、れた
ガラス繊維:を積層された電波反射板を製造する試みも
行なわれているが、製造方法が煩雑であるとともに、電
波反射層を一定の厚みで凹凸のない状態に保持すること
が非常に困難であった。
[m]発明の構成
以上のことから、本発明者らは、製造工程が単純であり
、電波反射能を有し、かつその性能が長期間にわたり保
持o)能な円偏波アンテナ用反射板を得ることについて
、種々探索した結果、少なくとも (A)耐候性の良好
な熱可塑性樹脂層(B)「金属性のマヅ〜・ト、クロス
およびネットからなる群から選ばれた少なくとも一種の
形状物」(以下「金属性形状物」と云う) (C)無機充填剤金力オレフィン系重合体層が順次積層
してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の厚さは5ミ
クロンないし5m+oであり、金属性形状物は2メツシ
ユよりも細かく、かつ無機充填剤含有オレフィン系重合
体層の厚さは500ミクロンないし15mmであり、こ
の層の無機充填剤の含有量は10〜80重k)%である
9とを特徴とする円偏波アンテナ用反射板が、 耐久性が良好であるばかりでなく、電波反射特性がすぐ
れていることを見出し、本発明に到達した。
、電波反射能を有し、かつその性能が長期間にわたり保
持o)能な円偏波アンテナ用反射板を得ることについて
、種々探索した結果、少なくとも (A)耐候性の良好
な熱可塑性樹脂層(B)「金属性のマヅ〜・ト、クロス
およびネットからなる群から選ばれた少なくとも一種の
形状物」(以下「金属性形状物」と云う) (C)無機充填剤金力オレフィン系重合体層が順次積層
してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の厚さは5ミ
クロンないし5m+oであり、金属性形状物は2メツシ
ユよりも細かく、かつ無機充填剤含有オレフィン系重合
体層の厚さは500ミクロンないし15mmであり、こ
の層の無機充填剤の含有量は10〜80重k)%である
9とを特徴とする円偏波アンテナ用反射板が、 耐久性が良好であるばかりでなく、電波反射特性がすぐ
れていることを見出し、本発明に到達した。
[IV]発明の効果
本発明の円偏波アンテナ用反射板はその製造工程を含め
て下記のごとき効果(特徴)を発揮する。
て下記のごとき効果(特徴)を発揮する。
(1)耐腐食性がすぐれているため、長期にわたり電波
反射特性の変化がない。
反射特性の変化がない。
(2〕無機充填剤含有オレフィン系重合体層の線膨張率
が極めて小さいため、ヒートサイクル(寒熱の繰り返し
)を長期間受けたとしても、層間の剥離が発生しない。
が極めて小さいため、ヒートサイクル(寒熱の繰り返し
)を長期間受けたとしても、層間の剥離が発生しない。
(3)円偏波アンテナ用反射板が軽量であり、かっ製造
工程が簡易である。
工程が簡易である。
(4)金属性形状物が均一に成形加工するこジが可能で
あり、電波の反射のむらがない。
あり、電波の反射のむらがない。
(5)2無機充填剤含有オレフィン系重合体は種々の複
雑な形状に容易に賦形することができ、したがって外観
性および機能性が良好である。
雑な形状に容易に賦形することができ、したがって外観
性および機能性が良好である。
(6)円偏波アンテナ用反射板の機械的強度(とりわけ
、剛性)がすぐれている。
、剛性)がすぐれている。
[V]発明の詳細な説明
(A)熱可塑性樹脂
本発明の熱可塑性樹脂層を製造するために用いられる熱
可塑性樹脂は広く工業的に生産され、多方面にわたって
利用されて、いるものであり、それらの製造方法および
種々の物性についてはよく知られているものである。そ
れらの分子量は種類によって異なるが、一般には1万な
いし100万である。この熱可塑性樹脂の代表的なもの
とは、エチレン、プロピレン、弗化ビニリデン、塩化ビ
ニルおよびスチレンのごとき二重結合を有する七ツマ−
の単独重合体、これらを主成分(50重量%以に)とす
る共重合体、スチレンとアクリロニトリルとの共重合体
(AS樹脂)、メチルフタレートを主成分とする樹脂(
HMA樹脂)、ブタジェン共重合ゴム、アクリロニトリ
ル−ブタジェン共重合ゴム(NBR) 、スチレン−ブ
タジェン共重合ゴム(SBR) 、アクリルゴム、エチ
レン−プロピレン共重合ゴム(EPR) 、エチレン−
プロピレン−ジエン三元共重合ゴム(EPDM )およ
び塩素化ポリエチレンのごときゴムにスチレン単独また
はスチレンと他のビニル化合物(たとえば、アクリロニ
トリル、メチルメタクリレート)とをグラフト共重合さ
せることによって得られるグラフト共重合樹脂、ポリア
ミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフ工こンオキサイド
樹脂ならびにポリカーボネート樹脂があげられる。さら
にこれらの熱可塑性樹脂に少なくとも一個の二重結合を
有する有機化合物(たとえば、不飽和カルボン酸、その
無水物)をグラフトなどによって変性された樹脂であっ
ても、加工性がすぐれているものであれば好んで使用す
ることができる。さらに前記グラフト共重合樹脂のほか
に、これらの熱可塑性樹脂に前記のゴムを配合させるこ
とによって得られる組成物(ゴムの配合割合は一般には
多くとも40重量%)も使用することができる。これら
の熱可塑性樹脂のうち、ポリ弗化ビこリデンのごとき弗
素含有樹脂が、耐候性がすぐれているために望ましい。
可塑性樹脂は広く工業的に生産され、多方面にわたって
利用されて、いるものであり、それらの製造方法および
種々の物性についてはよく知られているものである。そ
れらの分子量は種類によって異なるが、一般には1万な
いし100万である。この熱可塑性樹脂の代表的なもの
とは、エチレン、プロピレン、弗化ビニリデン、塩化ビ
ニルおよびスチレンのごとき二重結合を有する七ツマ−
の単独重合体、これらを主成分(50重量%以に)とす
る共重合体、スチレンとアクリロニトリルとの共重合体
(AS樹脂)、メチルフタレートを主成分とする樹脂(
HMA樹脂)、ブタジェン共重合ゴム、アクリロニトリ
ル−ブタジェン共重合ゴム(NBR) 、スチレン−ブ
タジェン共重合ゴム(SBR) 、アクリルゴム、エチ
レン−プロピレン共重合ゴム(EPR) 、エチレン−
プロピレン−ジエン三元共重合ゴム(EPDM )およ
び塩素化ポリエチレンのごときゴムにスチレン単独また
はスチレンと他のビニル化合物(たとえば、アクリロニ
トリル、メチルメタクリレート)とをグラフト共重合さ
せることによって得られるグラフト共重合樹脂、ポリア
ミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリフ工こンオキサイド
樹脂ならびにポリカーボネート樹脂があげられる。さら
にこれらの熱可塑性樹脂に少なくとも一個の二重結合を
有する有機化合物(たとえば、不飽和カルボン酸、その
無水物)をグラフトなどによって変性された樹脂であっ
ても、加工性がすぐれているものであれば好んで使用す
ることができる。さらに前記グラフト共重合樹脂のほか
に、これらの熱可塑性樹脂に前記のゴムを配合させるこ
とによって得られる組成物(ゴムの配合割合は一般には
多くとも40重量%)も使用することができる。これら
の熱可塑性樹脂のうち、ポリ弗化ビこリデンのごとき弗
素含有樹脂が、耐候性がすぐれているために望ましい。
さらに、塩化ビニルを主成分とする樹脂、エチレンおよ
び/またはプロピレンを主成分とする樹脂であっても、
紫外線吸収剤を添加することによって耐候性を改善する
ことができるためにこれらの配合物も好んで使用するこ
とができる。さらに、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹
脂およびポリカーボネート樹脂も使用することができる
。これらの熱可塑性樹脂のうち、オレフィン系樹脂(エ
チレン単独重合体、プロピレン単独重合体、エチレンお
よび/またはプロピレンを主成分とする共重合体)に二
重結合を少なくとも1個する有機化合物(とりわけ、不
飽和カルボン酸およびその無水物が望ましい)をグラフ
ト重合することによって得られる変性樹脂、を一部また
は全部使用すると、後記の金属性形状物との接着性がす
ぐれているために好都合である。
び/またはプロピレンを主成分とする樹脂であっても、
紫外線吸収剤を添加することによって耐候性を改善する
ことができるためにこれらの配合物も好んで使用するこ
とができる。さらに、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹
脂およびポリカーボネート樹脂も使用することができる
。これらの熱可塑性樹脂のうち、オレフィン系樹脂(エ
チレン単独重合体、プロピレン単独重合体、エチレンお
よび/またはプロピレンを主成分とする共重合体)に二
重結合を少なくとも1個する有機化合物(とりわけ、不
飽和カルボン酸およびその無水物が望ましい)をグラフ
ト重合することによって得られる変性樹脂、を一部また
は全部使用すると、後記の金属性形状物との接着性がす
ぐれているために好都合である。
CB)金属
さらに、本発明における金属性形状物の原料である金属
の代表例としては、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅お
よび亜鉛のごとき金属の単体ならびこれらの金属を主成
分とする合金(たとえば、ステンレス鋼、黄銅)があげ
られる。これらの金属は表面を処理しなくてもよく、あ
らかじめ化学処理、メッキ処理のごとき表面処理された
ものでもよい、さらに、塗装または印刷を施されたもの
も好んで使用することができる。
の代表例としては、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅お
よび亜鉛のごとき金属の単体ならびこれらの金属を主成
分とする合金(たとえば、ステンレス鋼、黄銅)があげ
られる。これらの金属は表面を処理しなくてもよく、あ
らかじめ化学処理、メッキ処理のごとき表面処理された
ものでもよい、さらに、塗装または印刷を施されたもの
も好んで使用することができる。
(C)オレフィン系重合体
また、本発明における無機充填剤含有オレフィン系重合
体層を製造するために使われるオレフィン系重合体とし
ては、エチレンの単独重合体またはプロピレンの単独重
合体、エチレンとプロピレンとの共重合体エチレンおよ
び/またはプロピレンと炭素数が多くとも12個の他の
α−オレフィンとの共重合体(α−オレフィンの共重合
割合は多くとも20重量%)があげられる、これらのオ
レフィン系重合体のメルトインデックス(JIS K−
6780にしたがい、温度が190℃および荷重が2.
16kgの条件で測定、以下rM、1.Jと云う)また
は、djlz)71:l−イ、デッ゛F −、、(JI
S K−1117584,: Lえヵ、い、温度が23
0℃および荷重が2.18kgの条件で測定、以下r
MFIJと云う)が0.01〜100g710分のもの
が好ましく、特に0.02〜80 g 710分のもの
が好適である。 M、1.またはMFIが0.01g7
10分未満のオレフィン系重合体を使用するならば、得
られる混合物の成形性がよくない、一方、100g/
10分を越えたオレフィン系重合体を用いると、得られ
る成形物の機械的特性が低い。さらに、低密度(0,9
00g / c rn”)ないし高密度(0,980g
/ c m″)のエチレン単独重合体もしくはエチレ
ンと少量の前記α−オレフィンとの共重合体あるいはプ
ロピレン単独重合体またはプロピレンとエチレーンおよ
び/もしくは他のα−オレフィンとのランダムもしく、
はブロック共重合体が望ましい。
体層を製造するために使われるオレフィン系重合体とし
ては、エチレンの単独重合体またはプロピレンの単独重
合体、エチレンとプロピレンとの共重合体エチレンおよ
び/またはプロピレンと炭素数が多くとも12個の他の
α−オレフィンとの共重合体(α−オレフィンの共重合
割合は多くとも20重量%)があげられる、これらのオ
レフィン系重合体のメルトインデックス(JIS K−
6780にしたがい、温度が190℃および荷重が2.
16kgの条件で測定、以下rM、1.Jと云う)また
は、djlz)71:l−イ、デッ゛F −、、(JI
S K−1117584,: Lえヵ、い、温度が23
0℃および荷重が2.18kgの条件で測定、以下r
MFIJと云う)が0.01〜100g710分のもの
が好ましく、特に0.02〜80 g 710分のもの
が好適である。 M、1.またはMFIが0.01g7
10分未満のオレフィン系重合体を使用するならば、得
られる混合物の成形性がよくない、一方、100g/
10分を越えたオレフィン系重合体を用いると、得られ
る成形物の機械的特性が低い。さらに、低密度(0,9
00g / c rn”)ないし高密度(0,980g
/ c m″)のエチレン単独重合体もしくはエチレ
ンと少量の前記α−オレフィンとの共重合体あるいはプ
ロピレン単独重合体またはプロピレンとエチレーンおよ
び/もしくは他のα−オレフィンとのランダムもしく、
はブロック共重合体が望ましい。
これらのオレフィン系重合体は遷移金属化合物と有機ア
ルミニウム化合物とから得られる触媒系(いわゆるチー
グラー触媒)、担体(たとえば、シリカ)にクローム含
有化合物(たとえば、酸化クローム)などを担持される
ことによって得られる触媒系(いわゆるフィリップス触
媒)またはラジカル開始剤(たとえば、有機過酸化物)
を用いてオレフィンを単独重合または共重合することに
よっても得られる。
ルミニウム化合物とから得られる触媒系(いわゆるチー
グラー触媒)、担体(たとえば、シリカ)にクローム含
有化合物(たとえば、酸化クローム)などを担持される
ことによって得られる触媒系(いわゆるフィリップス触
媒)またはラジカル開始剤(たとえば、有機過酸化物)
を用いてオレフィンを単独重合または共重合することに
よっても得られる。
さらに、本発明においては、これらのオレフィン系重合
体に少なくとも一個の二重結合を有する化合物(たとえ
ば、不飽和カルボン酸、−塩基カルボン醸、ビニルシラ
ン化合物)をグラフト重合することによって得られる変
性ポリオレフィンも含まれる。
体に少なくとも一個の二重結合を有する化合物(たとえ
ば、不飽和カルボン酸、−塩基カルボン醸、ビニルシラ
ン化合物)をグラフト重合することによって得られる変
性ポリオレフィンも含まれる。
これらのオレフィン系樹脂および変性ポリオ、レフイン
については、それらの製造方法はよく知られているもの
である。
については、それらの製造方法はよく知られているもの
である。
これらのオレフィン系重合体および変性ポリオレアイン
は、それぞれ単独で使用してもよく、二種以上併用して
もよい、さらに、これらのオレフィン系重合体および変
性ポリオレフィンのうち、二種以上を任意の割合で樹脂
ブレンドして用いてもよい。
は、それぞれ単独で使用してもよく、二種以上併用して
もよい、さらに、これらのオレフィン系重合体および変
性ポリオレフィンのうち、二種以上を任意の割合で樹脂
ブレンドして用いてもよい。
これらのオレフィン系重合体および変性ポリオレフィン
については、それらの製造方法がよく知られているもの
である。
については、それらの製造方法がよく知られているもの
である。
(D)無機充填剤
また、該無機充填剤含有オレフィン系重合体層を製造す
るために使用される無機充填剤は一般に合成樹脂および
ゴムの分野において広く使われているものである。これ
らの無機充填剤としては、酸素および水と反応しない無
機化合物であり、混線時および成形時において分解しな
いものが好んで用いられる。該無機充填剤としては、ア
ルミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルのごとき金属、
これらの金属およびマグネシウム、カルシウム、バリウ
ム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケイ素、アンチ
モン、チタンなどの金属の酸化物。
るために使用される無機充填剤は一般に合成樹脂および
ゴムの分野において広く使われているものである。これ
らの無機充填剤としては、酸素および水と反応しない無
機化合物であり、混線時および成形時において分解しな
いものが好んで用いられる。該無機充填剤としては、ア
ルミニウム、銅、鉄、鉛およびニッケルのごとき金属、
これらの金属およびマグネシウム、カルシウム、バリウ
ム、亜鉛、ジルコニウム、モリブデン、ケイ素、アンチ
モン、チタンなどの金属の酸化物。
その水和物(水酸化物)、硫酸塩、炭酸塩、ケイ酸塩の
ごとき化合物、これらの複塩ならびにこれらの混合物に
大別される。該無機充填剤の代表例としては、前記の金
属、酸化アルミニウム(アルミナ)、その水和物、水酸
化カルシウム、酸化マグネシウム(マグネシア)、水酸
化マグネシウム、酸化亜鉛(亜鉛華)、鉛丹および鉛白
のごとき鉛の酸化物、炭酸マグネシラJ・、炭酸カルシ
ウム、IM基基床炭酸マグネシウムホワイトカーボン、
アスベスト、マイカ、タルク、ガラス繊維、ガラス粉末
、ガラスピーズ、クレー、珪藻土、シリカ、ワラストナ
イト、酪化鉄、酸化アンチモン、酸化チタン(チタニア
)、リトポン、軽石粉、硫酸アルミニウム(石・1(・
など)、硅酸ジルコニウム、酸化ジルコニウム、炭酸バ
リウム、ドロマイト、二硫化モリブデンおよび砂鉄があ
げやれる。これらの無機充填剤のうち、粉末状のものは
その径が1+wm以下(f適には0.5mm以下)のも
のが好ましい。また繊維状のものでは、径が1〜500
ミクロン(好適には1〜300 ミクロン)であり、
長さがo、t〜f3mm (好適には0.1〜5mm
)のものが望ましい。さらに、平板状のものは径が2m
m以下(好適には1mm以下のものが好ましい。) (E)各層の構成 (1)熱可塑性樹脂層 本発明の熱可塑性樹脂層は後記の金属性形状物の腐食の
発生を防止する働きをするものである。
ごとき化合物、これらの複塩ならびにこれらの混合物に
大別される。該無機充填剤の代表例としては、前記の金
属、酸化アルミニウム(アルミナ)、その水和物、水酸
化カルシウム、酸化マグネシウム(マグネシア)、水酸
化マグネシウム、酸化亜鉛(亜鉛華)、鉛丹および鉛白
のごとき鉛の酸化物、炭酸マグネシラJ・、炭酸カルシ
ウム、IM基基床炭酸マグネシウムホワイトカーボン、
アスベスト、マイカ、タルク、ガラス繊維、ガラス粉末
、ガラスピーズ、クレー、珪藻土、シリカ、ワラストナ
イト、酪化鉄、酸化アンチモン、酸化チタン(チタニア
)、リトポン、軽石粉、硫酸アルミニウム(石・1(・
など)、硅酸ジルコニウム、酸化ジルコニウム、炭酸バ
リウム、ドロマイト、二硫化モリブデンおよび砂鉄があ
げやれる。これらの無機充填剤のうち、粉末状のものは
その径が1+wm以下(f適には0.5mm以下)のも
のが好ましい。また繊維状のものでは、径が1〜500
ミクロン(好適には1〜300 ミクロン)であり、
長さがo、t〜f3mm (好適には0.1〜5mm
)のものが望ましい。さらに、平板状のものは径が2m
m以下(好適には1mm以下のものが好ましい。) (E)各層の構成 (1)熱可塑性樹脂層 本発明の熱可塑性樹脂層は後記の金属性形状物の腐食の
発生を防止する働きをするものである。
このことから、厚さは5ミクロンないし5mmであり、
10ミクロンないし511mが好ましく、特に10ミク
ロンないし1mmが好適である。この熱可塑性樹脂層の
厚さが5ミクロン未満では、金属性形状物の腐食が発生
するのみならず、使用時における他の物品との接触・摩
擦にともない、Il′?!耗して金属性形状物が露止す
ることなどが発生して問題がある。一方、5mmを越え
るならば、電波の反射率が低下するばかりでなく、コス
トアップになり、積層物の重量が増大するために好まし
くない。
10ミクロンないし511mが好ましく、特に10ミク
ロンないし1mmが好適である。この熱可塑性樹脂層の
厚さが5ミクロン未満では、金属性形状物の腐食が発生
するのみならず、使用時における他の物品との接触・摩
擦にともない、Il′?!耗して金属性形状物が露止す
ることなどが発生して問題がある。一方、5mmを越え
るならば、電波の反射率が低下するばかりでなく、コス
トアップになり、積層物の重量が増大するために好まし
くない。
(2)金属性形状物
また、本発明の金属性形状物は前記の金属繊維状物を平
織、綾織、畳縁、確織、撚綿織、トリプル織、クランプ
織などの方法によってマット状、クロス状またはネット
状に織布あるいは編組したものである。繊維状物として
は、その直径は通常0.0020〜1mmであり、0.
0050〜0.5a+mのものが望ましく、とりわけ0
.01〜0.3m+mのものが好適である。なかでも、
鋼線を編んだもpが縦および横方向に伸縮性を有するた
めに好ましい。繊維状物の直径が0.0020mm未満
では、マット状、クロス状およびネット状への加工が困
難である。一方、直径が1mmを越えるものについては
、重量が増加するのみならず、コストアップになり、さ
らに積層物を湾曲、屈曲などを施すさいに問題となる。
織、綾織、畳縁、確織、撚綿織、トリプル織、クランプ
織などの方法によってマット状、クロス状またはネット
状に織布あるいは編組したものである。繊維状物として
は、その直径は通常0.0020〜1mmであり、0.
0050〜0.5a+mのものが望ましく、とりわけ0
.01〜0.3m+mのものが好適である。なかでも、
鋼線を編んだもpが縦および横方向に伸縮性を有するた
めに好ましい。繊維状物の直径が0.0020mm未満
では、マット状、クロス状およびネット状への加工が困
難である。一方、直径が1mmを越えるものについては
、重量が増加するのみならず、コストアップになり、さ
らに積層物を湾曲、屈曲などを施すさいに問題となる。
この金属性形状物のメツシュの大きさは電波の反射性能
を決定するために重要である。メツシュの大きさは2メ
ツシユより細かいものであり、 4メツシユよりも細か
いものが好ましく、特に8メツシユより細かいものが好
適である。2メツシユよりもあらい金属性形状物を使繭
するならば、円偏波の反射率が著しく低下する。
を決定するために重要である。メツシュの大きさは2メ
ツシユより細かいものであり、 4メツシユよりも細か
いものが好ましく、特に8メツシユより細かいものが好
適である。2メツシユよりもあらい金属性形状物を使繭
するならば、円偏波の反射率が著しく低下する。
(3)無機充填剤含有オレフィン系重合体層本発明の無
機充填剤含有オレフィン系重合体層中に占める無機充填
剤の組成割合は10〜80重量%であり(すなわち、オ
レフィン系重合体の組成割合は80〜20重量%)、1
0〜70重量%が好ましく、特に10〜80重量%が好
適である。無機充填剤含有オレフィン系重合体層中に占
める無機充填剤の組成割合が10重量%未満では、無機
充填剤含有オレフィン系重合体層の線膨張係数が金属性
形状物のそれと差がありすぎ2 ヒートサイクルによっ
て金属性形状物と無機充填剤含有オレフィン系重合体層
との間で剥離が発生する可能性があるばかりでなく、得
られる積層物の剛性が不足するという問題がある。一方
、80重量%を越えるならば、均一状の組成物を製造す
ることが困難であり、かりに均一な組成物が得られたと
しても後記のシートの製造および射出成形などで積層物
を製造するさい、良好な製品(積層物)を得ることがで
きなt/1゜ この無機充填剤含有オレフィン系重合体層の厚さは50
0ミクロンないし15mmであり、1N−101II1
1が望ましく、とりわけ1〜711111が好適である
。無機充填剤含有オレフィン系重合体層の厚さが500
ミクロン未満では、剛性が不足し、外力によって変形
φ破損するために望ましくない。一方、15mmを越え
るならば、成形時の冷却に時間を要するとともに、表面
にひけが発生し易くなるのみならず、重量が増加するた
めに使用上において問題がある。
機充填剤含有オレフィン系重合体層中に占める無機充填
剤の組成割合は10〜80重量%であり(すなわち、オ
レフィン系重合体の組成割合は80〜20重量%)、1
0〜70重量%が好ましく、特に10〜80重量%が好
適である。無機充填剤含有オレフィン系重合体層中に占
める無機充填剤の組成割合が10重量%未満では、無機
充填剤含有オレフィン系重合体層の線膨張係数が金属性
形状物のそれと差がありすぎ2 ヒートサイクルによっ
て金属性形状物と無機充填剤含有オレフィン系重合体層
との間で剥離が発生する可能性があるばかりでなく、得
られる積層物の剛性が不足するという問題がある。一方
、80重量%を越えるならば、均一状の組成物を製造す
ることが困難であり、かりに均一な組成物が得られたと
しても後記のシートの製造および射出成形などで積層物
を製造するさい、良好な製品(積層物)を得ることがで
きなt/1゜ この無機充填剤含有オレフィン系重合体層の厚さは50
0ミクロンないし15mmであり、1N−101II1
1が望ましく、とりわけ1〜711111が好適である
。無機充填剤含有オレフィン系重合体層の厚さが500
ミクロン未満では、剛性が不足し、外力によって変形
φ破損するために望ましくない。一方、15mmを越え
るならば、成形時の冷却に時間を要するとともに、表面
にひけが発生し易くなるのみならず、重量が増加するた
めに使用上において問題がある。
前記熱可塑性樹脂層および無機充填剤含有オレフィン系
重合体層を製造するにあたり、それぞれの分野において
一般に使われている酸素、熱および紫外線に対する安定
剤、金属劣化防止剤、難燃化剤、着色剤1.電気的特性
改良剤・、帯電防止剤、1滑剤、加工性改良剤ならびに
粘着性改良剤のごとき添加剤を本発明の熱可塑性樹脂層
および無機充填剤含有オレフィン系重合体層の組成物が
有する特性をそこなわない範囲で話加してもよい。
重合体層を製造するにあたり、それぞれの分野において
一般に使われている酸素、熱および紫外線に対する安定
剤、金属劣化防止剤、難燃化剤、着色剤1.電気的特性
改良剤・、帯電防止剤、1滑剤、加工性改良剤ならびに
粘着性改良剤のごとき添加剤を本発明の熱可塑性樹脂層
および無機充填剤含有オレフィン系重合体層の組成物が
有する特性をそこなわない範囲で話加してもよい。
本発明の熱可塑性樹脂に上記添加剤を配合するさいおよ
び無機充填剤含有オレフィン系重合体(上記添加剤を配
合する場合も含めて)を製造するさい、それぞれの業界
において通常使われているヘンシェルミキサーのごとき
混合機を用いてトライブレンドしてもよく、バンバリー
ミキサ−、ニーグー、ロールミルおよびスクリュ一式押
出機のごとき混合機を使用して溶融混練することによっ
て得ることができる。このさい、あらかじめトライブレ
ンドし、得られる組成物(混合物)溶融混練することに
よって均−状の組成物を得ることができる。
び無機充填剤含有オレフィン系重合体(上記添加剤を配
合する場合も含めて)を製造するさい、それぞれの業界
において通常使われているヘンシェルミキサーのごとき
混合機を用いてトライブレンドしてもよく、バンバリー
ミキサ−、ニーグー、ロールミルおよびスクリュ一式押
出機のごとき混合機を使用して溶融混練することによっ
て得ることができる。このさい、あらかじめトライブレ
ンドし、得られる組成物(混合物)溶融混練することに
よって均−状の組成物を得ることができる。
とりわけ、オレフィン系重合体を粉末状にして使用する
ほうが、より均一に混合することができるために好まし
い。
ほうが、より均一に混合することができるために好まし
い。
この場合、一般には溶融混練した後、ペレット状物に成
形し、後記の成形に供する。
形し、後記の成形に供する。
本発明の無機充填剤含有オレフィン系重合体を製造する
にあたり、全配合成分を同時に混合してもよく、また配
合成分のうち一部をあらかじめ混合していわゆるマスタ
ーバッチを製造し、得られるマスターバッチと残りの配
合成分とを混合してもよい。
にあたり、全配合成分を同時に混合してもよく、また配
合成分のうち一部をあらかじめ混合していわゆるマスタ
ーバッチを製造し、得られるマスターバッチと残りの配
合成分とを混合してもよい。
以上の配合物を製造するさいに溶融混練する場合、使用
される熱可塑性樹脂またはオレフィン系重合体の融点ま
たは軟化点景」二で実施しなければならないが、高い温
度で実施すると、熱可塑性樹脂およびオレフィン系重合
体が劣化する。これらのことから、一般にはそれぞれの
熱可塑性樹脂またはオレフィン系重合体の融点もしくは
軟化点、よりも20℃高い温度(好適には、50℃より
も高い温度)であるが、劣化を生じない温度範囲で実施
される。
される熱可塑性樹脂またはオレフィン系重合体の融点ま
たは軟化点景」二で実施しなければならないが、高い温
度で実施すると、熱可塑性樹脂およびオレフィン系重合
体が劣化する。これらのことから、一般にはそれぞれの
熱可塑性樹脂またはオレフィン系重合体の融点もしくは
軟化点、よりも20℃高い温度(好適には、50℃より
も高い温度)であるが、劣化を生じない温度範囲で実施
される。
CF)円偏波アンテナ用反射板 。
以下、本発明の円偏波アンテナ用反射板を第1図ないし
第3図によって説明する。第1図、は円偏波アンテナ用
反射板を取付けたアンテナの部分斜視図である。第2図
は該円雫波アンテナ用反射板の断雫図である。また、第
3図は該断面図の部分拡大図である。第1図においてA
は本発明の円偏波アンテナ用反射板であり、Bはコンバ
ーターであり、Cはコンバーター支持棒であシ、Dは反
射板支持棒である。また、Eは配線である。また、第2
図および第3図において、lは無機充填剤含有オレフィ
ン系重合体層であり、2は金属性形状物である。また、
3は耐候性のす−ぐれた熱可塑性樹脂層である。さらに
、2aおよび2bはプライマ一層である。本発明の円偏
波アンテナ用反射板の特徴はこれらの図面から明らかな
ように少なくとも三層からなる構造を有していることで
ある。また本発明の円偏波アンテナ用反射板は耐候性の
すぐれた熱可塑性樹脂層と金属性形状物間および金属性
形状物と無機充填剤含有オレフィン系重合体層の間に各
層間の接着力を強固にするためにプライマーを使用する
こともできる。さらに、本発明の円偏波アンテナ用反射
板を支持体に取り付けるために無機充填剤含有オレフィ
ン重合体層に取り伺は可能なように取り付はリブを付け
てもよく、また反射板を補強するために補強リブを付け
たりすることもできる。さらに、本発明によって得られ
る円偏波アンテナ用支持体に宕あけ加工を行ない、各゛
種支持体取付部をボルト、ナツトなどを使用して取り付
けることも可能である。また、該円偏波アンテナ用反射
板の径は通常80c■ないし120Cll1である。
第3図によって説明する。第1図、は円偏波アンテナ用
反射板を取付けたアンテナの部分斜視図である。第2図
は該円雫波アンテナ用反射板の断雫図である。また、第
3図は該断面図の部分拡大図である。第1図においてA
は本発明の円偏波アンテナ用反射板であり、Bはコンバ
ーターであり、Cはコンバーター支持棒であシ、Dは反
射板支持棒である。また、Eは配線である。また、第2
図および第3図において、lは無機充填剤含有オレフィ
ン系重合体層であり、2は金属性形状物である。また、
3は耐候性のす−ぐれた熱可塑性樹脂層である。さらに
、2aおよび2bはプライマ一層である。本発明の円偏
波アンテナ用反射板の特徴はこれらの図面から明らかな
ように少なくとも三層からなる構造を有していることで
ある。また本発明の円偏波アンテナ用反射板は耐候性の
すぐれた熱可塑性樹脂層と金属性形状物間および金属性
形状物と無機充填剤含有オレフィン系重合体層の間に各
層間の接着力を強固にするためにプライマーを使用する
こともできる。さらに、本発明の円偏波アンテナ用反射
板を支持体に取り付けるために無機充填剤含有オレフィ
ン重合体層に取り伺は可能なように取り付はリブを付け
てもよく、また反射板を補強するために補強リブを付け
たりすることもできる。さらに、本発明によって得られ
る円偏波アンテナ用支持体に宕あけ加工を行ない、各゛
種支持体取付部をボルト、ナツトなどを使用して取り付
けることも可能である。また、該円偏波アンテナ用反射
板の径は通常80c■ないし120Cll1である。
(G)円偏波アンテナ用反射板の製造方法本発明の円偏
波アンテナ用反射板はあらかじめラミネートされた金属
性形状物を製造し、このラミネートされた金属性形状物
を用いて真空成形法、スタンピング成形法文射出成形法
などの成形法によって成形することによって製造するこ
とができる。これらの成形法による製造方法についてさ
らに具体的に説明する。
波アンテナ用反射板はあらかじめラミネートされた金属
性形状物を製造し、このラミネートされた金属性形状物
を用いて真空成形法、スタンピング成形法文射出成形法
などの成形法によって成形することによって製造するこ
とができる。これらの成形法による製造方法についてさ
らに具体的に説明する。
(1)ラミネートされた金属性形状物の製造方法本発明
において前記の金属性形状物に熱可塑性樹脂をラミネー
トさせる方法としては一般に実施されている方法を適用
することによって達成することができる。以下、その方
法について詳細に説明する。
において前記の金属性形状物に熱可塑性樹脂をラミネー
トさせる方法としては一般に実施されている方法を適用
することによって達成することができる。以下、その方
法について詳細に説明する。
前記耐候性がすぐれた熱可塑性樹脂層と金属性形状物と
をラミネート(接着)させる方法は一般にはドライラミ
ネーション法により実施することが可能であるが、熱可
塑性樹脂のなかで高温で押出すことが可能であるオレフ
ィン系重合体については押出しラミネーション法によっ
て熱可塑性樹脂層と金属性形状物とをラミネート(接着
)させることができる、押出ラミネーション法を用いて
ラミネートされた金属性形状物を製造するにはT−グイ
フィルム成形機を使って樹脂温度が240〜370°C
の温度範囲で前記の厚さになるように押出すと同時に冷
却加圧ロールを使用して金属性形状物と接着させればよ
い。
をラミネート(接着)させる方法は一般にはドライラミ
ネーション法により実施することが可能であるが、熱可
塑性樹脂のなかで高温で押出すことが可能であるオレフ
ィン系重合体については押出しラミネーション法によっ
て熱可塑性樹脂層と金属性形状物とをラミネート(接着
)させることができる、押出ラミネーション法を用いて
ラミネートされた金属性形状物を製造するにはT−グイ
フィルム成形機を使って樹脂温度が240〜370°C
の温度範囲で前記の厚さになるように押出すと同時に冷
却加圧ロールを使用して金属性形状物と接着させればよ
い。
熱可塑性樹脂のうち、金属性形状物と接着性がすぐれた
ものを使用する場合では、以」;のようにしてラミネー
トされた金属性形状物を製造することができる。しかし
ながら、金属性形状物と接着性が充分に満足を得るもの
ではない熱可塑性樹脂を用いる場合では、あらかじめ使
用する熱可塑性樹脂の分野において通常使われているプ
ライマー(アンカーコート剤)を金属性形状物の片面に
グラビアコーティング法またはパースコーティング法に
よって塗布し、50〜100℃で乾燥する。ついで、金
属性形状物のプライマーの面に熱5丁塑性樹脂のフィル
ムないしシートを50〜100°Cに加熱された圧着ロ
ールを用いて圧着させる。該プライマーとしては熱可塑
性樹脂層を形成するために使用される熱可塑性樹脂の種
類によって異なるが、各分野において一般に用いられて
いるものであり、水性型および溶剤系がある。また、種
類としてはビニル系、アクリル系、ポリアミド系、エポ
キシ系、ゴム系、ウレタン系およびチタン系がある。
ものを使用する場合では、以」;のようにしてラミネー
トされた金属性形状物を製造することができる。しかし
ながら、金属性形状物と接着性が充分に満足を得るもの
ではない熱可塑性樹脂を用いる場合では、あらかじめ使
用する熱可塑性樹脂の分野において通常使われているプ
ライマー(アンカーコート剤)を金属性形状物の片面に
グラビアコーティング法またはパースコーティング法に
よって塗布し、50〜100℃で乾燥する。ついで、金
属性形状物のプライマーの面に熱5丁塑性樹脂のフィル
ムないしシートを50〜100°Cに加熱された圧着ロ
ールを用いて圧着させる。該プライマーとしては熱可塑
性樹脂層を形成するために使用される熱可塑性樹脂の種
類によって異なるが、各分野において一般に用いられて
いるものであり、水性型および溶剤系がある。また、種
類としてはビニル系、アクリル系、ポリアミド系、エポ
キシ系、ゴム系、ウレタン系およびチタン系がある。
(2)真空成形法による製造
この方法によって製造するには前記のようにして得られ
た熱可塑性樹脂層がラミネートされた金属性形状物の片
面にプライマーを塗布した後、無機充填剤含有オレフィ
ン系重合体をT−グイ成形法によりシート状に押出すさ
い、片面にラミネートさせることによって耐候性のすぐ
れた熱Of塑性樹脂層、金属性形状物および無機充填剤
含有オレフィン系重合体層が順次積層された積層体が得
られる。このようにして得られる積層体(シート)を鉄
製のワクあるいは爪状のもので固定し、ハンドリングし
やすいような治具に装置し、これを上下に配列したセラ
ミックスヒーターまたはシーズ線のヒーターで加熱でき
る装置に引込み、加熱する。シートは加熱によって溶融
を開始するが、そのさい、シートの垂れは一度垂れてか
ら加熱を続けると、シートを押さえているワクの中で張
る。
た熱可塑性樹脂層がラミネートされた金属性形状物の片
面にプライマーを塗布した後、無機充填剤含有オレフィ
ン系重合体をT−グイ成形法によりシート状に押出すさ
い、片面にラミネートさせることによって耐候性のすぐ
れた熱Of塑性樹脂層、金属性形状物および無機充填剤
含有オレフィン系重合体層が順次積層された積層体が得
られる。このようにして得られる積層体(シート)を鉄
製のワクあるいは爪状のもので固定し、ハンドリングし
やすいような治具に装置し、これを上下に配列したセラ
ミックスヒーターまたはシーズ線のヒーターで加熱でき
る装置に引込み、加熱する。シートは加熱によって溶融
を開始するが、そのさい、シートの垂れは一度垂れてか
ら加熱を続けると、シートを押さえているワクの中で張
る。
この張る現象の見られるときが一番シートの成形のタイ
ミングとしては成形物にシワや偏肉の発生しない良好な
加熱状態である。このとき、シートワクを引き出し、金
型の上部に置き、金型−側から一気圧の減圧下で真空成
形を行なうことによって目的、とする成形物が得られる
。ついで、風または水スプレーによって冷却を行ない離
型し製品が得\ られる。
ミングとしては成形物にシワや偏肉の発生しない良好な
加熱状態である。このとき、シートワクを引き出し、金
型の上部に置き、金型−側から一気圧の減圧下で真空成
形を行なうことによって目的、とする成形物が得られる
。ついで、風または水スプレーによって冷却を行ない離
型し製品が得\ られる。
一方、圧空成形では、成形しゃすくなったシートを金型
の上部に引き出し、シートの」一方から圧空のためのチ
ャンバー(箱)をかぶせて、3〜5気圧の圧力で金型側
にシートを押しつけるとともに金型をつき上げることに
よって成形物を得ることができる。
の上部に引き出し、シートの」一方から圧空のためのチ
ャンバー(箱)をかぶせて、3〜5気圧の圧力で金型側
にシートを押しつけるとともに金型をつき上げることに
よって成形物を得ることができる。
なお、いずれの成形法でも、プロピレンを主成分とする
プロピレン系重合体では、シートの表面温度が1135
〜゛175℃が最適温度であり、エチレンを主成分とす
るエチレン系重合体では、シートの表面温度が125〜
145℃が好適温度である。
プロピレン系重合体では、シートの表面温度が1135
〜゛175℃が最適温度であり、エチレンを主成分とす
るエチレン系重合体では、シートの表面温度が125〜
145℃が好適温度である。
*スタンピング成形法による製造
この方法によって本発明の円偏波アンテナ用反射板を製
造するには、前記の真空成形法による円偏波アンテナ用
反射板の製造の順で使った耐候性のすぐれた熱可塑性樹
脂層、金属性形状物および無機充填剤含有オレフィン系
重合体層がそれぞれ順次積層された積層体シートを立型
プレス機に着装された絞り金型に導き込み、5〜50k
g/ c tn’ (好適には10〜20kg/ c
tn’)の圧力下で加熱加圧させることによって目的と
する成形物が得られる。
造するには、前記の真空成形法による円偏波アンテナ用
反射板の製造の順で使った耐候性のすぐれた熱可塑性樹
脂層、金属性形状物および無機充填剤含有オレフィン系
重合体層がそれぞれ順次積層された積層体シートを立型
プレス機に着装された絞り金型に導き込み、5〜50k
g/ c tn’ (好適には10〜20kg/ c
tn’)の圧力下で加熱加圧させることによって目的と
する成形物が得られる。
ついで風または水スプレーによって冷却を行ない離型さ
せることによって製品が得られる。成形にさいして加圧
時間は通常15秒以−ヒであり、15〜40秒が一般的
である。また、表面特性を改良させるために二段の圧力
条件で成形させることが好ましい、この場合、第一段で
10〜20kg/ c m’の加圧下で15〜40秒加
圧した後、第二段で40〜50kg/cn’fの加圧下
で5秒以」−加圧させることによって表面平滑性のすぐ
れた成形物が得られる。特に、流動性の悪い無機充填剤
含有オレフィン系重合体層を用いる場合は、この二段成
形法が望ましい。なお、スタンピング成形法における成
形温度は、無機充填剤含有オレフィン系重合体層のオレ
フィン、系重合体としてプロピレンを主成分とするプロ
ピレン系重合体を使用する場合では、シートの表面温度
が125〜135℃が最適温度である。また、エチレン
を主成分とするエチレン系重合体を用いる場合では、シ
ートの表面温度が85〜110℃が好適温度である。
せることによって製品が得られる。成形にさいして加圧
時間は通常15秒以−ヒであり、15〜40秒が一般的
である。また、表面特性を改良させるために二段の圧力
条件で成形させることが好ましい、この場合、第一段で
10〜20kg/ c m’の加圧下で15〜40秒加
圧した後、第二段で40〜50kg/cn’fの加圧下
で5秒以」−加圧させることによって表面平滑性のすぐ
れた成形物が得られる。特に、流動性の悪い無機充填剤
含有オレフィン系重合体層を用いる場合は、この二段成
形法が望ましい。なお、スタンピング成形法における成
形温度は、無機充填剤含有オレフィン系重合体層のオレ
フィン、系重合体としてプロピレンを主成分とするプロ
ピレン系重合体を使用する場合では、シートの表面温度
が125〜135℃が最適温度である。また、エチレン
を主成分とするエチレン系重合体を用いる場合では、シ
ートの表面温度が85〜110℃が好適温度である。
(莞射出成形法による製造
射出成形法によって本発明の円偏波アンテナ用反射板を
製造するには、片面に耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層
があらかじめ積層し、もう一方の面にプライマーが塗布
された金属性形状物を円偏波アンテナ用反射板の成形時
にインサート射出成形を行なう。インサート射出成形を
実施するには、前記金属性形状物を射出成形機の金型の
雄型および雌型の間に挿入しく耐候性のすぐれた熱可塑
性樹脂層が雄型のほうになるように挿入する)、金型を
閉じる。その後、金型のゲート部より無機充填剤含有オ
レフィン系重合体を金型内に充填し、冷却した後、金型
を開くことに□よって所望とする円偏波アンテナ用反射
板を得ることができる。インサート射出成形するには、
樹脂温度は無機充填剤含有オレフィン系重合体のオレフ
ィン系重合体の融点より高い温度であるが、オレフィン
系重合体の熱分解温度よりも低い温度□である。
製造するには、片面に耐候性のすぐれた熱可塑性樹脂層
があらかじめ積層し、もう一方の面にプライマーが塗布
された金属性形状物を円偏波アンテナ用反射板の成形時
にインサート射出成形を行なう。インサート射出成形を
実施するには、前記金属性形状物を射出成形機の金型の
雄型および雌型の間に挿入しく耐候性のすぐれた熱可塑
性樹脂層が雄型のほうになるように挿入する)、金型を
閉じる。その後、金型のゲート部より無機充填剤含有オ
レフィン系重合体を金型内に充填し、冷却した後、金型
を開くことに□よって所望とする円偏波アンテナ用反射
板を得ることができる。インサート射出成形するには、
樹脂温度は無機充填剤含有オレフィン系重合体のオレフ
ィン系重合体の融点より高い温度であるが、オレフィン
系重合体の熱分解温度よりも低い温度□である。
該オレフィン系重合体としてプロピレン系重合体゛を使
用する場合では、インサート射出成形は170〜280
℃の温度範囲で実・施することが望ましい。
用する場合では、インサート射出成形は170〜280
℃の温度範囲で実・施することが望ましい。
一方、オレフィン系重合体・とじてエチレン系重合体を
用いる場合では、インサート射出成形゛は 120〜2
50℃の温度範囲で実施される6また、射出圧力は射出
成形機のシリンダーのノズル部でゲージ圧が40kg/
c m’以上であれば、無機充填剤含有オレフィン系
重合体を金型の形にほぼ近い形状に゛賦形することがで
きるばかりでなく、外観的にも良好な製品を得ることが
できる。射出圧力は一般には40〜140 kg/ c
nfであり、とりわけ70〜120kg/ c m’
が望ましい。
用いる場合では、インサート射出成形゛は 120〜2
50℃の温度範囲で実施される6また、射出圧力は射出
成形機のシリンダーのノズル部でゲージ圧が40kg/
c m’以上であれば、無機充填剤含有オレフィン系
重合体を金型の形にほぼ近い形状に゛賦形することがで
きるばかりでなく、外観的にも良好な製品を得ることが
できる。射出圧力は一般には40〜140 kg/ c
nfであり、とりわけ70〜120kg/ c m’
が望ましい。
[VI ]実施例および比較例
以下・、実施例によって本発明をさらにくわしく説明す
る。
る。
なお、実施例および比較例において、電波反射率は短形
導波管を使用し、導波管の先端を”短絡したときの電圧
定在波比よりマイクロ波の反射係数としで測定した。ま
た、耐候性試験はサンシャインカーボンウェザ−メータ
ーを用い、ブラックパネル温度が83℃およびデユーサ
イクルが12分/(60分照射)の条件下で2,000
時間後の表面の外観(変退色、光沢変化、クレージング
、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂などの有害変化)を評□
価した。さらに、ヒートサイクルテストはサンプルを8
0゛℃に2時間さらした後、4時間かけて一45℃に徐
々に冷却し、この温度に2時間さらし、ついで4時□間
かけて徐″々に8θ℃まで加熱し、このサイクルを10
0・回行なった後、サンプルの表面の外観を前記耐候性
試験の場合と同様に評価した。また、剥離強度は製造さ
れた円偏波アンテナ用反射板より幅が15mmの試験片
を切り取り、ASTM D−903に準拠し、剥離速度
が50mm/分の速度で金属性形状物を 180度で剥
離したときの強度で評価した。さらに、曲げ剛性はAS
TM D−780にしたがって測定し、熱+m張係数は
ASTM D−El118にしたがって測定した。
導波管を使用し、導波管の先端を”短絡したときの電圧
定在波比よりマイクロ波の反射係数としで測定した。ま
た、耐候性試験はサンシャインカーボンウェザ−メータ
ーを用い、ブラックパネル温度が83℃およびデユーサ
イクルが12分/(60分照射)の条件下で2,000
時間後の表面の外観(変退色、光沢変化、クレージング
、ふくれ、金属箔の剥離、亀裂などの有害変化)を評□
価した。さらに、ヒートサイクルテストはサンプルを8
0゛℃に2時間さらした後、4時間かけて一45℃に徐
々に冷却し、この温度に2時間さらし、ついで4時□間
かけて徐″々に8θ℃まで加熱し、このサイクルを10
0・回行なった後、サンプルの表面の外観を前記耐候性
試験の場合と同様に評価した。また、剥離強度は製造さ
れた円偏波アンテナ用反射板より幅が15mmの試験片
を切り取り、ASTM D−903に準拠し、剥離速度
が50mm/分の速度で金属性形状物を 180度で剥
離したときの強度で評価した。さらに、曲げ剛性はAS
TM D−780にしたがって測定し、熱+m張係数は
ASTM D−El118にしたがって測定した。
なお、実施例および比較例において使用した熱可塑性樹
脂層の熱ITT塑性樹脂、オレフィン系重合体、無機充
填剤および金属性形状物の種類、物性などを下記に示す
。
脂層の熱ITT塑性樹脂、オレフィン系重合体、無機充
填剤および金属性形状物の種類、物性などを下記に示す
。
[(A)熱可塑性樹脂]
熱可塑性樹脂として、メルトフローレ−1−(ASTM
D−1238にしたがり、温度が250℃および荷重
がlokgの条件で測定)が8.1g710分であるポ
リフッ化ビニリデン(以下r PVdFJと云う)、ベ
ンゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤を0.4重量%お
よび0.5重量%のカーボンブラックを含有するプロピ
レン単独重合体[メルトフローインデックス(JIS
K−13758にしたがい、温度が230℃および荷重
が2.18kgの条件で測定、以下r MFIJと云う
)が0.5g/ 10分、以下rPP(A) Jと云う
]、ベンゾトリアゾール系の紫外線吸収剤を0.4重量
%および0.5重量%のカーボンブラックを含有する高
密度ポリエチレン[密度0..958 g / c m
’、メルトインデックス(JIS K−6780にした
がい、温度が190℃および荷重が2.18kgの条件
で測定、以下rM、1.J と云う)が0.8g710
分、以下r HDPE(1)」 と云う]混合物として
、ムーニー粘度(ML1+4)が108である塩素化ポ
リエチレン(塩素含有量3.15重量%、非晶性、原料
ポリエチレンの分子量約20万)20重量部および80
重量部の7クリロニトリル一ス升・レン共重合樹脂(ア
クリロニトリル含有量23 !lI!量%)ならびに安
定剤として2重量部のジブチルチンマレート系安定剤[
王共有機合成社製、商品名 スタン(S’tann)B
M ] をロール(表面温度180’O)を使って10
分間混線を行ない、得られた組成物(以下r ACSJ
と云う)および20重量部のジオクチルフタレート(可
塑剤として)および5.0重量部のジブチルすずマレー
ト(脱塩化水素防止剤として)を100i量部の塩化ビ
ニル単独重合体(重合度 1100、以下「PVC」
と云う)に配合させた混合物を使用した。
D−1238にしたがり、温度が250℃および荷重
がlokgの条件で測定)が8.1g710分であるポ
リフッ化ビニリデン(以下r PVdFJと云う)、ベ
ンゾトリアゾール系の紫外線の吸収剤を0.4重量%お
よび0.5重量%のカーボンブラックを含有するプロピ
レン単独重合体[メルトフローインデックス(JIS
K−13758にしたがい、温度が230℃および荷重
が2.18kgの条件で測定、以下r MFIJと云う
)が0.5g/ 10分、以下rPP(A) Jと云う
]、ベンゾトリアゾール系の紫外線吸収剤を0.4重量
%および0.5重量%のカーボンブラックを含有する高
密度ポリエチレン[密度0..958 g / c m
’、メルトインデックス(JIS K−6780にした
がい、温度が190℃および荷重が2.18kgの条件
で測定、以下rM、1.J と云う)が0.8g710
分、以下r HDPE(1)」 と云う]混合物として
、ムーニー粘度(ML1+4)が108である塩素化ポ
リエチレン(塩素含有量3.15重量%、非晶性、原料
ポリエチレンの分子量約20万)20重量部および80
重量部の7クリロニトリル一ス升・レン共重合樹脂(ア
クリロニトリル含有量23 !lI!量%)ならびに安
定剤として2重量部のジブチルチンマレート系安定剤[
王共有機合成社製、商品名 スタン(S’tann)B
M ] をロール(表面温度180’O)を使って10
分間混線を行ない、得られた組成物(以下r ACSJ
と云う)および20重量部のジオクチルフタレート(可
塑剤として)および5.0重量部のジブチルすずマレー
ト(脱塩化水素防止剤として)を100i量部の塩化ビ
ニル単独重合体(重合度 1100、以下「PVC」
と云う)に配合させた混合物を使用した。
[(B)オレフィン系重合体]
オレフィン系重合体として、MFIが0.7g/10分
であるプロピレン−エチレンブロック共重合体(エチレ
ン含有率 1000重量%、以下r PP(B)Jと云
う)、に、1.が20 g / 10分である高密度エ
チレン単独重合体(密度 0.9E11g/ c m″
、以下r HDPE(2)J と云う)を使った。
であるプロピレン−エチレンブロック共重合体(エチレ
ン含有率 1000重量%、以下r PP(B)Jと云
う)、に、1.が20 g / 10分である高密度エ
チレン単独重合体(密度 0.9E11g/ c m″
、以下r HDPE(2)J と云う)を使った。
[(C)無機充填剤]
無機充填剤として、平均粒径が3ミクロンであるタルク
(アスペクト比 約7)、平均粒径が3ミクロンンであ
るマイカ(アスペクト比 約8)、グラスファイバー(
単繊維径 11ミクロン、カット長 3II111、以
下rGFJと云う)、および平均粒子、lカ0.8ミク
ロンである炭酸カルシウム(以下rcacOs J と
云う)を用いた。
(アスペクト比 約7)、平均粒径が3ミクロンンであ
るマイカ(アスペクト比 約8)、グラスファイバー(
単繊維径 11ミクロン、カット長 3II111、以
下rGFJと云う)、および平均粒子、lカ0.8ミク
ロンである炭酸カルシウム(以下rcacOs J と
云う)を用いた。
[(D)金属性形状物]−
金属性形状物として、それぞれのm雌枠が約0.3em
であるアルミニウム(以下rAJljJと云う)、銅、
黄銅および銀の40メツシユ平織ワイヤークロスを使用
した。
であるアルミニウム(以下rAJljJと云う)、銅、
黄銅および銀の40メツシユ平織ワイヤークロスを使用
した。
実施例 1〜12、比較例 1,2
前記熱可塑性樹脂を成形し、それぞれ厚さが20ミクロ
ンのフィルムを製造した。また、各金属性形状物の片面
にアクリル系プライマー(昭和高分子社製、商品名 ビ
ニロール82T)を厚さがそれぞれ20ミクロンになる
ように塗布し、他の面にウレタン系プライマー(東洋モ
ートン社製、商品名アトコート 335)を厚さがそれ
ぞれ20ミクロンになるように塗布して乾燥した(なお
、実施例7およびlOでは、両面に前記ウレタン系プラ
イマーを塗布)。さらに、無機充填剤およびオレフィン
系重合体(それぞれの無機充填剤およびオレフィン系重
合体の種類ならびに組成物中の無機充填剤の含有率を第
1表に示す。なお、比較例2では、無機充填剤を配合せ
ず)をそれぞれ5分間ヘンシェルミキサーを用いてトラ
イブレンドし、各混合物を樹脂温度が230℃の条件下
でベントイリ押出機を使って組成物を製造した。得られ
た各組成物(ペレット)をT−グイ成形機を用いて厚さ
が2ausのシートを製造した。
ンのフィルムを製造した。また、各金属性形状物の片面
にアクリル系プライマー(昭和高分子社製、商品名 ビ
ニロール82T)を厚さがそれぞれ20ミクロンになる
ように塗布し、他の面にウレタン系プライマー(東洋モ
ートン社製、商品名アトコート 335)を厚さがそれ
ぞれ20ミクロンになるように塗布して乾燥した(なお
、実施例7およびlOでは、両面に前記ウレタン系プラ
イマーを塗布)。さらに、無機充填剤およびオレフィン
系重合体(それぞれの無機充填剤およびオレフィン系重
合体の種類ならびに組成物中の無機充填剤の含有率を第
1表に示す。なお、比較例2では、無機充填剤を配合せ
ず)をそれぞれ5分間ヘンシェルミキサーを用いてトラ
イブレンドし、各混合物を樹脂温度が230℃の条件下
でベントイリ押出機を使って組成物を製造した。得られ
た各組成物(ペレット)をT−グイ成形機を用いて厚さ
が2ausのシートを製造した。
このようにして製造された熱可塑性樹脂のフィルム、プ
ライマーが両面に塗布された金属性形状物および無機充
填剤を含有するオレフィン系重合体のシー′トをドライ
ラミネート法によって接着させることによって積層物を
製造した。得られた積層物を 175℃(積層物の表面
温度)の条件下で椀状(外径 750i+a+ 、高さ
80mm)の形状をした雌型を使用して真空成形を行
ない円偏波アンテナ用反射板を製造した(実施例 l、
2)。
ライマーが両面に塗布された金属性形状物および無機充
填剤を含有するオレフィン系重合体のシー′トをドライ
ラミネート法によって接着させることによって積層物を
製造した。得られた積層物を 175℃(積層物の表面
温度)の条件下で椀状(外径 750i+a+ 、高さ
80mm)の形状をした雌型を使用して真空成形を行
ない円偏波アンテナ用反射板を製造した(実施例 l、
2)。
実施例1および2と同様に、して製造した積層物(それ
ぞれの無機充填剤およびオレフィン系重合体の種類およ
び組成物中の無機充填剤の含有率ならびに金属性形状物
の種類を第1表に示す)を表面温度が135℃の条件下
で一段目が20kg/ c rn’の加圧下で30秒お
よび二段目が50kg/ c rn’の加圧下で20秒
保持させることによって二段階でスタンピング成形を行
ない(金型の形状は実施例1と同じ)、円偏波アンテナ
用反射板を製造した(実施例 3.4)。
ぞれの無機充填剤およびオレフィン系重合体の種類およ
び組成物中の無機充填剤の含有率ならびに金属性形状物
の種類を第1表に示す)を表面温度が135℃の条件下
で一段目が20kg/ c rn’の加圧下で30秒お
よび二段目が50kg/ c rn’の加圧下で20秒
保持させることによって二段階でスタンピング成形を行
ない(金型の形状は実施例1と同じ)、円偏波アンテナ
用反射板を製造した(実施例 3.4)。
第1表に種類が示される各金属性形状物の片面に前記の
アクリル系プライマーを乾燥時の厚さが20ミクロンに
なるように塗布した後、第1表に種類が示される各熱可
塑性樹脂のフィルム(厚さ20ミクロン)をラミネート
した(なお、比較例1では使用せず)。得られたラミネ
ート物の金属性形状物の他の面に実施例1と同様にウレ
タン系プライマーを塗布した。得られた各塗布されたラ
ミネート物を射出成形機(型締力1500 )ン)の金
型の雄型面に熱可塑性樹脂のフィルムが接触するよう・
に挿入した。型を閉じた後、射出圧力が80kg/c
m’および樹脂温度が240℃の条件で、第1表にオレ
フィン系樹脂および無機充填剤の種類ならびに組成物中
の無機充填剤の含有率が第1表に示されている組成物を
インサート射出成形を行ない、実施例1と同一の形状を
有する円偏波アンテナ用反射板を製造した(実施例 5
〜12.比較例1 、2) 。
アクリル系プライマーを乾燥時の厚さが20ミクロンに
なるように塗布した後、第1表に種類が示される各熱可
塑性樹脂のフィルム(厚さ20ミクロン)をラミネート
した(なお、比較例1では使用せず)。得られたラミネ
ート物の金属性形状物の他の面に実施例1と同様にウレ
タン系プライマーを塗布した。得られた各塗布されたラ
ミネート物を射出成形機(型締力1500 )ン)の金
型の雄型面に熱可塑性樹脂のフィルムが接触するよう・
に挿入した。型を閉じた後、射出圧力が80kg/c
m’および樹脂温度が240℃の条件で、第1表にオレ
フィン系樹脂および無機充填剤の種類ならびに組成物中
の無機充填剤の含有率が第1表に示されている組成物を
インサート射出成形を行ない、実施例1と同一の形状を
有する円偏波アンテナ用反射板を製造した(実施例 5
〜12.比較例1 、2) 。
以上のようにして得られたそれぞれの円偏波アテナ用反
射板の無機充填剤含有オレフィン系重合体層の弾性率お
よび線膨張率ならびに無機充填剤含有オレフィン系重合
体層より金属性形状物の剥離強度の測定を行なった。そ
れらめ結果を第1表に示す。
射板の無機充填剤含有オレフィン系重合体層の弾性率お
よび線膨張率ならびに無機充填剤含有オレフィン系重合
体層より金属性形状物の剥離強度の測定を行なった。そ
れらめ結果を第1表に示す。
(以下余白)
以上のようにして得られた各円偏波アンテナ用反射板の
電波反射率を測定したところ、いずれも98%であった
。さらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを行
なったが、比較例1を除きすべて表面に変退色、光沢の
変化、クレージング。
電波反射率を測定したところ、いずれも98%であった
。さらに、耐候性試験およびヒートサイクルテストを行
なったが、比較例1を除きすべて表面に変退色、光沢の
変化、クレージング。
ふくれ、金属性形状物の剥離、亀裂などの有害変化を認
めることができなかった。ただし、比較例1では、表面
のアルミニウムのクロスが腐食した。
めることができなかった。ただし、比較例1では、表面
のアルミニウムのクロスが腐食した。
第1図は本発明によって製造される代表的な円偏波アン
テナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜視図である
。また、第2図は該円偏波アンテナ用反射板の断面図で
ある。さらに、第3図は該断面図の部分拡大図である。 A・・・円偏波アンテナ用反射板、B・・・コンバータ
ー、C・・・コンバーター支持棒、D・・・反射板支持
棒、E・・・配線、 l・・・無機充填剤含有オレフィン系重合体層、2・・
・金属性形状物、3・・・耐候性の良好な熱可情性樹脂
層、2a・・・プライマ:層、2b・・・プライマ一層 特許出願人 昭和電工株式会社 代 理 人 弁理士 菊地精−
テナ用反射板を取り付けたアンテナの部分斜視図である
。また、第2図は該円偏波アンテナ用反射板の断面図で
ある。さらに、第3図は該断面図の部分拡大図である。 A・・・円偏波アンテナ用反射板、B・・・コンバータ
ー、C・・・コンバーター支持棒、D・・・反射板支持
棒、E・・・配線、 l・・・無機充填剤含有オレフィン系重合体層、2・・
・金属性形状物、3・・・耐候性の良好な熱可情性樹脂
層、2a・・・プライマ:層、2b・・・プライマ一層 特許出願人 昭和電工株式会社 代 理 人 弁理士 菊地精−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 少なくとも(A)耐候性の良好な熱可塑性樹脂層(B)
金属性のマット、クロスおよびネットからなる群から選
ばれた少なくとも一種の形状物ならびに (C)無機充填剤含有オレフィン系重合体層が順次積層
してなる積層物であり、該熱可塑性樹脂層の厚さは5ミ
クロンないし5mmであり、金属性のマット、クロスお
よびネットは、2メツシユよりも細かく、かつ無機充填
剤含有オレフィン系重合体層の厚さは500ミクロンな
いし15mmであり、この層の無機充填剤の含有量は1
0〜80重量%であることを特徴とする円偏波アンテナ
用反射板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP946484A JPS60153608A (ja) | 1984-01-24 | 1984-01-24 | 円偏波アンテナ用反射板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP946484A JPS60153608A (ja) | 1984-01-24 | 1984-01-24 | 円偏波アンテナ用反射板 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60153608A true JPS60153608A (ja) | 1985-08-13 |
Family
ID=11720991
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP946484A Pending JPS60153608A (ja) | 1984-01-24 | 1984-01-24 | 円偏波アンテナ用反射板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60153608A (ja) |
-
1984
- 1984-01-24 JP JP946484A patent/JPS60153608A/ja active Pending
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