JPS60121098A - オ−ステナイト系ステンレス鋼肉盛溶接における水素はくり割れ防止方法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス鋼肉盛溶接における水素はくり割れ防止方法Info
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- JPS60121098A JPS60121098A JP22846083A JP22846083A JPS60121098A JP S60121098 A JPS60121098 A JP S60121098A JP 22846083 A JP22846083 A JP 22846083A JP 22846083 A JP22846083 A JP 22846083A JP S60121098 A JPS60121098 A JP S60121098A
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
オーステナイト系ステンレス鋼肉盛り溶接を内面に施し
た炭素鋼又は低合金鋼製圧力容器におけする水素脆性割
れの有利な回避に関してこの明細書で述べる技術内容は
、この柚の肉盛り溶接技法の有利な改良を与えようとす
るものである。
た炭素鋼又は低合金鋼製圧力容器におけする水素脆性割
れの有利な回避に関してこの明細書で述べる技術内容は
、この柚の肉盛り溶接技法の有利な改良を与えようとす
るものである。
背景技術
石油精製工業における直接脱硫装置や、ハイドロクラッ
カーなどの反応容器内面には耐食性を考慮し、オーステ
ナイトステンレス鋼が肉盛り溶接される。
カーなどの反応容器内面には耐食性を考慮し、オーステ
ナイトステンレス鋼が肉盛り溶接される。
これらの反応容器は、高温高圧水素雰囲気で使用される
ため、その間母材および肉盛り金属中に水素が吸蔵され
る。そこでシャットダウンの冷却時に母材と肉盛り金属
の境界部に水素が濃化することに起因した水素脆性割れ
（以下水素はく少割れという）が発生することがあり、
問題となっている。また今後の石炭液化装置の反応容器
などでは更に厳しい水素雰囲気で使用されるため耐水素
はぐり割れ性の良好な肉盛り溶接方法が望まれている０ 従来技術と問題 さて耐水素はく９割れに対しては特開昭５４−７１７４
６号公報にフェライト系ステンレス鋼ｋ 一層目に肉盛
りする方法、また特開昭５４−１０７４５８号公報に母
材と同じ成分系でＮｂ ’１含有する肉盛り金属を一層
目に溶接する方法、さらに特開昭５５−１１７５６２号
公報には、マルテンサイト’に含むオーステナイト系ス
テンレス鋼の肉盛り溶接を行う方法がそれぞれ開示され
ている０ しかしこれらの方法は全て２層盛りを基本とし、耐腐食
性の考慮において０ｒ１８重量係（以下単にチで示す〕
以上を含むオーステナイト系ステンレス鋼を２層目に肉
盛溶接しなければならず・ここに必要な溶接材、＋４費
、溶接施工時間が厖大となる不利が著しい。
ため、その間母材および肉盛り金属中に水素が吸蔵され
る。そこでシャットダウンの冷却時に母材と肉盛り金属
の境界部に水素が濃化することに起因した水素脆性割れ
（以下水素はく少割れという）が発生することがあり、
問題となっている。また今後の石炭液化装置の反応容器
などでは更に厳しい水素雰囲気で使用されるため耐水素
はぐり割れ性の良好な肉盛り溶接方法が望まれている０ 従来技術と問題 さて耐水素はく９割れに対しては特開昭５４−７１７４
６号公報にフェライト系ステンレス鋼ｋ 一層目に肉盛
りする方法、また特開昭５４−１０７４５８号公報に母
材と同じ成分系でＮｂ ’１含有する肉盛り金属を一層
目に溶接する方法、さらに特開昭５５−１１７５６２号
公報には、マルテンサイト’に含むオーステナイト系ス
テンレス鋼の肉盛り溶接を行う方法がそれぞれ開示され
ている０ しかしこれらの方法は全て２層盛りを基本とし、耐腐食
性の考慮において０ｒ１８重量係（以下単にチで示す〕
以上を含むオーステナイト系ステンレス鋼を２層目に肉
盛溶接しなければならず・ここに必要な溶接材、＋４費
、溶接施工時間が厖大となる不利が著しい。
一層盛り溶接で耐水素はくり割れの良好な肉盛り方法が
望まれる所以である０ 発想の端緒 発明者らは肉盛り金属の化学成分が耐水素はく９割れ性
に及ぼす影響について検討し、その結果第１層目の肉盛
り金属化学成分のうちでＮ量が耐水素はぐり割れ性に大
きく影響し内盛シ金属のＮ°量が０．０８％以上を含む
肉盛９溶接を行えば面１水素１はくり割れ性が改善され
ることを見い出した。
望まれる所以である０ 発想の端緒 発明者らは肉盛り金属の化学成分が耐水素はく９割れ性
に及ぼす影響について検討し、その結果第１層目の肉盛
り金属化学成分のうちでＮ量が耐水素はぐり割れ性に大
きく影響し内盛シ金属のＮ°量が０．０８％以上を含む
肉盛９溶接を行えば面１水素１はくり割れ性が改善され
ることを見い出した。
この実験の内容についてまず説明する。
板厚１００ ｍｍの２′／４Ｏｒ−ＩＭ。鋼板上（（、
表１のごとく肉盛り金属のＮ量全０．０２１８〜Ｑ、２
４５％の範囲にわたり種々に変えたＳＵＳ ８０８タイ
プのオーステナイト系ステンレス鋼を１層盛り肉盛り溶
接した試験片を作製したＯ ことに用いた溶接方法は、現在広く使用されている帯状
電極（ＳＵＳ ８０９ Ｌ ０．４Ｘ ７５７１Ｌｍ
）による水平エレクトロスラグ肉盛り溶接とし、肉盛９
金椙のＮ量は表２に示したＮ量の異なるＳＵＳ ８０９
Ｌ（ＷｌおよびＷＺ）と、窒化マンガン鉄および窒化ク
ロムを添加した高ＧａＦ２タイグ（ＧａＦ、５２％。
表１のごとく肉盛り金属のＮ量全０．０２１８〜Ｑ、２
４５％の範囲にわたり種々に変えたＳＵＳ ８０８タイ
プのオーステナイト系ステンレス鋼を１層盛り肉盛り溶
接した試験片を作製したＯ ことに用いた溶接方法は、現在広く使用されている帯状
電極（ＳＵＳ ８０９ Ｌ ０．４Ｘ ７５７１Ｌｍ
）による水平エレクトロスラグ肉盛り溶接とし、肉盛９
金椙のＮ量は表２に示したＮ量の異なるＳＵＳ ８０９
Ｌ（ＷｌおよびＷＺ）と、窒化マンガン鉄および窒化ク
ロムを添加した高ＧａＦ２タイグ（ＧａＦ、５２％。
Ａｌ２Ｏ，ｌ ％、Ｓｉｎ、 １２％、０ａ０１１％）
の焼成型フラックスとの組合せによシ調整した。
の焼成型フラックスとの組合せによシ調整した。
表１に示す化学成分になる肉盛ｐ試験片は、６９５℃×
２０時間の熱処理後、４０７７１１ｇ Ｘ ５Ｑ ｍｍ
”Ｘ １００ ｍｍ’に加工後５００℃Ｘ ２００ ｋ
Ｖ／ｃＩｎ の水素雰囲気のオートクレーブにて２４時
間水素チャージを行い、空冷後、７２時間たってから超
音波探傷により水素はくり割れの有無を確認した。
２０時間の熱処理後、４０７７１１ｇ Ｘ ５Ｑ ｍｍ
”Ｘ １００ ｍｍ’に加工後５００℃Ｘ ２００ ｋ
Ｖ／ｃＩｎ の水素雰囲気のオートクレーブにて２４時
間水素チャージを行い、空冷後、７２時間たってから超
音波探傷により水素はくり割れの有無を確認した。
その結果の１例を宍１に掲げたように肉盛り金棺のＮ量
が０．０８％未満では水素はくう割れが発生するのに反
し、Ｏ，ＯＳ〜０．２０ ％の範囲では発生しないこと
が判明し、これは母材からの浸炭により生じる粒界−の
炭化物析出がＮによって抑制されたためとみられるが、
Ｎ量が０．２００ ％をこえると肉盛金属中にブローホ
ールが発生し、好１しくないことが明らかとなったので
ある。
が０．０８％未満では水素はくう割れが発生するのに反
し、Ｏ，ＯＳ〜０．２０ ％の範囲では発生しないこと
が判明し、これは母材からの浸炭により生じる粒界−の
炭化物析出がＮによって抑制されたためとみられるが、
Ｎ量が０．２００ ％をこえると肉盛金属中にブローホ
ールが発生し、好１しくないことが明らかとなったので
ある。
発明の目的
上記知見に基き、オーステナイト系ステンレス鋼の肉盛
９溶接に↓るライニング−が施されて水素雰囲気で使用
される圧力容器類における水素はくり割れのとくに有利
な解決を与えることが、この発明の目的である。
９溶接に↓るライニング−が施されて水素雰囲気で使用
される圧力容器類における水素はくり割れのとくに有利
な解決を与えることが、この発明の目的である。
発明の構成
この発明は、炭素鋼又は低合金鋼を主体に組立てた圧力
容器の内面にオーステナイト系ステンレス鋼を肉盛シ溶
接するに当たり、該肉盛り溶接層１）１０：０．１％以
下、Ｓｉ ： １．０ ％Ｕ下、Ｍｎ ： ８．０チ以
下、Ｑｒ ： １７．Ｏ〜２８．０％、Ｎｘ ： ７．
Ｕ 〜１５．０チ、ＭＯ： ０．４％以下オヨびＮｂ
； １，０％以下、全含み、かつＮ ： ０．０８〜０
．２０％を含有する組成に成り）しかも下記式により計
算されたデルタフェライト−ｉＦが−２，０〜２０．０
俤となるものとするこ°とから成るオーステナイト系ス
テンレス鋼肉盛シ溶接における水素はぐり割れ防止方法
である。
容器の内面にオーステナイト系ステンレス鋼を肉盛シ溶
接するに当たり、該肉盛り溶接層１）１０：０．１％以
下、Ｓｉ ： １．０ ％Ｕ下、Ｍｎ ： ８．０チ以
下、Ｑｒ ： １７．Ｏ〜２８．０％、Ｎｘ ： ７．
Ｕ 〜１５．０チ、ＭＯ： ０．４％以下オヨびＮｂ
； １，０％以下、全含み、かつＮ ： ０．０８〜０
．２０％を含有する組成に成り）しかも下記式により計
算されたデルタフェライト−ｉＦが−２，０〜２０．０
俤となるものとするこ°とから成るオーステナイト系ス
テンレス鋼肉盛シ溶接における水素はぐり割れ防止方法
である。
Ｆ’＝３．２ｘＯｒ、−２，５ＸＮ１６ｑ −２４，７
ここに１元素配号？併記した係記号にて、その元素の成
分量を重量％であられすものとして、０ｒｏｑ−チ央十
％Ｍ。＋ １．５ Ｘ ＳＳｉ＋０．５ Ｘ％ＮｂＮ１
ｅｑ−％Ｎ４＋３ｕｘ％Ｏ＋１３ＵＸ％Ｎ＋０．５Ｘ％
都とする。
ここに１元素配号？併記した係記号にて、その元素の成
分量を重量％であられすものとして、０ｒｏｑ−チ央十
％Ｍ。＋ １．５ Ｘ ＳＳｉ＋０．５ Ｘ％ＮｂＮ１
ｅｑ−％Ｎ４＋３ｕｘ％Ｏ＋１３ＵＸ％Ｎ＋０．５Ｘ％
都とする。
この発明においてオーステナイト系ステンレス鋼肉盛り
溶接層の成分組成を限定する理由は次のとおりである。
溶接層の成分組成を限定する理由は次のとおりである。
Ｏｆは・多くなるほど耐食性を劣化させるので０．１係
以下に制限する必要がある。
以下に制限する必要がある。
５ｉｆｉ−は、溶接時の脱酸作用に有効であり、溶接ス
ラグからの還元作用でも混入するが、多過ぎるとシグマ
相脆化を促進させ、耐食性も劣化させるため、１．０係
以下に押える必要がある。
ラグからの還元作用でも混入するが、多過ぎるとシグマ
相脆化を促進させ、耐食性も劣化させるため、１．０係
以下に押える必要がある。
Ｍｎ量は、溶接時の耐高温割れ性の面で寄与するが、多
過ぎると機械的性質が低下するため８．０係以下に定め
た。
過ぎると機械的性質が低下するため８．０係以下に定め
た。
Ｃｒ量は、４食性のため１７．０％以上を必要とするが
、２８．０％をこえると熱処理を行な゛うとシグマ相脆
化がおこるため２８．０％以下にする必要があるＯ Ｎｉ景は、耐食性のため７．０％以上必袂であるが、１
５．０ ％ ’ｇこえると完全オーステナイト組織とな
り１溶接時に高温割れをおこしやすくなるため、１５．
０％以下にする必要がめる。
、２８．０％をこえると熱処理を行な゛うとシグマ相脆
化がおこるため２８．０％以下にする必要があるＯ Ｎｉ景は、耐食性のため７．０％以上必袂であるが、１
５．０ ％ ’ｇこえると完全オーステナイト組織とな
り１溶接時に高温割れをおこしやすくなるため、１５．
０％以下にする必要がめる。
Ｍｏは鋼板からの希釈により肉盛り金属中に含まれるこ
とがあるが、多過ぎるとシグマ相脆化を促進するため０
．４−以下に定めた。
とがあるが、多過ぎるとシグマ相脆化を促進するため０
．４−以下に定めた。
Ｎｂは、とくに低炭素の場合には効ＪＰ：は少ないｌこ
め腐食環境によっては、積極的に添加しないことが多い
。しかし炭素量が多く、かつ腐食環境の厳しい場合には
、Ｎｂを積極的に添加し、炭素全炭化Ｎｂで固定させる
ことがある。この場合のＮｂ童は８×Ｃチ以上は必要で
あるが、１．０％をこえるとシグマ相脆化を生じるため
、１．０％以下に制限する。
め腐食環境によっては、積極的に添加しないことが多い
。しかし炭素量が多く、かつ腐食環境の厳しい場合には
、Ｎｂを積極的に添加し、炭素全炭化Ｎｂで固定させる
ことがある。この場合のＮｂ童は８×Ｃチ以上は必要で
あるが、１．０％をこえるとシグマ相脆化を生じるため
、１．０％以下に制限する。
Ｈｆ４についてはすでにのべｌｃところに従い０．０８
〜０．２０係の範囲が必要である。
〜０．２０係の範囲が必要である。
次にデルタフェライト量は、溶接時の高温割れン：防止
するために必要であって、下記式からめたフェライト量
Ｆが−２，０％以上あれば高温割れは発生しない、−万
Ｆが＋２０．０チをこえるとシグマ相の生成が促進し熱
処理によシ脆化するためＦ≦Ｈ，Ｏｑｂにする必要があ
る。
するために必要であって、下記式からめたフェライト量
Ｆが−２，０％以上あれば高温割れは発生しない、−万
Ｆが＋２０．０チをこえるとシグマ相の生成が促進し熱
処理によシ脆化するためＦ≦Ｈ，Ｏｑｂにする必要があ
る。
Ｆ＝ ８．２ｘＯｒ、−２，５ＸＮｉｅｑ−２４，７た
だし Ｃｒｅｑ ” ％ Ｏｒ＋％Ｍｏ＋１．５Ｘ％Ｓｉ＋０
．５Ｘ％ＮｂＮｉ、ｑ＝ＪＮｉ＋８０Ｘ％０＋８０Ｘ％
Ｎ＋０．５Ｘ％Ｍ。
だし Ｃｒｅｑ ” ％ Ｏｒ＋％Ｍｏ＋１．５Ｘ％Ｓｉ＋０
．５Ｘ％ＮｂＮｉ、ｑ＝ＪＮｉ＋８０Ｘ％０＋８０Ｘ％
Ｎ＋０．５Ｘ％Ｍ。
とし、元素記号を併記した係記号は、核元素の成分量を
指すものとする。
指すものとする。
さて炭素鋼又は低合金鋼とオーステナイト系ス°テンレ
ス鋼のような異種金属の肉盛り溶接では、溶接方法や溶
接条件の如何によって母材の希釈率が変υ、肉盛り金属
の化学成分も影響されるが、とくに帯状電極を用いた上
掲エレクトロスラグ溶ｉ （ＥＳＷ）のほか、同様の帯
状電極を用いるサブマージアーク溶接（ＳＡＷ）法や、
被着アーク溶接（ＳＭＡＷ ）法において溶接条件にち
がいはあっても母材上への肉盛シ金属の化学成分および
デルタフェライト量がこれらにつきすでに掲げた範囲内
であれば耐水素はくシ割れ性に効果がみられた。
ス鋼のような異種金属の肉盛り溶接では、溶接方法や溶
接条件の如何によって母材の希釈率が変υ、肉盛り金属
の化学成分も影響されるが、とくに帯状電極を用いた上
掲エレクトロスラグ溶ｉ （ＥＳＷ）のほか、同様の帯
状電極を用いるサブマージアーク溶接（ＳＡＷ）法や、
被着アーク溶接（ＳＭＡＷ ）法において溶接条件にち
がいはあっても母材上への肉盛シ金属の化学成分および
デルタフェライト量がこれらにつきすでに掲げた範囲内
であれば耐水素はくシ割れ性に効果がみられた。
なおこの発明でとくに重要なＮの添加方法としては、帯
状電極や溶接用ワイヤのＮ量全多くすることまたこれに
加えて、組合せフラックスや被覆剤中に窒化物を添加す
ることによって、肉盛り金属のＮ量を調整しても効果は
同じであった。
状電極や溶接用ワイヤのＮ量全多くすることまたこれに
加えて、組合せフラックスや被覆剤中に窒化物を添加す
ることによって、肉盛り金属のＮ量を調整しても効果は
同じであった。
添加する窒化物としては、さきに述べｆＣ，重化マンガ
ン鉄や窒化クロムの他に、窒化けい素、石灰窒素など一
肉盛り金属の化学成分を満足できる窒化物であれば全て
使用できる。
ン鉄や窒化クロムの他に、窒化けい素、石灰窒素など一
肉盛り金属の化学成分を満足できる窒化物であれば全て
使用できる。
実 施 例
４皮厚ＩＬＩＯｍｍのＡＳＴＭ Ａ３８７ Ｇｒ ２２
Ｃ１ｇの２／４Ｃｒ−ＩＭ。銅板に表２の化学成分の
肉盛り金属を一層盛りおよび２層盛りにて肉＆９溶接し
た０溶接方法は、帯状電極（０，４Ｘ １５（ｌＬ？ｉ
） ｋ用いたエレクトロスラグ肉盛り溶接（ＥＳＷ）
、また帯状電極（０，４ｘ７５ｍｍ）を用いたサブマー
ジアーク肉盛り溶接（ＳＡＷ ）および被覆アーク溶接
（ＳＭＡＷ）の８種類を適用しｆｃ。
Ｃ１ｇの２／４Ｃｒ−ＩＭ。銅板に表２の化学成分の
肉盛り金属を一層盛りおよび２層盛りにて肉＆９溶接し
た０溶接方法は、帯状電極（０，４Ｘ １５（ｌＬ？ｉ
） ｋ用いたエレクトロスラグ肉盛り溶接（ＥＳＷ）
、また帯状電極（０，４ｘ７５ｍｍ）を用いたサブマー
ジアーク肉盛り溶接（ＳＡＷ ）および被覆アーク溶接
（ＳＭＡＷ）の８種類を適用しｆｃ。
なおＥＳＷおよびＳＡＷに用いた帯状電極は表２におい
てすでに掲げたＷＢ〜Ｗ８を用いた。
てすでに掲げたＷＢ〜Ｗ８を用いた。
次にｂ；ｓｗの７ラツクスはＯａＦ ５５ ％ Ｓｌ！
２０８１９％、５ｉｎ−１％ 、 Ｏａｏ １８ ％
ｋ主成分とする原料后・溶製、粉砕し、２ＵＸ１５０メ
ツシユに整粒した溶融型フラックスと、ＯａＦ、５０％
、ＡＪ２０８２５飴、Ｓ１０１０％、Ｍ、０１０％が主
成分で窒化クロム粉を４％添加して水ガラスで造粒、焼
成し、１１Ｘ２００メツシユに整粒した焼成型フラック
スの２種類を用いた。
２０８１９％、５ｉｎ−１％ 、 Ｏａｏ １８ ％
ｋ主成分とする原料后・溶製、粉砕し、２ＵＸ１５０メ
ツシユに整粒した溶融型フラックスと、ＯａＦ、５０％
、ＡＪ２０８２５飴、Ｓ１０１０％、Ｍ、０１０％が主
成分で窒化クロム粉を４％添加して水ガラスで造粒、焼
成し、１１Ｘ２００メツシユに整粒した焼成型フラック
スの２種類を用いた。
またＳＡＷ用のフラックスはＭｙ０８０％、ａａＯ２０
係、ＡＩ！２０８２０％、ｓｉｏ、２０％、ＧａＦ２５
％ −（ｒ主成分とする焼成型フラックスを用いた。
係、ＡＩ！２０８２０％、ｓｉｏ、２０％、ＧａＦ２５
％ −（ｒ主成分とする焼成型フラックスを用いた。
帯状電極を用いた肉盛り溶接の溶接条件は、ＥＳＷ Ｓ
ＡＷともに溶接電流１２００〜２５００ Ａ Ｘ電圧２
５〜８０Ｖ溶接速度１５〜２８ ｃｎ１／分で行った。
ＡＷともに溶接電流１２００〜２５００ Ａ Ｘ電圧２
５〜８０Ｖ溶接速度１５〜２８ ｃｎ１／分で行った。
被覆アーク溶接は、石灰窒素を５係添加したライム系の
ＪＩＳＤ ８０９Ｌ、 ４．０ｍｍφ（７１）ステ７レ
ス鋼被覆アーク溶接棒を用い、溶接電流１５０Ａで溶接
を行った。
ＪＩＳＤ ８０９Ｌ、 ４．０ｍｍφ（７１）ステ７レ
ス鋼被覆アーク溶接棒を用い、溶接電流１５０Ａで溶接
を行った。
上記各肉盛り溶接施工層の鋼板は、何れも６９５℃Ｘ２
０時間の熱処理後、水素はくり割れ試験片・ＡＳＭＥ
Ｓｅａ ＩＸによる側曲げ試験片およびＪＩＳ Ｇ。
０時間の熱処理後、水素はくり割れ試験片・ＡＳＭＥ
Ｓｅａ ＩＸによる側曲げ試験片およびＪＩＳ Ｇ。
５７りにもとすく硫酸−硫酸銅腐食試験片を採取し、各
種試験に供した。
種試験に供した。
試験片の一般形状を第１図に示し、１は肉盛り金属、２
は母材（Ａ ８８７ Ｇｒ２２ ） テ；６ ル。
は母材（Ａ ８８７ Ｇｒ２２ ） テ；６ ル。
なお水素はくり割れ試験は５００℃・２００ ｋ４／ｌ
ｙｎの水素雰囲気のオートクレーブ内で２４時間水素チ
ャージを行ない、空冷後超音波探傷法によりはくり割れ
の有無について確認を行ったＯ 各試験片の肉盛シ金属の化学成分とデルタフェライト量
Ｆを表８に掲げ、各試験の結果を表４に示す〇 笑施例Ｂｌ−Ｂ６では溶接方法、肉盛り層数に関係なく
、水素はぐり割れはなく、側曲は試験結果、腐食試験結
果ならびに溶接性ともに良好であって、健全な肉盛り金
属が得らねだ。
ｙｎの水素雰囲気のオートクレーブ内で２４時間水素チ
ャージを行ない、空冷後超音波探傷法によりはくり割れ
の有無について確認を行ったＯ 各試験片の肉盛シ金属の化学成分とデルタフェライト量
Ｆを表８に掲げ、各試験の結果を表４に示す〇 笑施例Ｂｌ−Ｂ６では溶接方法、肉盛り層数に関係なく
、水素はぐり割れはなく、側曲は試験結果、腐食試験結
果ならびに溶接性ともに良好であって、健全な肉盛り金
属が得らねだ。
これに対し比較例のＢ７はＮ創不足で水素はぐり割れ金
生じ、Ｂ８はＮ ｉ過多でブローホールができ、またＢ
９はＮｉ、Ｏｒ不足のため、粒界腐食割れ′ｆｒ：起し
、さらにＢＩＯは、Ｑｒ過多のため側曲げ試験で開口割
れを来し、Ｂ１１は第１層のテルタラエライ）Ｆ値が低
すぎて１高温割ｉ″Ｌ全生じた。
生じ、Ｂ８はＮ ｉ過多でブローホールができ、またＢ
９はＮｉ、Ｏｒ不足のため、粒界腐食割れ′ｆｒ：起し
、さらにＢＩＯは、Ｑｒ過多のため側曲げ試験で開口割
れを来し、Ｂ１１は第１層のテルタラエライ）Ｆ値が低
すぎて１高温割ｉ″Ｌ全生じた。
発明の効果
この発明によればオーステナイト系ステンレス鋼肉盛り
溶接によるライニングの必要性能に何らの問題もなく、
水素はくシ割れの的確な防止が実現される０
溶接によるライニングの必要性能に何らの問題もなく、
水素はくシ割れの的確な防止が実現される０
第１図は試験片の外観図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭素鋼又は低合金鋼を生体に組立てた圧力容器の内
面にオーステナイト系ステンレス鋼を肉盛り溶接するに
当たシ、該肉盛ｐ溶接層が ｃ：ｏ、’を車量％以下 Ｓ土：１．０重量％以下 Ｍｎ：８．ｏ重量係以下 Ｏｒ ： １７．０〜２８．０重量係 Ｎｉニア、ｏ〜１５．０重量係 ＭＯ： ０．４重量ｑｂ以下および Ｎｂ ： １．０重量％以下 全含みかつＮ ： ０．０８〜０．２０重量％を含有す
る組成に成り、しかも下記式によシ計算されたデルタフ
ェライトｉ−Ｆが−２，０〜２Ｕ、Ｏ％となるものとす
ることを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼肉盛
り溶接における水素はくり割れ防止方法 記 Ｆ −ｓ、ｚ−×ａｒｏｑ−２，５Ｘ Ｎ１ｏｑ−２４
，７ここに、元素記号を併記した％記号にて、その元素
の成分量を重量％であられすものとして、 Ｏｒ ｅ ｑ−％Ｑｒ十％ＭＯ＋１．５Ｘ％Ｓｉ＋ｏ、
５ｘ％ＮｂＮｉ、−％Ｎｉ十ａｏｘ％Ｏ＋８０Ｘ％Ｎ＋
０．５Ｘ％Ｍｎとする。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22846083A JPS60121098A (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | オ−ステナイト系ステンレス鋼肉盛溶接における水素はくり割れ防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22846083A JPS60121098A (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | オ−ステナイト系ステンレス鋼肉盛溶接における水素はくり割れ防止方法 |
Publications (1)
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1983
- 1983-12-05 JP JP22846083A patent/JPS60121098A/ja active Pending
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