JPS5940502A - 非晶質コアの熱処理方法 - Google Patents
非晶質コアの熱処理方法Info
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- JPS5940502A JPS5940502A JP57149521A JP14952182A JPS5940502A JP S5940502 A JPS5940502 A JP S5940502A JP 57149521 A JP57149521 A JP 57149521A JP 14952182 A JP14952182 A JP 14952182A JP S5940502 A JPS5940502 A JP S5940502A
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- amorphous
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/153—Amorphous metallic alloys, e.g. glassy metals
- H01F1/15341—Preparation processes therefor
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は一鉄心等として用いられる非晶質コアの熱処
理方法に関する。
理方法に関する。
非晶質磁性材料（非晶質磁性薄帯、薄片など）を用いて
作製されるトロイダル形等をした非晶質コアは、磁気特
性を向上させるため、適当な熱処理を施すことが必要と
されている。特に−高周波（１０ｋＨｚ以上）用トラン
スの鉄心として使用する場合は、非晶質コアの鉄損が大
きく減少するので、熱処理を施すことが必要となる。
作製されるトロイダル形等をした非晶質コアは、磁気特
性を向上させるため、適当な熱処理を施すことが必要と
されている。特に−高周波（１０ｋＨｚ以上）用トラン
スの鉄心として使用する場合は、非晶質コアの鉄損が大
きく減少するので、熱処理を施すことが必要となる。
非晶質コアの鉄損を小さくするための熱処理条件を求め
る努力はｌ／−１ままでにいろいろとなされており、基
本的なこととして、非晶質磁性材料となる非晶質合金の
結晶化温度（Ｔｃｒｙ）以下、かつ、キュリ一温度（Ｔ
ｃ）以上の温度範囲で熱処理を行なえばよいということ
がよく知られている。この熱処理方法は、Ｔｃ （Ｔｃ
ｒｙなる非晶質合金からなる非晶質コアに対してのみ使
用することができる。
る努力はｌ／−１ままでにいろいろとなされており、基
本的なこととして、非晶質磁性材料となる非晶質合金の
結晶化温度（Ｔｃｒｙ）以下、かつ、キュリ一温度（Ｔ
ｃ）以上の温度範囲で熱処理を行なえばよいということ
がよく知られている。この熱処理方法は、Ｔｃ （Ｔｃ
ｒｙなる非晶質合金からなる非晶質コアに対してのみ使
用することができる。
高周波用鉄心等として用いられる非晶質コアをつくるに
あたっては、一般に、鉄（Ｆｅ ）を主成分とする（Ｆ
ｅ基の）非晶質合金からなる非晶質磁性材料が用いられ
−その中でも、Ｆｅ−Ｂ−５ｉ系であって、必要に応じ
て、遷移元素としてクロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）
＞よび非金属として炭素（Ｃ）のうちの少なくとも１種
が添加された非晶質合金からなる非晶質磁性材料が主と
して用いられる。
あたっては、一般に、鉄（Ｆｅ ）を主成分とする（Ｆ
ｅ基の）非晶質合金からなる非晶質磁性材料が用いられ
−その中でも、Ｆｅ−Ｂ−５ｉ系であって、必要に応じ
て、遷移元素としてクロム（Ｃｒ）、マンガン（Ｍｎ）
＞よび非金属として炭素（Ｃ）のうちの少なくとも１種
が添加された非晶質合金からなる非晶質磁性材料が主と
して用いられる。
この非晶質合金を組成式であられすとつぎのような式■
になる。
になる。
ＦｅｍＣｒｂＭｎｅＢｄＳｉ、Ｃｆ−・−−−−（Ａ）
鉄その他の元素の原子数の割合は、普通一つぎのとおり
である。鉄、クロム、マンガン、ホウ素（Ｂ）、ケイ素
（Ｓｌ ） および炭素の原子数の和に対して、鉄の
原子数は６ｏ原子係以上、８５俤以下、クロムおよびマ
ンガンの原子数のオロば５原子係以下、ホウ素、ケイ素
および炭素の原子数の和は１゜原子係以上、３０原子チ
以下−かっ、炭素の原子数は５原子チ以下、すなわち、 ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ＝１００とすると一６０≦ａ≦
８５．ｂ＋ｃ≦５，１ｏ≦ｄ十ｅ十ｆ≦３０でかつｆ≦
５ である。
鉄その他の元素の原子数の割合は、普通一つぎのとおり
である。鉄、クロム、マンガン、ホウ素（Ｂ）、ケイ素
（Ｓｌ ） および炭素の原子数の和に対して、鉄の
原子数は６ｏ原子係以上、８５俤以下、クロムおよびマ
ンガンの原子数のオロば５原子係以下、ホウ素、ケイ素
および炭素の原子数の和は１゜原子係以上、３０原子チ
以下−かっ、炭素の原子数は５原子チ以下、すなわち、 ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ＝１００とすると一６０≦ａ≦
８５．ｂ＋ｃ≦５，１ｏ≦ｄ十ｅ十ｆ≦３０でかつｆ≦
５ である。
（５）式で示、されるような組成の、一般に用いられて
いる非晶質合金は、普通、Ｔｃ （Ｔｃｒｙであること
が知られているので、前記の方法で熱処理することがで
きる。
いる非晶質合金は、普通、Ｔｃ （Ｔｃｒｙであること
が知られているので、前記の方法で熱処理することがで
きる。
しかしながら−前記温度範囲で熱処理するにしても、ど
の温度でどのくらいの時間をかけて熱処理を行なえば、
トロイダルコアの鉄損が最低となるかにつめては、従来
、めんどうな試験をその都度性なって決定するしかなか
った。すなわち、多数の非晶質コアを作製して、さまざ
まな温度と時間の組合せでこれらの熱処理を行ない一最
も鉄損の小さい非晶質コアの得られた温度および時間の
組合せを見出して最適の熱処理条件とするしかなかった
のである。このようにして熱処理条件を求めるのは一非
常にめんどうであるし、多量の非晶質材料が必要となる
ので一不経済でもある。ところで、非晶質合金を含む合
金の熱処理においては、熱処理温度および熱処理時間が
関連しており、温度を変更すれば処理時間も変更する必
要がある。
の温度でどのくらいの時間をかけて熱処理を行なえば、
トロイダルコアの鉄損が最低となるかにつめては、従来
、めんどうな試験をその都度性なって決定するしかなか
った。すなわち、多数の非晶質コアを作製して、さまざ
まな温度と時間の組合せでこれらの熱処理を行ない一最
も鉄損の小さい非晶質コアの得られた温度および時間の
組合せを見出して最適の熱処理条件とするしかなかった
のである。このようにして熱処理条件を求めるのは一非
常にめんどうであるし、多量の非晶質材料が必要となる
ので一不経済でもある。ところで、非晶質合金を含む合
金の熱処理においては、熱処理温度および熱処理時間が
関連しており、温度を変更すれば処理時間も変更する必
要がある。
したがって、前記のようにして、非晶質コアの鉄損を最
低とする熱処理条件を見つけたとしても一炉の性能変化
や非晶質コアを樹脂で固定した場合における樹脂の耐熱
温度の変化等の都合により、熱処理温度を変える必要が
生じたときには、熱処理時間も変えなければならない。
低とする熱処理条件を見つけたとしても一炉の性能変化
や非晶質コアを樹脂で固定した場合における樹脂の耐熱
温度の変化等の都合により、熱処理温度を変える必要が
生じたときには、熱処理時間も変えなければならない。
そのため、あらたに多数の非晶質コアを使い、再びめん
どうな手間を経て鉄損が最低となる熱処理条件を求めな
ければならなかった。
どうな手間を経て鉄損が最低となる熱処理条件を求めな
ければならなかった。
この発明は、このような事情に鑑みなされたもので、あ
らかじめ、多数の非晶質コアを用いてその鉄損を最低に
する熱処理条件を求めておく必要がなく、熱処理中にお
いて容易に鉄損が最低となる時点を見つけることができ
る非晶質コアの熱処理方法を提供するものである。
らかじめ、多数の非晶質コアを用いてその鉄損を最低に
する熱処理条件を求めておく必要がなく、熱処理中にお
いて容易に鉄損が最低となる時点を見つけることができ
る非晶質コアの熱処理方法を提供するものである。
すなわち、この発明は一非晶質コアを熱処理するにあた
って、非晶質コアの保磁力の変化を観察し、この保磁力
が最低値を示す時点以降であって、かつ、最低値の２〜
４倍となった時点において熱処理を終了することを特徴
とする非晶質コアの熱処理方法をその要旨とする。以下
、この発明の詳細な説明する。
って、非晶質コアの保磁力の変化を観察し、この保磁力
が最低値を示す時点以降であって、かつ、最低値の２〜
４倍となった時点において熱処理を終了することを特徴
とする非晶質コアの熱処理方法をその要旨とする。以下
、この発明の詳細な説明する。
前述のように、この非晶質コアの熱処理方法では、非晶
質コアの保磁力の変化を観察し、この保磁力が最低値を
示す時点以降であって−かっ、最低値の２〜４倍となっ
た時点において熱処理を終了する。この時点において非
晶質コアの鉄損が最低となるので、この時点で熱処理を
終了すれは鉄損が最低となった非晶質コアを得ることが
できるのである。したがって、この発明にかかる非晶質
コアの熱処理方法を用いることとすれば、あらかじめ、
多数の非晶質コアを用いてその鉄損を最低にする熱処理
条件を求めておく必要がなく、熱処理中に容易に鉄損が
最低となる時点を見つけることができる。非晶質コアと
同じ組成の非晶質合金からなる薄片等を非晶質コアと同
時に熱処理を行ない、非晶質コアの保磁力を観察するか
わりに、薄片等の保磁力を観察するようにし−Ｃ本よい
。
質コアの保磁力の変化を観察し、この保磁力が最低値を
示す時点以降であって−かっ、最低値の２〜４倍となっ
た時点において熱処理を終了する。この時点において非
晶質コアの鉄損が最低となるので、この時点で熱処理を
終了すれは鉄損が最低となった非晶質コアを得ることが
できるのである。したがって、この発明にかかる非晶質
コアの熱処理方法を用いることとすれば、あらかじめ、
多数の非晶質コアを用いてその鉄損を最低にする熱処理
条件を求めておく必要がなく、熱処理中に容易に鉄損が
最低となる時点を見つけることができる。非晶質コアと
同じ組成の非晶質合金からなる薄片等を非晶質コアと同
時に熱処理を行ない、非晶質コアの保磁力を観察するか
わりに、薄片等の保磁力を観察するようにし−Ｃ本よい
。
なお、この発明にかかる非晶質コアの熱処理方法に使用
される非晶質コアは、従来、高周波用鉄心等として一般
に用いられているものと同様であって、前記（至）式で
示されるような、’ｒ（（Ｔｃｒｙの非晶質合金からな
るものである。Ｔｃ （Ｔｃｒｙの非晶質金属（１種の
元素からなるもの）からなる非晶質コアが使用される場
合もありうる。
される非晶質コアは、従来、高周波用鉄心等として一般
に用いられているものと同様であって、前記（至）式で
示されるような、’ｒ（（Ｔｃｒｙの非晶質合金からな
るものである。Ｔｃ （Ｔｃｒｙの非晶質金属（１種の
元素からなるもの）からなる非晶質コアが使用される場
合もありうる。
つぎに、発明者らが、前記のような時点で熱処理を終了
すれば、鉄損が最低となった非晶質コアを得ることがで
きるということを見いだす根拠となった実験をつぎに説
明する。
すれば、鉄損が最低となった非晶質コアを得ることがで
きるということを見いだす根拠となった実験をつぎに説
明する。
実験１〜６では、幅１ ｃｍ ＋厚み２０〜３５ μｍ
の非晶質磁性材料（薄帯）を５０回巻いてなる内径２
Ｃｍ のトロイダル形の非晶質コア卦よび前記非晶質磁
性材料を２５ Ｃｍ の長さに切った薄片の両者を同時
に熱処理し、非晶質コアの鉄損ＷＣおよび薄片の保磁力
ＨＣを測定して、両者間の関係を調べた。なお実験１〜
６では、非晶質コアおよび薄片の熱処理を１０ ’ Ｔ
ｏｒｒ の真空中で行なった。
の非晶質磁性材料（薄帯）を５０回巻いてなる内径２
Ｃｍ のトロイダル形の非晶質コア卦よび前記非晶質磁
性材料を２５ Ｃｍ の長さに切った薄片の両者を同時
に熱処理し、非晶質コアの鉄損ＷＣおよび薄片の保磁力
ＨＣを測定して、両者間の関係を調べた。なお実験１〜
６では、非晶質コアおよび薄片の熱処理を１０ ’ Ｔ
ｏｒｒ の真空中で行なった。
〔実験１〕
組成Ｆｅ７ｓＣｒ３Ｂ＋３Ｓｉｓ の非晶質合金から
なる非晶質コア卦よび同組成の薄片を熱処理した。ただ
し、時間を１時間に固定して、さまざまな温度で熱処理
を行なった。非晶質コアの鉄損ＷＣおよび薄片の保磁力
）ＩＣの関係を第１図に示す。図にみるように、黒丸で
あられされる薄片の保磁力Ｈｃ、；ｌ’？よび一白丸で
あられされる非晶質コアの鉄損ＷＣは、熱処理温度が高
くなるにしたがい、はじめは低くなっていくが、最低値
（最小値、極小値）を示したのちは高くなっていく。そ
して、鉄損Ｗｃ は保磁力Ｈｃ が最低となる温度よ
りも高い温度で最低となっている。保磁力Ｈｃは４６０
℃の熱処理で最低値（）ｈｎｉｎ ＝ ６０ ｍｏｅ
）となり、鉄損ＷＣは、保磁力ＩＣが最低となる温度よ
りも高い温度領域内、かつ、保磁力Ｈｃ が最低値の
２〜４倍（２Ｈｍｉｎ≦ＨＣ≦４ Ｈｍｉｎ ）−さら
に範囲をしぼると、最低値の３〜４倍（３Ｈｍｉｎ≦Ｈ
ｃ≦４Ｈｍｉｎ）となる領域内で低くなっている。鉄損
ＷＣの最低値は前記領域から少しはずれるが、前記領域
内の鉄損値ＷＣとの間の差は無視できるほど小さい。
なる非晶質コア卦よび同組成の薄片を熱処理した。ただ
し、時間を１時間に固定して、さまざまな温度で熱処理
を行なった。非晶質コアの鉄損ＷＣおよび薄片の保磁力
）ＩＣの関係を第１図に示す。図にみるように、黒丸で
あられされる薄片の保磁力Ｈｃ、；ｌ’？よび一白丸で
あられされる非晶質コアの鉄損ＷＣは、熱処理温度が高
くなるにしたがい、はじめは低くなっていくが、最低値
（最小値、極小値）を示したのちは高くなっていく。そ
して、鉄損Ｗｃ は保磁力Ｈｃ が最低となる温度よ
りも高い温度で最低となっている。保磁力Ｈｃは４６０
℃の熱処理で最低値（）ｈｎｉｎ ＝ ６０ ｍｏｅ
）となり、鉄損ＷＣは、保磁力ＩＣが最低となる温度よ
りも高い温度領域内、かつ、保磁力Ｈｃ が最低値の
２〜４倍（２Ｈｍｉｎ≦ＨＣ≦４ Ｈｍｉｎ ）−さら
に範囲をしぼると、最低値の３〜４倍（３Ｈｍｉｎ≦Ｈ
ｃ≦４Ｈｍｉｎ）となる領域内で低くなっている。鉄損
ＷＣの最低値は前記領域から少しはずれるが、前記領域
内の鉄損値ＷＣとの間の差は無視できるほど小さい。
〔実験２〕
組成ＦｅｙｔｓＭｎｚＢｌｏＳｉ１ｇ、ｓ の非晶質
合金からなる非晶質コアおよび同組成の薄片を熱処理し
た。ただし、実験１と同様、時間を１時間に固定して−
さまざまな温度で熱処理を行なった。非晶質コアの鉄損
ＷＣおよび薄片の保磁力ＩＩｃ の関係を第２図に示
す。温度変化にともなう鉄損Ｗｅ と保磁力ＨＣの変
化は実験１とほぼ同様であって、保磁力Ｈｃは４４０℃
の熱処理で最低値（Ｈｍｌｎ＝＝５０ｍＯｅ）となり、
鉄損値Ｗｃは、保磁力ＨＣが最低となる温度よ゛りも高
い温度領域内、かつ、保磁力Ｈｃ が最低値の２〜４
倍となる領域内で最低となっている。
合金からなる非晶質コアおよび同組成の薄片を熱処理し
た。ただし、実験１と同様、時間を１時間に固定して−
さまざまな温度で熱処理を行なった。非晶質コアの鉄損
ＷＣおよび薄片の保磁力ＩＩｃ の関係を第２図に示
す。温度変化にともなう鉄損Ｗｅ と保磁力ＨＣの変
化は実験１とほぼ同様であって、保磁力Ｈｃは４４０℃
の熱処理で最低値（Ｈｍｌｎ＝＝５０ｍＯｅ）となり、
鉄損値Ｗｃは、保磁力ＨＣが最低となる温度よ゛りも高
い温度領域内、かつ、保磁力Ｈｃ が最低値の２〜４
倍となる領域内で最低となっている。
〔実験３〕
組成Ｆｅｓ ｔＢｌａ、５Ｓｉｓ、ｓＣｚ の非晶質
合金からなる非晶質コアおよび同組成の薄片を熱処理し
た。ただし、温度を３８５℃に固定し”Ｃ−さまざまな
時間で熱処理を行なった。非晶質コアの鉄損Ｗｃ と
薄片の保磁力ＨＣとの関係を第３図に示す。薄片の保磁
力ＨＣおよび非晶質コアの鉄損Ｗｃは熱処理時間が長く
なるにしたがって、はじめは低くなってイくカ、最低値
を示したのちは高くすっていく。
合金からなる非晶質コアおよび同組成の薄片を熱処理し
た。ただし、温度を３８５℃に固定し”Ｃ−さまざまな
時間で熱処理を行なった。非晶質コアの鉄損Ｗｃ と
薄片の保磁力ＨＣとの関係を第３図に示す。薄片の保磁
力ＨＣおよび非晶質コアの鉄損Ｗｃは熱処理時間が長く
なるにしたがって、はじめは低くなってイくカ、最低値
を示したのちは高くすっていく。
そして、鉄損Ｗｃは保磁力ＨＣが最低となる時点以降に
おいて最低となっている。保磁力ＩＩｃは４５分間の熱
処理で最小値（Ｈｍｉｎ＝７０ｍＯｅ）となり、鉄損Ｗ
ｃは、保磁力）Ｉｃが最低となる時点以降で、しかも、
保磁力ＨＣが最低値の２〜４倍となる領域内で最低とな
っている。
おいて最低となっている。保磁力ＩＩｃは４５分間の熱
処理で最小値（Ｈｍｉｎ＝７０ｍＯｅ）となり、鉄損Ｗ
ｃは、保磁力）Ｉｃが最低となる時点以降で、しかも、
保磁力ＨＣが最低値の２〜４倍となる領域内で最低とな
っている。
〔実験４〕
実験３と同様の非晶質コアおよび薄片を熱処理した。た
だし一時間を２時間に固定して、さまざまな温度で熱処
理を行なった。非晶質コアの鉄損Ｗｃおよび薄片の保磁
力ＨＣの関係を第４図に示す。
だし一時間を２時間に固定して、さまざまな温度で熱処
理を行なった。非晶質コアの鉄損Ｗｃおよび薄片の保磁
力ＨＣの関係を第４図に示す。
温度変化にともなう保磁力ＩＣの変化は実験１とほぼ同
様であって、保磁力ＩＣは３５０’Ｃの熱処理で最低値
（Ｈｍｉｎ＝７５ｍＯｅ）となり、鉄損値ＷＣは、保磁
力ＨＣが最低となる温度よりも高い温度領域内、かつ、
保磁力ＩＣが最低値の２〜４倍となる領域内で最低とな
っている。
様であって、保磁力ＩＣは３５０’Ｃの熱処理で最低値
（Ｈｍｉｎ＝７５ｍＯｅ）となり、鉄損値ＷＣは、保磁
力ＨＣが最低となる温度よりも高い温度領域内、かつ、
保磁力ＩＣが最低値の２〜４倍となる領域内で最低とな
っている。
〔実験５〕
組成Ｆｅ７９Ｂ１６Ｓ５の非晶質合金からなる非晶質コ
アおよび同組成の薄片を熱処理した。ただし、温度を４
３５℃に固定して、さまざまな時間で熱処理を行なった
。非晶質コアの鉄損ＷＣ卦よび薄片の保磁力ＨＣの関係
を第５図に示す。熱処理時間の変化にともなう鉄損ＷＣ
および保磁力ＨＣの変化は実験３と同様であって、保磁
力ＩＩｃ は１時間の熱処理で最低値（Ｈｍｉｎ＝７
５ｍ０ｅ）となり、鉄損ＷＣは、保磁力ＨＣが最低とな
る時点以降で、しかも、保磁力ＨＣが最低値の２〜４倍
〜倍量範囲らにしぼると、２〜３倍となる領域で最低と
１．１っている。
アおよび同組成の薄片を熱処理した。ただし、温度を４
３５℃に固定して、さまざまな時間で熱処理を行なった
。非晶質コアの鉄損ＷＣ卦よび薄片の保磁力ＨＣの関係
を第５図に示す。熱処理時間の変化にともなう鉄損ＷＣ
および保磁力ＨＣの変化は実験３と同様であって、保磁
力ＩＩｃ は１時間の熱処理で最低値（Ｈｍｉｎ＝７
５ｍ０ｅ）となり、鉄損ＷＣは、保磁力ＨＣが最低とな
る時点以降で、しかも、保磁力ＨＣが最低値の２〜４倍
〜倍量範囲らにしぼると、２〜３倍となる領域で最低と
１．１っている。
〔実験６〕
実験５と同様の非晶質コア〉よび薄片を熱処理した。た
だし、時間を１時間に固定し、さまざまな温度で熱処理
を行なった。非晶質コアの鉄損Ｗ。
だし、時間を１時間に固定し、さまざまな温度で熱処理
を行なった。非晶質コアの鉄損Ｗ。
と薄片の保磁力ＨＣとの関係を第６図に示す。温度変化
にともなう鉄損Ｗｃと保磁力ＨＣの変化は実験ｌと同様
であって、保磁力Ｈｃは４３５℃の熱処理で最低値（Ｈ
ｍｉｎ＝７５ｍＯｅ）となり、鉄損値ＷＣは、保磁力Ｈ
Ｃが最低となる温度領域内で、しかも−保磁力Ｈｃ
が最低値の２〜４倍、さらに範囲をしぼると２〜３倍と
なる領域内で最低となっている。
にともなう鉄損Ｗｃと保磁力ＨＣの変化は実験ｌと同様
であって、保磁力Ｈｃは４３５℃の熱処理で最低値（Ｈ
ｍｉｎ＝７５ｍＯｅ）となり、鉄損値ＷＣは、保磁力Ｈ
Ｃが最低となる温度領域内で、しかも−保磁力Ｈｃ
が最低値の２〜４倍、さらに範囲をしぼると２〜３倍と
なる領域内で最低となっている。
実験１〜６より一薄片の保磁力、すなわち、非晶質コア
の保磁力はその鉄損と互いに関連しており、非晶質コア
の保磁力が最低値を示す時点以降であって、かつ最低値
の２〜４倍となる範囲において熱処理を終了させれば、
非晶質コアの鉄損が最低となることがわかる。
の保磁力はその鉄損と互いに関連しており、非晶質コア
の保磁力が最低値を示す時点以降であって、かつ最低値
の２〜４倍となる範囲において熱処理を終了させれば、
非晶質コアの鉄損が最低となることがわかる。
第１〜６図は−それぞれ、実験１〜６における薄片の保
磁力Ｈｃと非晶質コアの鉄損Ｗｃとの間の関係をあられ
すグラフである。
磁力Ｈｃと非晶質コアの鉄損Ｗｃとの間の関係をあられ
すグラフである。
Claims (1)
- （１）非晶質コアを熱処理するにあたって、非晶質コア
の保磁力の変化を観察し、この保磁力が最低値を示す時
点以降であって、かつ、最低値の２〜４倍となった時点
に〉いて熱処理を終了することを特徴とする非晶質コア
の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57149521A JPS5940502A (ja) | 1982-08-28 | 1982-08-28 | 非晶質コアの熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57149521A JPS5940502A (ja) | 1982-08-28 | 1982-08-28 | 非晶質コアの熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5940502A true JPS5940502A (ja) | 1984-03-06 |
Family
ID=15476951
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57149521A Pending JPS5940502A (ja) | 1982-08-28 | 1982-08-28 | 非晶質コアの熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5940502A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019189614A1 (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-03 | 新東工業株式会社 | 鉄基軟磁性粉末及びその製造方法、並びに鉄基軟磁性合金粉末を含む物品及びその製造方法 |
-
1982
- 1982-08-28 JP JP57149521A patent/JPS5940502A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019189614A1 (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-03 | 新東工業株式会社 | 鉄基軟磁性粉末及びその製造方法、並びに鉄基軟磁性合金粉末を含む物品及びその製造方法 |
| CN111971761A (zh) * | 2018-03-29 | 2020-11-20 | 新东工业株式会社 | 铁基软磁性粉末及其制造方法、以及包含铁基软磁性合金粉末的物品及其制造方法 |
| JPWO2019189614A1 (ja) * | 2018-03-29 | 2021-04-22 | 新東工業株式会社 | 鉄基軟磁性粉末及びその製造方法、並びに鉄基軟磁性合金粉末を含む物品及びその製造方法 |
| TWI834652B (zh) * | 2018-03-29 | 2024-03-11 | 日商新東工業股份有限公司 | 鐵基軟磁性粉末及其製造方法、暨含有鐵基軟磁性粉末之物品及其製造方法 |
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