JPS60181237A - 低鉄損非晶質磁性合金の製造方法 - Google Patents
低鉄損非晶質磁性合金の製造方法Info
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- JPS60181237A JPS60181237A JP59034161A JP3416184A JPS60181237A JP S60181237 A JPS60181237 A JP S60181237A JP 59034161 A JP59034161 A JP 59034161A JP 3416184 A JP3416184 A JP 3416184A JP S60181237 A JPS60181237 A JP S60181237A
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- Japan
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- heat treatment
- amorphous magnetic
- magnetic alloy
- iron loss
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は低鉄損非晶質磁性合金の製造方法に関する。
［発明の技術的背景とその問題点］
従来、電磁気装置の磁心として用いられているものに、
パーマロイ、フェライト等の結晶質の材料がある。しか
しながらパーマロイは比抵抗が小さいので、高周波領域
での鉄損が大きくなる。又フェライトは高周波領域での
鉄損は小さいものの飽和磁束密度が５０００Ｇ程度と小
さいという欠点がある。
パーマロイ、フェライト等の結晶質の材料がある。しか
しながらパーマロイは比抵抗が小さいので、高周波領域
での鉄損が大きくなる。又フェライトは高周波領域での
鉄損は小さいものの飽和磁束密度が５０００Ｇ程度と小
さいという欠点がある。
これに対し、Ｆｅ、 Ｃｏ、 Ｎｉ等を基本とし、Ｐ、
Ｃ。
Ｃ。
Ｂ ＋ Ｓ Ｉ Ｔ ＡＺ ＋ Ｏｅ等を含有し、結晶
性をもた々い非晶質合金は、優れた軟磁気特性を有し、
その研究が盛んである。
性をもた々い非晶質合金は、優れた軟磁気特性を有し、
その研究が盛んである。
非晶質合金の製造にあたっては磁気特性の向上、鉄損の
減少等の磁気特性散性の為に熱処理を行なうことが一般
的である。このような熱処理はキュリ一温度以上かつ結
晶化温度以下の範囲で行なわれ、鉄損の減少等、ある程
度、磁気特性は改善される。しかしながら、通常行なわ
れている熱処理では、鉄損値のばらつきが大きく、又、
高周波領域における鉄損値の低減は困難であった。
減少等の磁気特性散性の為に熱処理を行なうことが一般
的である。このような熱処理はキュリ一温度以上かつ結
晶化温度以下の範囲で行なわれ、鉄損の減少等、ある程
度、磁気特性は改善される。しかしながら、通常行なわ
れている熱処理では、鉄損値のばらつきが大きく、又、
高周波領域における鉄損値の低減は困難であった。
［発明の目的］
本発明は以上の点を考度してかきれたもので、鉄損値の
バラツキが小さく、かつ高周波領域における鉄損の小さ
い非晶質磁性合金を得ることのできる低鉄損非晶質磁性
合金の製造方法を提供することを目的とする。
バラツキが小さく、かつ高周波領域における鉄損の小さ
い非晶質磁性合金を得ることのできる低鉄損非晶質磁性
合金の製造方法を提供することを目的とする。
［発明の概要］
本発明は非晶質磁性合金に、結晶化温ｉ （Ｔｘ）より
低く、キュリ一温度（Ｔｃ ）よりも高い温度（Ｔｌ）
の熱処理を加えた後に、温度（Ｔｇ） （Ｔｃ＜ Ｔｇ
＜ Ｔｔ ）の熱処理を加えることを特徴とする低鉄損
非晶質磁性合金の製造方法である。
低く、キュリ一温度（Ｔｃ ）よりも高い温度（Ｔｌ）
の熱処理を加えた後に、温度（Ｔｇ） （Ｔｃ＜ Ｔｇ
＜ Ｔｔ ）の熱処理を加えることを特徴とする低鉄損
非晶質磁性合金の製造方法である。
すなわち、本発明は温度の異なる熱処理を２回以上に分
割して行なうことにより、従来の熱処理では得られなか
った高周波領炒の低鉄損をバラツキ少なく実現できると
いうものである。
割して行なうことにより、従来の熱処理では得られなか
った高周波領炒の低鉄損をバラツキ少なく実現できると
いうものである。
第１の熱処理温度（ＴＩ ）は結晶化温度（ＴＸ）より
低く、かつキュリ一温度（Ｔｃ）より高いことが必要で
ある。Ｔ≧Ｔｘだと短時間の熱処理で結晶化が進行し、
鉄損が増大するため実用的ではない。
低く、かつキュリ一温度（Ｔｃ）より高いことが必要で
ある。Ｔ≧Ｔｘだと短時間の熱処理で結晶化が進行し、
鉄損が増大するため実用的ではない。
またＴ≦Ｔｃだと熱処理が有効には働かず、低鉄損の非
晶質合金が得られないからである。特にＴＸ−１００≦
Ｔ≦’１’Ｘ−４０（’Ｃ）ノ範囲が好ましい。
晶質合金が得られないからである。特にＴＸ−１００≦
Ｔ≦’１’Ｘ−４０（’Ｃ）ノ範囲が好ましい。
又、第２の熱処理温度（Ｔｇ） ｎ ’ｌ’ｃ ＜ ’
Ｊ”２＜ Ｔｉの範囲で効果がある。特にＴｃ ＜ ’
Ｉ’２ り（Ｔｘ −１２０）（’Ｃ）の範囲が好まし
い。
Ｊ”２＜ Ｔｉの範囲で効果がある。特にＴｃ ＜ ’
Ｉ’２ り（Ｔｘ −１２０）（’Ｃ）の範囲が好まし
い。
この熱処理は、熱処理温度（Ｔ’Ｃ）で一定時間保持し
た後、Ｔｃ以下例えば室温に急冷することにより行なわ
れる。
た後、Ｔｃ以下例えば室温に急冷することにより行なわ
れる。
このような熱処理は、各種の非晶質合金に行なうことが
できるが、飽和磁化の大きいＦｅ基非晶質合金を用いる
ことが好ましい。特に （Ｆｅ１−ａＭａ ）ｌｏｏ−ｂＸｂ Ｍ；Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、
Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗのうちの少なくとも一種 Ｘ；Ｂ（ｌＯ原子チ以下の８＋で置換しても良い）０≦
ａ≦０．１５ １３≦ｂ≦２５ で表わされるＦｅ基非晶質磁性合金を用いると、低鉄損
で高い飽和磁化を示す低損非晶質合金を得ることができ
る。Ｍの添加により、為周波領域における鉄損の低下及
び結晶化温度の上昇の効果を得る。微量の添加で効果が
あられれるが、実用上は、ａ≧０．０１でおることが好
ましい。またａ ＞ ０．１５だとＴＣが低くなりすぎ
、実用上好せしくない。またｘＨ非晶質化に必須の元素
であり、Ｂ及び必要に応じＳｉを加えると良い。Ｓｉを
加えると非晶質化が容易となり熱安定性が増す。しかし
ながら８ｉが１０原子チより大となると鉄損が大きくな
ってしまう。またＸの添加量すは、１３より少ないと非
晶質化が困難であり、２５より多いと融点が高くなり、
やはり非晶質化が困難になってしまうため％１３≦ｂ≦
２５の範囲が好ましい。
できるが、飽和磁化の大きいＦｅ基非晶質合金を用いる
ことが好ましい。特に （Ｆｅ１−ａＭａ ）ｌｏｏ−ｂＸｂ Ｍ；Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、
Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗのうちの少なくとも一種 Ｘ；Ｂ（ｌＯ原子チ以下の８＋で置換しても良い）０≦
ａ≦０．１５ １３≦ｂ≦２５ で表わされるＦｅ基非晶質磁性合金を用いると、低鉄損
で高い飽和磁化を示す低損非晶質合金を得ることができ
る。Ｍの添加により、為周波領域における鉄損の低下及
び結晶化温度の上昇の効果を得る。微量の添加で効果が
あられれるが、実用上は、ａ≧０．０１でおることが好
ましい。またａ ＞ ０．１５だとＴＣが低くなりすぎ
、実用上好せしくない。またｘＨ非晶質化に必須の元素
であり、Ｂ及び必要に応じＳｉを加えると良い。Ｓｉを
加えると非晶質化が容易となり熱安定性が増す。しかし
ながら８ｉが１０原子チより大となると鉄損が大きくな
ってしまう。またＸの添加量すは、１３より少ないと非
晶質化が困難であり、２５より多いと融点が高くなり、
やはり非晶質化が困難になってしまうため％１３≦ｂ≦
２５の範囲が好ましい。
本発明に用いられる非晶質合金は一般に行なわれている
ような単ロール法、双ロール法等の溶融合金超急冷する
ことにより得られる。例えばコアを形成するときは、本
発明に係る熱処理を加えた後の非晶質磁性合金薄帯を積
層して形成しても良いし、あらかじめトロイダル状に非
晶質合金薄帯を巻回した後に本発明の熱処理を加えると
より効果的である。
ような単ロール法、双ロール法等の溶融合金超急冷する
ことにより得られる。例えばコアを形成するときは、本
発明に係る熱処理を加えた後の非晶質磁性合金薄帯を積
層して形成しても良いし、あらかじめトロイダル状に非
晶質合金薄帯を巻回した後に本発明の熱処理を加えると
より効果的である。
［発明の効果］
以上説明したように本発明によれば、高周波領域の鉄損
の小さい非晶質合金をバラツキ少なく効率的に製造する
ことができる。
の小さい非晶質合金をバラツキ少なく効率的に製造する
ことができる。
特に高周波用の磁心材料として有効な低鉄損非晶質合金
を得ることができる。
を得ることができる。
［発明の実施例］
以下本発明の詳細な説明する。
単ロール法により作製した幅１０ｗ５．厚さ約２０μｍ
の（Ｆｅｏ、５ｏＮｉｏ、１ｏＮｂｏ、１ｏ ）８８Ｓ
ｉ６Ｂｌｌ非晶質合金薄帯（結晶化温度５４０℃、キュ
リ一温度１７０℃）約６０ｍの端より６ｍずつ順番に切
取って外径１８ ｍ 、内径１２日のトロイダルコア（
重量的８１．実質断面積約０．２２ｃｔＩ）を作製した
。第１表のコア番号はその順番と一致させである。次に
これらのコアについて４７０〜４８０℃で１０分〜２０
分間の１回目の熱処理を行い、鉄損の測定を行った後に
３００〜４００°Ｃで３０分〜６０分間の２回目の熱処
理を行い、鉄損の測定を行った。なお熱処理はすべて真
空中で行い、各熱処理後の冷却はすべて水中急冷を施し
た。
の（Ｆｅｏ、５ｏＮｉｏ、１ｏＮｂｏ、１ｏ ）８８Ｓ
ｉ６Ｂｌｌ非晶質合金薄帯（結晶化温度５４０℃、キュ
リ一温度１７０℃）約６０ｍの端より６ｍずつ順番に切
取って外径１８ ｍ 、内径１２日のトロイダルコア（
重量的８１．実質断面積約０．２２ｃｔＩ）を作製した
。第１表のコア番号はその順番と一致させである。次に
これらのコアについて４７０〜４８０℃で１０分〜２０
分間の１回目の熱処理を行い、鉄損の測定を行った後に
３００〜４００°Ｃで３０分〜６０分間の２回目の熱処
理を行い、鉄損の測定を行った。なお熱処理はすべて真
空中で行い、各熱処理後の冷却はすべて水中急冷を施し
た。
結果を第１表に示す。
第１表より明らかなように１回目の熱処理を施した後に
おいては鉄損の値は】０個のコアにわたってばらつきを
示す。例えば５ＱＫＨｚ 、 ３ＫＧの鉄損値は６３０
〜７ＱＱｍＷ／ｃｃの値をとり、ばらつきの幅は１割程
度である。しかし、２回目の熱処理（３００〜４００°
Ｃ） Ｘ （３０−〜６０Ｍ）を施した後においては鉄
損の値のばらつきは小さくなる。例えば５０ＫＨｚ 、
３Ｋ（ｌの鉄損値は６３５〜６４０ｍＷ／ｃｃの値を
とり、ばらつきの幅は１％以下に減少する。
おいては鉄損の値は】０個のコアにわたってばらつきを
示す。例えば５ＱＫＨｚ 、 ３ＫＧの鉄損値は６３０
〜７ＱＱｍＷ／ｃｃの値をとり、ばらつきの幅は１割程
度である。しかし、２回目の熱処理（３００〜４００°
Ｃ） Ｘ （３０−〜６０Ｍ）を施した後においては鉄
損の値のばらつきは小さくなる。例えば５０ＫＨｚ 、
３Ｋ（ｌの鉄損値は６３５〜６４０ｍＷ／ｃｃの値を
とり、ばらつきの幅は１％以下に減少する。
なお、他の組成の場合についても実験を行った結果同じ
効果が得られた。
効果が得られた。
（γ）
Claims (2)
- （１）非晶質磁性合金に、結晶化源ｉ （Ｔｘ）より低
く、ギュＩＪ−濃ｆ（ＴＣ）よりも高い温度（ＴＩ ）
にて第１の熱処理を加えた後、前記Ｔｌよりも低くかつ
Ｔｃよりも高い温度（Ｔａ）にて第２の熱処理を加える
ことを特徴とする低鉄損非晶質磁性合金の製造方法。 - （２）前記Ｔｌ及びＴａが、（Ｔｘ７１００）℃＜ Ｔ
Ｉ ＜（Ｔｘ −４０）’Ｃ及びＴｃ ＜ Ｔａ ＜
（Ｔｘ−１２０）であることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の低鉄損非晶質磁性合金の製造方法。 （８１非晶質磁性合金としてＦｅ基非晶質合會を用いた
ことを特徴とする特杆藺求の範囲第１項記載の低鉄損非
晶質磁性合金の製造方法。 （４１Ｆｅ、４、非晶質合金として（Ｆｅｔ−ａＭａ）
ｌｏｏ−ｂＸｂ（ただＬ Ｍ ； Ｔｉ、 Ｖ、 Ｃｒ
、Ｍｎ、 Ｃｏ、 Ｎｉ、 Ｚｒ、 Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ
。 Ｔａ、 Ｗのうち少なくとも一種、Ｘ；Ｂ又はＢ及び８
ｉ（ｓｉ １０原子チ以下）０≦ａ≦０．１５ １３≦
ｂ≦２５）を用いたことを特徴とする特許請求の範囲第
３項記載の低鉄損非晶質磁性合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59034161A JPS60181237A (ja) | 1984-02-27 | 1984-02-27 | 低鉄損非晶質磁性合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59034161A JPS60181237A (ja) | 1984-02-27 | 1984-02-27 | 低鉄損非晶質磁性合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60181237A true JPS60181237A (ja) | 1985-09-14 |
Family
ID=12406479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59034161A Pending JPS60181237A (ja) | 1984-02-27 | 1984-02-27 | 低鉄損非晶質磁性合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60181237A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0855736A (ja) * | 1995-08-21 | 1996-02-27 | Toshiba Corp | 高周波用磁心 |
| JPH08238543A (ja) * | 1996-03-11 | 1996-09-17 | Toshiba Corp | 高透磁率、低鉄損の極薄アモルファス合金 |
| JP2009056471A (ja) * | 2007-08-30 | 2009-03-19 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 誘導加熱方式ビレットヒータとビレットの加熱方法 |
-
1984
- 1984-02-27 JP JP59034161A patent/JPS60181237A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0855736A (ja) * | 1995-08-21 | 1996-02-27 | Toshiba Corp | 高周波用磁心 |
| JPH08238543A (ja) * | 1996-03-11 | 1996-09-17 | Toshiba Corp | 高透磁率、低鉄損の極薄アモルファス合金 |
| JP2009056471A (ja) * | 2007-08-30 | 2009-03-19 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 誘導加熱方式ビレットヒータとビレットの加熱方法 |
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