JPS59133940A - 連続鋳造用鋳型 - Google Patents
連続鋳造用鋳型Info
- Publication number
- JPS59133940A JPS59133940A JP916783A JP916783A JPS59133940A JP S59133940 A JPS59133940 A JP S59133940A JP 916783 A JP916783 A JP 916783A JP 916783 A JP916783 A JP 916783A JP S59133940 A JPS59133940 A JP S59133940A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- copper plate
- short side
- mold
- cooling water
- side copper
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/055—Cooling the moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、４面組立式連続ｉ造用鋳型におけるメニスカ
ス部の熱応力による短辺銅板の幅収縮変形を軽減するた
〒構造に関する・ ４面組立式連続鋳造用鋳型は第１図に示すように冷却ス
リットをそれぞれ内蔵した長辺銅板（１）と短辺銅板（
２）とが組み合せて構成されている。そして、パックフ
レーム（４）のクランプ（５）によって、鋳型の長短辺
銅板［ＩＬ （２）の組合せ面を密着させ、この部分に
隙間が発生しないようにしている。しかしながら、使用
を重ねるにつれて、短辺銅板（２）の熱変形、いわゆる
幅収縮変形を生じ、これによって、長短辺銅板（１１，
（２１の組合せ部分に、隙間が発生し、この部分への溶
鋼の差し込みによりブレークアウト、あるいは幅変更時
に長辺銅板（１）の表面に深いキズを発生し鋳型の交換
の大きい要因となっている。
ス部の熱応力による短辺銅板の幅収縮変形を軽減するた
〒構造に関する・ ４面組立式連続鋳造用鋳型は第１図に示すように冷却ス
リットをそれぞれ内蔵した長辺銅板（１）と短辺銅板（
２）とが組み合せて構成されている。そして、パックフ
レーム（４）のクランプ（５）によって、鋳型の長短辺
銅板［ＩＬ （２）の組合せ面を密着させ、この部分に
隙間が発生しないようにしている。しかしながら、使用
を重ねるにつれて、短辺銅板（２）の熱変形、いわゆる
幅収縮変形を生じ、これによって、長短辺銅板（１１，
（２１の組合せ部分に、隙間が発生し、この部分への溶
鋼の差し込みによりブレークアウト、あるいは幅変更時
に長辺銅板（１）の表面に深いキズを発生し鋳型の交換
の大きい要因となっている。
幅収縮変形のメカニズムは以下の通りである。
第２図に、溶鋼の連続鋳造における鋳型の短辺銅板の各
位置における熱負荷の状態を示す。同図から明らかな通
り、鋳型のトップの湯面（ａ）に近いメニスカス部分（
ｂ）で熱負荷が最大となり、そして凝固シェルが成長し
て鋳片が鋳型壁から離れ、鋳型底面に向かって極端に低
下する（ｃ） 態様を示す。
位置における熱負荷の状態を示す。同図から明らかな通
り、鋳型のトップの湯面（ａ）に近いメニスカス部分（
ｂ）で熱負荷が最大となり、そして凝固シェルが成長し
て鋳片が鋳型壁から離れ、鋳型底面に向かって極端に低
下する（ｃ） 態様を示す。
しかしながら、この従来の冷却像造は、第１図の短辺銅
板（２）をｍ−ｍ線に沿って見た第３図に示すように、
鋳型短辺銅板（２）の冷却スリン１１３１は、鋳型壁の
各位置によって、熱負荷か変動するにもかがわらず、熱
負荷の最も大きいノニスカス部を基準として、鋳型の全
長に亙って、はぼ同し形状のスリンｌ−（３）を持ち、
ぼは一様な冷却能を持つ冷却構造の設計か行われている
。このために、鋳型の冷却能は第２図に示す熱負荷に対
応できず、第１図の■−ＩＶ線に沿って見た第４図に示
すように短辺銅板（２）の熱負荷による膨張は均一とは
ならず、最も熱負荷の大きいメニスカス部分（第２図に
おける（ｂ））で熱膨張か最大となる。そして、短辺銅
板（２）は第４図の矢印で示すようにクランプ力により
側面部か拘束されているため、このメニスカス部分（第
４図における（ｂ’））に大きな応力が発生し、遂には
塑性変形するに至り幅収縮変形を発生するに至る。
板（２）をｍ−ｍ線に沿って見た第３図に示すように、
鋳型短辺銅板（２）の冷却スリン１１３１は、鋳型壁の
各位置によって、熱負荷か変動するにもかがわらず、熱
負荷の最も大きいノニスカス部を基準として、鋳型の全
長に亙って、はぼ同し形状のスリンｌ−（３）を持ち、
ぼは一様な冷却能を持つ冷却構造の設計か行われている
。このために、鋳型の冷却能は第２図に示す熱負荷に対
応できず、第１図の■−ＩＶ線に沿って見た第４図に示
すように短辺銅板（２）の熱負荷による膨張は均一とは
ならず、最も熱負荷の大きいメニスカス部分（第２図に
おける（ｂ））で熱膨張か最大となる。そして、短辺銅
板（２）は第４図の矢印で示すようにクランプ力により
側面部か拘束されているため、このメニスカス部分（第
４図における（ｂ’））に大きな応力が発生し、遂には
塑性変形するに至り幅収縮変形を発生するに至る。
本発明は、・１面組立式連続鋳造用鋳型の幅収縮変形の
メカニズムの解明に基ついて完成したもので、短辺銅板
の各位置に於ける冷却能を鋳型に対する熱負荷に対応す
る構造にし、鋳型上部より下部までの鋳型表面温度を均
一にし、クランプ力を全長で均一に受けて平均化するこ
とによって、幅収縮変形を軽減する４面組立式連続鋳造
用鋳型の構造を提供することを目的とする。
メカニズムの解明に基ついて完成したもので、短辺銅板
の各位置に於ける冷却能を鋳型に対する熱負荷に対応す
る構造にし、鋳型上部より下部までの鋳型表面温度を均
一にし、クランプ力を全長で均一に受けて平均化するこ
とによって、幅収縮変形を軽減する４面組立式連続鋳造
用鋳型の構造を提供することを目的とする。
本発明の鋳型の冷却構造における短辺銅板の形状の決定
は第５図に示す決定プロセスにより行う。
は第５図に示す決定プロセスにより行う。
同図において、※印として示した抜熱特性の解析として
は第６図に示すような短辺銅板の上部より下部までの各
位置における熱負荷に対する抜熱実測値を用いる。
は第６図に示すような短辺銅板の上部より下部までの各
位置における熱負荷に対する抜熱実測値を用いる。
本発明の短辺銅板の各位置に於゛ける冷却能を鋳型に対
する熱負荷に対応するための具体的な構造としては、 １）各冷却水通路のスリンｌ−（３１の深さ、長さを調
整して冷却水の通過速度を変化させる（７−Ａ回）。
する熱負荷に対応するための具体的な構造としては、 １）各冷却水通路のスリンｌ−（３１の深さ、長さを調
整して冷却水の通過速度を変化させる（７−Ａ回）。
２）短辺銅板（２）の全体厚さを上下方向で変化させる
（７−Ｂ図）。
（７−Ｂ図）。
３）スリ７１畳３３の幅を上方に向って狭くする（７−
０図）。
０図）。
４）銅基材より熱伝導の悪い表面コーティング（６）の
厚さを上下方向で変化させる（７−Ｄ図）６等と各々の
組合せによって、熱負荷に対する短辺銅板の冷却能を調
整して短辺銅板の全長に亙って均−ｆ温度を維持するこ
とが可能である。
厚さを上下方向で変化させる（７−Ｄ図）６等と各々の
組合せによって、熱負荷に対する短辺銅板の冷却能を調
整して短辺銅板の全長に亙って均−ｆ温度を維持するこ
とが可能である。
第８図７ま上記１）〜４）を組合せ更に発展して構成し
た例を示す。同図において、鋳型の短辺銅板（２）内に
設けた冷却水の通路（７）の冷却水導入側である下方に
、短辺銅板（２）の略全面に互って設けた溜部（８）か
設けられている。この溜部（８）の位置は第２図に示す
鋳型の熱負荷の小さい部分（Ｃ）に相当する位置に設け
られており、短辺銅板（２）の厚みを厚く構成している
ことと相俟って冷却水による冷却能は比較的低く押えら
れている。この溜部（８）の上方からは上方に伸びる複
数のスリット（９）が分岐している。このスリット（９
）は、第２図に示す鋳型の熱負荷の大きい位置（ｂ）で
短辺銅板（２）の厚みか最も薄くなるように形作られて
おり、鋳型表面に対する冷却能はその位置で最大となる
ように構成されている。更に（１０）は銅より熱伝導性
の低いメッキ層で、底部を厚く、頂部に向かって薄く構
成することによって、更に上部効果を顕著ならしめるこ
とかできる。これによって、鋳型表面に対する冷却水の
冷却能は連続鋳造に診ける熱負荷の変化に対応した構造
にすることが可能である。
た例を示す。同図において、鋳型の短辺銅板（２）内に
設けた冷却水の通路（７）の冷却水導入側である下方に
、短辺銅板（２）の略全面に互って設けた溜部（８）か
設けられている。この溜部（８）の位置は第２図に示す
鋳型の熱負荷の小さい部分（Ｃ）に相当する位置に設け
られており、短辺銅板（２）の厚みを厚く構成している
ことと相俟って冷却水による冷却能は比較的低く押えら
れている。この溜部（８）の上方からは上方に伸びる複
数のスリット（９）が分岐している。このスリット（９
）は、第２図に示す鋳型の熱負荷の大きい位置（ｂ）で
短辺銅板（２）の厚みか最も薄くなるように形作られて
おり、鋳型表面に対する冷却能はその位置で最大となる
ように構成されている。更に（１０）は銅より熱伝導性
の低いメッキ層で、底部を厚く、頂部に向かって薄く構
成することによって、更に上部効果を顕著ならしめるこ
とかできる。これによって、鋳型表面に対する冷却水の
冷却能は連続鋳造に診ける熱負荷の変化に対応した構造
にすることが可能である。
本発明によれば、以上に述べたように、短辺銅板の全長
に互って均一な温度を維持することかできるので、短辺
銅板に極端な局部変形を生しることかない。従って、長
辺銅板と短辺銅板との組合せ部は、従来の鋳型のように
局所的な変形をクランプ力で強引に圧縮させて永久変形
を発生することがなく、ｆｉｊ＆’ｉｌｌの静圧程度の
小さいクランプ力での使用が可能となり鋳型の寿命をの
ばすことができる。
に互って均一な温度を維持することかできるので、短辺
銅板に極端な局部変形を生しることかない。従って、長
辺銅板と短辺銅板との組合せ部は、従来の鋳型のように
局所的な変形をクランプ力で強引に圧縮させて永久変形
を発生することがなく、ｆｉｊ＆’ｉｌｌの静圧程度の
小さいクランプ力での使用が可能となり鋳型の寿命をの
ばすことができる。
第１図は、４面組立式連続鋳造用鋳型の構造を示す平面
図、第２図は連続鋳造における鋳片の熱負荷の状態を示
し、第３図は第１図のｎｒ−ｍ線に沿って見た従来の鋳
型における冷却構造の説明図てあり、第４図は第１図の
ＩＶ−ＩＶ線に沿って見た浮来の鋳型における短辺銅板
の変形の態様を示す。 第５図は本発明を実施するにあたっての決定要因図であ
り、第６図は第５図に示す決定プロセスを実行するにあ
たっての抜熱特性の実測図の例を示す。さらに、第７図
と第８図は本発明の冷却構造の実施例を示す説明図であ
る。 （１）：長辺銅Ｆｊ、（２１：短辺銅板（３） ｉ （
９） ニスリット （４）・ハックフレーム（５）：
クランプ （６）：コーティング（７）：通路
（８）：溜部００）二ノノキ層 特許出願人 三島光産株式会社 代理人 小掘 益（ぼか２名） 第１図 第２図 一炊自荷 第３図 第４図 第 ５ 図 鋳ヤ丁！徘〃、ら、頚珪（ｍｍ） 箔 ７ 図
図、第２図は連続鋳造における鋳片の熱負荷の状態を示
し、第３図は第１図のｎｒ−ｍ線に沿って見た従来の鋳
型における冷却構造の説明図てあり、第４図は第１図の
ＩＶ−ＩＶ線に沿って見た浮来の鋳型における短辺銅板
の変形の態様を示す。 第５図は本発明を実施するにあたっての決定要因図であ
り、第６図は第５図に示す決定プロセスを実行するにあ
たっての抜熱特性の実測図の例を示す。さらに、第７図
と第８図は本発明の冷却構造の実施例を示す説明図であ
る。 （１）：長辺銅Ｆｊ、（２１：短辺銅板（３） ｉ （
９） ニスリット （４）・ハックフレーム（５）：
クランプ （６）：コーティング（７）：通路
（８）：溜部００）二ノノキ層 特許出願人 三島光産株式会社 代理人 小掘 益（ぼか２名） 第１図 第２図 一炊自荷 第３図 第４図 第 ５ 図 鋳ヤ丁！徘〃、ら、頚珪（ｍｍ） 箔 ７ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、短辺銅板の冷却水による冷却能を鋳造片における上
下方向の熱負荷の変化に対応して変化せしめた構造とし
たことを特徴とする連続鋳造用鋳型− ２、短辺銅板の冷却水による冷却能を鋳造片における上
下方向の熱負荷の変化に対応して変化せしめた構造か、
下方に設けた略短辺銅扱の幅全体に亙る冷却水溜とこの
冷却水溜の上方に前記冷却水溜から分岐した複数の冷却
水スリ・ノドとからなる短辺銅板内に設けた冷却水路に
よって構成されていることを特徴とする特許請求の範囲
第１項に記載の・連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP916783A JPS59133940A (ja) | 1983-01-21 | 1983-01-21 | 連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP916783A JPS59133940A (ja) | 1983-01-21 | 1983-01-21 | 連続鋳造用鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59133940A true JPS59133940A (ja) | 1984-08-01 |
Family
ID=11713044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP916783A Pending JPS59133940A (ja) | 1983-01-21 | 1983-01-21 | 連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59133940A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998041342A1 (en) * | 1997-03-19 | 1998-09-24 | Ag Industries, Inc. | Improved continuous casting mold and method |
| EP0931609A1 (de) * | 1998-01-27 | 1999-07-28 | KM Europa Metal AG | Flüssigkeitsgekühlte Kokille |
| WO2002016061A1 (de) * | 2000-08-23 | 2002-02-28 | Sms Demag Aktiengesellschaft | Gekühlte stranggiesskokille zum giessen von metall |
| WO2003035306A1 (de) * | 2001-10-18 | 2003-05-01 | Sms Demag Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zum optimieren der kühlkapazität einer stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssigen stahl |
| US7445036B2 (en) * | 2003-08-13 | 2008-11-04 | Km Europa Metal Ag | Liquid-cooled permanent mold |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5252890U (ja) * | 1975-10-15 | 1977-04-15 |
-
1983
- 1983-01-21 JP JP916783A patent/JPS59133940A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5252890U (ja) * | 1975-10-15 | 1977-04-15 |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2337715B (en) * | 1997-03-19 | 2002-03-06 | Ag Industries Inc | Improved continuous casting mold and method |
| US5927378A (en) * | 1997-03-19 | 1999-07-27 | Ag Industries, Inc. | Continuous casting mold and method |
| AT412194B (de) * | 1997-03-19 | 2004-11-25 | Ag Industries Inc | Verbesserte kokille für eine stranggiessanlage sowie verfahren |
| WO1998041342A1 (en) * | 1997-03-19 | 1998-09-24 | Ag Industries, Inc. | Improved continuous casting mold and method |
| GB2337715A (en) * | 1997-03-19 | 1999-12-01 | Ag Industries Inc | Improved continuous casting mold and method |
| CN1072061C (zh) * | 1997-03-19 | 2001-10-03 | Ag工业公司 | 用于连续铸造机上的模具组件 |
| JPH11267794A (ja) * | 1998-01-27 | 1999-10-05 | Km Europ Metal Ag | 液体で冷却される鋳型 |
| EP0931609A1 (de) * | 1998-01-27 | 1999-07-28 | KM Europa Metal AG | Flüssigkeitsgekühlte Kokille |
| US6926067B1 (en) * | 1998-01-27 | 2005-08-09 | Km Europa Metal Ag | Liquid-cooled casting die |
| CZ300075B6 (cs) * | 1998-01-27 | 2009-01-21 | Km Europa Metal Aktiengesellschaft | Kokila chlazená kapalinou |
| WO2002016061A1 (de) * | 2000-08-23 | 2002-02-28 | Sms Demag Aktiengesellschaft | Gekühlte stranggiesskokille zum giessen von metall |
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