KR100940680B1

KR100940680B1 - 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형

Info

Publication number: KR100940680B1
Application number: KR1020020085613A
Authority: KR
Inventors: 윤우석; 김철민
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2002-12-27
Filing date: 2002-12-27
Publication date: 2010-02-08
Also published as: KR20040059083A

Abstract

본 발명은 판두께가 얇은 박슬라브를 연속하여 주조하는데 사용되는 깔대기형 주형에 관한 것이다.

본 발명은 용강이 저장된 턴디쉬(1)로부터 침지노즐(2)을 통하여 용강을 공급받아 직사각단면상의 박슬라브를 연속하여 주조하도록 장,단변부(3a)(3b)로 이루어진 주형에 있어서, 상기 침지노즐(2)의 하부단이 간섭없이 위치되도록 주편두께 방향으로 상기 장변부(3a)의 내부면 폭중앙에 호형단면상으로 함몰형성되고, 주조방향으로 갈수록 평면형으로 전환되는 깔대기부(9); 상기 깔대기부(9)에 구비되며, 상기 장변부(3a)상부에서의 응고층 수축량을 급격하게 낮출 수 있도록 상기 깔대기부(9)의 상단부가 주조방향으로 진행되면서 폭중앙으로 경사지는 제 1경사도(α)를 갖추어 상기 깔대기부(9)의 상부폭을 급격하게 감소시키는 급경사부(8); 상기 장변부(3a)중간부이하에서의 응고층 수축량을 완만하게 낮출수 있도록 상기 급경사부(8)가 종료되는 지점으로부터 연장 형성되며, 주조방향으로 진행되면서 폭중앙으로 경사지는 제 2경사도(β)를 갖추어 상기 깔대기부(9)의 폭을 완만하게 감소시키는 완경사부(7);를 포함하여 구성된다.

본 발명에 의하면, 주조방향으로의 깔대기 폭변화를 주형상부와 주형하부에서 서로 다르게 변화시켜 단변부보다 큰 용강수축량을 갖는 장변부에서의 수축량이 감소되도록 보상하여 주므로써 주형단변부와 용강응고층 사이에 발생하는 공기틈을 제거하여 주편의 표면결함을 방지하고, 단변부와 용강응고층간의 마찰을 줄여 주형의 사용수명을 연장할 수 있다.

주형, 단변부, 장변부, 깔대기부, 급경사부, 완경사부, 열유속, 응고층, 수축량

Description

박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형{A FUNNEL MOLD FOR THIN SLAB CONTINUOUS CASTING }

도 1은 일반적인 박슬라브 연속주조공정을 도시한 개략도,

도 2는 박슬라브 연속주조공정에 사용되는 종래 주형을 도시한 사시도,

도 3(a)(b)(c)는 종래 주형을 도시한 횡단면도, 종단면도 및 표면결함이 발생된 주편상태도,

도 4는 종래 주형 장변부의 용강응고층 수축량과 주형경사의 관계를 도시한 그래프,

도 5는 탕면으로부터 주조방향 거리에 따른 열유속 변화를 도시한 그래프,

도 6은 깔대기형 주형의 장단부를 도시한 횡단면도,

도 7(a)(b)은 본 발명에 따른 연속주조용 깔대기형 주형을 구성하는 일측 장변부의 정면도 및 종단면도,

도 8은 본 발명에 따른 연속주조용 깔대기형 주형을 도시한 사시도,

도 9는 깔대기형 주형의 깔대기부에 형성되는 곡률을 도시한 상태도,

도 10은 탕면으로부터 거리에 따른 장변부 응고층의 수축량, 깔대기부 잉여길이 및 주형경사변화를 도시한 그래프,

도 11은 본 발명과 종래의 표면결함지수를 도시한 그래프.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 *

1 ...... 턴디쉬 2 ...... 침지노즐

3a ..... 단변부 3b ..... 단변부

4 ...... 더미바 7 ...... 완경사부

8 ......급경사부 9 ...... 깔대기부

본 발명은 판두께가 얇은 박슬라브를 연속하여 주조하는데 사용되는 깔대기형 주형에 관한 것으로, 보다 상세히는 주조방향으로의 깔대기 폭변화를 주형상부와 주형하부에서 서로 다르게 변화시켜 단변부보다 큰 용강수축량을 갖는 장변부에서의 수축량이 감소되도록 보상하여 주므로써 주형단변부와 용강응고층 사이에 발생하는 공기틈을 제거하여 주편의 표면결함을 방지하고, 단변부와 용강응고층간의 마찰을 줄여 주형의 사용수명을 연장할 수 있는 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형에 관한 것이다.

일반적으로 판두께가 얇은 박슬라브를 연속하여 주조하는 공정은 도 1에 도시한 바와같이. 장,단변으로 이루어진 주형(3)은 하단에 더미바(dummy bar)(4)를 삽입한 상태에서, 용강이 채워진 턴디쉬(1)로부터 침지노즐(2)을 통해 상기 주형(3)으로 유입시키면 상기 더미바(4)에서 응고되고, 용강이 응고된 더비바(4)를 하부로 인발하면서 분사노즐(5)로부터 분사되는 냉각용 유체에 의해서 주편을 냉각 하여 주조가 시작되며, 주조중에는 상기 주형(3) 탕면에서 초기응고층이 형성되면서 연속으로 주조가 이루어지게 된다.

최근에는 기존 슬라브 두께(200~250mm)에 비해 두께가 얇은(50~70mm) 박슬라브주편을 연속하여 주조한 후 압연공정에서 압연기의 부하 및 용량을 줄일수 있고, 투자비를 절감하기 위한 박슬라브 연속주조공정이 채택되고 있다.

이러한 박슬라브 연속공정에 사용되는 주형(3)은 도 2와 3(a)에 도시한 바와같이, 슬라브주편의 두께를 결정하는 장변부(3a)간의 간격이 좁고, 단변부(3b)의 두께가 얇은 직사각형의 단면상으로 구성되기 때문에, 상기 턴디쉬(1)로부터 상기 주형(3)으로 용강을 공급하는 침지노즐(2)의 하부단이 배치되는 부위에 충분한 공간을 확보할 수 있도록 서로 마주하는 장변부(3a)를 깔대기형으로 구성한다.

즉, 상기 깔대기형 주형(3)은 폭중앙부가 침지노즐(2)의 하부단이 간섭없이 배치될수 있도록 장변부(3a)의 두께방향으로 오목하게 파여지는 깔대기부(9)를 형성하고, 상기 깔대기부(9)의 하부단은 상기 주형(3)의 출구인 하부단으로부터 주형상부단으로 측정되는 주형(3)전체 길이의 1/3~1/4정도 지점에서 깔대기부(9)의 모양이 없어져서 장변부(3a)의 평면부와 일치되는 직선으로 변하거나 약간의 깔대기 형상을 남긴 후, 2차냉각대의 롤에 의해 사각형 형태의 박슬라브주편을 생산하게 된다.

여기서, 상기와 같이 주형(3)의 폭중앙부에 주형(3)전체 길이의 1/3~1/4정도를 주형하부에 깔대기모양의 깔대기부(9)이나 직선으로 일정한 형상으로 만드는 것은 주조초기에 더미바(4)를 삽입하여 주조를 시작하는 경우, 상기 더미바(4)가 걸 쳐지는 주형(3)하부단의 출구측에서 일정한 형상이 되어야 용강이 누출되지 않고 주조작업을 시작할 수 있기 때문이다.

한편, 상기 깔대기형 주형(3)을 이용하여 박슬라브를 연속주조하는 주편에 발생하는 표면결함은 상기 주형(3)을 주조방향에 대해 직각으로 자른 횡단면도인 도 3(a)에 도시한 바와같이, 주형(3)내로 공급된 용강이 응고하면서 형성되는 주편이 수축하게 되고, 상기 주형(3)의 장변부(3a)의 폭방향 길이가 상기 주형(3)의 단변부(3b)에 비해서 상대적으로 길기 때문에, 상기 장변부(3a)에 형성되는 응고층의 수축량이 상기 단변부(3b)에 형성되는 응고층의 수축량보다 크게 된다.

이에따라, 상기 장,단변부(3a)(3b)에서 발생되는 서로 다른 수축량을 동일하게 하기 위해서 도 3(a)(b)(c)에 도시한 바와같이, 상기 주형(3)의 단변부(3b)를 폭중앙측으로 경사지게 형성하여 수축량을 보상하게 되는데, 만약 수축량을 보상하지 못할 경우 상기 주형의 단변부(3b)와 응고층사이에 공기틈(G)이 발생하고, 상기 응고층 내부의 용강에 의한 철정압을 이기지 못할 경우 불균일 응고층 부위에 인장응력이 집중하여 주편표면에 결함이 발생하게 된다. 이에 따라, 이러한 주편의 표면결함을 제어하기 위해서는 주형(3)의 장변부(3a)에서 형성되는 응고층의 수축량을 상기 주형(3)의 단변부에서 형성되는 경사로 적절히 보상하여 주어 공기틈(G) 형성을 막아줄 필요가 있는 것이다.

그리고, 상기 주형(3)내 응고층의 수축량은 주형(3)에서 열을 빼앗는 열유속의 정도에 달려있는데, 상기 주형(3)내에서의 열유속은 도 5에 도시한 바와같이, 상기 주형동판의 열저항이 가장 작은 탕면인 주형상부에서 가장 크고, 탕면으로부 터 주조방향으로 멀어지는 주형(3)의 하부로 갈수록 열유속은 감소하게 된다. 이에 따라, 주조중 주편이 수축되는 양도 상기 주형(3)상부에서 크고 하부로 갈수록 감소하게 된다.

얇은 판두께를 갖는 박슬라브를 연속하는 주조하는 공정은 상대적으로 두꺼운 판두께를 갖는 슬라브의 주조속도인 1∼2m/min에 비해 주조속도가 4∼7m/min로써 주조속도가 상대적으로 빠르기 때문에, 상기 주형(3)을 열유속이 많아져서 응고가 시작되는 탕면과 탕면 직하에서 초기응고층의 수축량도 커지게 된다.

도 4는 탕면으로부터 거리에 따른 수축량과 주형경사의 상관관계를 도시한 그래프로서, 도시한 바와같이, 단변부(3b)가 주조방향으로 진행되면서 폭중앙측으로 경사진 주형(3)상부인 탕면에서는 장변부(3a)에서의 용강 응고층의 큰 수축량에 비해 단변부 주형경사가 작아서(주편의 폭변화가 작아서)장변부(3a)에서의 용강 수축량을 충분히 보상하여 주지 못하기 때문에, 상기 주형(3)의 단변부(3a)와 용강응고층사이에서 공기틈(G)이 발생하고, 이로 인하여 주편 표면에 결함을 유발하였다.

그리고, 주형(3)하부에서는 장변부(3a)에서의 용강응고층의 큰 수축량에 비해 단변부(3b) 주형경사가 커서(주편의 폭변화가 커서) 주형단변부(3a)의 내부면과 용강 응고층사이에 마찰이 증가하기 때문에, 주형단변부(3b)와 용강응고층간의 마모를 유발하여 주형(3)의 사용수명을 저하시키는 문제점을 야기하였다.

유럽특허 EP0149734호는 주형 장변부의 수축량을 보상하는 개념이 아니라 깔대기형 주형을 사용하였을 경우 주형단변부와 연결되는 부분에서 깔대기 모양이 남 아있지 않는 평행한 면과 주형단변부를 연결시킴으로서 주편수축시 주형 단변부와 장변부에 걸친 응고층이 찢어지는 현상을 방지하기 위한 것이며, 유럽특허 EP0230886호, 미국특허 US4721151호는 깔대기부를 갖는 주형 장변부의 중앙부분에 평행한면을 만들어 응고층이 굽힘을 받지 않도록 하여 주편에 발생하는 응고층의 터짐 현상을 방지하는 것이다.

그리고, 유럽특허 EP0611619호는 주형하부에서도 깔대기 형상이 잔존하고 주형하부에 있는 롤에 의해 주편에 남아있는 깔대기형상을 없애는 것을 특징으로 하는 것이며, 이는 주형내에서 응고층수축을 고려하기 위하여 주형하부의 잔존 깔대기가 남아있는 지점까지 깔대기폭의 변화가 일정하게 줄어들게 하여 주형내에서 응고층의 수축을 보상하려고 하였지만 실제 주형내 수축은 주형 상부에서는 크고, 하부에서는 작아서 실제 주형내 장변 응고층의 수축량을 정확히 보상하여 주지 못하는 문제점을 가지고 있었다.

따라서, 본 발명은 상기와 같은 종래의 문제점을 해소하기 위하여 제안된 것으로서, 그 목적은 주조방향으로의 깔대기 폭변화를 주형상부와 주형하부에서 서로 다르게 변화시켜 단변부보다 큰 용강수축량을 갖는 장변부에서의 수축량이 감소되도록 보상하여 주므로써 주형단변부와 용강응고층 사이에 발생하는 공기틈을 제거하여 주편의 표면결함을 방지하고, 단변부와 용강응고층간의 마찰을 줄여 주형의 사용수명을 연장할 수 있는 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형을 제공하고자 한다.

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 기술적인 구성으로써, 본 발명은,

용강이 저장된 턴디쉬로부터 침지노즐을 통하여 용강을 공급받아 직사각단면상의 박슬라브를 연속하여 주조하도록 장,단변부로 이루어진 주형에 있어서,

상기 침지노즐의 하부단이 간섭없이 위치되도록 주편두께 방향으로 상기 장변부의 내부면 폭중앙에 호형단면상으로 함몰형성되고, 주조방향으로 갈수록 평면형으로 전환되는 깔대기부;

상기 깔대기부에 구비되며, 상기 장변부 상부에서의 응고층 수축량을 급격하게 낮출 수 있도록 상기 깔대기부의 상단부가 주조방향으로 진행되면서 폭중앙으로 경사지는 제 1경사도를 갖추어 상기 깔대기부의 상부폭을 급격하게 감소시키는 급경사부;

상기 장변부 중간부 이하에서의 응고층 수축량을 완만하게 낮출수 있도록 상기 급경사부가 종료되는 지점으로부터 연장 형성되며 주조방향으로 진행되면서 폭중앙으로 경사지는 제 2경사도를 갖추어 상기 깔대기부의 폭을 완만하게 감소시키는 완경사부;를 포함함을 특징으로 하는 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형을 마련함에 의한다.

이하, 본 발명에 대하여 보다 상세히 설명한다.

도 7(a)(b)은 본 발명에 따른 연속주조용 깔대기형 주형을 구성하는 일측 장변부의 정면도 및 종단면도이고, 도 8은 본 발명에 따른 연속주조용 깔대기형 주형을 도시한 사시도이다.

본 발명의 주형(20)은 도 7과 8에 도시한 바와같이, 용강이 저장된 턴디쉬로 부터 침지노즐을 통하여 공급되는 용강이 채워지는 직사각단면상의 공간을 형성하도록 장,단변부(3a)(3b)로 구성되어 얇은 판두께를 갖는 박슬라브를 연속하여 주조하는 것으로서, 이러한 주형(20)은 깔대기부(9), 급경사부(8) 및 완경사부(7)로 구성된다.

즉, 상기 깔대기부(9)는 용강풀에 침지되는 침지노즐(2)의 하부단이 상기 장변부(3a)의 폭중앙부에 간섭없이 위치되도록 호형단면상으로 함몰형성되고, 상기 깔대기부(9)의 상부단은 주조방향인 하부로 갈수록 호형길이가 직선형으로 전환되고, 상기 장변부(3a)의 하부단근방에서 장변부(3a)의 일직선형 내부면과 일치된다.

여기서, 상기 깔대기부(9)의 장변측에서 주편두께방향으로 측정되는 상기 깔대기부(9)의 깊이는 상부입구단으로부터 하부출구단까지 주조방향으로 일정한 경사도로 경사져 상기 장변부(3a)의 수평한 내부면에 일치된다.

그리고, 상기 급경사부(8)는 열유속이 큰 탕면상부에 해당하는 상기 장변부(3a)의 상부에서 단변부(3b)의 수축량에 비하여 현저하게 높은 응고층 수축량을 급격하게 낮출 수 있도록 상기 깔대기부(9)의 상단부 좌우양측 모서리가 주조방향으로 진행되면서 폭중앙부로 급격하게 경사지는 제 1경사도(α)를 갖추어 상기 깔대기부 상부에 형성되는 폭크기를 하부측으로 급격하게 감소시킨다.

또한, 상기 완경사부(7)는 열유속이 서서히 작아지는 장변부(3a) 중간에서의 응고층 수축량을 완만히 낮출수 있도록 상기 급경사부(8)가 종료되는 지점으로부터 연장 형성되며, 주조방향으로 진행되면서 폭중앙부로 완만하게 경사지는 제 2경사도(β)를 갖추어 상기 깔대기부(9)의 폭크기를 하부측으로 완만하게 감소시킨다.

여기서, 상기 주형(3) 상부에서 깔대기부(9)의 폭변화를 유발하는 급경사부(8)는 주형 전체길이의 1/5~1/3로 형성하고, 상기 급경사부(8)로부터 연장 형성되며 깔대기부(9)의 폭변화를 유발하는 완경사부(7)는 주형전체길이의 1/3~1/2 크기로 형성하는 것이 바람직하다.

그리고, 상기 급경사부(8)의 제 1경사도(α)는 상기 완경사부(7)의 제 2경사도(β)에 비하여 항상 크게 형성되어야 하며, 이를 위해서 상기 제 1경사도(α)는 1 내지 20°이고, 상기 완경사부(7)의 제 2경사도(β)는 0.5 내지 10°로 하는 것이 바람직하다.

또한, 상기 완경사부(7)가 시작되는 변곡점은 열유속의 변화가 작아지기 시작하는 주형(3) 상부면으로부터 주형전체길이의 1/4~1/3 지점이 가장 적합하다.

한편, 도 7(a)에 점선으로 도시한 바와같이, 상기 급경사부(8)는 깔대기부(7)상부에서의 폭변화가 주편중앙부측으로 보다 급격하게 발생될 수 있도록 폭중앙측으로 볼록하게 형성하거나 직선으로 형성하며, 상기 완경사부(7)는 깔대기부(9) 하부에서의 폭변화가 주편중앙부측으로 보다 완만하게 발생될 수 있도록 폭중앙 반대편인 주편에지측으로 볼록하게 형성하거나 직선형으로 형성한다.

도 4에 도시한 바와같이, 장,단변부(3a)(3b)로 구성되고, 서로 마주하는 장변부(3a)의 내부면 중앙에 깔대기부(9)를 함몰형성한 주형(20)에서의 주조시 탕면에서 열유속이 가장 크고, 주형(20)하부로 갈수록 급격히 감소함에 따라, 상기 주형(20)의 장변부(3a)에서 형성되는 용강응고층도 열유속에 따라 탕면직하에서 급격 히 수축하고, 주형하부로 갈수록 수축량이 감소하게 된다. 이러한 경우, 주형(20)상부에서는 장변부(3a)의 용강수축량이 일정한 경사도를 갖는 단변부(3b)의 경사량보다 커서 상기 단변부(3b)와 응고층 사이에 공기틈(G)이 만들어지고, 주형하부에서는 단변부(3b)의 경사량이 장변부(3a)의 수축량보다 커서 상기 단변부(3a)와 응고층 사이에 마찰력이 증대되어 단변부(3b)와 주형의 마모를 초래하게 된다.

따라서, 주조중 상기 주형(20) 상부에서 발생하는 공기틈(G)을 줄여주기 위해서 호형단면상으로 이루어지는 깔대기부(9)에서 형성되는 잉여길이를 이용하여 장변부(3a)의 큰 수축량과 단변부(3b)의 작은 수축량간의 차이를 보상하여 줄 수가 있다.

즉, 상기 깔대기부(9)의 잉여길이(L)는 도 6에 도시한 바와같이, 상기 깔대기부(9)의 내부면 호형길이(L2)에 대하여 상기 장변부(3a)의 내부면에서 깔대기부(9)의 좌우양측 모서리간의 최단직선거리로 측정되는 깔대기직선길이(L1)를 감하여 계산(L2-L1)되며, 이러한 잉여길이(L)는 상기 깔대기부(9)의 호형단면상이 주형 하부에 가면 장변부(3a)의 내부면과 동일한 일직선상으로 변하게 되기 때문에, 주조방향으로 갈수록 점차 줄어들어 된다.

그리고, 상기 깔대기부(9)의 잉여길이가 감소되는 현상은 상기 급경사부(7)에서 주형상부에서 급격하게 일어나면서 상기 주형의 상부측 횡단면에서의 주조면적을 급격히 감소시키기 때문에, 이를 통과하는 용강의 응고층을 주편길이 및 폭방향으로 강제적으로 펴서 신장시키고, 이는 장변부(3a)의 용강응고층을 단변부(3b)측으로 밀어주는 구실을 하게 된다.

반면에, 상기 주형(20)의 중간이하에서는 깔대기부(9)의 잉여길이가 감소되는 현상이 상기 완경사부(7)에 의해서 완만하게 일어나면서 상기 주형의 상부측 횡단면에서의 주조면적을 완만하게 감소시키기 때문에, 이를 통하는 용강의 응고층이 주편, 폭방향으로 신장되는 신장율을 낮추어 단변부(3b)와 용강응고층간의 마찰을 감소시킬수 있는 것이다.

도 5도에 나타낸 바와 같이 박슬라브 연속주조시 주형내 열유속은 주형탕면에서 크고, 주형하부로 갈수록 감소하기 때문에, 주형의 장변부 수축량은 다음과 같은 제곱근의 식으로 표현할 수 있다.

<수학식 1>

여기서, S는 용강수축량(mm)이고, k는 응고상수(통상 박슬라브에서는 2~3)이며,t는 주형탕면으로부터 주조시간(분)이다.

그리고, 깔대기부(9)의 반경(R)은 도 9에 도시한 바와같이, 주형의 한 쌍의 장변부(3a)의 1/4, 즉 한 개의 장변부(3a)의 1/2만을 고려하여 하기 수학식 2에 의해서 구할 수 있다.

<수학식 2>

R = (a² + b²) / 4b

여기서, R은 깔대기부의 반경이며 a는 깔대기 넓이, b는 깔대기 깊이이다.

<실시예>

박슬라브주편폭을 1000mm, 탕면에서 깔대기부 주편두께방향 깊이를 30mm, 깔대기부 폭이 640mm, 깔대기부 형상이 탕면으로부터 600mm 지점에서 끝나고, 탕면에 서부터 200mm 지점까지 15°의 제 1경사도(α)를 갖는 급경사부(8)를 형성하고, 그 이후로 5°의 제 2경사도(β)를 갖는 완경사부(7)를 형성한 주형을 이용하고, 주속은 5m/min, 주형탕면에서부터 길이를 1m, 응고상수를 2.77을 적용하면, 상기 수학식 1에 의해서 상기 주형의 장변부 응고수축량은 9.6mm이고, 장변부 1/2지점에 해당하는 수축량은 4.8mm이다.

이러한 경우, 도 10에 도시한 바와같이, 주형경사량과 깔대기부 형상변화인 잉여길이변화량에 의한 합이 주편 응고수축량과 거의 같기 때문에, 주형의 단변부(3b)와 용강응고층사이에 공기틈(G)이 발생되는 것을 줄이고, 도 11에 도시한 바와같이, 주편표면에서 발생하는 결함을 종래에 비하여 현저히 저감할 수 있는 것이다.

상술한 바와같은 본 발명에 의하면, 주편두께방향으로 측정되는 깔대기부의 주편깊이는 주조방향으로 일정하게 감소시키고, 주형상부에서의 깔대기부 폭크기는 급경사부에 의해서 급격하게 감소시키는 반면에, 주형하부에서의 깔대기부 폭크기는 완경사부에 의해서 완만하게 감소시킴으로서, 열유속이 큰 주형 상부에서 용강 응고층의 수축율을 낮추고, 주형하부에서 단변부와 용강응고층간의 마찰을 줄일 수있기 때문에, 표면결함이 없는 우수한 품질의 박슬라브주편을 제조함과 동시에 주형의 사용수명을 종래에 비하여 향상시킬 수 있는 효과가 얻어진다.

본 발명은 특정한 실시예에 관련하여 도시하고 설명하였지만, 이하의 청구범위에 의해 마련되는 본 발명의 정신이나 분야를 벗어나지 않는 한도내에서 본 발명 이 다양하게 개조 및 변화될수 있다는 것을 당업계에서 통상의 지식을 가진자는 용이하게 알수 있음을 밝혀두고자 한다.

Claims

용강이 저장된 턴디쉬(1)로부터 침지노즐(2)을 통하여 용강을 공급받아 직사각단면상의 박슬라브를 연속하여 주조하도록 장,단변부(3a)(3b)로 이루어진 주형에 있어서,

상기 침지노즐(2)의 하부단이 간섭없이 위치되도록 주편두께 방향으로 상기 장변부(3a)의 내부면 폭중앙에 호형단면상으로 함몰형성되고, 주조방향으로 갈수록 평면형으로 전환되는 깔대기부(9);

상기 깔대기부(9)에 구비되며, 상기 장변부(3a)상부에서의 응고층 수축량을 급격하게 낮출 수 있도록 상기 깔대기부(9)의 상단부가 주조방향으로 진행되면서 폭중앙으로 경사지는 제 1경사도(α)를 갖추어 상기 깔대기부(9)의 상부폭을 급격하게 감소시키는 급경사부(8);

상기 장변부(3a)중간부이하에서의 응고층 수축량을 완만하게 낮출수 있도록 상기 급경사부(8)가 종료되는 지점으로부터 연장 형성되며, 주조방향으로 진행되면서 폭중앙으로 경사지는 제 2경사도(β)를 갖추어 상기 깔대기부(9)의 폭을 완만하게 감소시키는 완경사부(7);를 포함함을 특징으로 하는 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형.
제 1항에 있어서,

상기 급경사부(8)는 주형 전체길이에 대하여 1/5~1/3의 길이로 형성하고, 상기 완경사부(7)는 주형전체길이에 대하여 1/3~1/2의 길이로 형성함을 특징으로 하는 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형.
제 1항에 있어서,

상기 급경사부(8)의 제 1경사도(α)는 상기 완경사부(7)의 제 2경사도(β)에 비하여 항상 크게 형성됨을 특징으로 하는 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형.
제 1 또는 3항에 있어서,

상기 급경사부(8)의 제 1경사도(α)는 1 내지 20°이고, 상기 완경사부(7)의 제 2경사도(β)는 0.5 내지 10°로 형성되, 상기 제 1경사도(α)가 상기 제2 경사도(β)보다 항상 크게 형성됨을 특징으로 하는 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형.
제 1항에 있어서,

상기 완경사부(7)가 시작되는 변곡점은 열유속의 변화가 작아지기 시작하는 주형전체길이에 대하여 1/4~1/3 지점임을 특징으로 하는 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형.
제 1항에 있어서,

상기 급경사부(8)는 폭중앙측으로 볼록하게 형성하거나 직선으로 형성하며, 상기 완경사부(7)는 폭중앙 정반대편인 주편에지측으로 볼록하게 형성하거나 직선형으로 형성함을 특징으로 하는 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형.