CZ300075B6 - Kokila chlazená kapalinou - Google Patents
Kokila chlazená kapalinou Download PDFInfo
- Publication number
- CZ300075B6 CZ300075B6 CZ0026399A CZ26399A CZ300075B6 CZ 300075 B6 CZ300075 B6 CZ 300075B6 CZ 0026399 A CZ0026399 A CZ 0026399A CZ 26399 A CZ26399 A CZ 26399A CZ 300075 B6 CZ300075 B6 CZ 300075B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- casting
- regions
- side walls
- mold cavity
- wide side
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/0408—Moulds for casting thin slabs
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
- B22D11/004—Copper alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/055—Cooling the moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
Kokila chlazená kapalinou pro zarízení na plynulélití obsahuje dutinu formy, která je vytvorena zedvou navzájem protilehlých širokých bocních sten (1) a dvou úzkých bocních sten ohranicujících šírku proudu. Na licím konci dutiny formy jsou upraveny v širokých bocních stenách (1) v prurezu rozšírené licí oblasti tvorící nálevku (2) zmenšující se ve smeru (GR) lití a vedle dutiny formy jsou paralelne se smerem (GR) lití upraveny v širokých bocních stenách (1) chladicí kanály (6). Licí oblasti tvorící nálevku (2) jsou prechodovými oblastmi (5) konvexne zakrivenými smerem k dutine formy spojenys planparalelními oblastmi širokých bocních sten (1). Odstup sousedních chladicích kanálu (6) a/nebo odstup (d2) chladicích kanálu (6) od licích stran (4) širokých bocních sten (1) je v prechodových oblastech (5) menší než odstup (d1) v licích oblastech a v planparalelních oblastech.
Description
(57) Anotace
Kokila chlazená kapalinou pro záři zení na plynulé lití obsahuje dutinu formy, která je vytvořena ze dvou navzájem protilehlých širokých bočních sten (t) a dvou úzkých bočních stěn ohraničujících šířku proudu. Na licím konci dutiny formy jsou upraveny v širokých bočních stěnách (1) v průřezů rozšířené licí oblasti tvořící nálevku (2) zmenšující se ve směru (trk) lití a vedle dutiny formy jsou paralelně sc směrem ((IR) lití upraveny v širokých bočních stěnách (I) chladicí kanály (6), Licí oblasti tvořící nálevku (2) jsou přechodovými oblastmi (5) konvexně zakřivenými směrem k dutině formy spojeny s planparalelními oblastmi širokých bočních stěn (1). Odstup sousedních chladicích kanálu (6) aáiebo odstup (d21 chladicích kanálu (6) od licích stran (4) širokých bočních stěn (1) je v přechodových oblastech (5) menší než odstup (dl) v licích oblastech a v planparalelních oblastech.
C7. 300075 Bó
Kokila chlazená kapalinou
Oblast techniky
Vynález se tyká kokily chlazené kapalinou pro zařízení na plynule lití. která obsahuje dutinu formy, která je vytvořena ze dvou navzájem protilehlých širokých bočních stěn a dvou úzkých bočních stěn ohraničujících šířku proudu, přičemž na licím konci dutiny formy jsou upraveny v širokých bočních stěnách v průřezu rozšířené licí oblasti tvořící nálevku zmenšující se vc smělo ru lití a vedle dutiny formy jsou paralelně se směrem lití upraveny v širokých bočních stěnách chladicí kanály .
Dosavadní stav techniky 15
Takovou kokilu popisuje spis DB 4127 333 Al, náležící k dosavadnímu stavu techniky. Tato kokila obsahuje dutinu formy, která je tvořena dvěma navzájem protilehlými širokými bočními stěnami a dvěma úzkými bočními stěnami ohraničujícími šířku proudu. Na licím konci dutiny formy jsou v širokých bočních stěnách upraveny v průřezu rozšířené licí oblasti tvořící nálevku
2u zmenšující se ve směru lití a vedle dutiny formy jsou paralelně se směrem lití upraveny v širokých bočních stěnách chladicí kanály vc formě chladicích otvorů.
U tohoto dosavadního stavu techniky je všeobecně sledován ten cíl, aby se dosáhlo co nejvíce homogenního chlazení licí strany kokily. Možné poruchové oblastí způsobené konstrukcí - jako na zadních chladicích plochách - jsou popřípadě odstraněny, aby se opět dosáhlo rovnoměrného chlazení.
l okální namáhání při použití širokých bočních stěn jsou za prvé způsobena provozem. Na licí straně jsou v podstatě určena licí teplotou/druhem oceli, rychlostí, podmínkami pro mazání/chlazení z pravidla používaného licího prášku, geometrií licí trysky a příslušným, prouděním taveniny. Na druhé straně jsou teploty kokil určený kvalitou chladicí vody, množstvím chladicí vody a rychlostí vody. Tylo veličiny jsou částečně určeny již konstelací kokil - stejně jako geometrií chladicích kanálů.
Skutečné namáhání a z toho vyplývající poškození materiálu kokil, zejména materiálu o vysoké tepelné vodivosti, jako mědi nebo slitiny mědi, se jednoznačně zjistí destrukčním přezkoušením mnoha širokých bočních stěn kokil z použití v různých ocelárnách. Na základě těchto výzkumů se potom stanoví změkčení povrchu, popřípadě oblasti široké boční stěny blízko u povrchů, které jc různé po šířce nálevky.
41)
Tvrdost 100% výchozí hodnoty v kritické oblasti tak klesne na 60 %, zatímco na téže výšce vedle kritické oblasti se naměří pokles jen na přibližně 70 % výchozích hodnot. Přitom není zvažována okrajová oblast široké boční stěny. Podobné závěry vyplývají z měření tloušťky stěny po použití široké boční stěny . Stejná změkčení materiálu se nacházejí v kritické oblasti hladiny roztaveného kovu na přibližně jedné třetině větších hloubek ve srovnání s nekritickými oblastmi.
Kokily pro lití tenkých brain jsou v důsledku různých vlivů na širokých bočních stěnách namáhány různě silně. K těmto vlivům v podstatě patří:
- vysoká rychlost proudění taveniny oceli; turbulence taveniny namáhají zejména přechodové oblasti nálevky do planparalelních stran dutiny formy.
- vyšší mechanické namáhání strany široké boční stěny s ohybem v průběhu nálevky v důsledku tepelného prodloužení; výsledná pnutí jsou zde na licí straně zvlášť vysoká.
- 1 CZ 300075 B6
To vede k zvlášť výraznému změkčení materiálu kokíly v těchto přechodových oblastech širokých bočních stěn. Na základě lokálně relativně vysokých teplot a vyššího zatížení materiálu, pokud se týká příslušné odolnosti jednoho objemového elementu materiálu proti vyšším teplotám, dochází v těchto povrchových oblastech předčasně k tvorbě trhlin. Tato tvorba trhlin může potom ua základě zde teplotou podmíněného výrazně probíhajícího difnzního postupu spíše nastávat od atomů zinku Zn z oceli do matrice z médi Cu, protože tvořící se fáze CuZn tvoří tvrdou a křehkou povrchovou vrstvu, která umožňuje vyšší rychlost pokračování trhlin.
1(1
Podstata vynálezu
Na základě tohoto dosavadního stavu techniky je úkolem vynálezu vytvořit kokilu chlazenou kapalinou, u níž je tok tepla v oblasti hladiny roztaveného kovu zvýšen a u níž se může zabránit nebezpečí tvorby trhlin v tepelné a mechanicky více namáhaných přechodových oblastech.
Uvedený úkol splňuje kokila chlazená kapalinou pro zařízení na plynulé lití. která obsahuje dutinu formy, která je vytvořena ze dvou navzájem protilehlých širokých bočních stěn a dvou úzkých bočních stěn ohraničujících šířku proudu, přičemž na licím konci dutiny formy jsou upraveny
2o v širokých bočních stěnách v průřezu rozšířené licí oblasti tvořící nálevku zmenšující se ve směru lití a vedle dutiny formy jsou paralelně se směrem lití upraveny v širokých bočních stěnách chladicí kanály, podle vy nálezu, jehož podstatou je. žc licí oblasti tvořící nálevku jsou přechodovými oblastmi konvexně zakřivenými směrem k dutině formy spojeny s planparalelními oblastmi širokých bočních stěn, přičemž odstup sousedních chladicích kanálů a/nebo odstup chladicích
2? kanálů od lících stran širokých bočních stěn je v přechodových oblastech menší než odstup v licích oblastech a v planparalclních oblastech.
Jádro vynálezu tvoří tudíž takové opatření, že v nadkriticky namáhaných oblastech sc po obou stranách nálevky, to znamená v konvexně zakřivených přechodových oblastech, nastaví podstat5o ně vyšší chlazení širokých bočních stěn. loho sc právě dosáhne tím, že odstup sousedních chladicích kanálů a/nebo odstup chladicích kanálů od licích stran širokých bočních stěn je v přechodových oblastech menší než odstup v licích oblastech a v planparalelníeh oblastech. Chladicí kanály přitom mohou být vytvořeny jako chladicí drážky nebo i jako chladicí otvory. Kromě toho mohou být široké boční stěny vytvořené s chladicími drážkami opatřeny v kritických oblastech nálevky přídavně chladicími otvory. I tím se zvýší překvapujícím způsobem i přes menší tloušťku stěny odolnost materiálu kokíly proti tvorbě trhlin, a tudíž celková životnost kokily.
Navíc se různými intenzitami chlazení na zadní straně dosáhne podstatně více vyrovnaného teplotního průběhu na licí straně široké boční stěny. Tento efekt umožňuje menší teplotní interval
4(i pro výhodný užší rozsah pracovních teplot licího prášku, l im sc může odstranit přizpůsobování studenějšímu nebo teplejšímu teplotnímu průběhu.
Podle výhodného provedení vynálezu je odstup chladicích kanálů v konvexně zakřivených přechodových oblastech alespoň o 20% menší než ve vodorovných sousedních oblastech hladiny roztaveného kovu.
Chladící kanály jsou v přechodových oblastech s výhodou uspořádány stupňovitě těsněji u sebe.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude dále blíže objasněn na příkladech provedení podle připojených výkresů, na nichž znázorňuj í
-2 CZ 300075 B6 obr. la) širokou boční stěnu kokily chlazené kapalinou při pohledu na licí stranu.
obr. lb) půdorys této široké boční stěny.
obr. 2a) ve zvětšeném měřítku a vodorovném řezu detail široké boční stěny, v planparalelní oblasti vedle licí nálevky a obr. 2b) ve zvětšeném měřítku a vodorovném řezu detail široké boční stěny v kritické přechodové oblasti.
DříkIady provedení vynálezu
Široká boční stěna i kokily chlazené kapalinou, znázorněná na obr. I, určená pro zařízení na plynulé lití je v horizontálním výběhu nálevky 2. viz svislá čára C, na licí straně nejv íce tepelně namáhána. V důsledku toho vzniká u čáry C ve směru GR lití přímo pod hladinou 3 roztaveného kovu plošný tepelný tok o hodnotě maximálně 4,7 až 5,2 MW/nr. Výpočtem zjištěné maximální teploty přibližně 400 °C jsou na licí straně 3 široké boční stěny 1. Účinná tloušťka široké boční stěny i / mědi se nyní v kritické oblastí 5 mezi čarami B. C.D sníží na horních 200 mm široké boční stěny i z tloušťky určené odstupem dl = 20 mm na tloušťku určenou odstupem d2 18 mm, viz obr. 2a), 2b).
l im se nastaví maximální povrchová teplota snížená o 28 °C. Toto výhodné chlazení zůstane při vhodném dodatečném opracování široké boční stěny i zachováno. Ačkoli je tloušťka stěny daná odstupem d2 v kriticky namáhané konvexně zakřivené přechodové oblasti 5 menší o 2 mm, dochází přesto i přes dodatečné opracování k celkově prodloužené životnosti široké boční stěny JL Intenzivněji chlazená konvexně zakřivená přechodová oblast 5. nacházející se mezi hlouběji upravenými chladicími drážkami, tvořícími chladicí kanály 6, přičemž tloušťka stěny mezi licí stranou 4 a chladicí plochou opatřenou chladicími drážkami, tvořícími chladicí kanály 6. je 18 mm místo 20 mm, se u znázorněného případu rozkládá na následujících úsecích, viz obr. la), lb).
Ve vodorovném směru od inílexního bodu, viz čára B, nálevky 2 na délce 370 mm až ke koncovému bodu. víz čára D. Intenzivní chladicí plocha se rozkládá od horní hrany 7 široké boční stěny I až do hloubky 20 nim ve směru GR lití. Potom navazuje přechodová oblast 8 o velikosti 50 mm. v níž je hloubka chladicích drážek, tvořících chladicí kanály 6. vyrovnána.
Claims (3)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Kokila chlazená kapalinou pro zařízení na plynulé lití, která obsahuje dutinu formy, která je vytvořena ze dvou navzájem protilehlých širokých bočních stěn (I) a dvou úzkých bočních stěn ohraničujících šířku proudu, přičemž na licím konci dutiny formy jsou upraveny v širokých bočních stěnách (1) v průřezu rozšířené licí oblasti tvořící nálevku (2) zmenšující se ve směru (GR) lití a vedle dutiny formy jsou paralelně se směrem (GR) lití upraveny v širokých bočních stěnách (1) chladící kanály (6), vyznačující s c tím, že licí oblasti tvořící nálevku (2) jsou přechodovými oblastmi (5) konvexně zakřivenými směrem k dutině formy spojeny s planparalelnírni oblastmi širokých bočních stěn (1). přičemž odstup sousedních chladicích kanálů (6) a/nebo odstup (d2) chladicích kanálů (6) od licích stran (4) širokých bočních stěn (1) je v přechodových oblastech (5) menší než odstup (dl) v licích oblastech a v planparalelních oblastech.
- 2. Kokila chlazená kapalinou podle nároku 1. vyznačující se tím, že odstup chladicích kanálů (6) v konvexně zakřivených přechodových oblastech (5) je alespoň o 20 % menší než vc vodorovných sousedních oblastech hladiny (3) roztaveného kovu.
- 3. Kokila chlazená kapalinou podle nároku I nebo 2, vyznačující se tím. že chladicí kanály (6) jsou v přechodových oblastech (5) uspořádány stupňovitě těsněji u sebe.2 výkresy
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19802809A DE19802809A1 (de) | 1998-01-27 | 1998-01-27 | Flüssigkeitsgekühlte Kokille |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ26399A3 CZ26399A3 (cs) | 2000-05-17 |
CZ300075B6 true CZ300075B6 (cs) | 2009-01-21 |
Family
ID=7855667
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ0026399A CZ300075B6 (cs) | 1998-01-27 | 1999-01-26 | Kokila chlazená kapalinou |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6926067B1 (cs) |
EP (1) | EP0931609B1 (cs) |
JP (1) | JPH11267794A (cs) |
KR (1) | KR100566741B1 (cs) |
CN (1) | CN1227778A (cs) |
AR (1) | AR014307A1 (cs) |
AT (1) | ATE283132T1 (cs) |
AU (1) | AU756323B2 (cs) |
BR (1) | BR9900188A (cs) |
CA (1) | CA2258451C (cs) |
CZ (1) | CZ300075B6 (cs) |
DE (2) | DE19802809A1 (cs) |
DK (1) | DK0931609T3 (cs) |
ES (1) | ES2230749T3 (cs) |
PL (1) | PL194641B1 (cs) |
PT (1) | PT931609E (cs) |
RU (1) | RU2240892C2 (cs) |
TW (1) | TW448081B (cs) |
ZA (1) | ZA99141B (cs) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ306775B6 (cs) * | 2016-05-10 | 2017-06-28 | MATERIÁLOVÝ A METALURGICKÝ VÝZKUM s.r.o. | Kokilová sestava s vodním chlazením |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100490985B1 (ko) * | 2000-11-25 | 2005-05-24 | 주식회사 포스코 | 연속주조용 깔대기형 주형동판 |
DE10226214A1 (de) * | 2002-06-13 | 2003-12-24 | Sms Demag Ag | Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl |
DE10304543B3 (de) * | 2003-02-04 | 2004-05-27 | Sms Demag Ag | Verfahren und Einrichtung zum Stranggießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigen Stahlwerkstoffen |
DE10337205A1 (de) * | 2003-08-13 | 2005-03-10 | Km Europa Metal Ag | Flüssigkeitsgekühlte Kokille |
DE102004021899A1 (de) * | 2004-05-04 | 2005-12-01 | Sms Demag Ag | Gekühlte Stranggießkokille |
EP1785206A1 (de) * | 2005-11-10 | 2007-05-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen einer Stranggiesskokille mittels Dampf |
DE102006036708A1 (de) * | 2006-08-05 | 2008-02-07 | Sms Demag Ag | Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssige Stahlwerkstoffe |
DE102007002806A1 (de) * | 2007-01-18 | 2008-07-24 | Sms Demag Ag | Kokille mit Beschichtung |
US10350674B2 (en) | 2017-06-12 | 2019-07-16 | Wagstaff, Inc. | Dynamic mold shape control for direct chill casting |
US11883876B2 (en) | 2017-06-12 | 2024-01-30 | Wagstaff, Inc. | Dynamic mold shape control for direct chill casting |
DE102018123948B3 (de) * | 2018-09-27 | 2019-09-12 | Kme Germany Gmbh & Co. Kg | Kokillenplatte |
CN109822065B (zh) * | 2019-04-11 | 2024-03-22 | 安徽工业大学 | 一种连铸结晶器的宽面铜板及具有该铜板的连铸结晶器 |
DE102021215030A1 (de) * | 2021-12-23 | 2023-06-29 | Sms Group Gmbh | Breitseitenkokillenplatte, Stranggießkokille und Verfahren zum Herstellen einer Breitseitenkokillenplatte |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3595302A (en) * | 1967-05-11 | 1971-07-27 | Schloemann Ag | Cooling structure for continuous-casting mold |
AT360189B (de) * | 1978-04-03 | 1980-12-29 | Voest Alpine Ag | Verfahren zum kuehlen einer oszillierenden stahl -stranggiesskokille |
JPS59133940A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-01 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
GB2156252A (en) * | 1984-03-28 | 1985-10-09 | Mannesmann Ag | Improvements in continuous casting |
GB2177331A (en) * | 1985-06-24 | 1987-01-21 | Outokumpu Oy | Continuous casting mould |
SU1366282A1 (ru) * | 1986-05-11 | 1988-01-15 | Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения | Кристаллизатор дл непрерывного лить металлов |
GB2212084A (en) * | 1987-12-23 | 1989-07-19 | Voest Alpine Ind Anlagen | A continuous casting mould cooling arrangement |
DE3907351A1 (de) * | 1989-03-08 | 1990-09-13 | Schloemann Siemag Ag | Kokille mit eingiesstrichter |
DE4127333A1 (de) * | 1991-08-19 | 1993-02-25 | Schloemann Siemag Ag | Stahlstranggiesskokille |
EP0730923A1 (de) * | 1995-03-08 | 1996-09-11 | KM Europa Metal Aktiengesellschaft | Kokille zum Stranggiessen von Metallen |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE931609C (de) * | 1951-09-26 | 1955-08-11 | Heraeus Gmbh W C | Schaltanordnung zur Unterdrueckung des OEffnungslichtbogens an Schaltern fuer elektrische Stromkreise |
JPS48100321A (cs) * | 1972-03-31 | 1973-12-18 | ||
JPS54104451A (en) * | 1978-02-06 | 1979-08-16 | Kawasaki Steel Co | Cooling method for water cool mold in continuous slab casting machine |
JPS57206555A (en) * | 1981-06-16 | 1982-12-17 | Kawasaki Steel Corp | Cooling method for water cooled mold for continuous casting of slab |
DE3623660A1 (de) * | 1986-07-12 | 1988-01-14 | Thyssen Stahl Ag | Feuerfestes giessrohr |
DE3640525C2 (de) * | 1986-11-27 | 1996-02-15 | Schloemann Siemag Ag | Kokille zum Stranggießen von Stahlband |
JPS6440143A (en) * | 1987-08-06 | 1989-02-10 | Sumitomo Metal Ind | Continuous casting method for sound cast slab |
JPH02220748A (ja) * | 1989-02-20 | 1990-09-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造方法 |
EP0404974B2 (de) * | 1989-06-28 | 1995-12-13 | Wieland-Werke Ag | Stranggiesskokille zum senkrechten Bandgiessen von Metallen |
US5201361A (en) * | 1991-04-16 | 1993-04-13 | Acutus Mold, Inc. | Continuous casting in mold having heated end walls |
US5207266A (en) * | 1992-01-03 | 1993-05-04 | Chuetsu Metal Works Co., Ltd. | Water-cooled copper casting mold |
US5467810A (en) * | 1994-04-01 | 1995-11-21 | Acutus Industries | Continuous metal casting mold |
IT1267244B1 (it) * | 1994-05-30 | 1997-01-28 | Danieli Off Mecc | Procedimento di colata continua per acciai ad alto contenuto di carbonio |
DE69518360T2 (de) * | 1994-06-06 | 2000-12-28 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A., Buttrio | Stranggiesskokille mit verbessertem Wärmeaustausch sowie Verfahren zur Erhöhung des Wärmeaustauschs einer Stranggiesskokille |
JP2950152B2 (ja) * | 1994-06-28 | 1999-09-20 | 住友金属工業株式会社 | スラブ用連続鋳造鋳型 |
US5526869A (en) * | 1994-09-29 | 1996-06-18 | Gladwin Corporation | Mold for continuous casting system |
AUPN811396A0 (en) * | 1996-02-16 | 1996-03-07 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Roll cooling structure for twin roll continuous caster |
DK0912271T3 (da) * | 1996-05-13 | 2000-11-06 | Km Europa Metal Ag | Væskekølet kokille |
DE19716450A1 (de) * | 1996-05-13 | 1998-05-28 | Km Europa Metal Ag | Flüssigkeitsgekühlte Kokille |
JPH1080752A (ja) * | 1996-09-09 | 1998-03-31 | Nkk Corp | 連続鋳造用鋳型 |
US5927378A (en) * | 1997-03-19 | 1999-07-27 | Ag Industries, Inc. | Continuous casting mold and method |
DE19747305A1 (de) * | 1997-10-25 | 1999-04-29 | Km Europa Metal Ag | Kokille für eine Stranggießanlage |
DE10227034A1 (de) | 2002-06-17 | 2003-12-24 | Km Europa Metal Ag | Kupfer-Gießform |
-
1998
- 1998-01-27 DE DE19802809A patent/DE19802809A1/de not_active Withdrawn
-
1999
- 1999-01-08 ZA ZA9900141A patent/ZA99141B/xx unknown
- 1999-01-13 CA CA002258451A patent/CA2258451C/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-01-13 AR ARP990100118A patent/AR014307A1/es active IP Right Grant
- 1999-01-19 PT PT99100854T patent/PT931609E/pt unknown
- 1999-01-19 DK DK99100854T patent/DK0931609T3/da active
- 1999-01-19 EP EP99100854A patent/EP0931609B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-19 ES ES99100854T patent/ES2230749T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-19 DE DE59911117T patent/DE59911117D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-19 AT AT99100854T patent/ATE283132T1/de active
- 1999-01-20 KR KR1019990001570A patent/KR100566741B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-01-25 PL PL331035A patent/PL194641B1/pl unknown
- 1999-01-25 AU AU13220/99A patent/AU756323B2/en not_active Ceased
- 1999-01-26 CZ CZ0026399A patent/CZ300075B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1999-01-26 JP JP11017442A patent/JPH11267794A/ja active Pending
- 1999-01-26 CN CN99101377A patent/CN1227778A/zh active Pending
- 1999-01-26 RU RU99102238/02A patent/RU2240892C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-01-27 TW TW088101120A patent/TW448081B/zh not_active IP Right Cessation
- 1999-01-27 BR BR9900188-8A patent/BR9900188A/pt not_active Application Discontinuation
- 1999-08-11 US US09/372,636 patent/US6926067B1/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3595302A (en) * | 1967-05-11 | 1971-07-27 | Schloemann Ag | Cooling structure for continuous-casting mold |
AT360189B (de) * | 1978-04-03 | 1980-12-29 | Voest Alpine Ag | Verfahren zum kuehlen einer oszillierenden stahl -stranggiesskokille |
JPS59133940A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-01 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
GB2156252A (en) * | 1984-03-28 | 1985-10-09 | Mannesmann Ag | Improvements in continuous casting |
GB2177331A (en) * | 1985-06-24 | 1987-01-21 | Outokumpu Oy | Continuous casting mould |
SU1366282A1 (ru) * | 1986-05-11 | 1988-01-15 | Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения | Кристаллизатор дл непрерывного лить металлов |
GB2212084A (en) * | 1987-12-23 | 1989-07-19 | Voest Alpine Ind Anlagen | A continuous casting mould cooling arrangement |
DE3907351A1 (de) * | 1989-03-08 | 1990-09-13 | Schloemann Siemag Ag | Kokille mit eingiesstrichter |
DE4127333A1 (de) * | 1991-08-19 | 1993-02-25 | Schloemann Siemag Ag | Stahlstranggiesskokille |
EP0730923A1 (de) * | 1995-03-08 | 1996-09-11 | KM Europa Metal Aktiengesellschaft | Kokille zum Stranggiessen von Metallen |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ306775B6 (cs) * | 2016-05-10 | 2017-06-28 | MATERIÁLOVÝ A METALURGICKÝ VÝZKUM s.r.o. | Kokilová sestava s vodním chlazením |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE59911117D1 (de) | 2004-12-30 |
BR9900188A (pt) | 2000-01-04 |
TW448081B (en) | 2001-08-01 |
PL331035A1 (en) | 1999-08-02 |
ES2230749T3 (es) | 2005-05-01 |
AR014307A1 (es) | 2001-02-07 |
EP0931609B1 (de) | 2004-11-24 |
AU1322099A (en) | 1999-08-19 |
ATE283132T1 (de) | 2004-12-15 |
EP0931609A1 (de) | 1999-07-28 |
JPH11267794A (ja) | 1999-10-05 |
ZA99141B (en) | 1999-07-09 |
KR100566741B1 (ko) | 2006-04-03 |
US6926067B1 (en) | 2005-08-09 |
CZ26399A3 (cs) | 2000-05-17 |
CA2258451A1 (en) | 1999-07-27 |
RU2240892C2 (ru) | 2004-11-27 |
AU756323B2 (en) | 2003-01-09 |
DK0931609T3 (da) | 2005-03-29 |
CA2258451C (en) | 2005-03-29 |
PT931609E (pt) | 2005-01-31 |
CN1227778A (zh) | 1999-09-08 |
KR19990068007A (ko) | 1999-08-25 |
DE19802809A1 (de) | 1999-07-29 |
PL194641B1 (pl) | 2007-06-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ300075B6 (cs) | Kokila chlazená kapalinou | |
EP0557374A1 (en) | POURING METAL ITEMS. | |
AU663435B2 (en) | Continuous casting plant for billets to be rolled | |
KR100224487B1 (ko) | 오오스테나이트계 스테인레스강의 연속주조방법 | |
Wang et al. | Finite element numerical simulation on thermo-mechanical behavior of steel billet in continuous casting mold | |
KR20190029757A (ko) | 강의 연속 주조 방법 | |
Park et al. | Analysis of thermal and mechanical behavior of copper mould during thin slab casting | |
US20100000704A1 (en) | Extrusion die for liquid metals, in particular for liquid | |
Shin et al. | Analysis of hook formation mechanism in ultra low carbon steel using CON1D heat flow–solidification model | |
JP2003507190A (ja) | 鋼のビレットおよびブルームを連続鋳造するための鋳型 | |
Li et al. | Analysis of the potential productivity of continuous cast molds | |
CA2296619A1 (en) | Plate having a funnel-shaped pouring region for a metal mold for continuous casting of metal | |
Yoon et al. | Mold crack formation of the funnel shaped mold during thin slab casting | |
CN113695539B (zh) | 一种确定高钛钢的结晶器冷却液通量的方法 | |
JP7141366B2 (ja) | ダイカスト用スリーブ | |
KR960004416B1 (ko) | 수평연속주조(鑄造)방법 및 장치 | |
Mizuno et al. | Relation between the Traces of Nucleation on the Surface and Grain in the Condition of Continuous Casting of Steel | |
JP3398608B2 (ja) | 連続鋳造方法および連続鋳造用鋳型 | |
Liangliang et al. | Investigation of longitudinal surface cracks in a continuous casting slab of high-carbon steel | |
Dieffenbach | Practical Problems in Casting Aluminum DC Ingot | |
MXPA99000773A (en) | Coquilla cooled by liqu | |
SIDERAR | OPTIMIZACION OF NARROW-FACE WATER SLOT DESING FOR THE SIDERAR SLAB CASTING MOLD | |
KR20020004087A (ko) | 매니스커스부 완냉각용 복합재질 몰드 | |
Zadeh et al. | Fluidity of eutectic grey iron in thin sections | |
El-Bealy et al. | Cracking Breakouts Susceptibility Function ‘CBSF’New Technique to Control the Productivity and Quality in Continuously Cast Steel Slabs |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20170126 |