JPS5823411A - 磁性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 - Google Patents
磁性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS5823411A JPS5823411A JP56122732A JP12273281A JPS5823411A JP S5823411 A JPS5823411 A JP S5823411A JP 56122732 A JP56122732 A JP 56122732A JP 12273281 A JP12273281 A JP 12273281A JP S5823411 A JPS5823411 A JP S5823411A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annealing
- less
- rolled
- atmosphere
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鉄損が低くかつ磁束密度のよい高級グレード無
方向性電磁鋼板の製造法に関する。
方向性電磁鋼板の製造法に関する。
無方向性電磁鋼板の高級グレードは一般に大型回転機等
の重電機器材料として広く使用され、ＪＩＳＣ２５５０
では８９グレードとして位置づけられている。近年に至
り電気業界より更に鉄損の低い単材の要求が強くこれに
こたえるべく鉄鋼メーカーでの研究開発も進められてお
りＳ９相当以上の高級グレードの製造法についても二、
三の提案がなされている。
の重電機器材料として広く使用され、ＪＩＳＣ２５５０
では８９グレードとして位置づけられている。近年に至
り電気業界より更に鉄損の低い単材の要求が強くこれに
こたえるべく鉄鋼メーカーでの研究開発も進められてお
りＳ９相当以上の高級グレードの製造法についても二、
三の提案がなされている。
ところで、これまでの提案に、特開昭５３−６６８１６
号公報記載の方法がある。これは熱間圧延後、中間焼鈍
をはさんで２回の冷間圧延を行なう、いわゆる２同量間
圧延法において、Ｓをｏ、ｏｏｓ−以下、０を０．００
２５１以下と微量に制限して微細介在物の生成を抑えて
粒成長を阻害しないようにする一方、中間焼鈍−を比較
的長い時間、即ち９００〜１０５０℃で２〜１５分間行
って平均粒径が０．０７■以上の大きな結晶粒とし、該
結晶粒を大きくした中間板厚材を圧下率４５〜７０１に
て冷間圧延後、最終仕上焼鈍を９３０〜１０５０℃で２
〜１５分間と十分時間をかけて行表い磁束密度に好まし
い結晶方位を形成させ磁気特性の改善を図ったものであ
る。
号公報記載の方法がある。これは熱間圧延後、中間焼鈍
をはさんで２回の冷間圧延を行なう、いわゆる２同量間
圧延法において、Ｓをｏ、ｏｏｓ−以下、０を０．００
２５１以下と微量に制限して微細介在物の生成を抑えて
粒成長を阻害しないようにする一方、中間焼鈍−を比較
的長い時間、即ち９００〜１０５０℃で２〜１５分間行
って平均粒径が０．０７■以上の大きな結晶粒とし、該
結晶粒を大きくした中間板厚材を圧下率４５〜７０１に
て冷間圧延後、最終仕上焼鈍を９３０〜１０５０℃で２
〜１５分間と十分時間をかけて行表い磁束密度に好まし
い結晶方位を形成させ磁気特性の改善を図ったものであ
る。
しかし、これでは中間焼鈍、最終仕上焼鈍とも２〜１５
分間と比較的長い時間を要するので、鋼中のＳｉ、Ａｔ
は選択酸化を受は易く内部酸化を惹起される機会が増え
、磁気特性を劣化する恐れがある。また前記各焼鈍の時
間が比較的に長いことは生産性の点および省エネルギー
の点からも好ましくない。
分間と比較的長い時間を要するので、鋼中のＳｉ、Ａｔ
は選択酸化を受は易く内部酸化を惹起される機会が増え
、磁気特性を劣化する恐れがある。また前記各焼鈍の時
間が比較的に長いことは生産性の点および省エネルギー
の点からも好ましくない。
他に特公昭５６−２２９３１号公報記載の方法がある。
これも中間焼鈍をはさんで２回の冷間圧延を行う製造法
であるが、その技術思想はＯを０．００２５−以下、Ｓ
をｏ、ｏｏｓ−以下の微量として酸化物、硫化物よりな
る介在物を少なくしたときには再結晶挙動が着るしく変
わり、鉄損が低くて磁束密度も良好な無方向性電磁鋼板
が製造されると云うところにある。しかしこれでもその
実施例に記載されている如く、仕上焼鈍によって磁束密
度にとって好ましい結晶方位を発現するために、１００
０℃で５分間の仕上焼鈍を必要としている。この場合、
仕上焼鈍の雰囲気は例えばＤｒｙ Ｎ２、あるいはＤｒ
ｙ（Ｎ２とＮ２）と云えども実際の焼鈍炉にはススの発
生、雰囲気ガスめ若干の漏洩等があり、このため焼鈍時
間が長くなると内部酸化を受ける機会が増え磁気特性を
劣化することがある。
であるが、その技術思想はＯを０．００２５−以下、Ｓ
をｏ、ｏｏｓ−以下の微量として酸化物、硫化物よりな
る介在物を少なくしたときには再結晶挙動が着るしく変
わり、鉄損が低くて磁束密度も良好な無方向性電磁鋼板
が製造されると云うところにある。しかしこれでもその
実施例に記載されている如く、仕上焼鈍によって磁束密
度にとって好ましい結晶方位を発現するために、１００
０℃で５分間の仕上焼鈍を必要としている。この場合、
仕上焼鈍の雰囲気は例えばＤｒｙ Ｎ２、あるいはＤｒ
ｙ（Ｎ２とＮ２）と云えども実際の焼鈍炉にはススの発
生、雰囲気ガスめ若干の漏洩等があり、このため焼鈍時
間が長くなると内部酸化を受ける機会が増え磁気特性を
劣化することがある。
このようなことから、８９グレ一ド以上の８７゜８８級
の高級グレードの無方向性電磁鋼板は安定して製造する
ことは難しく、必ずしも満足に製造されていないのが実
状である。
の高級グレードの無方向性電磁鋼板は安定して製造する
ことは難しく、必ずしも満足に製造されていないのが実
状である。
本発明はＳ９グレードより鉄損が低いＳ８相当、Ｓ７相
当で磁束密度もよい高級グレードの無方向性電磁鋼板を
安定して製造する方法を提供するものである。
当で磁束密度もよい高級グレードの無方向性電磁鋼板を
安定して製造する方法を提供するものである。
Ｓ９の規格値は板□厚０．５−の場合鉄損Ｗ １ ｔＩ
Ａｎが２．９０Ｗ膚以下、磁束密度はｌ１ｓｏが１．５
８Ｔ・ｍｌａ以上と規定されており、８８相当、８７相
当品としては次のものが想定される。
Ａｎが２．９０Ｗ膚以下、磁束密度はｌ１ｓｏが１．５
８Ｔ・ｍｌａ以上と規定されており、８８相当、８７相
当品としては次のものが想定される。
Ｗｌ！／、ｏＢ５゜
Ｓ８相当品 ２，７０ＷＡＩ以下 １．５８Ｔｅａ
ｌａ以上８７ ＃ ２．５０ １ １．５７
＃本発明による製品における磁束密度Ｂ５（Ｉ＃ｉ
、１、６７ Ｔｅａｌｓ以上、即ち想定される規格値よ
りも０、０１ Ｔｅａｌｍ （＝ １００ ｇａｕｓｓ
）だけ良いものを目標とする。
ｌａ以上８７ ＃ ２．５０ １ １．５７
＃本発明による製品における磁束密度Ｂ５（Ｉ＃ｉ
、１、６７ Ｔｅａｌｓ以上、即ち想定される規格値よ
りも０、０１ Ｔｅａｌｍ （＝ １００ ｇａｕｓｓ
）だけ良いものを目標とする。
ところで本発明者ら社高級グレードの無方向性電磁鋼板
を安定して、かつ能率よく製造するために種々検討を行
りた。その結果、中間焼鈍をはさんで２回の冷間圧延を
行う２同量間圧延法にて無方向性電磁鋼板を製造する場
合、Ｃ，Ｓ、Ｎをともに低減した珪素鋼熱延板を素材と
して、最終冷延圧下率の中間ゲージを比較的酵＜、中間
焼鈍を高温短時間、仕上焼鈍を高温で短時間とすること
により鉄損が低く磁束密度のよいＳ７．Ｓ８相当品が製
造されることを知見した。
を安定して、かつ能率よく製造するために種々検討を行
りた。その結果、中間焼鈍をはさんで２回の冷間圧延を
行う２同量間圧延法にて無方向性電磁鋼板を製造する場
合、Ｃ，Ｓ、Ｎをともに低減した珪素鋼熱延板を素材と
して、最終冷延圧下率の中間ゲージを比較的酵＜、中間
焼鈍を高温短時間、仕上焼鈍を高温で短時間とすること
により鉄損が低く磁束密度のよいＳ７．Ｓ８相当品が製
造されることを知見した。
この知見に基づき、本発明はｓｔ：２．５％以上、ｋｌ
： ０．５１以上、８１＋Ａｊ ： ３．０〜５．０
％、Ｍｎ＝０．１〜１．０％を含む電磁鋼板用熱延板
を、中間に連続焼鈍をはさんで２回の冷間圧延を行って
最終板厚とし、仕上焼鈍により、無方向性電磁鋼板を製
造する方法において、熱延板に含まれるｃ＃′ｉ０．０
０５０％以下、８ Ｆｉｏ、００５ＯＬ［Ｆ、ＮＦｉＯ
，００４０チ以下であり中間焼鈍を、最終冷延圧下率を
３５〜４５チ゛の範囲とする中間冷延板に対して、非酸
化性、非脱炭性雰囲気で９５０〜１１００’Ｃの温度に
２０秒以上１２０秒未満で行ない、仕上焼鈍ｔｌｉ４０
０〜８００℃間を昇温速度１０ ’Ｃ／ｓｅａ以上で昇
温し、非酸化性、非脱炭性雰囲気で９５０〜１１００℃
で３〜６０秒間の短時間焼鈍を行うことを特徴とする。
： ０．５１以上、８１＋Ａｊ ： ３．０〜５．０
％、Ｍｎ＝０．１〜１．０％を含む電磁鋼板用熱延板
を、中間に連続焼鈍をはさんで２回の冷間圧延を行って
最終板厚とし、仕上焼鈍により、無方向性電磁鋼板を製
造する方法において、熱延板に含まれるｃ＃′ｉ０．０
０５０％以下、８ Ｆｉｏ、００５ＯＬ［Ｆ、ＮＦｉＯ
，００４０チ以下であり中間焼鈍を、最終冷延圧下率を
３５〜４５チ゛の範囲とする中間冷延板に対して、非酸
化性、非脱炭性雰囲気で９５０〜１１００’Ｃの温度に
２０秒以上１２０秒未満で行ない、仕上焼鈍ｔｌｉ４０
０〜８００℃間を昇温速度１０ ’Ｃ／ｓｅａ以上で昇
温し、非酸化性、非脱炭性雰囲気で９５０〜１１００℃
で３〜６０秒間の短時間焼鈍を行うことを特徴とする。
以下本発明を更に詳述する。
本発明者らの調査によれば鉄損を下げるため例えば仕上
焼鈍温度を上げると磁束密度が劣化する傾向があるのは
、磁性に好ましくない結晶方位が成長しやすいこと及び
高温焼鈍での雰囲気がらの引、 Ａｔの選択酸化等によ
る内部酸化層や窒化層が形成されることによることが明
らかとなった。
焼鈍温度を上げると磁束密度が劣化する傾向があるのは
、磁性に好ましくない結晶方位が成長しやすいこと及び
高温焼鈍での雰囲気がらの引、 Ａｔの選択酸化等によ
る内部酸化層や窒化層が形成されることによることが明
らかとなった。
この好ましくない結晶方位と内部酸化の双方を改善する
ための仕上焼鈍条件は、昇温速度を比較的早くした高温
短時間処理がよくこの焼鈍条件に合せた冷延の圧下率Ｆ
ｉ３５〜４５１％とし、かつ素材の熱延板成分中Ｃ，Ｓ
、Ｎを或限度以下に低くしておくことが重要である。
ための仕上焼鈍条件は、昇温速度を比較的早くした高温
短時間処理がよくこの焼鈍条件に合せた冷延の圧下率Ｆ
ｉ３５〜４５１％とし、かつ素材の熱延板成分中Ｃ，Ｓ
、Ｎを或限度以下に低くしておくことが重要である。
次に本発明における素材成分の限定理由について述べる
。
。
Ｃは０．００５０％を超えると炭化物を析出して磁性に
有害となるので０．００５％以下とする。好ましくは０
．００３０％以下である。従来の製造法によれば板厚を
薄手にして雰囲気を弱酸化性とした焼鈍により脱炭処理
を行うことが通常広く行われている。これでは鋼板中の
８１．Ａｊが選択酸化をうけて内部酸化層を形成するの
で高級グレードの無方向性ｔａ鋼板の如き８１．Ａｔ含
有量の高い鋼種では磁気特性の劣化をひきおこし問題で
ある。従って本発明では溶鋼の段階で真空処理によりて
、ＣＯ，０ｔ１５０チ以下、好ましくは０．００３０％
以下まで脱炭しておく。
有害となるので０．００５％以下とする。好ましくは０
．００３０％以下である。従来の製造法によれば板厚を
薄手にして雰囲気を弱酸化性とした焼鈍により脱炭処理
を行うことが通常広く行われている。これでは鋼板中の
８１．Ａｊが選択酸化をうけて内部酸化層を形成するの
で高級グレードの無方向性ｔａ鋼板の如き８１．Ａｔ含
有量の高い鋼種では磁気特性の劣化をひきおこし問題で
ある。従って本発明では溶鋼の段階で真空処理によりて
、ＣＯ，０ｔ１５０チ以下、好ましくは０．００３０％
以下まで脱炭しておく。
Ｓｉは鋼の電気抵抗を増し鉄損を低減させるので高級グ
レードの無方向性電磁鋼板製造を目的とするこの発明で
は２．５チ以上含有させる必要がある。
レードの無方向性電磁鋼板製造を目的とするこの発明で
は２．５チ以上含有させる必要がある。
冷間圧延時のワレ等の問題があるので上限はＳｔ＋Ａｔ
で５％とする。
で５％とする。
紅は磁気特性に有害なＮを固定し結晶成長に対し有害と
ならない形態とするためと、ＡｔはＳｔと同様鋼の電気
抵抗を増し鉄損を低減するので０．５−以上含有させる
。尚８１＋Ａｊ！についての下限は同様の理由で３．０
％とする。
ならない形態とするためと、ＡｔはＳｔと同様鋼の電気
抵抗を増し鉄損を低減するので０．５−以上含有させる
。尚８１＋Ａｊ！についての下限は同様の理由で３．０
％とする。
地は加工性の点から０．１％以上必要であるが１チを超
えると磁性を劣化させるので０．１〜１．０チの範囲と
する。
えると磁性を劣化させるので０．１〜１．０チの範囲と
する。
Ｓ、Ｎは微細な析出物となって磁性を損うので、Ｓは０
．００５０’１以下、ＮａＯ，００４０％以下とする。
．００５０’１以下、ＮａＯ，００４０％以下とする。
好マシく杜、５ｌｊＯ，００３０１以下、Ｎは０．００
２５チ以下である。
２５チ以下である。
中間焼鈍及び仕上焼鈍を短時間処理とするためにはＣ，
８，Ｎを上記限界以下とすることが重要でこれをこえる
と結晶粒の成長が少く短時間処理で＃′ｉ磁気特性を満
足させることが出来なくなる。
８，Ｎを上記限界以下とすることが重要でこれをこえる
と結晶粒の成長が少く短時間処理で＃′ｉ磁気特性を満
足させることが出来なくなる。
次に本発明の処理方法について並びにその方法中で特に
限定されるべき条件の限定理由について以下に説明する
。
限定されるべき条件の限定理由について以下に説明する
。
本発明においては出発素材は前記成分組成の熱延板であ
りその前の工程、即ち溶製、溶鋼の真空処理、鋳造、加
熱、熱間圧延について社特に規定するものではないが若
干説明する。溶製は不純分元素特にＳ、Ｎを出来るだけ
低くする条件で行うのがよい。溶鋼は真空装置で脱炭処
理によシＣを充分下げ、しかる後合金元素を添加して成
分調整と、介在物の浮上分離をはかり、その後連続鋳造
によってスラブとする。このスラブを例えば１１５０℃
に加熱し、熱間圧延によって１．５〜３．０■の熱延板
とする。熱間圧延前の加熱温度は１２００℃を超えると
８．Ｎが固溶した状態となりやすぐ熱処理の段階で結晶
粒の成長を阻害するので注意を要する。
りその前の工程、即ち溶製、溶鋼の真空処理、鋳造、加
熱、熱間圧延について社特に規定するものではないが若
干説明する。溶製は不純分元素特にＳ、Ｎを出来るだけ
低くする条件で行うのがよい。溶鋼は真空装置で脱炭処
理によシＣを充分下げ、しかる後合金元素を添加して成
分調整と、介在物の浮上分離をはかり、その後連続鋳造
によってスラブとする。このスラブを例えば１１５０℃
に加熱し、熱間圧延によって１．５〜３．０■の熱延板
とする。熱間圧延前の加熱温度は１２００℃を超えると
８．Ｎが固溶した状態となりやすぐ熱処理の段階で結晶
粒の成長を阻害するので注意を要する。
熱延板厚みは続いて施される２回の冷間圧延に適した厚
みとして１．５〜３．０−程度が好ましい。
みとして１．５〜３．０−程度が好ましい。
しかし厚みが厚いほど熱延板の曲げ特性が劣化するので
作業性９歩留等を考慮して熱延板厚が選定される。
作業性９歩留等を考慮して熱延板厚が選定される。
熱延板は酸洗され冷間圧延によって中間ｒ−ジ迄圧延さ
れる。このとき、酸洗に先立って熱延板焼鈍を施すこと
も出来る。熱延板焼鈍の効果は鉄損及び磁束密度を向上
させるが一方熱延板の疵。
れる。このとき、酸洗に先立って熱延板焼鈍を施すこと
も出来る。熱延板焼鈍の効果は鉄損及び磁束密度を向上
させるが一方熱延板の疵。
耳ワレ等の僅かな切かきに対しワレ、破断が進行しやす
くなる性質となるので注意を要する。
くなる性質となるので注意を要する。
中間ゲージは第２回の冷延圧下率が３５〜４５チとなる
厚みがえらばれる。中間焼鈍前の冷間圧延での圧下＊は
製品板厚にもよるが通常５０〜８゜チとなるが特に規制
しない。
厚みがえらばれる。中間焼鈍前の冷間圧延での圧下＊は
製品板厚にもよるが通常５０〜８゜チとなるが特に規制
しない。
中間焼鈍は鋼板表面に酸化層等の有害な層を形成させな
いように、非酸化性、非脱炭性雰囲気とする必要がある
。雰囲気としては通常乾燥窒業又は乾燥窒素水素混合雰
囲気が用いられる。中間焼鈍の条件としては９５０’ｔ
：以上１１００’Ｃ以下の温度で２０秒以上１２０秒未
満の高温短時間処理とする必要がある。９５０℃以下或
は２０秒以下では充分なる磁性が得られない。１１００
℃以上或は１５０秒以上の条件で中間焼鈍をし良場合は
製品の磁気特性の内磁束密度が劣化する。特に９５０〜
１１００℃で２０秒以上１２０秒未満の高温短時間の中
間焼鈍、最終冷延圧下率３５〜４５％との組合せと、そ
れに続く仕上焼鈍短時間処理で優れた磁気特性を発現さ
せるために中間焼鈍と冷延圧下率との組合せは重要であ
る。最終冷延圧下率は３５％以下及び４５％以上では仕
上焼鈍を短時間とする組合せにおいて磁気特性が不良と
なるので３５〜４５％の範囲とする。
いように、非酸化性、非脱炭性雰囲気とする必要がある
。雰囲気としては通常乾燥窒業又は乾燥窒素水素混合雰
囲気が用いられる。中間焼鈍の条件としては９５０’ｔ
：以上１１００’Ｃ以下の温度で２０秒以上１２０秒未
満の高温短時間処理とする必要がある。９５０℃以下或
は２０秒以下では充分なる磁性が得られない。１１００
℃以上或は１５０秒以上の条件で中間焼鈍をし良場合は
製品の磁気特性の内磁束密度が劣化する。特に９５０〜
１１００℃で２０秒以上１２０秒未満の高温短時間の中
間焼鈍、最終冷延圧下率３５〜４５％との組合せと、そ
れに続く仕上焼鈍短時間処理で優れた磁気特性を発現さ
せるために中間焼鈍と冷延圧下率との組合せは重要であ
る。最終冷延圧下率は３５％以下及び４５％以上では仕
上焼鈍を短時間とする組合せにおいて磁気特性が不良と
なるので３５〜４５％の範囲とする。
仕上焼鈍は鋼板の表面に内部酸化層、窒化層を作らない
ことが重要であり、このために雰囲気条件として非酸化
性、非脱炭性雰囲気とするほか、高温焼鈍の時間を３〜
６０秒に規制する。焼鈍温度は９５０℃以下では磁気特
性が不良であり、１１００℃以上では磁気特性の内磁束
密度が不良となるので９５０℃〜１１００℃とする。９
５０℃〜１１００℃で３〜６０秒間の仕上焼鈍で良好な
結果が得られる。又、加熱速度は磁束密度の点から重要
であり４００℃から８００℃間の平均昇温速度が１０
’Ｃ／ｓ＠ｅ未満では磁束密度Ｂ５ｏの値が低くなるの
で１０℃／ｌ ＠ Ｃ以上とする。好ましく ｉｊ ３
０ ’（’。
ことが重要であり、このために雰囲気条件として非酸化
性、非脱炭性雰囲気とするほか、高温焼鈍の時間を３〜
６０秒に規制する。焼鈍温度は９５０℃以下では磁気特
性が不良であり、１１００℃以上では磁気特性の内磁束
密度が不良となるので９５０℃〜１１００℃とする。９
５０℃〜１１００℃で３〜６０秒間の仕上焼鈍で良好な
結果が得られる。又、加熱速度は磁束密度の点から重要
であり４００℃から８００℃間の平均昇温速度が１０
’Ｃ／ｓ＠ｅ未満では磁束密度Ｂ５ｏの値が低くなるの
で１０℃／ｌ ＠ Ｃ以上とする。好ましく ｉｊ ３
０ ’（’。
／’ＩＩ＠（１以上である。尚仕上焼鈍の加熱サイクル
を前段を８５０〜９５０℃、後段を１０００〜１１００
℃とする２段階均熱法も本発明の条件内で採用すること
が可能である。
を前段を８５０〜９５０℃、後段を１０００〜１１００
℃とする２段階均熱法も本発明の条件内で採用すること
が可能である。
実施例１
転炉で溶製しＤＨ真空脱ガス装置により真空処理を施し
て脱炭後、合金添加・成分調整を行った溶鋼を連続鋳造
でスラブとし、このスラブを１１５０℃に加熱後熱間圧
延によシ板厚２．３■に圧延した。
て脱炭後、合金添加・成分調整を行った溶鋼を連続鋳造
でスラブとし、このスラブを１１５０℃に加熱後熱間圧
延によシ板厚２．３■に圧延した。
この熱延板の成分はＣ： ０．００２４饅、 Ｓｌ ：
３．１７％ 、Ｍｎ：０．２１％、Ｓ：０．００３ｔ
ＩｂｌＡｔ：０．８３％、Ｎ：０．００２１％であった
。この熱延板を酸洗後、冷間圧延により０．８５ｖｍと
１．２■に圧延し、ト°ライＮ２雰囲気中１０００℃に
１２０秒間の中間焼鈍を施し友後、最終冷間圧延マ最終
板厚０．５ｍに迄圧延した。このときの冷延の圧下、率
は、夫々４１チと５８％であった。０．５−厚みの冷延
板をドライ（Ｎ２７０チ＋Ｈ２３０チ）雰囲気中で４０
０〜８００℃間の昇温率３３℃／ｓｅａで１０７５℃に
２０秒間保持する仕上焼鈍を行い磁性を測定しその結果
を第１表に示す。
３．１７％ 、Ｍｎ：０．２１％、Ｓ：０．００３ｔ
ＩｂｌＡｔ：０．８３％、Ｎ：０．００２１％であった
。この熱延板を酸洗後、冷間圧延により０．８５ｖｍと
１．２■に圧延し、ト°ライＮ２雰囲気中１０００℃に
１２０秒間の中間焼鈍を施し友後、最終冷間圧延マ最終
板厚０．５ｍに迄圧延した。このときの冷延の圧下、率
は、夫々４１チと５８％であった。０．５−厚みの冷延
板をドライ（Ｎ２７０チ＋Ｈ２３０チ）雰囲気中で４０
０〜８００℃間の昇温率３３℃／ｓｅａで１０７５℃に
２０秒間保持する仕上焼鈍を行い磁性を測定しその結果
を第１表に示す。
第 １ 表
この結果かられかるように本発明によると高磁場の鉄損
Ｗ１噛、低磁場の鉄損Ｗ１ｑ（。とも比較法にくらべて
優れかつ磁束密度も良好である。
Ｗ１噛、低磁場の鉄損Ｗ１ｑ（。とも比較法にくらべて
優れかつ磁束密度も良好である。
実施例２
転炉で溶製しＤＨ真空脱ガス装置により真空処理を施し
脱炭後、合金添加、成分調整を行った溶鋼を連続鋳造で
スラブとなし、このスラブを１１５０℃に加熱後熱間圧
延によシ板厚２６０露に圧延した。
脱炭後、合金添加、成分調整を行った溶鋼を連続鋳造で
スラブとなし、このスラブを１１５０℃に加熱後熱間圧
延によシ板厚２６０露に圧延した。
この熱延板の成分はＣ：０．００２６％、８１ ：３．
０２ｑｂ。
０２ｑｂ。
Ｍｎ ：０．１８９６．Ｓ ：０．００２％、Ａｔ：１
，３１１Ｎ：０．００１８チであった。この熱延板を酸
洗し冷間圧延により０．８０■に圧延しドライＮ２雰囲
気で１０５０℃×６０秒間の中間焼鈍を施した後、最終
板厚０．５ ｍに冷間圧延した。この最終冷間圧延の圧
下率は３８％でありた。０．５−の冷延板をドライな（
Ｎ２７０％十Ｈ２３０９６）雰囲気で４００〜ｓｏｏ℃
関の昇温率３３”Ｃ／ｓｅｅで１０７５℃に１０秒間保
持する仕上焼鈍と同様の昇温率１８℃／ＩＩ・Ｃで９５
０℃に９０秒間保持する仕上焼鈍とを行い磁気測定を行
ってその結果を第２表に示す。
，３１１Ｎ：０．００１８チであった。この熱延板を酸
洗し冷間圧延により０．８０■に圧延しドライＮ２雰囲
気で１０５０℃×６０秒間の中間焼鈍を施した後、最終
板厚０．５ ｍに冷間圧延した。この最終冷間圧延の圧
下率は３８％でありた。０．５−の冷延板をドライな（
Ｎ２７０％十Ｈ２３０９６）雰囲気で４００〜ｓｏｏ℃
関の昇温率３３”Ｃ／ｓｅｅで１０７５℃に１０秒間保
持する仕上焼鈍と同様の昇温率１８℃／ＩＩ・Ｃで９５
０℃に９０秒間保持する仕上焼鈍とを行い磁気測定を行
ってその結果を第２表に示す。
第 ２ 表
これから本発明によると１ｌＩＩｉ磁場、低磁場の鉄損
にすぐれ、また磁束密度も良好な高級グレードの無方向
性電磁鋼板が製造されることがわかる。
にすぐれ、また磁束密度も良好な高級グレードの無方向
性電磁鋼板が製造されることがわかる。
実施例３
転炉で溶製しＤＨ真空脱ガス装置により真空処理を施し
脱炭と合金添加・成分調整を行って溶鋼を連続鋳造でス
ラブとなしこのスラブを１１００’Ｃに加熱後熱間圧延
により板厚１．８−に圧延した。
脱炭と合金添加・成分調整を行って溶鋼を連続鋳造でス
ラブとなしこのスラブを１１００’Ｃに加熱後熱間圧延
により板厚１．８−に圧延した。
この熱延板の成分はＣ：０．００２８チ、Ｓｌ：３．２
２チ。
２チ。
Ｍｎ ：０．１８％、Ｓ ：０．００２％、Ａｊ：０．
７５チ、Ｎ：０．００１４チであった。
７５チ、Ｎ：０．００１４チであった。
この熱延板を９８０℃で９０秒間ドライＮ２雰囲気中で
焼鈍し酸洗後冷間圧延して０．６１板厚とし、次イテト
５４ Ｎ２７０１１ｂ＋Ｈ２３０９６雰８ｆｉで１０５
０’Ｃｘ４０秒間の中間焼鈍を行った後、冷間圧延で最
終板厚０．３５ｍに迄圧延した。この最終冷間圧延の圧
下率は４２チであった。０．３５ｍの冷延板をドライな
（Ｎ２７０チ＋Ｈ２３０％ ）雰囲気で４００〜８００
℃間の平均昇温率３８℃／ｓ＠ｅで昇温し１０７５℃×
１０秒間の仕上焼鈍を行った。磁気測定の結果は次の通
りであった。
焼鈍し酸洗後冷間圧延して０．６１板厚とし、次イテト
５４ Ｎ２７０１１ｂ＋Ｈ２３０９６雰８ｆｉで１０５
０’Ｃｘ４０秒間の中間焼鈍を行った後、冷間圧延で最
終板厚０．３５ｍに迄圧延した。この最終冷間圧延の圧
下率は４２チであった。０．３５ｍの冷延板をドライな
（Ｎ２７０チ＋Ｈ２３０％ ）雰囲気で４００〜８００
℃間の平均昇温率３８℃／ｓ＠ｅで昇温し１０７５℃×
１０秒間の仕上焼鈍を行った。磁気測定の結果は次の通
りであった。
Ｗ１ｏ１５０”’１５０ ”ｓ。
Ｏ，８７ｗＡ１．９８Ｗ、＃ １．７０５ Ｔｓｓｌ
ｍこの結果からもわかるように、本発明は熱延板焼鈍を
施した場合にも鉄損、磁束密度ともすぐれたものが製造
される。
ｍこの結果からもわかるように、本発明は熱延板焼鈍を
施した場合にも鉄損、磁束密度ともすぐれたものが製造
される。
本発明は以上のように中間焼鈍を高温短時間とし、また
仕上焼鈍も高温短時間であり、ともに非酸化性、非脱炭
性雰囲気であるので、生産能率が高く、内部酸化は生ぜ
ず磁気特性がすぐれかつ安定した高級な無方向性電磁鋼
板が製造される。
仕上焼鈍も高温短時間であり、ともに非酸化性、非脱炭
性雰囲気であるので、生産能率が高く、内部酸化は生ぜ
ず磁気特性がすぐれかつ安定した高級な無方向性電磁鋼
板が製造される。
Claims (2)
- （１） ｓｓ ： ２．５０ ＳＬｆ、ｈｔ ： ０
．５ Ｓ以上、Ｓ１＋ムｔ：３．ｏ〜Ｂ。〇−１Ｍｎ
： ０．１〜１． Ｏ％を含む無方向性電磁鋼板用熱延
板を、中間焼鈍をはさんで２回Ｏ冷関圧延を行って最終
板厚とし、次いで仕上焼鈍する無方向性電磁鋼板の製造
法において、熱延板に含まれるＣはｏ、ｏ ｏ ｓ−以
下、８は０．００５１１以下、Ｎは０．００４０−以下
テあ夛、中間焼鈍を最終冷延圧下率３５〜４５チの範囲
とする中間冷延板に対して非酸化非脱炭性雰囲気中で９
５０〜１１００℃の温度に２０秒以上１２０秒未満均熱
する高温短時間中間焼鈍を施し、仕上焼鈍を非酸化性非
脱炭性雰囲気中で９５０−１１００℃の温度に３〜６０
秒均熱することを特徴とする磁性の優れた無方向性電磁
鋼板の製造法。 - （２） 仕上焼鈍は４００℃から８００Ｕｔで平均昇
温速度１０℃／農・Ｃ以上で昇温する特許請求の範囲第
１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56122732A JPS5823411A (ja) | 1981-08-05 | 1981-08-05 | 磁性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56122732A JPS5823411A (ja) | 1981-08-05 | 1981-08-05 | 磁性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5823411A true JPS5823411A (ja) | 1983-02-12 |
| JPS6148761B2 JPS6148761B2 (ja) | 1986-10-25 |
Family
ID=14843209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56122732A Granted JPS5823411A (ja) | 1981-08-05 | 1981-08-05 | 磁性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5823411A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61231120A (ja) * | 1985-04-06 | 1986-10-15 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS61253067A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-10 | カネボウ株式会社 | アルブミンを吸着させた複合材料 |
| JPS6216769A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-24 | カネボウ株式会社 | アルブミンを吸着させた複合材料 |
| CN104438328A (zh) * | 2014-11-27 | 2015-03-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种提高无取向硅钢磁性能的热轧方法 |
-
1981
- 1981-08-05 JP JP56122732A patent/JPS5823411A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61231120A (ja) * | 1985-04-06 | 1986-10-15 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS6316445B2 (ja) * | 1985-04-06 | 1988-04-08 | Nippon Steel Corp | |
| JPS61253067A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-10 | カネボウ株式会社 | アルブミンを吸着させた複合材料 |
| JPH0526505B2 (ja) * | 1985-04-30 | 1993-04-16 | Kanebo Ltd | |
| JPS6216769A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-24 | カネボウ株式会社 | アルブミンを吸着させた複合材料 |
| JPH0527425B2 (ja) * | 1985-07-16 | 1993-04-21 | Kanebo Ltd | |
| CN104438328A (zh) * | 2014-11-27 | 2015-03-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种提高无取向硅钢磁性能的热轧方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6148761B2 (ja) | 1986-10-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2272995B1 (en) | A manufacturing method of oriented si steel with high electric-magnetic property | |
| JP2782086B2 (ja) | 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| CN109112283A (zh) | 低温高磁感取向硅钢的制备方法 | |
| CN106702260A (zh) | 一种高磁感低铁损无取向硅钢及其生产方法 | |
| JPS5920731B2 (ja) | 磁気特性の優れた電気鉄板の製造法 | |
| KR950005793B1 (ko) | 자속밀도가 높은 일방향성 전기 강스트립의 제조방법 | |
| JPS598049B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 | |
| JPH07118750A (ja) | 鉄損の低い鏡面方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| EP0475710B1 (en) | Method of manufacturing an oriented silicon steel sheet having improved magnetic characteristics | |
| JP5920387B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH04173923A (ja) | 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS5823411A (ja) | 磁性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 | |
| JPH02294428A (ja) | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造法 | |
| JPH02228425A (ja) | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2001049351A (ja) | 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS60162751A (ja) | 磁気特性ならびに表面性状の優れたセミプロセス電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPH06256847A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR100241005B1 (ko) | 1회 냉간압연에 의한 방향성 전기강판의 제조방법 | |
| JPH02259016A (ja) | 表面脹れ欠陥の無い一方向性電磁鋼板の製造法 | |
| JPH02159319A (ja) | 表面性状および磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JP2562254B2 (ja) | 薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS61243124A (ja) | 加工性にすぐれたぶりき原板の製造方法 | |
| KR970007162B1 (ko) | 철손 특성이 우수한 저온 스라브 가열방식의 방향성 전기강판의 제조방법 | |
| JPH0222421A (ja) | 超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPS61149432A (ja) | 磁束密度が高く鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法 |