JPS5819441A - 低降伏比で高焼付硬化性を有する高張力冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
低降伏比で高焼付硬化性を有する高張力冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS5819441A JPS5819441A JP11713281A JP11713281A JPS5819441A JP S5819441 A JPS5819441 A JP S5819441A JP 11713281 A JP11713281 A JP 11713281A JP 11713281 A JP11713281 A JP 11713281A JP S5819441 A JPS5819441 A JP S5819441A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低降伏比で高焼付硬化性を有する高張力冷延鋼
板の製造方法の創案に係り、６５−以下の低降伏比と５
に９／−以上の高焼付硬化性を有するＴ８４０〜８０ｋ
ｇ／−クラスの高張力冷延鋼板の製造法を提供しようと
するものである。
板の製造方法の創案に係り、６５−以下の低降伏比と５
に９／−以上の高焼付硬化性を有するＴ８４０〜８０ｋ
ｇ／−クラスの高張力冷延鋼板の製造法を提供しようと
するものである。
自動車製造工程の如きにおいて、プレス加工後の塗装焼
付処理（一般的に１７０℃×２０−程度の熱処理）で降
伏強度が上昇することを焼付硬化性と称し、このよ５な
焼付硬化性の高い鋼板を使用することにより塗装焼付工
程で強度が適切に上昇するため自動車の外板であれば耐
プント性、円板や強度部材であれば曲げ強度や座屈強度
を改善することができ、自動車の強化や軽量化を図る上
において必須の特性とされる。然してこの工うな焼付硬
化性の高い高張力冷延鋼板を得る技術としては例えば特
開昭５０−２６７１４号の１うな方法が発表されており
、この技術はＣ：０．０４〜０．１２％、Ｍｌｌ：０．
２０〜１．６０１を含有した鋼管熱延および冷砥後、連
続的に７００〜９００℃に加ｍｌ、、１ｏ二１２０就均
熱した後、直ちに噴流水中に焼入れ、次いで、１５０〜
４００℃に再加熱し、２〜３ｏ。
付処理（一般的に１７０℃×２０−程度の熱処理）で降
伏強度が上昇することを焼付硬化性と称し、このよ５な
焼付硬化性の高い鋼板を使用することにより塗装焼付工
程で強度が適切に上昇するため自動車の外板であれば耐
プント性、円板や強度部材であれば曲げ強度や座屈強度
を改善することができ、自動車の強化や軽量化を図る上
において必須の特性とされる。然してこの工うな焼付硬
化性の高い高張力冷延鋼板を得る技術としては例えば特
開昭５０−２６７１４号の１うな方法が発表されており
、この技術はＣ：０．０４〜０．１２％、Ｍｌｌ：０．
２０〜１．６０１を含有した鋼管熱延および冷砥後、連
続的に７００〜９００℃に加ｍｌ、、１ｏ二１２０就均
熱した後、直ちに噴流水中に焼入れ、次いで、１５０〜
４００℃に再加熱し、２〜３ｏ。
戴保持した後室温まで冷却することを特徴とするＴ８４
０〜８０ｋｆ／−のＡＡ性の優れた高張力冷延鋼板に関
するものである。なお、こ＼で述べているＡＡ性とは１
８０１１：：Ｘ３０ＭｈａＫする特性であって、焼付硬
化性とはほぼ同じ特性値である。然してこの方法で製造
された鋼板は適度な量の固溶Ｃが残存し、しかも、フエ
ライトナマルテンサイトの混合組織から成る、いわゆる
、複合組織鋼であって、この工うな、方法で製造された
鋼板の機械的性質は次のａｔ表に示す通りである。
０〜８０ｋｆ／−のＡＡ性の優れた高張力冷延鋼板に関
するものである。なお、こ＼で述べているＡＡ性とは１
８０１１：：Ｘ３０ＭｈａＫする特性であって、焼付硬
化性とはほぼ同じ特性値である。然してこの方法で製造
された鋼板は適度な量の固溶Ｃが残存し、しかも、フエ
ライトナマルテンサイトの混合組織から成る、いわゆる
、複合組織鋼であって、この工うな、方法で製造された
鋼板の機械的性質は次のａｔ表に示す通りである。
即ち上表からも理解される工うに従来技術にＬつて得ら
れる焼付硬化性の高い鋼板は降伏比が７０−以上であり
、この種鋼板において別に要求される形状凍結性の劣る
のが欠点である。蓋しこの形状凍結性については降伏比
が低い＃１と好ましいものであって、近時においては複
雑な形状の！レス加工が増大していることからその形状
を再現できる良好な形状凍結性が自動車用高張力冷延鋼
板などに要求されており、前記のような７０優以上もの
降伏比のものは斯様な要求に即応し難いことになる。
れる焼付硬化性の高い鋼板は降伏比が７０−以上であり
、この種鋼板において別に要求される形状凍結性の劣る
のが欠点である。蓋しこの形状凍結性については降伏比
が低い＃１と好ましいものであって、近時においては複
雑な形状の！レス加工が増大していることからその形状
を再現できる良好な形状凍結性が自動車用高張力冷延鋼
板などに要求されており、前記のような７０優以上もの
降伏比のものは斯様な要求に即応し難いことになる。
本発明は上記したｘうな実情に鑑み検討を重ねて創案さ
れたものであって、降伏比が６５鳴以下で、又５ゆ／−
以上の高焼付硬化性を有するＴ、８４０〜ｇｏｋＩＩ／
−クラスの高張力冷延鋼板を比較的低廉に製造すること
に成功した。即ち本発明によるものはＣ： ０．０４〜
０．１５優、Ｍａｌ：０．５０〜１．５０憾、＆：０．
０２〜１．００優、ｐ：ｏ、ｏｉ〜０．ｌθ優、Ｓ：０
．０２−以下、ｓｏｌ、Ａｌ： ｏ、ｏ １〜０．Ｉ
０％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物よりなる
鋼をスラブとし、熱延でＡ、魚身上で仕上圧延し７５０
℃以下で捲取った後酸洗して５０優以上の冷間圧延をな
す工うな常法に従って冷延鋼板とし、焼鈍を７３０〜９
００℃で１０〜２４０ｍの加熱均熱をなしてから５〜ｂ ４５０℃の温度から噴流水中に焼入れし、史に３００℃
以下の温度でｌθ〜２４０５ｗ程度の再加熱処理するも
のであり、このような方法を実施するには水焼入れ装置
を有する連続焼鈍ラインを用い、上記の工うな所定の成
分と熱サイクルの組合わせに工９適度な量の固溶Ｃｔ−
残留させたフェライトとマルテンサイトの混合組織を有
する複合組織鋼板とするものである。この場合において
固溶Ｃと複合組織の組合わせ自体は従来技術と同様に゛
理解される傾向があるが、従来技術はＭａｌ量に関係な
くＡｔ〜Ａ、点間に加熱、均熱後置ちに噴流水中に焼入
れるものであるのに対し本発明ではＡ１〜Ａ、点間に加
熱、均熱後、−量に応じて水焼入温度を特定の最適条件
にコントロールすることにエリ降伏比の著しく低い、し
かも焼付硬化性の好ましい鋼板を得しめるものである。
れたものであって、降伏比が６５鳴以下で、又５ゆ／−
以上の高焼付硬化性を有するＴ、８４０〜ｇｏｋＩＩ／
−クラスの高張力冷延鋼板を比較的低廉に製造すること
に成功した。即ち本発明によるものはＣ： ０．０４〜
０．１５優、Ｍａｌ：０．５０〜１．５０憾、＆：０．
０２〜１．００優、ｐ：ｏ、ｏｉ〜０．ｌθ優、Ｓ：０
．０２−以下、ｓｏｌ、Ａｌ： ｏ、ｏ １〜０．Ｉ
０％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物よりなる
鋼をスラブとし、熱延でＡ、魚身上で仕上圧延し７５０
℃以下で捲取った後酸洗して５０優以上の冷間圧延をな
す工うな常法に従って冷延鋼板とし、焼鈍を７３０〜９
００℃で１０〜２４０ｍの加熱均熱をなしてから５〜ｂ ４５０℃の温度から噴流水中に焼入れし、史に３００℃
以下の温度でｌθ〜２４０５ｗ程度の再加熱処理するも
のであり、このような方法を実施するには水焼入れ装置
を有する連続焼鈍ラインを用い、上記の工うな所定の成
分と熱サイクルの組合わせに工９適度な量の固溶Ｃｔ−
残留させたフェライトとマルテンサイトの混合組織を有
する複合組織鋼板とするものである。この場合において
固溶Ｃと複合組織の組合わせ自体は従来技術と同様に゛
理解される傾向があるが、従来技術はＭａｌ量に関係な
くＡｔ〜Ａ、点間に加熱、均熱後置ちに噴流水中に焼入
れるものであるのに対し本発明ではＡ１〜Ａ、点間に加
熱、均熱後、−量に応じて水焼入温度を特定の最適条件
にコントロールすることにエリ降伏比の著しく低い、し
かも焼付硬化性の好ましい鋼板を得しめるものである。
即ちこの動量と水焼入温度の関係については第１図に要
約して示す通りであり、咳図において横軸としてとられ
た動量と縦軸の水焼入温度との間において動量２．０畳
と水焼入温度８００℃とを結ぶ線に略合致した破線■・
・・■が複数組繊化の可能な臨界焼入温度曲線となり、
夫々の動量においてこの臨界曲線■・・・■より上の水
焼入温度が採用されるならばフエライトナマルテンサイ
トの複合組織が得らｎるのに対し、該−線■・・・■エ
リ下部の温度から水焼入するならばフェライト中パーラ
イトとなる。又このＩＩＩ図には降伏比が５５憾、ｆｉ
ｏｌ、６５’ｌｌｉ、７０嘔お工び８０９！となる曲線
をも併せて示したが、この降伏比６５参以下を得る本発
明の最適範囲は該図にハツチングを以て示す通りであり
、前記焼付硬化性について５ｋｇ／−以上を得るために
は１点鎖線■・・・■より左側の範囲となる。
約して示す通りであり、咳図において横軸としてとられ
た動量と縦軸の水焼入温度との間において動量２．０畳
と水焼入温度８００℃とを結ぶ線に略合致した破線■・
・・■が複数組繊化の可能な臨界焼入温度曲線となり、
夫々の動量においてこの臨界曲線■・・・■より上の水
焼入温度が採用されるならばフエライトナマルテンサイ
トの複合組織が得らｎるのに対し、該−線■・・・■エ
リ下部の温度から水焼入するならばフェライト中パーラ
イトとなる。又このＩＩＩ図には降伏比が５５憾、ｆｉ
ｏｌ、６５’ｌｌｉ、７０嘔お工び８０９！となる曲線
をも併せて示したが、この降伏比６５参以下を得る本発
明の最適範囲は該図にハツチングを以て示す通りであり
、前記焼付硬化性について５ｋｇ／−以上を得るために
は１点鎖線■・・・■より左側の範囲となる。
上記したような本発明についてその限定理由を説明する
と以下の通りである。
と以下の通りである。
Ｃは、０．０４１以下ではフェライト中ツルテンサイド
の複合組織を得ることが難しく、又０．１５１以上では
溶接性を著しく害するので、０．０４〜０，１５憾に限
定される。
の複合組織を得ることが難しく、又０．１５１以上では
溶接性を著しく害するので、０．０４〜０，１５憾に限
定される。
−は、本発明における最も重要な元素であって、第１図
に要約して示される通りである。
に要約して示される通りである。
即ち低降伏比と高い焼付硬化性を兼備させるＫは０．５
〜１．５−の範囲とすることが必要であって、０．５係
以下では６５憾以下のような好ましい低降伏比を得るこ
とが困難となり、又１．５０１Ｇ以上ではフェライト中
におけるＣの固浮限が低くなり、加熱均熱によみ固溶Ｃ
が減少するので前記第１図に示した如＜５に＃／−以上
の高い焼付硬化性を確保できないこ＾る。なおｉ量と水
焼入温度との間にを１第１図において破線■・・・■を
以て示すような臨界焼入温度曲線があり１本発明におけ
る前記フェライト中マルテンサイトの複合組織を適切に
得るためには前記臨界−１！ ＠−・・■１り上の温度
において焼入することが必要であることは第１図に関し
て説明した通りである。
〜１．５−の範囲とすることが必要であって、０．５係
以下では６５憾以下のような好ましい低降伏比を得るこ
とが困難となり、又１．５０１Ｇ以上ではフェライト中
におけるＣの固浮限が低くなり、加熱均熱によみ固溶Ｃ
が減少するので前記第１図に示した如＜５に＃／−以上
の高い焼付硬化性を確保できないこ＾る。なおｉ量と水
焼入温度との間にを１第１図において破線■・・・■を
以て示すような臨界焼入温度曲線があり１本発明におけ
る前記フェライト中マルテンサイトの複合組織を適切に
得るためには前記臨界−１！ ＠−・・■１り上の温度
において焼入することが必要であることは第１図に関し
て説明した通りである。
＆は、ＩＨＩ体強化に工り強度と延性のノ４９ンスを害
することなく鋼を強化させる元素であって、０．０２嘔
以下ではこの強化能がＩ」−さく、一方１．０憾以上の
添加は鋼を脆化させる。
することなく鋼を強化させる元素であって、０．０２嘔
以下ではこの強化能がＩ」−さく、一方１．０憾以上の
添加は鋼を脆化させる。
Ｐも、前記＆と同様に固溶体強化に工り強度−延性バラ
ンスを害さずに強化できる元素であって、０．０１１１
以下ではこの強化能が／ｊＸさく、又０．１０１１以上
では鋼が脆化するので０．０１〜０．ｌＯ嘔に限定され
る。
ンスを害さずに強化できる元素であって、０．０１１１
以下ではこの強化能が／ｊＸさく、又０．１０１１以上
では鋼が脆化するので０．０１〜０．ｌＯ嘔に限定され
る。
Ｓは、ｍＳｔ形成し加工性に有害なので少い程好ましく
、０．０２１以下に限定することが必要である。
、０．０２１以下に限定することが必要である。
ｍｏｌ、ＡＩは、脱酸の目的で添加され、０．０１〜０
．１０１Ｇに限定されるが、０．０１１以下では５ＬＯ
ｓ系介在物が残って加工性を劣化し、又０．１０嘔以上
添加してもメリットがなく、経済性からして０．１０憾
が上限である。
．１０１Ｇに限定されるが、０．０１１以下では５ＬＯ
ｓ系介在物が残って加工性を劣化し、又０．１０嘔以上
添加してもメリットがなく、経済性からして０．１０憾
が上限である。
上記したような組織の鋼は、造塊或いｉｔ連続ｆｌｌｌ
ｌｊ造に工つ【スラブとし、次いで熱間圧延を行う、こ
の熱延条件としては仕上温度をＡｒ１点以上とすること
が必要で、このよう和することＫより良好な集合組織を
得、冷延焼鈍後の良好な深絞り性を確保し得る。捲取温
度台１７５０℃以下とし、この温度以上で捲取ったもの
はスケールが厚くなり歩留りを低下すると共にコイルに
捲取った後コイルが潰れて次工程に送るのが困難となる
。
ｌｊ造に工つ【スラブとし、次いで熱間圧延を行う、こ
の熱延条件としては仕上温度をＡｒ１点以上とすること
が必要で、このよう和することＫより良好な集合組織を
得、冷延焼鈍後の良好な深絞り性を確保し得る。捲取温
度台１７５０℃以下とし、この温度以上で捲取ったもの
はスケールが厚くなり歩留りを低下すると共にコイルに
捲取った後コイルが潰れて次工程に送るのが困難となる
。
以上の工うにして得られた熱延鋼板は酸洗された後冷間
圧延されるが、この冷間圧延・寡５０憾以上とすること
が好ましく、即ちこの冷延率５０９１以上とすることに
エリ良好な集合組織を得ることができる。
圧延されるが、この冷間圧延・寡５０憾以上とすること
が好ましく、即ちこの冷延率５０９１以上とすることに
エリ良好な集合組織を得ることができる。
次いで行われる連続焼鈍の条件として参ま、噴流水によ
る水焼入設備を有する連続焼鈍炉に通すことが本発明の
特徴であり、その熱サイクルとしては先ず７３０〜９０
０℃の温度範囲でｌθ〜２４０ｓｅｃの加熱均熱をなす
が、この温度範囲はフェライト＋オーステナイトの混合
組織の得られる範囲であり、安定してこの混合組織を得
るには前記温度で１０秒以上保持する必要がある。又生
産性を考慮するとこの保持時間は２４０ｓｅｃが限界で
ある。
る水焼入設備を有する連続焼鈍炉に通すことが本発明の
特徴であり、その熱サイクルとしては先ず７３０〜９０
０℃の温度範囲でｌθ〜２４０ｓｅｃの加熱均熱をなす
が、この温度範囲はフェライト＋オーステナイトの混合
組織の得られる範囲であり、安定してこの混合組織を得
るには前記温度で１０秒以上保持する必要がある。又生
産性を考慮するとこの保持時間は２４０ｓｅｃが限界で
ある。
このような加熱条件に工ってフェライト＋オーステナイ
トの混合組織とした後、５〜ｂ 〜４５０℃の温度から噴流水中に水焼入れし、フェライ
ト＋マルテンサイトの混合組織を得る。５〜ｂ トによる冷却を意味しており、ガスジェット冷却後の水
焼入れ温度は７００〜４５０℃であるが、−量＃Ｃ工っ
て最適焼入れ温度が異り、その最適条件は第１図におい
てノ・ツチングを施して示された領域である。即ちこの
焼入温度が高いと従来技術と同じように降伏比が低くな
らず、又焼入温度が下りすぎるとオーステナイトがマル
テンサイトに変態せずに、パーライトに変態するため降
伏比が上昇してしまう。即ち水焼入温度はフェライト＋
マルテンサイトの複合組織の得られる条件で、しかも、
低い方が良いということになる。
トの混合組織とした後、５〜ｂ 〜４５０℃の温度から噴流水中に水焼入れし、フェライ
ト＋マルテンサイトの混合組織を得る。５〜ｂ トによる冷却を意味しており、ガスジェット冷却後の水
焼入れ温度は７００〜４５０℃であるが、−量＃Ｃ工っ
て最適焼入れ温度が異り、その最適条件は第１図におい
てノ・ツチングを施して示された領域である。即ちこの
焼入温度が高いと従来技術と同じように降伏比が低くな
らず、又焼入温度が下りすぎるとオーステナイトがマル
テンサイトに変態せずに、パーライトに変態するため降
伏比が上昇してしまう。即ち水焼入温度はフェライト＋
マルテンサイトの複合組織の得られる条件で、しかも、
低い方が良いということになる。
このような条件で水焼入れされた後３００℃以下の温度
で１０〜２４０ｓｅｃ再加熱されるが、これは固溶Ｃを
調整し、５に９／−以上の焼付硬化性を有し、しかも、
良好な延性を確保するために行うものであり、３００℃
以上で再加熱すると、降伏比が上昇するので好ましくな
く、また、１０鱈以下では安定した効果が得られず、２
４０ｓｅｃ以上は生産性を考慮すると必要としない。
で１０〜２４０ｓｅｃ再加熱されるが、これは固溶Ｃを
調整し、５に９／−以上の焼付硬化性を有し、しかも、
良好な延性を確保するために行うものであり、３００℃
以上で再加熱すると、降伏比が上昇するので好ましくな
く、また、１０鱈以下では安定した効果が得られず、２
４０ｓｅｃ以上は生産性を考慮すると必要としない。
以上の工うな条件にエリ製造することにより６５嘔以下
の低降伏比で、しかも５ ｋｇ／ｊ以上の高い焼付硬化
性を有する高張力冷延鋼板が適切に得られる。なお、本
発明によるものではＴＳが４０〜８０ｋｇ／−クラスを
対象としているが、この強度レベルはマルテンサイトの
体積率と＆おＬびＰの添加量の調整に工り、変化させる
ことができる。
の低降伏比で、しかも５ ｋｇ／ｊ以上の高い焼付硬化
性を有する高張力冷延鋼板が適切に得られる。なお、本
発明によるものではＴＳが４０〜８０ｋｇ／−クラスを
対象としているが、この強度レベルはマルテンサイトの
体積率と＆おＬびＰの添加量の調整に工り、変化させる
ことができる。
本発明によるものの具体的な実施例について説明すると
以下の如くである。
以下の如くである。
次のｗＪ２表における左側に示すような成分組成をもつ
鋼を転炉で出鋼した後、連続鋳造にエリスラブとなし、
仕上温度８７０℃、捲取温度６００℃で２．８ ｖｍの
熱延板とした。又酸洗後冷間圧延して０．８ ｗｒの冷
延板とした後、噴流水による水焼入れ設備をもった連続
焼鈍炉で焼鈍し、最後に０．５４０調質圧延を行い製品
を得た。
鋼を転炉で出鋼した後、連続鋳造にエリスラブとなし、
仕上温度８７０℃、捲取温度６００℃で２．８ ｖｍの
熱延板とした。又酸洗後冷間圧延して０．８ ｗｒの冷
延板とした後、噴流水による水焼入れ設備をもった連続
焼鈍炉で焼鈍し、最後に０．５４０調質圧延を行い製品
を得た。
即チこの熱サイクルについては第２図に示す通りであっ
て、その具体的温度条件＋Ｓ第２表の中間部に示す通り
であり、更に得られた製品の機械的性質および焼付硬化
量をま＠２表の右半部において併せて示す通りである。
て、その具体的温度条件＋Ｓ第２表の中間部に示す通り
であり、更に得られた製品の機械的性質および焼付硬化
量をま＠２表の右半部において併せて示す通りである。
即ち鋼板ｌは水焼入れ温度が７５０℃と本発明における
上限以上であり、又鋼板４はこの水焼入れ温度が４００
℃であって本発明の下限である４５０℃に達していない
、更に鋼板６は再加熱濁度が４００１１：であって３０
０℃以下の要件を満たしておらず、これらのものは同じ
組成の鋼板であっても降伏比が６５憾以上であり、鋼板
６においては焼付硬化性も４に９／−と低い、同様に鋼
板７は水焼入温度が７５０℃と高いので降伏比が７２憾
にも達し、鋼板９は−が１．００１であるのに水焼入温
度が５００℃と比較的低いので第１図に示した破線の・
・・■に達せず、鋼板ｌＯは木簡 ４゜大温度が８０
０℃と高い。鋼板１２はＣ量が０、０３１と本発明の範
囲に達せず、鋼板１３は水焼入温度が７５０℃と高い場
合である。
上限以上であり、又鋼板４はこの水焼入れ温度が４００
℃であって本発明の下限である４５０℃に達していない
、更に鋼板６は再加熱濁度が４００１１：であって３０
０℃以下の要件を満たしておらず、これらのものは同じ
組成の鋼板であっても降伏比が６５憾以上であり、鋼板
６においては焼付硬化性も４に９／−と低い、同様に鋼
板７は水焼入温度が７５０℃と高いので降伏比が７２憾
にも達し、鋼板９は−が１．００１であるのに水焼入温
度が５００℃と比較的低いので第１図に示した破線の・
・・■に達せず、鋼板ｌＯは木簡 ４゜大温度が８０
０℃と高い。鋼板１２はＣ量が０、０３１と本発明の範
囲に達せず、鋼板１３は水焼入温度が７５０℃と高い場
合である。
更に鋼板１５は−が０．７０ ｍで＃！１図から検討す
れば水焼入温度としては６００℃以上であるべきに拘わ
らず５００℃と低い場合であって、何れも本発明の工５
な好ましい関係が得られていない。これらのものに対し
、本発明ＫｉＥつだ表中鋼板１１１［Ｑを附したものは
焼付硬化性が何れも比較的高く、しかも降伏比が６５１
１以下という好ましい特性を有することが確認された。
れば水焼入温度としては６００℃以上であるべきに拘わ
らず５００℃と低い場合であって、何れも本発明の工５
な好ましい関係が得られていない。これらのものに対し
、本発明ＫｉＥつだ表中鋼板１１１［Ｑを附したものは
焼付硬化性が何れも比較的高く、しかも降伏比が６５１
１以下という好ましい特性を有することが確認された。
以上説明したような本発明によるときは高焼付硬化性を
有し、しかも降伏比の低下した高張力冷延鋼板を適切に
製造することができ、従って自動車の如きに用いられる
鋼板として要求される高度の要請に光分に即応した製品
を提供し得るものであって、工業的にその効果の大きい
発明である。
有し、しかも降伏比の低下した高張力冷延鋼板を適切に
製造することができ、従って自動車の如きに用いられる
鋼板として要求される高度の要請に光分に即応した製品
を提供し得るものであって、工業的にその効果の大きい
発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、１８１
図は低降伏比と高焼付硬化性の得られる最適条件関係を
水焼入れ温度と１ｍ憾との関係で示した図表、第２図は
本発明における熱サイクルの概要を示した説明図である
。 １２１１ 、ｙｙ些・膚撚膚覆 瀘 （て １ ／ ｌ ） ＃ｐｔ（Ｘ） 手続補正書（６荀） 昭和 ５＆ １０．１鴫 日 特許庁長官島 １）春 樹殿 ｌ、事件の表示 昭和外年特 許願＊／／７７３２ 号娼 事件との関係特酌屈願人 名称（氏釦日本鋼管株式会社 昭和 年 月 日 発送 別紙の通り 補正の内容 ４本願明細書中第３頁１１行目「フェライ２−マルテン
サイト」とあるのｋｒフェライト＋マルテンサイト」と
訂正する◇ λ、同５頁３行目「この種鋼板」とあるのを「この種の
鋼板」と訂正するＯ ｊ同９頁２行目と５行目ｄこ夫々「■・・・■」とある
のを夫々「■・・・■」と訂正する。
図は低降伏比と高焼付硬化性の得られる最適条件関係を
水焼入れ温度と１ｍ憾との関係で示した図表、第２図は
本発明における熱サイクルの概要を示した説明図である
。 １２１１ 、ｙｙ些・膚撚膚覆 瀘 （て １ ／ ｌ ） ＃ｐｔ（Ｘ） 手続補正書（６荀） 昭和 ５＆ １０．１鴫 日 特許庁長官島 １）春 樹殿 ｌ、事件の表示 昭和外年特 許願＊／／７７３２ 号娼 事件との関係特酌屈願人 名称（氏釦日本鋼管株式会社 昭和 年 月 日 発送 別紙の通り 補正の内容 ４本願明細書中第３頁１１行目「フェライ２−マルテン
サイト」とあるのｋｒフェライト＋マルテンサイト」と
訂正する◇ λ、同５頁３行目「この種鋼板」とあるのを「この種の
鋼板」と訂正するＯ ｊ同９頁２行目と５行目ｄこ夫々「■・・・■」とある
のを夫々「■・・・■」と訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．０４〜Ｇ、１５１、Ｍｍ：０．５０〜１．５０
憾、ｓｔ：０．０２〜１．００１、Ｐ：０．０１〜０．
１０％、Ｓ：０．０２４以下、１０１＠Ａｌ ： ０．
０１〜ｏ、ｉｏ係を含有し、残部が鉄および不可避的不
純物よりなる鋼をスラブとし、熱延でｈ魚身上で仕上圧
延し７５０℃以下で捲取った後常法で冷延鋼板とし、焼
鈍を７３０〜９００℃で加熱均熱してから５〜ｂ し、７００〜４５０℃の範囲内で一量に応じて求められ
た温度以上から噴流水中に焼入れし、更に３００℃以下
の温度で再加熱処理することを特徴とする低降伏比で高
焼付硬化性を有する高張力冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11713281A JPS5819441A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 低降伏比で高焼付硬化性を有する高張力冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11713281A JPS5819441A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 低降伏比で高焼付硬化性を有する高張力冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5819441A true JPS5819441A (ja) | 1983-02-04 |
| JPS6110011B2 JPS6110011B2 (ja) | 1986-03-27 |
Family
ID=14704232
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11713281A Granted JPS5819441A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 低降伏比で高焼付硬化性を有する高張力冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5819441A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62139848A (ja) * | 1985-12-11 | 1987-06-23 | Kobe Steel Ltd | 自動車補強部材用高強度高延性冷延鋼板 |
| JPH0649596A (ja) * | 1992-07-30 | 1994-02-22 | Nippon Steel Corp | 曲げ加工性に優れた表層低降伏強度鋼板及びその製造方法 |
| KR100550324B1 (ko) * | 2003-12-29 | 2006-02-07 | 주식회사 포스코 | 프레스 경화 공정의 산화 방지방법 |
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| JP2006233318A (ja) * | 2005-02-28 | 2006-09-07 | Jfe Steel Kk | 形状凍結性と深絞り性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JPH0363012U (ja) * | 1989-10-16 | 1991-06-20 |
-
1981
- 1981-07-28 JP JP11713281A patent/JPS5819441A/ja active Granted
Cited By (7)
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| JP4525383B2 (ja) * | 2005-02-25 | 2010-08-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼付硬化特性に優れる低降伏比高強度鋼板およびその製造方法 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6110011B2 (ja) | 1986-03-27 |
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