JPH1171622A - 成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 - Google Patents
成形用アルミニウム合金板およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH1171622A JPH1171622A JP23305997A JP23305997A JPH1171622A JP H1171622 A JPH1171622 A JP H1171622A JP 23305997 A JP23305997 A JP 23305997A JP 23305997 A JP23305997 A JP 23305997A JP H1171622 A JPH1171622 A JP H1171622A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- aluminum alloy
- sheet
- weight
- maximum diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 スクラップ等のリサイクル材を原料として
も、優れた成形性や耐食性を発揮できる成形用アルミニ
ウム合金板およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 板の圧延方向に平行で板面に垂直な断面
で見られる最大径が１０μｍ以上である晶出物の個数が
３００個／ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小径の比
（最大径／最小径）が３．５以上である晶出物の個数が
１００個／ｍｍ2 以下であることを特徴とする成形用ア
ルミニウム合金板。その製造方法は、鋳造時に、合計で
０．０５〜０．３重量％のＮａ、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｃａ、Ｔ
ｅ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｋ、Ｂｉ、Ｐ、Ａｓ、Ｓｅのうちの１
種以上を添加することにより、スクラップ由来の不純物
を無害化することを特徴とする。
も、優れた成形性や耐食性を発揮できる成形用アルミニ
ウム合金板およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 板の圧延方向に平行で板面に垂直な断面
で見られる最大径が１０μｍ以上である晶出物の個数が
３００個／ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小径の比
（最大径／最小径）が３．５以上である晶出物の個数が
１００個／ｍｍ2 以下であることを特徴とする成形用ア
ルミニウム合金板。その製造方法は、鋳造時に、合計で
０．０５〜０．３重量％のＮａ、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｃａ、Ｔ
ｅ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｋ、Ｂｉ、Ｐ、Ａｓ、Ｓｅのうちの１
種以上を添加することにより、スクラップ由来の不純物
を無害化することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、各種器物、缶、そ
の他の用途に用いられる、成形用アルミニウム合金板お
よびその製造方法に係わり、さらに詳細に述べれば、ス
クラップ等のリサイクル材を原料としても、優れた成形
性や耐食性を発揮できるアルミニウム合金板およびその
製造方法に関する。
の他の用途に用いられる、成形用アルミニウム合金板お
よびその製造方法に係わり、さらに詳細に述べれば、ス
クラップ等のリサイクル材を原料としても、優れた成形
性や耐食性を発揮できるアルミニウム合金板およびその
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、各種成形用途に用いられるア
ルミニウム合金板としては、ＪＩＳで規定される１００
０番系、３０００番系、５０００番系の合金が知られて
いる。これらの合金では、成形性や耐食性等の諸特性に
悪影響をおよぼすＦｅ、Ｓｉ等の不純物の上限を低く抑
えている。そのため、これらの合金の製造に際しては、
純度の高い新地金が溶解原料の大部分として使用されて
いるのが現状である。このことは、材料コストが高くな
るばかりでなく、新地金の製造に大量のエネルギーを消
費し、地球環境の破壊にもつながるという大きな問題と
なっている。そのため、スクラップ等の純度の低いリサ
イクル材を使用しても、優れた成形性や耐食性を発揮で
きるアルミニウム合金板が求められている。
ルミニウム合金板としては、ＪＩＳで規定される１００
０番系、３０００番系、５０００番系の合金が知られて
いる。これらの合金では、成形性や耐食性等の諸特性に
悪影響をおよぼすＦｅ、Ｓｉ等の不純物の上限を低く抑
えている。そのため、これらの合金の製造に際しては、
純度の高い新地金が溶解原料の大部分として使用されて
いるのが現状である。このことは、材料コストが高くな
るばかりでなく、新地金の製造に大量のエネルギーを消
費し、地球環境の破壊にもつながるという大きな問題と
なっている。そのため、スクラップ等の純度の低いリサ
イクル材を使用しても、優れた成形性や耐食性を発揮で
きるアルミニウム合金板が求められている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記課題に関して、ア
ルミニウムスクラップを用いた二次地金の製造におい
て、溶湯からの不純物を除去する技術の検討がなされて
いるが（例えば、非鉄金属系素材リサイクル促進技術研
究開発：基礎調査研究、要素技術研究成果報告書、平成
７年、金属系材料研究開発センター）、未だ、新地金並
みの純度には達しておらず、また、このような技術で
は、純度を向上させるために、大きな設備投資ととも
に、高エネルギーを要するため、かえって、地球環境の
破壊を助長することになりかねない。
ルミニウムスクラップを用いた二次地金の製造におい
て、溶湯からの不純物を除去する技術の検討がなされて
いるが（例えば、非鉄金属系素材リサイクル促進技術研
究開発：基礎調査研究、要素技術研究成果報告書、平成
７年、金属系材料研究開発センター）、未だ、新地金並
みの純度には達しておらず、また、このような技術で
は、純度を向上させるために、大きな設備投資ととも
に、高エネルギーを要するため、かえって、地球環境の
破壊を助長することになりかねない。
【０００４】本発明は、このような状況に鑑みてなされ
たものであり、スクラップ等の純度の低いリサイクル材
を原料としても、高エネルギーを必要としない安価な方
法で、成形性に優れたアルミニウム合金板を提供するこ
とを目的としたものである。
たものであり、スクラップ等の純度の低いリサイクル材
を原料としても、高エネルギーを必要としない安価な方
法で、成形性に優れたアルミニウム合金板を提供するこ
とを目的としたものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、低純度の
原料を用いて製造されたアルミニウム合金において、不
純物が残留することはやむを得ないという発想に立ち、
これらの不純物の悪影響を無害化することによって上記
目的を達成しようとした。すなわち、本発明者らは、不
純物を多量に含有するアルミニウム合金における晶出物
のサイズおよび形状におよぼす微量元素添加の影響を調
査し、特定の元素を添加することによって、晶出物を微
細かつ球状化し、成形性を改善できることを見出し、本
発明に至ったものである。
原料を用いて製造されたアルミニウム合金において、不
純物が残留することはやむを得ないという発想に立ち、
これらの不純物の悪影響を無害化することによって上記
目的を達成しようとした。すなわち、本発明者らは、不
純物を多量に含有するアルミニウム合金における晶出物
のサイズおよび形状におよぼす微量元素添加の影響を調
査し、特定の元素を添加することによって、晶出物を微
細かつ球状化し、成形性を改善できることを見出し、本
発明に至ったものである。
【０００６】すなわち、本願第１発明によれば、重量％
で、Ｓｉ：１．２％以下、Ｆｅ：１．５％以下、Ｃｕ：
０．５０％以下、Ｍｎ：０．２０％以下、Ｍｇ：０．２
０％以下、Ｚｎ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．２０％以
下、および残部：Ａｌおよび不可避的不純物から成り、
且つ板の圧延方向に平行で板面に垂直な断面で見られる
最大径が１０μｍ以上である晶出物の個数が３００個／
ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小径の比（最大径／最
小径）が３．５以上である晶出物の個数が１００個／ｍ
ｍ2 以下であることを特徴とする成形用アルミニウム合
金板が提供される。
で、Ｓｉ：１．２％以下、Ｆｅ：１．５％以下、Ｃｕ：
０．５０％以下、Ｍｎ：０．２０％以下、Ｍｇ：０．２
０％以下、Ｚｎ：０．５０％以下、Ｔｉ：０．２０％以
下、および残部：Ａｌおよび不可避的不純物から成り、
且つ板の圧延方向に平行で板面に垂直な断面で見られる
最大径が１０μｍ以上である晶出物の個数が３００個／
ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小径の比（最大径／最
小径）が３．５以上である晶出物の個数が１００個／ｍ
ｍ2 以下であることを特徴とする成形用アルミニウム合
金板が提供される。
【０００７】第２発明によれば、重量％で、Ｓｉ：１．
２％以下、Ｆｅ：１．５％以下、Ｃｕ：０．５０％以
下、Ｍｎ：０．３０〜１．５％、Ｍｇ：０．２０〜１．
３％、Ｃｒ：０．３５％以下、Ｚｎ：０．５０％以下、
Ｔｉ：０．２０％以下、および残部：Ａｌおよび不可避
的不純物から成り、且つ板の圧延方向に平行で板面に垂
直な断面で見られる最大径が１０μｍ以上である晶出物
の個数が３００個／ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小
径の比（最大径／最小径）が３．５以上である晶出物の
個数が１００個／ｍｍ2 以下であることを特徴とする成
形用アルミニウム合金板が提供される。
２％以下、Ｆｅ：１．５％以下、Ｃｕ：０．５０％以
下、Ｍｎ：０．３０〜１．５％、Ｍｇ：０．２０〜１．
３％、Ｃｒ：０．３５％以下、Ｚｎ：０．５０％以下、
Ｔｉ：０．２０％以下、および残部：Ａｌおよび不可避
的不純物から成り、且つ板の圧延方向に平行で板面に垂
直な断面で見られる最大径が１０μｍ以上である晶出物
の個数が３００個／ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小
径の比（最大径／最小径）が３．５以上である晶出物の
個数が１００個／ｍｍ2 以下であることを特徴とする成
形用アルミニウム合金板が提供される。
【０００８】第３発明によれば、重量％で、Ｓｉ：１．
２％以下、Ｆｅ：１．５％以下、Ｃｕ：０．５０％以
下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｍｇ：２．０〜８．０％、Ｃ
ｒ：０．３５％以下、Ｚｎ：０．５０％以下、Ｔｉ：
０．２０％以下、および残部：Ａｌおよび不純物から成
り、且つ板の圧延方向に平行で板面に垂直な断面で見ら
れる最大径が１０μｍ以上である晶出物の個数が３００
個／ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小径の比（最大径
／最小径）が３．５以上である晶出物の個数が１００個
／ｍｍ2 以下であることを特徴とする成形用アルミニウ
ム合金板。
２％以下、Ｆｅ：１．５％以下、Ｃｕ：０．５０％以
下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｍｇ：２．０〜８．０％、Ｃ
ｒ：０．３５％以下、Ｚｎ：０．５０％以下、Ｔｉ：
０．２０％以下、および残部：Ａｌおよび不純物から成
り、且つ板の圧延方向に平行で板面に垂直な断面で見ら
れる最大径が１０μｍ以上である晶出物の個数が３００
個／ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小径の比（最大径
／最小径）が３．５以上である晶出物の個数が１００個
／ｍｍ2 以下であることを特徴とする成形用アルミニウ
ム合金板。
【０００９】第４発明によれば、第１発明から第３発明
までのいずれかのアルミニウム合金板の製造方法であっ
て、溶解、鋳造、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延および
焼鈍を順次行って圧延板を形成する際に、上記鋳造時に
Ｎａ、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｃａ、Ｔｅ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｋ、Ｂ
ｉ、Ｐ、Ａｓ、Ｓｅのうちの１種以上を、合計で０．０
０５〜０．３重量％添加することを特徴とする成形用ア
ルミニウム合金板の製造方法が提供される。
までのいずれかのアルミニウム合金板の製造方法であっ
て、溶解、鋳造、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延および
焼鈍を順次行って圧延板を形成する際に、上記鋳造時に
Ｎａ、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｃａ、Ｔｅ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｋ、Ｂ
ｉ、Ｐ、Ａｓ、Ｓｅのうちの１種以上を、合計で０．０
０５〜０．３重量％添加することを特徴とする成形用ア
ルミニウム合金板の製造方法が提供される。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
まず、成分組成の限定理由について述べる。第１発明の
アルミニウム合金は、ＪＩＳで規定される１０００番系
に属する合金であり、強度は低いが、成形性と耐食性に
優れることが要求される合金である。
まず、成分組成の限定理由について述べる。第１発明の
アルミニウム合金は、ＪＩＳで規定される１０００番系
に属する合金であり、強度は低いが、成形性と耐食性に
優れることが要求される合金である。
【００１１】第１発明の合金系においては、基本的に、
Ａｌ以外の成分は任意成分であり、無添加（０％）の場
合もある。Ｓｉは、再結晶を抑制し、結晶粒の微細化に
有効であるが、凝固時に、針状のＭｇ2 Ｓｉとして晶出
し、成形加工時のクラックの起点あるいは腐食環境での
優先溶解箇所となるため、成形性や耐食性を低下させ
る。本発明における特定元素の添加によって、この晶出
物は微細、球状化されるが、Ｓｉの含有量が１．２重量
％を越えると、その効果は不十分となり、上記のような
理由で成形性や耐食性に悪影響をおよぼす。したがっ
て、Ｓｉの含有量は１．２重量％以下とした。
Ａｌ以外の成分は任意成分であり、無添加（０％）の場
合もある。Ｓｉは、再結晶を抑制し、結晶粒の微細化に
有効であるが、凝固時に、針状のＭｇ2 Ｓｉとして晶出
し、成形加工時のクラックの起点あるいは腐食環境での
優先溶解箇所となるため、成形性や耐食性を低下させ
る。本発明における特定元素の添加によって、この晶出
物は微細、球状化されるが、Ｓｉの含有量が１．２重量
％を越えると、その効果は不十分となり、上記のような
理由で成形性や耐食性に悪影響をおよぼす。したがっ
て、Ｓｉの含有量は１．２重量％以下とした。
【００１２】Ｆｅは、結晶粒の微細化あるいは強度に有
効であるが、凝固時に、塊状のＡｌ 3 ＦｅあるいはＡｌ
6 Ｆｅとして晶出し、Ｍｇ2 Ｓｉの場合と同様に、成形
性や耐食性を低下させる。これらの晶出物も、本発明に
おける特定元素の添加によって、微細、球状化される
が、Ｆｅの含有量が１．５重量％を越えると、やはり、
その効果は不十分となり、成形性や耐食性が低下する。
したがって、Ｆｅの含有量は１．５重量％以下とした。
効であるが、凝固時に、塊状のＡｌ 3 ＦｅあるいはＡｌ
6 Ｆｅとして晶出し、Ｍｇ2 Ｓｉの場合と同様に、成形
性や耐食性を低下させる。これらの晶出物も、本発明に
おける特定元素の添加によって、微細、球状化される
が、Ｆｅの含有量が１．５重量％を越えると、やはり、
その効果は不十分となり、成形性や耐食性が低下する。
したがって、Ｆｅの含有量は１．５重量％以下とした。
【００１３】Ｃｕは、強度向上に有効な元素であるが、
耐食性に悪影響をおよぼす元素であり、その含有量が
０．５重量％を越えると、耐食性が大幅に低下するた
め、上限を０．５重量％とした。Ｍｎは、結晶粒を微細
化、安定化するとともに強度を上昇させる効果を有する
元素であるが、０．２０重量％を越えると、Ｆｅととも
に金属間化合物を形成し、成形性を低下させる。よっ
て、Ｍｎの上限は０．２０重量％とした。
耐食性に悪影響をおよぼす元素であり、その含有量が
０．５重量％を越えると、耐食性が大幅に低下するた
め、上限を０．５重量％とした。Ｍｎは、結晶粒を微細
化、安定化するとともに強度を上昇させる効果を有する
元素であるが、０．２０重量％を越えると、Ｆｅととも
に金属間化合物を形成し、成形性を低下させる。よっ
て、Ｍｎの上限は０．２０重量％とした。
【００１４】Ｍｇは、強度を向上させるとともに、２．
０重量％以上含有すると成形性をも向上させる効果を有
する元素であるが、２．０重量％未満の含有量では、Ｍ
ｇ量の増加とともに、成形性は低下する。０．２０重量
％を越えるとその悪影響が特に顕著となるため、Ｍｇの
上限は０．２０重量％とした。Ｚｎは、強度向上に有効
な元素であるが、０．５０重量％を越えると成形加工
性、耐食性および溶接性が低下する。したがって、Ｚｎ
の含有量の上限は０．５０重量％とした。
０重量％以上含有すると成形性をも向上させる効果を有
する元素であるが、２．０重量％未満の含有量では、Ｍ
ｇ量の増加とともに、成形性は低下する。０．２０重量
％を越えるとその悪影響が特に顕著となるため、Ｍｇの
上限は０．２０重量％とした。Ｚｎは、強度向上に有効
な元素であるが、０．５０重量％を越えると成形加工
性、耐食性および溶接性が低下する。したがって、Ｚｎ
の含有量の上限は０．５０重量％とした。
【００１５】Ｔｉは、一般に鋳塊の結晶粒微細化のた
め、単独あるいは微量のＢと組み合わせて添加する。こ
の場合、Ｔｉの含有量が０．２０重量％を越えるとその
効果は飽和する上に、成形性をも低下させる。したがっ
て、Ｔｉの含有量はその上限を０．２０重量％とする。
Ｂを、同時に添加する場合の添加量は０．０００５〜
０．０３重量％が有利である。
め、単独あるいは微量のＢと組み合わせて添加する。こ
の場合、Ｔｉの含有量が０．２０重量％を越えるとその
効果は飽和する上に、成形性をも低下させる。したがっ
て、Ｔｉの含有量はその上限を０．２０重量％とする。
Ｂを、同時に添加する場合の添加量は０．０００５〜
０．０３重量％が有利である。
【００１６】第２発明のアルミニウム合金は、ＪＩＳで
規定される３０００番系の合金であり、１０００番系の
合金よりも強度が高く、成形性、耐食性、溶接性等に優
れることが要求される。第２発明の合金系においては、
ＭｎおよびＭｇが必須成分として添加され、他の成分は
任意成分であり無添加（０％）の場合もある。第２発明
による合金系の、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、ＺｎおよびＴｉの
含有量については、第１発明の合金系の場合と同様の理
由で、それぞれ重量％で、Ｓｉ：１．２％以下、Ｆｅ：
１．５％以下、Ｃｕ：０．５０％以下、Ｚｎ：０．５０
％以下、Ｔｉ：０．２０％以下とした。
規定される３０００番系の合金であり、１０００番系の
合金よりも強度が高く、成形性、耐食性、溶接性等に優
れることが要求される。第２発明の合金系においては、
ＭｎおよびＭｇが必須成分として添加され、他の成分は
任意成分であり無添加（０％）の場合もある。第２発明
による合金系の、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、ＺｎおよびＴｉの
含有量については、第１発明の合金系の場合と同様の理
由で、それぞれ重量％で、Ｓｉ：１．２％以下、Ｆｅ：
１．５％以下、Ｃｕ：０．５０％以下、Ｚｎ：０．５０
％以下、Ｔｉ：０．２０％以下とした。
【００１７】Ｍｎは、結晶粒を微細化、安定化するとと
もに強度を上昇させる効果を有する元素であるが、０．
３０重量％未満では強度向上効果は見られず、１．５重
量％を越えると、Ｆｅとともに粗大な金属間化合物を形
成し、成形性を著しく低下させる。よって、Ｍｎの含有
量は０．３０〜１．５重量％とした。Ｍｇは、強度の向
上に有効な元素として添加されるが、０．２０重量％未
満では効果がなく、１．３重量％を越えると成形性、加
工性、耐食性が低下するため、０．０２〜１．３重量％
の添加量とした。
もに強度を上昇させる効果を有する元素であるが、０．
３０重量％未満では強度向上効果は見られず、１．５重
量％を越えると、Ｆｅとともに粗大な金属間化合物を形
成し、成形性を著しく低下させる。よって、Ｍｎの含有
量は０．３０〜１．５重量％とした。Ｍｇは、強度の向
上に有効な元素として添加されるが、０．２０重量％未
満では効果がなく、１．３重量％を越えると成形性、加
工性、耐食性が低下するため、０．０２〜１．３重量％
の添加量とした。
【００１８】Ｃｒは、必要に応じ添加され、Ｍｎと同じ
く、結晶粒を微細化、安定化するとともに強度を上昇さ
せる効果を有する元素であるが、０．３５重量％を越え
ると、成形性を低下させる。よって、Ｃｒの上限は０．
３５重量％とした。第３発明のアルミニウム合金は、Ｊ
ＩＳで規定される５０００番系の合金であり、３０００
番系の合金よりもさらに高強度が要求される。第３発明
の合金系においては、Ｍｇが必須成分として添加され、
他の成分は任意成分であり無添加（０％）の場合もあ
る。
く、結晶粒を微細化、安定化するとともに強度を上昇さ
せる効果を有する元素であるが、０．３５重量％を越え
ると、成形性を低下させる。よって、Ｃｒの上限は０．
３５重量％とした。第３発明のアルミニウム合金は、Ｊ
ＩＳで規定される５０００番系の合金であり、３０００
番系の合金よりもさらに高強度が要求される。第３発明
の合金系においては、Ｍｇが必須成分として添加され、
他の成分は任意成分であり無添加（０％）の場合もあ
る。
【００１９】Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、ＺｎおよびＴｉについ
ては、第１発明の合金の場合と同様の理由で、それぞれ
重量％で、Ｓｉ：１．２％以下、Ｆｅ：１．５％以下、
Ｃｕ：０．５０％以下、Ｚｎ：０．５０％以下、Ｔｉ：
０．２０％以下とした。Ｍｎは、結晶粒を微細化、安定
化するとともに強度を上昇させる効果を有する元素であ
るが、１．５重量％を越えると、Ｆｅとともに粗大な金
属間化合物を形成し、成形性を著しく低下させる。よっ
て、Ｍｎの含有量は１．５重量％以下とした。
ては、第１発明の合金の場合と同様の理由で、それぞれ
重量％で、Ｓｉ：１．２％以下、Ｆｅ：１．５％以下、
Ｃｕ：０．５０％以下、Ｚｎ：０．５０％以下、Ｔｉ：
０．２０％以下とした。Ｍｎは、結晶粒を微細化、安定
化するとともに強度を上昇させる効果を有する元素であ
るが、１．５重量％を越えると、Ｆｅとともに粗大な金
属間化合物を形成し、成形性を著しく低下させる。よっ
て、Ｍｎの含有量は１．５重量％以下とした。
【００２０】Ｍｇは、強度の向上に有効である上に、
２．０重量％以上含有すると、成形性をも向上させる元
素である。この目的で添加する場合、２．０重量％未満
では、その効果は見られず、一方、８．０重量％を越え
ると成形性、加工性、耐食性が低下するばかりでなく、
熱間圧延時に脆性割れを生じやすくなる。そのため、Ｍ
ｇの添加量は２．０〜８．０重量％とした。
２．０重量％以上含有すると、成形性をも向上させる元
素である。この目的で添加する場合、２．０重量％未満
では、その効果は見られず、一方、８．０重量％を越え
ると成形性、加工性、耐食性が低下するばかりでなく、
熱間圧延時に脆性割れを生じやすくなる。そのため、Ｍ
ｇの添加量は２．０〜８．０重量％とした。
【００２１】Ｃｒについては、第２発明の合金の場合と
同様の理由で、上限を０．３５重量％とした。上記成分
組成の範囲内の合金板であっても、それだけでは成形用
途に適した合金板とはなり得ない。本発明者らは、合金
板特性におよぼす晶出物のサイズおよび形状の影響を種
々調査した結果、合金板の圧延方向に平行で板面に垂直
な断面で見られる最大径が１０μｍ以上である晶出物の
個数が３００個／ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小径
の比（最大径／最小径）が３．５以上である晶出物の個
数が１００個／ｍｍ 2 以下である時に、優れた成形性を
示すのに対して、最大径が１０μｍ以上である晶出物の
個数が３００個／ｍｍ2 を越えて存在するか、あるい
は、最大径と最小径の比（最大径／最小径）が３．５以
上である晶出物の個数が１００個／ｍｍ 2 を越えて存在
する場合には、成形性が劣ることを見出した。したがっ
て、合金板の圧延方向に平行で板面に垂直な断面で見ら
れる最大径が１０μｍ以上である晶出物の個数を３００
個／ｍｍ2 以下、かつ、最大径と最小径の比（最大径／
最小径）が３．５以上である晶出物の個数を１００個／
ｍｍ2 以下と限定した。
同様の理由で、上限を０．３５重量％とした。上記成分
組成の範囲内の合金板であっても、それだけでは成形用
途に適した合金板とはなり得ない。本発明者らは、合金
板特性におよぼす晶出物のサイズおよび形状の影響を種
々調査した結果、合金板の圧延方向に平行で板面に垂直
な断面で見られる最大径が１０μｍ以上である晶出物の
個数が３００個／ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小径
の比（最大径／最小径）が３．５以上である晶出物の個
数が１００個／ｍｍ 2 以下である時に、優れた成形性を
示すのに対して、最大径が１０μｍ以上である晶出物の
個数が３００個／ｍｍ2 を越えて存在するか、あるい
は、最大径と最小径の比（最大径／最小径）が３．５以
上である晶出物の個数が１００個／ｍｍ 2 を越えて存在
する場合には、成形性が劣ることを見出した。したがっ
て、合金板の圧延方向に平行で板面に垂直な断面で見ら
れる最大径が１０μｍ以上である晶出物の個数を３００
個／ｍｍ2 以下、かつ、最大径と最小径の比（最大径／
最小径）が３．５以上である晶出物の個数を１００個／
ｍｍ2 以下と限定した。
【００２２】次に、本発明におけるアルミニウム合金板
の製造方法について述べる。上記の晶出物サイズおよび
形状を有する合金板を得るためには、晶出物を微細分
散、球状化する必要がある。本発明者らは、上記成分範
囲のアルミニウム合金において、凝固時に晶出する金属
間化合物のサイズおよび形状におよぼす添加元素の影響
について詳細に検討し、晶出物の微細分散、球状化に対
して、Ｎａ、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｃａ、Ｔｅ、Ｂａ、Ｌｉ、
Ｋ、Ｂｉ、Ｐ、Ａｓ、Ｓｅの元素のうち１種以上を、鋳
造凝固時に添加することが非常に有効であることを見出
した。これらの元素は、上記アルミニウム合金の凝固時
に、気泡あるいは化合物の形で金属間化合物物の晶出核
となり、それらの微細分散、球状化に寄与していると考
えられる。その添加量としては、０．００５重量％未満
では上記の効果は見られず、合計で０．３重量％を越え
て添加すると、上記の効果は飽和するばかりでなく、機
械的性質を低下させ、熱間加工時に脆性割れを起こす危
険性があるため、これらの元素の添加量は合計で０．０
０５〜０．３重量％とした。
の製造方法について述べる。上記の晶出物サイズおよび
形状を有する合金板を得るためには、晶出物を微細分
散、球状化する必要がある。本発明者らは、上記成分範
囲のアルミニウム合金において、凝固時に晶出する金属
間化合物のサイズおよび形状におよぼす添加元素の影響
について詳細に検討し、晶出物の微細分散、球状化に対
して、Ｎａ、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｃａ、Ｔｅ、Ｂａ、Ｌｉ、
Ｋ、Ｂｉ、Ｐ、Ａｓ、Ｓｅの元素のうち１種以上を、鋳
造凝固時に添加することが非常に有効であることを見出
した。これらの元素は、上記アルミニウム合金の凝固時
に、気泡あるいは化合物の形で金属間化合物物の晶出核
となり、それらの微細分散、球状化に寄与していると考
えられる。その添加量としては、０．００５重量％未満
では上記の効果は見られず、合計で０．３重量％を越え
て添加すると、上記の効果は飽和するばかりでなく、機
械的性質を低下させ、熱間加工時に脆性割れを起こす危
険性があるため、これらの元素の添加量は合計で０．０
０５〜０．３重量％とした。
【００２３】本発明におけるアルミニウム合金板の製造
方法においては、上記成分範囲の合金を、従来の一般的
な方法で溶解し、鋳造時に、Ｎａ、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｃａ、
Ｔｅ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｋ、Ｂｉ、Ｐ、Ａｓ、Ｓｅのうち１
種以上を合計で０．００５〜０．３重量％の範囲内で添
加する。添加方法としては、これらの元素を金属単体と
して添加する方法、これらの元素を含むフラックスとし
て添加する方法、Ａｌとこれらの元素の母合金として添
加する方法などが適用できる。鋳造凝固後は、従来の一
般的な板製造方法で、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延お
よび焼鈍によって圧延板とする。
方法においては、上記成分範囲の合金を、従来の一般的
な方法で溶解し、鋳造時に、Ｎａ、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｃａ、
Ｔｅ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｋ、Ｂｉ、Ｐ、Ａｓ、Ｓｅのうち１
種以上を合計で０．００５〜０．３重量％の範囲内で添
加する。添加方法としては、これらの元素を金属単体と
して添加する方法、これらの元素を含むフラックスとし
て添加する方法、Ａｌとこれらの元素の母合金として添
加する方法などが適用できる。鋳造凝固後は、従来の一
般的な板製造方法で、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延お
よび焼鈍によって圧延板とする。
【００２４】以上のように、本発明により、合金の成分
組成を適切に調整するとともに、鋳造時に特定の元素を
添加することによって、凝固時に晶出する金属間化合物
のサイズおよび形状を制御することが可能になり、その
結果、リサイクル材等の低純度の合金を原料としても、
成形性や耐食性に優れたアルミニウム合金板を提供する
ことが可能となった。
組成を適切に調整するとともに、鋳造時に特定の元素を
添加することによって、凝固時に晶出する金属間化合物
のサイズおよび形状を制御することが可能になり、その
結果、リサイクル材等の低純度の合金を原料としても、
成形性や耐食性に優れたアルミニウム合金板を提供する
ことが可能となった。
【００２５】
【実施例】次に、本発明を実施例で説明する。 （実施例１）第１発明による成形用アルミニウム合金板
の実施例を比較例と対比して説明する。表１に示す化学
成分を有する各合金を溶解し、鋳造時に、溶湯量の０．
１重量％に相当する金属Ｎａを添加して凝固させた後、
常法により、面削、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延およ
び焼鈍して、板圧１ｍｍの冷延板を作製した。得られた
各アルミニウム合金板について、引張特性、成形性およ
び耐食性を評価した。引張特性はＪＩＳ５号試験片を用
いて求めた。成形性については、円筒深絞り試験および
エリクセン試験を行い、限界絞り比（ＬＤＲ）およびエ
リクセン値で評価した。耐食性は、ＪＩＳＺ２３７１に
準拠した塩水噴霧試験を実施し、９６０時間後の腐食減
量で評価した。各特性の評価結果を表２に示す。
の実施例を比較例と対比して説明する。表１に示す化学
成分を有する各合金を溶解し、鋳造時に、溶湯量の０．
１重量％に相当する金属Ｎａを添加して凝固させた後、
常法により、面削、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延およ
び焼鈍して、板圧１ｍｍの冷延板を作製した。得られた
各アルミニウム合金板について、引張特性、成形性およ
び耐食性を評価した。引張特性はＪＩＳ５号試験片を用
いて求めた。成形性については、円筒深絞り試験および
エリクセン試験を行い、限界絞り比（ＬＤＲ）およびエ
リクセン値で評価した。耐食性は、ＪＩＳＺ２３７１に
準拠した塩水噴霧試験を実施し、９６０時間後の腐食減
量で評価した。各特性の評価結果を表２に示す。
【００２６】本発明は低純度の合金を原料としても、良
好な性能を示すアルミニウム合金板を提供することを目
的としていることから、合金板の性能としては、純度の
高い合金を原料とした従来の合金板と同程度の値を目標
とした。本実施例では、１０００番系の合金を対象とし
ているので、次の値を目安とした。 全伸び ３５％以上 限界深絞り比 ２．２０以上 エリクセン値 １０．５以上 腐食減量 ３．０ｍｇ／ｃｍ2 以下 表２から明らかなように、本発明によるアルミニウム合
金板は、いずれも、上記目標を達成しているが、比較材
のアルミニウム合金板の内、合金１−１８、１−１９、
１−２５および１−２７は、成分組成、晶出物のサイズ
および形状のいずれにおいても、本発明の条件を満たし
ていないため、成形性および耐食性のいずれか一方ある
いは両方共に劣り、合金１−２０、１−２２および１−
２３は、晶出物のサイズおよび形状については、本発明
の条件を満足しているが、成分組成が本発明の範囲外で
あるため、成形性および耐食性のいずれか、一方あるい
は両方に劣り、合金１−２１、１−２４および１−２６
は、晶出物の形状については、本発明の条件を満たして
いるが、成分組成および晶出物のサイズについては、本
発明の条件を満足していないため、成形性および耐食性
のいずれか、一方あるいは両方に劣ることがわかる。 （実施例２）第２発明による成形用アルミニウム合金板
の実施例を比較例と対比して説明する。表３に示す化学
成分を有する各合金を溶解し、鋳造時に、溶湯量の０．
１重量％に相当する金属Ｎａを添加して凝固させた後、
常法により、面削、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延およ
び焼鈍して、板圧１ｍｍの冷延板を作製した。得られた
各アルミニウム合金板について、実施例１の場合と同様
の方法で、引張特性、成形性および耐食性を評価した。
各特性の評価結果を表４に示す。
好な性能を示すアルミニウム合金板を提供することを目
的としていることから、合金板の性能としては、純度の
高い合金を原料とした従来の合金板と同程度の値を目標
とした。本実施例では、１０００番系の合金を対象とし
ているので、次の値を目安とした。 全伸び ３５％以上 限界深絞り比 ２．２０以上 エリクセン値 １０．５以上 腐食減量 ３．０ｍｇ／ｃｍ2 以下 表２から明らかなように、本発明によるアルミニウム合
金板は、いずれも、上記目標を達成しているが、比較材
のアルミニウム合金板の内、合金１−１８、１−１９、
１−２５および１−２７は、成分組成、晶出物のサイズ
および形状のいずれにおいても、本発明の条件を満たし
ていないため、成形性および耐食性のいずれか一方ある
いは両方共に劣り、合金１−２０、１−２２および１−
２３は、晶出物のサイズおよび形状については、本発明
の条件を満足しているが、成分組成が本発明の範囲外で
あるため、成形性および耐食性のいずれか、一方あるい
は両方に劣り、合金１−２１、１−２４および１−２６
は、晶出物の形状については、本発明の条件を満たして
いるが、成分組成および晶出物のサイズについては、本
発明の条件を満足していないため、成形性および耐食性
のいずれか、一方あるいは両方に劣ることがわかる。 （実施例２）第２発明による成形用アルミニウム合金板
の実施例を比較例と対比して説明する。表３に示す化学
成分を有する各合金を溶解し、鋳造時に、溶湯量の０．
１重量％に相当する金属Ｎａを添加して凝固させた後、
常法により、面削、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延およ
び焼鈍して、板圧１ｍｍの冷延板を作製した。得られた
各アルミニウム合金板について、実施例１の場合と同様
の方法で、引張特性、成形性および耐食性を評価した。
各特性の評価結果を表４に示す。
【００２７】本発明は低純度の合金を原料としても、良
好な性能を示すアルミニウム合金板を提供することを目
的としていることから、合金板の性能としては、純度の
高い合金を原料とした従来の合金板と同程度の値を目標
とした。本実施例では、３０００番系の合金を対象とし
ているので、次の値を目安とした。 引張強さ １５０ＭＰａ以上 全伸び ２０％以上 限界深絞り比 ２．１５以上 エリクセン値 ９．０以上 腐食減量 ３．０ｍｇ／ｃｍ2 以下 表４から明らかなように、本発明によるアルミニウム合
金板は、いずれも、上記目標を達成しているが、比較材
のアルミニウム合金板の内、合金２−２１、２−２２、
２−３０および２−３２は、成分組成、晶出物のサイズ
および形状のいずれにおいても、本発明の条件を満たし
ていないため、成形性および耐食性のいずれか、一方あ
るいは両方に劣り、合金２−２５〜２−２９および２−
３１は、晶出物の形状については、本発明の条件を満た
しているが、成分組成および晶出物のサイズについて
は、本発明の条件を満足していないため、成形性および
耐食性のいずれか一方あるいは両方共に劣り、合金２−
２３および２−２４は、晶出物のサイズおよび形状につ
いては、本発明の条件を満足しているが、成分組成が本
発明の範囲外であるため、それぞれ、引張強さおよび成
形性が上記目標に達していないことがわかる。 （実施例３）第３発明による成形用アルミニウム合金板
の実施例を比較例と対比して説明する。表５に示す化学
成分を有する各合金を溶解し、鋳造時に、溶湯量の０．
１重量％に相当する金属Ｎａを添加して凝固させた後、
常法により、面削、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延およ
び焼鈍して、板圧１ｍｍの冷延板を作製した。得られた
各アルミニウム合金板について、実施例１の場合と同様
の方法で、引張特性、成形性および耐食性を評価した。
各特性の評価結果を表６に示す。
好な性能を示すアルミニウム合金板を提供することを目
的としていることから、合金板の性能としては、純度の
高い合金を原料とした従来の合金板と同程度の値を目標
とした。本実施例では、３０００番系の合金を対象とし
ているので、次の値を目安とした。 引張強さ １５０ＭＰａ以上 全伸び ２０％以上 限界深絞り比 ２．１５以上 エリクセン値 ９．０以上 腐食減量 ３．０ｍｇ／ｃｍ2 以下 表４から明らかなように、本発明によるアルミニウム合
金板は、いずれも、上記目標を達成しているが、比較材
のアルミニウム合金板の内、合金２−２１、２−２２、
２−３０および２−３２は、成分組成、晶出物のサイズ
および形状のいずれにおいても、本発明の条件を満たし
ていないため、成形性および耐食性のいずれか、一方あ
るいは両方に劣り、合金２−２５〜２−２９および２−
３１は、晶出物の形状については、本発明の条件を満た
しているが、成分組成および晶出物のサイズについて
は、本発明の条件を満足していないため、成形性および
耐食性のいずれか一方あるいは両方共に劣り、合金２−
２３および２−２４は、晶出物のサイズおよび形状につ
いては、本発明の条件を満足しているが、成分組成が本
発明の範囲外であるため、それぞれ、引張強さおよび成
形性が上記目標に達していないことがわかる。 （実施例３）第３発明による成形用アルミニウム合金板
の実施例を比較例と対比して説明する。表５に示す化学
成分を有する各合金を溶解し、鋳造時に、溶湯量の０．
１重量％に相当する金属Ｎａを添加して凝固させた後、
常法により、面削、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延およ
び焼鈍して、板圧１ｍｍの冷延板を作製した。得られた
各アルミニウム合金板について、実施例１の場合と同様
の方法で、引張特性、成形性および耐食性を評価した。
各特性の評価結果を表６に示す。
【００２８】本発明は低純度の合金を原料としても、良
好な性能を示すアルミニウム合金板を提供することを目
的としていることから、合金板の性能としては、純度の
高い合金を原料とした従来の合金板と同程度の値を目標
とした。本実施例では、５０００番系の合金を対象とし
ているので、次の値を目安とした。 引張強さ ２００ＭＰａ以上 全伸び ２２％以上 限界深絞り比 ２．０５以上 エリクセン値 ９．５以上 腐食減量 ３．０ｍｇ／ｃｍ2 以下 表６から明らかなように、本発明によるアルミニウム合
金板は、いずれも、上記目標を達成しているが、比較材
のアルミニウム合金板の内、合金３−２１、３−２２お
よび３−３０〜３−３２は、成分組成、晶出物のサイズ
および形状のいずれにおいても、本発明の条件を満たし
ていないため、成形性および耐食性のいずれか一方ある
いは両方共に劣り、合金３−２３および３−２５は、晶
出物のサイズおよび形状については、本発明の条件を満
たしているが、成分組成が本発明の範囲外であるため、
それぞれ、耐食性および引張強さが上記目標に未達であ
り、合金３−２４および３−２７〜３−２９は、晶出物
の形状については、本発明の条件を満たしているが、成
分組成および晶出物のサイズについては、本発明の条件
を満足していないため、成形性および耐食性のいずれ
か、一方あるいは両方に劣ることがわかる。また、合金
３−２６については、Ｍｇ含有量が本発明の範囲外であ
ったため、熱間圧延時に割れを生じて、圧延板が作製で
きなかった。 （実施例４）第４発明による成形アルミニウム合金板の
製造方法の実施例を比較例と対比して説明する。表１、
３および５中の合金１−２、２−２および３−２を溶解
し、溶湯量の０．０２〜０．７重量％に相当する量のＮ
ａ、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｃａ、Ｔｅ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｐ、Ａｓお
よびＳｅを単独あるいは複合で、それぞれ、金属単体
で、それらの元素を含むフラックスの形で、あるいは、
Ａｌとそれらの元素の母合金の形で添加して凝固させた
後、常法により、面削、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延
および焼鈍して、板圧１ｍｍの冷延板を作製した。得ら
れた各アルミニウム合金板について、実施例１の場合と
同様の方法で、引張特性、成形性および耐食性を評価し
た。各特性の評価結果を表７に示す。合金板の性能の目
標としては、それぞれ、合金１−２は実施例１、合金２
−２は実施例２、合金３−２は実施例３の値を目安とし
た。
好な性能を示すアルミニウム合金板を提供することを目
的としていることから、合金板の性能としては、純度の
高い合金を原料とした従来の合金板と同程度の値を目標
とした。本実施例では、５０００番系の合金を対象とし
ているので、次の値を目安とした。 引張強さ ２００ＭＰａ以上 全伸び ２２％以上 限界深絞り比 ２．０５以上 エリクセン値 ９．５以上 腐食減量 ３．０ｍｇ／ｃｍ2 以下 表６から明らかなように、本発明によるアルミニウム合
金板は、いずれも、上記目標を達成しているが、比較材
のアルミニウム合金板の内、合金３−２１、３−２２お
よび３−３０〜３−３２は、成分組成、晶出物のサイズ
および形状のいずれにおいても、本発明の条件を満たし
ていないため、成形性および耐食性のいずれか一方ある
いは両方共に劣り、合金３−２３および３−２５は、晶
出物のサイズおよび形状については、本発明の条件を満
たしているが、成分組成が本発明の範囲外であるため、
それぞれ、耐食性および引張強さが上記目標に未達であ
り、合金３−２４および３−２７〜３−２９は、晶出物
の形状については、本発明の条件を満たしているが、成
分組成および晶出物のサイズについては、本発明の条件
を満足していないため、成形性および耐食性のいずれ
か、一方あるいは両方に劣ることがわかる。また、合金
３−２６については、Ｍｇ含有量が本発明の範囲外であ
ったため、熱間圧延時に割れを生じて、圧延板が作製で
きなかった。 （実施例４）第４発明による成形アルミニウム合金板の
製造方法の実施例を比較例と対比して説明する。表１、
３および５中の合金１−２、２−２および３−２を溶解
し、溶湯量の０．０２〜０．７重量％に相当する量のＮ
ａ、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｃａ、Ｔｅ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｐ、Ａｓお
よびＳｅを単独あるいは複合で、それぞれ、金属単体
で、それらの元素を含むフラックスの形で、あるいは、
Ａｌとそれらの元素の母合金の形で添加して凝固させた
後、常法により、面削、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延
および焼鈍して、板圧１ｍｍの冷延板を作製した。得ら
れた各アルミニウム合金板について、実施例１の場合と
同様の方法で、引張特性、成形性および耐食性を評価し
た。各特性の評価結果を表７に示す。合金板の性能の目
標としては、それぞれ、合金１−２は実施例１、合金２
−２は実施例２、合金３−２は実施例３の値を目安とし
た。
【００２９】表７から明らかなように、本発明による製
造方法で製造されたアルミニウム合金板は、上記目標を
達成しているが、比較法で製造されたアルミニウム合金
板は、晶出物形態が本発明の条件をはずれるため、成形
性および耐食性共にに劣っていることがわかる。
造方法で製造されたアルミニウム合金板は、上記目標を
達成しているが、比較法で製造されたアルミニウム合金
板は、晶出物形態が本発明の条件をはずれるため、成形
性および耐食性共にに劣っていることがわかる。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】
【表５】
【００３５】
【表６】
【００３６】
【表７】
【００３７】
【発明の効果】以上の説明のように、本発明による成形
加工用アルミニウム合金板は、スクラップ等のリサイク
ル材を原料としても、優れた成形性および耐食性を低コ
ストにて発揮できることから、各種器物、缶、その他の
広範な用途に使用できるものである。したがって、本発
明は工業的価値の極めて高い発明であるといえる。
加工用アルミニウム合金板は、スクラップ等のリサイク
ル材を原料としても、優れた成形性および耐食性を低コ
ストにて発揮できることから、各種器物、缶、その他の
広範な用途に使用できるものである。したがって、本発
明は工業的価値の極めて高い発明であるといえる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６０１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６０１ ６３０ ６３０Ｋ ６４０ ６４０Ａ ６７３ ６７３ ６８１ ６８１
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｓｉ：１．２％以下、 Ｆｅ：１．５％以下、 Ｃｕ：０．５０％以下、 Ｍｎ：０．２０％以下、 Ｍｇ：０．２０％以下、 Ｚｎ：０．５０％以下、 Ｔｉ：０．２０％以下、および 残部：Ａｌおよび不可避的不純物 から成り、且つ板の圧延方向に平行で板面に垂直な断面
で見られる最大径が１０μｍ以上である晶出物の個数が
３００個／ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小径の比
（最大径／最小径）が３．５以上である晶出物の個数が
１００個／ｍｍ2 以下であることを特徴とする成形用ア
ルミニウム合金板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｓｉ：１．２％以下、 Ｆｅ：１．５％以下、 Ｃｕ：０．５０％以下、 Ｍｎ：０．３０〜１．５％、 Ｍｇ：０．２０〜１．３％、 Ｃｒ：０．３５％以下、 Ｚｎ：０．５０％以下、 Ｔｉ：０．２０％以下、および 残部：Ａｌおよび不可避的不純物 から成り、且つ板の圧延方向に平行で板面に垂直な断面
で見られる最大径が１０μｍ以上である晶出物の個数が
３００個／ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小径の比
（最大径／最小径）が３．５以上である晶出物の個数が
１００個／ｍｍ2 以下であることを特徴とする成形用ア
ルミニウム合金板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｓｉ：１．２％以下、 Ｆｅ：１．５％以下、 Ｃｕ：０．５０％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｍｇ：２．０〜８．０％、 Ｃｒ：０．３５％以下、 Ｚｎ：０．５０％以下、 Ｔｉ：０．２０％以下、および 残部：Ａｌおよび不純物 から成り、且つ板の圧延方向に平行で板面に垂直な断面
で見られる最大径が１０μｍ以上である晶出物の個数が
３００個／ｍｍ2 以下で、かつ、最大径と最小径の比
（最大径／最小径）が３．５以上である晶出物の個数が
１００個／ｍｍ2 以下であることを特徴とする成形用ア
ルミニウム合金板。 - 【請求項４】 請求項１から３までのいずれか１項に記
載のアルミニウム合金板の製造方法であって、溶解、鋳
造、均熱処理、熱間圧延、冷間圧延および焼鈍を順次行
って圧延板を形成する際に、上記鋳造時にＮａ、Ｓｒ、
Ｓｂ、Ｃａ、Ｔｅ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｋ、Ｂｉ、Ｐ、Ａｓ、
Ｓｅのうちの１種以上を、合計で０．００５〜０．３重
量％添加することを特徴とする成形用アルミニウム合金
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23305997A JPH1171622A (ja) | 1997-08-28 | 1997-08-28 | 成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23305997A JPH1171622A (ja) | 1997-08-28 | 1997-08-28 | 成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1171622A true JPH1171622A (ja) | 1999-03-16 |
Family
ID=16949161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23305997A Withdrawn JPH1171622A (ja) | 1997-08-28 | 1997-08-28 | 成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1171622A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002053923A (ja) * | 1999-12-23 | 2002-02-19 | Reynolds Metals Co | 成形性、耐食性、及び熱間加工性の最適の組み合わせを有するアルミニウム合金、並びにその使用方法 |
| JP2009113054A (ja) * | 2007-11-02 | 2009-05-28 | Furukawa Sky Kk | アルミニウム合金板材のプレス絞り成形方法及びその成形パネル |
| CN103757498A (zh) * | 2013-12-26 | 2014-04-30 | 安徽欣意电缆有限公司 | 一种汽车线用Al-Fe-Cu-Mg-Sr铝合金及其线束 |
| CN104313399A (zh) * | 2014-09-23 | 2015-01-28 | 江阴新仁科技有限公司 | 静电集尘多层扩张网铝箔及其制备方法 |
| CN105779826A (zh) * | 2016-05-11 | 2016-07-20 | 山东阳谷电缆集团有限公司 | 一种铝合金杆及其制备方法和铝合金线的制备方法 |
| CN106282704A (zh) * | 2016-08-09 | 2017-01-04 | 江阴新仁科技有限公司 | 一种1120合金柔性粘贴式陶瓷焊接衬垫铝箔及其制备方法 |
| CN110923514A (zh) * | 2019-11-28 | 2020-03-27 | 西安昆仑工业（集团）有限责任公司 | 一种压铸铝合金的熔炼低温固溶热处理方法 |
-
1997
- 1997-08-28 JP JP23305997A patent/JPH1171622A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002053923A (ja) * | 1999-12-23 | 2002-02-19 | Reynolds Metals Co | 成形性、耐食性、及び熱間加工性の最適の組み合わせを有するアルミニウム合金、並びにその使用方法 |
| JP2009113054A (ja) * | 2007-11-02 | 2009-05-28 | Furukawa Sky Kk | アルミニウム合金板材のプレス絞り成形方法及びその成形パネル |
| CN103757498A (zh) * | 2013-12-26 | 2014-04-30 | 安徽欣意电缆有限公司 | 一种汽车线用Al-Fe-Cu-Mg-Sr铝合金及其线束 |
| CN104313399A (zh) * | 2014-09-23 | 2015-01-28 | 江阴新仁科技有限公司 | 静电集尘多层扩张网铝箔及其制备方法 |
| CN105779826A (zh) * | 2016-05-11 | 2016-07-20 | 山东阳谷电缆集团有限公司 | 一种铝合金杆及其制备方法和铝合金线的制备方法 |
| CN106282704A (zh) * | 2016-08-09 | 2017-01-04 | 江阴新仁科技有限公司 | 一种1120合金柔性粘贴式陶瓷焊接衬垫铝箔及其制备方法 |
| CN110923514A (zh) * | 2019-11-28 | 2020-03-27 | 西安昆仑工业（集团）有限责任公司 | 一种压铸铝合金的熔炼低温固溶热处理方法 |
| CN110923514B (zh) * | 2019-11-28 | 2021-06-04 | 西安昆仑工业（集团）有限责任公司 | 一种压铸铝合金的熔炼低温固溶热处理方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20220170139A1 (en) | Calcium-bearing magnesium and rare earth element alloy and method for manufacturing the same | |
| US20080138236A1 (en) | Mg Alloys Containing Misch Metal Manufacturing Method of Wrought Mg Alloys Containing Misch Metal, and Wrought Mg Alloys Thereby | |
| CN111187950B (zh) | 6系铝合金及其制备方法，移动终端 | |
| JPH1161312A (ja) | 押出用アルミニウム合金およびその製造方法 | |
| US4645543A (en) | Superplastic aluminum alloy | |
| JPH1161311A (ja) | 自動車ボディパネル用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| CN110947762B (zh) | 一种真空钎焊用308铝合金三层复合板的制备方法 | |
| JPH1171623A (ja) | 自動車ボディパネル用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| US5021106A (en) | Brazeable aluminum alloy sheet and process of making same | |
| CN110592435A (zh) | 一种轻量化铝合金型材 | |
| WO2015155911A1 (ja) | 曲げ加工性と形状凍結性に優れた高強度アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| CN108251731A (zh) | 一种稀土镁合金及其制备方法 | |
| JP7318274B2 (ja) | Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金冷延板及びその製造方法並びに成形用Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金冷延板及びその製造方法 | |
| WO2019111422A1 (ja) | 一体型円形防爆弁成形用の電池蓋用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPS62207851A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 | |
| JPH1171622A (ja) | 成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH11293363A (ja) | 自動車部材用アルミニウム合金の製造方法及びこれにより得られる自動車部材 | |
| US20200354818A1 (en) | High Strength Microalloyed Magnesium Alloy | |
| JP6719219B2 (ja) | 成形性に優れる高強度アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP2002256402A (ja) | 熱交換器のフィン材の製造方法 | |
| JP4574036B2 (ja) | 熱交換器のフィン材用アルミニウム合金、及び熱交換器のフィン材の製造方法 | |
| CN113969362B (zh) | 一种连续梯度铝合金变形材料及其制备方法 | |
| JP6857535B2 (ja) | 成形性、曲げ加工性および耐デント性に優れた高強度アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP2011162883A (ja) | 高強度アルミニウム合金、高強度アルミニウム合金鋳物の製造方法および高強度アルミニウム合金部材の製造方法 | |
| CN111485130B (zh) | Al-RE-Y合金细化剂及其连铸连轧制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20041102 |