JPH11156422A - 厚鋼板の冷却装置およびその冷却方法 - Google Patents
厚鋼板の冷却装置およびその冷却方法Info
- Publication number
- JPH11156422A JPH11156422A JP32404997A JP32404997A JPH11156422A JP H11156422 A JPH11156422 A JP H11156422A JP 32404997 A JP32404997 A JP 32404997A JP 32404997 A JP32404997 A JP 32404997A JP H11156422 A JPH11156422 A JP H11156422A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- steel plate
- heat transfer
- temperature
- transfer coefficient
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】鋼板の温度均一性を確保する。
【解決手段】前記厚鋼板の冷却開始から冷却終了時点ま
での時間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、
熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却
し、その後、前記冷却開始時点から１秒以上経過した時
点で、前記厚鋼板の板厚をｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧
（３５００００／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件
で弱冷却する。
での時間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、
熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却
し、その後、前記冷却開始時点から１秒以上経過した時
点で、前記厚鋼板の板厚をｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧
（３５００００／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件
で弱冷却する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高強度と高靱性と
を有する厚鋼板を得るために、熱間圧延工程の仕上げ圧
延終了後に厚鋼板の強制冷却を行う際における、厚鋼板
（４mm以上の厚鋼板を対象とする）の冷却装置およびそ
の冷却方法に関する。
を有する厚鋼板を得るために、熱間圧延工程の仕上げ圧
延終了後に厚鋼板の強制冷却を行う際における、厚鋼板
（４mm以上の厚鋼板を対象とする）の冷却装置およびそ
の冷却方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に高強度と高靱性とを有する厚鋼板
を得るために、熱間圧延工程の仕上げ圧延終了後に鋼板
の強制冷却が行われている。
を得るために、熱間圧延工程の仕上げ圧延終了後に鋼板
の強制冷却が行われている。
【０００３】この場合の鋼板冷却装置は、図１０に示さ
れるように、仕上げ圧延機後方の搬送テーブルに対して
設置される。仕上げ圧延機１にして仕上げ圧延された後
の厚鋼板は、搬送テーブル２に設置された鋼板冷却装置
３へと搬送される。鋼板冷却装置３においては、給水ポ
ンプ４から冷却水を鋼板冷却スプレーヘッダー５に送水
し、送水された冷却水を鋼板冷却スプレーヘッダー５を
介して、所定の通板速度で通板中の厚鋼板の上下面に対
して投射し、厚鋼板が冷却するものである。
れるように、仕上げ圧延機後方の搬送テーブルに対して
設置される。仕上げ圧延機１にして仕上げ圧延された後
の厚鋼板は、搬送テーブル２に設置された鋼板冷却装置
３へと搬送される。鋼板冷却装置３においては、給水ポ
ンプ４から冷却水を鋼板冷却スプレーヘッダー５に送水
し、送水された冷却水を鋼板冷却スプレーヘッダー５を
介して、所定の通板速度で通板中の厚鋼板の上下面に対
して投射し、厚鋼板が冷却するものである。
【０００４】また、鋼板冷却スプレーヘッダー５への給
水量は、配管に設けられた流量調節弁６等により適宜調
節することができる。
水量は、配管に設けられた流量調節弁６等により適宜調
節することができる。
【０００５】上記のような装置を用いる鋼板を冷却する
方法において、均一な機械的性質を有する鋼板を得るた
めには、冷却時の温度コントロールはきわめて重要であ
り、これを改良する方法として、特開昭６３−１１５６
１０号公報では、予備冷却時の冷却開始および終了温度
と通板速度の実測値とから鋼板の熱伝達係数を求め、こ
の熱伝達係数から後段の冷却時に温度を所定値にする方
法を開示している。
方法において、均一な機械的性質を有する鋼板を得るた
めには、冷却時の温度コントロールはきわめて重要であ
り、これを改良する方法として、特開昭６３−１１５６
１０号公報では、予備冷却時の冷却開始および終了温度
と通板速度の実測値とから鋼板の熱伝達係数を求め、こ
の熱伝達係数から後段の冷却時に温度を所定値にする方
法を開示している。
【０００６】特開昭６３−１４４８１４号公報には、金
属板の通板速度および表面温度の温度変化にともなう熱
伝達係数の変化から伝熱方程式を解き、この伝熱方程式
から冷却水の噴射量および通板速度を決定して鋼板を所
定の温度にする方法が開示されている。また、特開平６
−３３０１５５号公報には、スケール厚さを制御するこ
とによって熱伝達係数を制御し、該鋼板の冷却速度およ
び／または冷却停止温度を制御する方法が開示されてい
る。
属板の通板速度および表面温度の温度変化にともなう熱
伝達係数の変化から伝熱方程式を解き、この伝熱方程式
から冷却水の噴射量および通板速度を決定して鋼板を所
定の温度にする方法が開示されている。また、特開平６
−３３０１５５号公報には、スケール厚さを制御するこ
とによって熱伝達係数を制御し、該鋼板の冷却速度およ
び／または冷却停止温度を制御する方法が開示されてい
る。
【０００７】他方、特公平７−４７１６６号公報には、
Ａｒ3 点〜５００℃近傍において熱伝達率２５００Kcal
／m2・ｈ・℃（約２１５０Ｗ／m2・Ｋ）以上の条件で強
冷却し、５００〜２００℃において熱伝達率１５０〜２
０００Kcal／m2・ｈ・℃の条件で弱冷却する方法が開示
されている。
Ａｒ3 点〜５００℃近傍において熱伝達率２５００Kcal
／m2・ｈ・℃（約２１５０Ｗ／m2・Ｋ）以上の条件で強
冷却し、５００〜２００℃において熱伝達率１５０〜２
０００Kcal／m2・ｈ・℃の条件で弱冷却する方法が開示
されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特に厚
鋼板のように１スラブごとに加熱圧延されるものにおい
ては、鋼板温度がその時々で異なり、また圧延形状の相
違なども要因として位置的な温度差を生じ、さらにスケ
ール厚の相違に起因して、熱伝達率は大きく変化する。
鋼板のように１スラブごとに加熱圧延されるものにおい
ては、鋼板温度がその時々で異なり、また圧延形状の相
違なども要因として位置的な温度差を生じ、さらにスケ
ール厚の相違に起因して、熱伝達率は大きく変化する。
【０００９】したがって、熱伝達率の推定値を用いて行
われる特開昭６３−１１５６１０号公報、特開昭６３−
１４４８１４号公報、および特開平６−３３０１５５号
公報記載の方法によっては、鋼板の長手方向平均、幅方
向、および上・下面の温度が均一になるように温度コン
トロールを行うことは、工業的にきわめて困難であり、
温度のばらつきを避けることはできず、機械的特性や形
状不良などの原因となる。
われる特開昭６３−１１５６１０号公報、特開昭６３−
１４４８１４号公報、および特開平６−３３０１５５号
公報記載の方法によっては、鋼板の長手方向平均、幅方
向、および上・下面の温度が均一になるように温度コン
トロールを行うことは、工業的にきわめて困難であり、
温度のばらつきを避けることはできず、機械的特性や形
状不良などの原因となる。
【００１０】一方、水冷において、図２に示す沸騰曲線
のとおり、鋼板表面温度に対する熱伝達率は、高温側
（約６００℃以上、ＴA 以上の温度）では低く、かつ低
温側（約６００℃以下、ＴA 以下の温度）では急峻に高
くなるというように変化することが知られている。
のとおり、鋼板表面温度に対する熱伝達率は、高温側
（約６００℃以上、ＴA 以上の温度）では低く、かつ低
温側（約６００℃以下、ＴA 以下の温度）では急峻に高
くなるというように変化することが知られている。
【００１１】しかるに、前記の特公平７−４７１６６号
公報記載の方法においては、鋼板温度の変化に対応して
目的の熱伝達率を示すように冷却するためには、前段に
おいて鋼板の温度の均一性を確保することが必要とな
る。しかし、これを実施するためには、前述のように、
６００℃近傍での急激な熱伝達率の変化を正確に予想す
ることが前提となり、このために高精度な制御を行うこ
とが必須となるところ、現実には、その高精度の冷却制
御は困難であるために、現状では、工業的に温度の均一
化に伴う鋼板の機械的特性を均一化することは難しい。
公報記載の方法においては、鋼板温度の変化に対応して
目的の熱伝達率を示すように冷却するためには、前段に
おいて鋼板の温度の均一性を確保することが必要とな
る。しかし、これを実施するためには、前述のように、
６００℃近傍での急激な熱伝達率の変化を正確に予想す
ることが前提となり、このために高精度な制御を行うこ
とが必須となるところ、現実には、その高精度の冷却制
御は困難であるために、現状では、工業的に温度の均一
化に伴う鋼板の機械的特性を均一化することは難しい。
【００１２】そこで本発明の主たる課題は、機械的特性
の均一な厚鋼板を得るために、鋼板温度の均一性を確保
できる冷却装置およびその冷却方法を提供することにあ
る。
の均一な厚鋼板を得るために、鋼板温度の均一性を確保
できる冷却装置およびその冷却方法を提供することにあ
る。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明の請求項１記載の発明は、厚鋼板の熱間圧延機の後方
に設けた厚鋼板を冷却する鋼板冷却装置において、
（１）前記厚鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時
間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達
率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ）の条件で強冷却する前
段強冷却ゾーンと、（２）前記冷却開始時点から１秒以
上経過した時点で、前記厚鋼板の板厚をｔとして、熱伝
達率ｈ2 ≧（３５００００／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・
Ｋ) の条件で弱冷却する後段弱冷却ゾーンと、が、順に
設けられていることを特徴とする厚鋼板の冷却装置であ
る。
明の請求項１記載の発明は、厚鋼板の熱間圧延機の後方
に設けた厚鋼板を冷却する鋼板冷却装置において、
（１）前記厚鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時
間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達
率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ）の条件で強冷却する前
段強冷却ゾーンと、（２）前記冷却開始時点から１秒以
上経過した時点で、前記厚鋼板の板厚をｔとして、熱伝
達率ｈ2 ≧（３５００００／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・
Ｋ) の条件で弱冷却する後段弱冷却ゾーンと、が、順に
設けられていることを特徴とする厚鋼板の冷却装置であ
る。
【００１４】請求項２記載の発明は、厚鋼板の熱間圧延
機の後方に設けた厚鋼板を冷却する冷却方法において、
（１）前記厚鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時
間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達
率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却し、
（２）その後、前記冷却開始時点から１秒以上経過した
時点で、前記厚鋼板の板厚をｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧
（３５００００／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件
で弱冷却することを特徴とする厚鋼板の冷却方法であ
る。
機の後方に設けた厚鋼板を冷却する冷却方法において、
（１）前記厚鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時
間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達
率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却し、
（２）その後、前記冷却開始時点から１秒以上経過した
時点で、前記厚鋼板の板厚をｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧
（３５００００／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件
で弱冷却することを特徴とする厚鋼板の冷却方法であ
る。
【００１５】請求項３記載の発明は、厚鋼板の熱間圧延
機の後方に設けた厚鋼板を冷却する冷却方法において、
（１）前記厚鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時
間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達
率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却する工
程を、経時的に複数回繰り返し、（２）その後、前記冷
却開始時点から１秒以上経過した時点で、前記厚鋼板の
板厚をｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧（３５００００／ｔ）
−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で弱冷却することを特
徴とする厚鋼板の冷却方法である。
機の後方に設けた厚鋼板を冷却する冷却方法において、
（１）前記厚鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時
間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達
率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却する工
程を、経時的に複数回繰り返し、（２）その後、前記冷
却開始時点から１秒以上経過した時点で、前記厚鋼板の
板厚をｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧（３５００００／ｔ）
−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で弱冷却することを特
徴とする厚鋼板の冷却方法である。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下本発明を図面に示す実施の形
態を参照しながらさらに詳説する。
態を参照しながらさらに詳説する。
【００１７】図１は本発明の冷却装置を含む設備例を示
したもので、仕上げ圧延機１を経て仕上げ圧延された厚
鋼板は、その圧延機１の下流側における搬送テーブル２
に対して設置された鋼板冷却装置３において冷却され
る。
したもので、仕上げ圧延機１を経て仕上げ圧延された厚
鋼板は、その圧延機１の下流側における搬送テーブル２
に対して設置された鋼板冷却装置３において冷却され
る。
【００１８】本発明においては、鋼板冷却装置３が、短
時間に当該厚鋼板の表面温度を３００℃まで冷却できる
能力を有する前段強冷却ゾーン３１と、後段弱冷却ゾー
ン３２とに分かれて設置される。
時間に当該厚鋼板の表面温度を３００℃まで冷却できる
能力を有する前段強冷却ゾーン３１と、後段弱冷却ゾー
ン３２とに分かれて設置される。
【００１９】ここに、前段強冷却ゾーン３１は、前記厚
鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時間が、０．２
秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達率ｈ1 ≧８０
００（Ｗ／m2・Ｋ）の条件で強冷却するものである。
鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時間が、０．２
秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達率ｈ1 ≧８０
００（Ｗ／m2・Ｋ）の条件で強冷却するものである。
【００２０】また、後段弱冷却ゾーンは、前記冷却開始
時点から１秒以上経過した時点で、前記厚鋼板の板厚を
ｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧（３５００００／ｔ）−２０
００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で弱冷却するものである。
時点から１秒以上経過した時点で、前記厚鋼板の板厚を
ｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧（３５００００／ｔ）−２０
００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で弱冷却するものである。
【００２１】この条件を達成するために、図１に示すよ
うに、鋼板冷却装置３内の前段強冷却ゾーン３１の出側
で、後段弱冷却ゾーンの入側に、インライン温度計５を
設置し、このインライン温度計５からの厚鋼板表面温度
信号に基づいて制御装置１０により、給水ポンプ４によ
る流量をコントロールするフィールドバック温度制御を
行うことができる。さらに、搬送テーブル２の適宜の位
置に鋼板搬送速度計７を設け、制御装置１０により鋼板
速度を制御し、鋼板冷却装置３における厚鋼板の滞留時
間を制御することにより、厚鋼板の温度コントロールを
行うことが望ましい。
うに、鋼板冷却装置３内の前段強冷却ゾーン３１の出側
で、後段弱冷却ゾーンの入側に、インライン温度計５を
設置し、このインライン温度計５からの厚鋼板表面温度
信号に基づいて制御装置１０により、給水ポンプ４によ
る流量をコントロールするフィールドバック温度制御を
行うことができる。さらに、搬送テーブル２の適宜の位
置に鋼板搬送速度計７を設け、制御装置１０により鋼板
速度を制御し、鋼板冷却装置３における厚鋼板の滞留時
間を制御することにより、厚鋼板の温度コントロールを
行うことが望ましい。
【００２２】一般に、伝熱面温度を液体の飽和温度以上
に上げていくと、伝熱面上で蒸発を伴う伝熱、すなわち
沸騰伝熱を生じる。横軸に厚鋼板の表面温度を、縦軸に
熱伝達率を取った場合、図２に示す沸騰特性曲線に沿っ
た変化を示す。鋼板の表面温度がＴA より高い場合には
膜沸騰、ＴA 〜ＴB 間である場合には遷移沸騰、またＴ
B より低い場合には核沸騰である。
に上げていくと、伝熱面上で蒸発を伴う伝熱、すなわち
沸騰伝熱を生じる。横軸に厚鋼板の表面温度を、縦軸に
熱伝達率を取った場合、図２に示す沸騰特性曲線に沿っ
た変化を示す。鋼板の表面温度がＴA より高い場合には
膜沸騰、ＴA 〜ＴB 間である場合には遷移沸騰、またＴ
B より低い場合には核沸騰である。
【００２３】水冷方式の場合、鋼板表面から熱が奪われ
るために、鋼板表面の温度が低下する。しかるに、図２
に示すように、鋼板表面温度がＴA より高温の場合に
は、熱伝達率がほぼ一定であるために、鋼板表面温度変
化はほぼ一定である。しかし、ＴA 〜ＴB 間の場合に
は、沸騰特性曲線が負の傾きを有するので、表面温度の
低下が始まると、鋼板表面温度はＴB に達するまで（Ｂ
点に達するまで）下がり続ける。これは、鋼板位置によ
ってＡ点に達するまでの時間が異なると、鋼板位置相互
間の温度差が増幅されることを意味している。したがっ
て、鋼板が冷却装置３に進入する前において、鋼板位置
によって温度差があったり、冷却装置による冷却能を支
配する鋼板のスケール厚の差および鋼板表面の凸凹があ
る場合には、ＴA 〜ＴB （Ａ〜Ｂ点）間での冷却を行う
と、水冷中の温度差が増幅する。
るために、鋼板表面の温度が低下する。しかるに、図２
に示すように、鋼板表面温度がＴA より高温の場合に
は、熱伝達率がほぼ一定であるために、鋼板表面温度変
化はほぼ一定である。しかし、ＴA 〜ＴB 間の場合に
は、沸騰特性曲線が負の傾きを有するので、表面温度の
低下が始まると、鋼板表面温度はＴB に達するまで（Ｂ
点に達するまで）下がり続ける。これは、鋼板位置によ
ってＡ点に達するまでの時間が異なると、鋼板位置相互
間の温度差が増幅されることを意味している。したがっ
て、鋼板が冷却装置３に進入する前において、鋼板位置
によって温度差があったり、冷却装置による冷却能を支
配する鋼板のスケール厚の差および鋼板表面の凸凹があ
る場合には、ＴA 〜ＴB （Ａ〜Ｂ点）間での冷却を行う
と、水冷中の温度差が増幅する。
【００２４】一方、ＴB 〜ＴC （Ｂ〜Ｃ点）間では、沸
騰特性曲線が正の傾きを有し、ＴBより低温側では低温
になればなるほど熱伝達率ｈが低くなるので、冷却装置
３に進入する前における前述の温度差要因があったとし
ても、その温度差要因は解消する傾向を示し、ＴB 〜Ｔ
C 間では鋼板内の温度差は縮まることとなる。
騰特性曲線が正の傾きを有し、ＴBより低温側では低温
になればなるほど熱伝達率ｈが低くなるので、冷却装置
３に進入する前における前述の温度差要因があったとし
ても、その温度差要因は解消する傾向を示し、ＴB 〜Ｔ
C 間では鋼板内の温度差は縮まることとなる。
【００２５】したがって、本発明の第１の主題は、冷却
の前段において、鋼板表面温度をＴB 近傍（Ｂ点近
傍）、たとえばＢ〜Ｃ点間に冷却し、温度差（要因）を
解消させることにより、均一化した冷却を行うことにあ
る。しかるに、本発明に従って、一旦、鋼板表面温度が
ＴB 近傍に冷却してしまう限り、その後、鋼板の水冷中
において復熱が生じた場合でも、ＴA 〜ＴB （Ａ〜Ｂ
点）間では沸騰特性曲線が負の傾きを示すので、その温
度は温度ＴB に戻ろうとする作用が生じるから、鋼板位
置による温度差の発生がきわめて小さくなる。
の前段において、鋼板表面温度をＴB 近傍（Ｂ点近
傍）、たとえばＢ〜Ｃ点間に冷却し、温度差（要因）を
解消させることにより、均一化した冷却を行うことにあ
る。しかるに、本発明に従って、一旦、鋼板表面温度が
ＴB 近傍に冷却してしまう限り、その後、鋼板の水冷中
において復熱が生じた場合でも、ＴA 〜ＴB （Ａ〜Ｂ
点）間では沸騰特性曲線が負の傾きを示すので、その温
度は温度ＴB に戻ろうとする作用が生じるから、鋼板位
置による温度差の発生がきわめて小さくなる。
【００２６】また、本発明の第２の主題は、鋼板表面温
度をＴB 近傍（Ｂ点近傍）に冷却すると、Ｂ点近傍では
安定した熱伝達率を常時得ることができ、この安定した
熱伝達率は、鋼板の冷却装置前段における滞留時間のみ
で温度コントロールが可能であるため、たとえば水冷量
などをコントロールして温度制御することに比較して、
安定した温度制御が可能となる。
度をＴB 近傍（Ｂ点近傍）に冷却すると、Ｂ点近傍では
安定した熱伝達率を常時得ることができ、この安定した
熱伝達率は、鋼板の冷却装置前段における滞留時間のみ
で温度コントロールが可能であるため、たとえば水冷量
などをコントロールして温度制御することに比較して、
安定した温度制御が可能となる。
【００２７】次に、本発明に係る条件についてさらに具
体的に説明する。 （Ｂ点近傍が成立する条件について）図４は、半無限固
体の表面温度ＴO （℃）が、時間τ秒後に表面温度ＴS
（℃）になった場合の、半無限固体内の温度勾配を示
す。ここで、ｘは固体内の厚さ方向の深さ（mm) 、δ
（τ）はある時間τ秒後の温度浸透深さ(mm)である。し
かるに、αを温度伝導率とすると、以下の式（１）〜
（３）が成立する。
体的に説明する。 （Ｂ点近傍が成立する条件について）図４は、半無限固
体の表面温度ＴO （℃）が、時間τ秒後に表面温度ＴS
（℃）になった場合の、半無限固体内の温度勾配を示
す。ここで、ｘは固体内の厚さ方向の深さ（mm) 、δ
（τ）はある時間τ秒後の温度浸透深さ(mm)である。し
かるに、αを温度伝導率とすると、以下の式（１）〜
（３）が成立する。
【００２８】
【数１】
【００２９】
【数２】
【００３０】
【数３】
【００３１】式（１）〜（３）を解くと、
【００３２】
【数４】
【００３３】が導かれ、式（４）より、
【００３４】
【数５】
【００３５】となる。一方、ｈを熱伝達率（Ｗ／m2・
Ｋ) およびλを熱伝導度とすると、熱バランスから、式
（６）が成立する。
Ｋ) およびλを熱伝導度とすると、熱バランスから、式
（６）が成立する。
【００３６】
【数６】
【００３７】式（５）および式（６）より、式（７）が
得られる。ＴW は冷却水の温度（℃）である。
得られる。ＴW は冷却水の温度（℃）である。
【００３８】
【数７】
【００３９】この（７）式は、強冷却における熱伝達率
ｈ1 の必要な理論的境界条件を示し、したがって、熱伝
達率ｈ1 が（７）式の右辺の値より大きい条件の下で
は、良好な強冷却を行うことができる。
ｈ1 の必要な理論的境界条件を示し、したがって、熱伝
達率ｈ1 が（７）式の右辺の値より大きい条件の下で
は、良好な強冷却を行うことができる。
【００４０】（Ｂ〜Ｃ点間が成立する条件について）ま
た、鋼板を上下面から冷却した場合の経時的温度分布の
変化は図６に示すものとなる。すなわち、冷却（水冷）
開始時（τ＝０）において、鋼板全体が一定温度である
ものが、鋼板上下面からの冷却によって鋼板内において
温度勾配を示すようになり、一定時間経過後のτ3 の時
点となると、冷却温度浸透深さδ（τ）が、板厚の１／
２に達する。このτ3 時点以降の冷却を、本発明に従っ
てＴS＝３００℃近傍の温度域で行う限り、鋼板冷却中
における抜熱と熱伝導とがバランスし、鋼板内の温度勾
配は以後も一定になる。
た、鋼板を上下面から冷却した場合の経時的温度分布の
変化は図６に示すものとなる。すなわち、冷却（水冷）
開始時（τ＝０）において、鋼板全体が一定温度である
ものが、鋼板上下面からの冷却によって鋼板内において
温度勾配を示すようになり、一定時間経過後のτ3 の時
点となると、冷却温度浸透深さδ（τ）が、板厚の１／
２に達する。このτ3 時点以降の冷却を、本発明に従っ
てＴS＝３００℃近傍の温度域で行う限り、鋼板冷却中
における抜熱と熱伝導とがバランスし、鋼板内の温度勾
配は以後も一定になる。
【００４１】このことは、逆に、冷却温度浸透深さδ
（τ）が板厚の１／２に達した時点からの熱伝達率ｈは
一定となることを意味している。したがって、（４）式
において、δ＝ｔ／２とすることができ、（８）式が与
えられる。この（８）式は、弱冷却の条件を与えるもの
である。
（τ）が板厚の１／２に達した時点からの熱伝達率ｈは
一定となることを意味している。したがって、（４）式
において、δ＝ｔ／２とすることができ、（８）式が与
えられる。この（８）式は、弱冷却の条件を与えるもの
である。
【００４２】
【数８】
【００４３】この式（８）を式（７）に代入すると、
（９）式が与えられる。
（９）式が与えられる。
【００４４】
【数９】
【００４５】したがって、熱伝達率ｈ2 が（９）式の右
辺の値より大きい条件の下では、良好な弱冷却を行うこ
とができる。
辺の値より大きい条件の下では、良好な弱冷却を行うこ
とができる。
【００４６】〔実施例〕次に実施例により本発明の効果
を明らかにするとともに、実験の結果からみた前述の条
件などについても考察する。
を明らかにするとともに、実験の結果からみた前述の条
件などについても考察する。
【００４７】実施例での設備の概要を図７に示す。この
設備は、基本的に図１に示すものと同様であるが、前段
強冷却ゾーン３１と、後段弱冷却ゾーン３２との間に、
前段強冷却による後段弱冷却への影響を防止するため
に、鋼板Ｍの上下面に当接して回転し冷却水の鋼板Ｍ表
面上の移動を阻止する拘束ローラー９を設けたものであ
る。また、実施例では、前段強冷却ゾーンノズル３１ａ
としてスリットノズル（上下それぞれ水量１５m3／分）
が、後段弱冷却ゾーンノズル３２ａとしてスプレーノズ
ル（上下それぞれ水量１m3／m2・分）が用いた。なお、
前段強冷却ゾーンノズル３１ａの噴射有効長さ（換言す
れば前段強冷却ゾーンの有効長）は０．１ｍである。こ
れらは、スリットジェットノズル、ミスティングジェッ
トノズル、スリットノズル、またはスプレーノズル等の
いずれのノズル形式も用いることができる。
設備は、基本的に図１に示すものと同様であるが、前段
強冷却ゾーン３１と、後段弱冷却ゾーン３２との間に、
前段強冷却による後段弱冷却への影響を防止するため
に、鋼板Ｍの上下面に当接して回転し冷却水の鋼板Ｍ表
面上の移動を阻止する拘束ローラー９を設けたものであ
る。また、実施例では、前段強冷却ゾーンノズル３１ａ
としてスリットノズル（上下それぞれ水量１５m3／分）
が、後段弱冷却ゾーンノズル３２ａとしてスプレーノズ
ル（上下それぞれ水量１m3／m2・分）が用いた。なお、
前段強冷却ゾーンノズル３１ａの噴射有効長さ（換言す
れば前段強冷却ゾーンの有効長）は０．１ｍである。こ
れらは、スリットジェットノズル、ミスティングジェッ
トノズル、スリットノズル、またはスプレーノズル等の
いずれのノズル形式も用いることができる。
【００４８】かかる設備の下で、板厚ｔが４０mm、搬送
速度２５ｍ／分で搬送される仕上げ圧延後の約８００℃
の厚鋼板に対して、温度が３０℃の冷却水により強冷却
および弱冷却を行った。
速度２５ｍ／分で搬送される仕上げ圧延後の約８００℃
の厚鋼板に対して、温度が３０℃の冷却水により強冷却
および弱冷却を行った。
【００４９】この条件下では、強冷却時間τは、０．１
ｍ÷２４ｍ／分＝０．２５秒であり、このτ値を式
（４）に代入するとδ≒０．００８ｍである。そこで、
図４に示す鋼板厚さ方向の深さに対する温度分布が直線
であると近似すると、式（１０）が得られる。
ｍ÷２４ｍ／分＝０．２５秒であり、このτ値を式
（４）に代入するとδ≒０．００８ｍである。そこで、
図４に示す鋼板厚さ方向の深さに対する温度分布が直線
であると近似すると、式（１０）が得られる。
【００５０】
【数１０】
【００５１】この式（１０）に、ＴS ＝３００℃、ＴW
＝３０℃およびＴO ＝８００℃を代入すると、式（１
１）となる。
＝３０℃およびＴO ＝８００℃を代入すると、式（１
１）となる。
【００５２】
【数１１】
【００５３】式（１１）におけるλは３５Ｗ／ｍ・Ｋで
あるから、δ＝０．００８ｍを代入すると、次記の強冷
却における熱伝達率となる。 ｈａ＝１．８５×３５÷０．００８≒８０９４（Ｗ／m2・Ｋ) …（Ａ） 他方、弱冷却時においては、（９）式において、ｔ＝
０．０４ｍ、ＴO ＝８００℃、ＴS ＝３００℃、ＴW ＝
３０℃およびλ＝３５Ｗ／ｍ・Ｋを代入すると、次記の
弱冷却における熱伝達率となる。 ｈｂ＝２５９／ｔ＝２５９／０．０４＝６４７５（Ｗ／m2・Ｋ) …（Ｂ） かかる条件の下で得られた鋼板は、板形状が良好であ
り、かつ機械的特性にも優れたものであった。
あるから、δ＝０．００８ｍを代入すると、次記の強冷
却における熱伝達率となる。 ｈａ＝１．８５×３５÷０．００８≒８０９４（Ｗ／m2・Ｋ) …（Ａ） 他方、弱冷却時においては、（９）式において、ｔ＝
０．０４ｍ、ＴO ＝８００℃、ＴS ＝３００℃、ＴW ＝
３０℃およびλ＝３５Ｗ／ｍ・Ｋを代入すると、次記の
弱冷却における熱伝達率となる。 ｈｂ＝２５９／ｔ＝２５９／０．０４＝６４７５（Ｗ／m2・Ｋ) …（Ｂ） かかる条件の下で得られた鋼板は、板形状が良好であ
り、かつ機械的特性にも優れたものであった。
【００５４】＜第２例＞第２例においては、板厚ｔが５
８mmの厚鋼板については、搬送速度を１０ｍ／分として
冷却した。この場合においては、同様に計算を行うと、
τ＝０．６秒、δ＝０．０１２ｍであるから、強冷却に
おける熱伝達率は次記となる。 ｈｃ＝１．８５×３５÷０．０１２≒５３９６（Ｗ／m2・Ｋ) …（Ｃ） また、弱冷却における熱伝達率は次記となる。 ｈｄ＝２５９／ｔ＝２５９／０．０５８＝４４６５（Ｗ／m2・Ｋ) …（Ｄ） この第２例においても、得られた鋼板は、板形状が良好
であり、かつ機械的特性にも優れたものであった。
８mmの厚鋼板については、搬送速度を１０ｍ／分として
冷却した。この場合においては、同様に計算を行うと、
τ＝０．６秒、δ＝０．０１２ｍであるから、強冷却に
おける熱伝達率は次記となる。 ｈｃ＝１．８５×３５÷０．０１２≒５３９６（Ｗ／m2・Ｋ) …（Ｃ） また、弱冷却における熱伝達率は次記となる。 ｈｄ＝２５９／ｔ＝２５９／０．０５８＝４４６５（Ｗ／m2・Ｋ) …（Ｄ） この第２例においても、得られた鋼板は、板形状が良好
であり、かつ機械的特性にも優れたものであった。
【００５５】（まとめ）図２におけるＢ点の温度は、厚
鋼板と水との関係では、鋼板表面温度ＴB ≒３００℃で
あることを知見しているので、ＴS ＝３００℃およびＴ
W ＝３０℃を、また、鋼板冷却開始時の条件としてＴO
＝８００℃、および物性として熱伝導率α＝２×１
０-5、熱伝導度λ＝３５Ｗ／ｍ・Ｋをそれぞれ式（７）
に代入し、かつ対象とする板厚の種類を考慮すると、強
冷却における最適の熱伝達率の境界条件として、図５に
示す実線のグラフが得られる。このグラフから、τ＝１
では熱伝達率ｈ1 ≒８０００（Ｗ／m2・Ｋ）であること
が判る。
鋼板と水との関係では、鋼板表面温度ＴB ≒３００℃で
あることを知見しているので、ＴS ＝３００℃およびＴ
W ＝３０℃を、また、鋼板冷却開始時の条件としてＴO
＝８００℃、および物性として熱伝導率α＝２×１
０-5、熱伝導度λ＝３５Ｗ／ｍ・Ｋをそれぞれ式（７）
に代入し、かつ対象とする板厚の種類を考慮すると、強
冷却における最適の熱伝達率の境界条件として、図５に
示す実線のグラフが得られる。このグラフから、τ＝１
では熱伝達率ｈ1 ≒８０００（Ｗ／m2・Ｋ）であること
が判る。
【００５６】他方、弱冷却における熱伝達率の境界条件
は、理論的には、前記の（８）式または（９）式で与え
られ、熱伝達率ｈ2 は、板厚ｔ（mm) と強く相関し、図
５のグラフ上でもあらわすことができる。ちなみに、多
くの実験の下で、板形状が良好であり、かつ機械的特性
にも優れたものの場合における、熱伝達率ｈ2 は、板厚
ｔ＝４０mmのとき６４７５Ｗ／m2・Ｋ、板厚ｔ＝５０mm
のとき５１８０Ｗ／m2・Ｋ、板厚ｔ＝６０mmのとき４３
１６／m2・Ｋであることを知見している。
は、理論的には、前記の（８）式または（９）式で与え
られ、熱伝達率ｈ2 は、板厚ｔ（mm) と強く相関し、図
５のグラフ上でもあらわすことができる。ちなみに、多
くの実験の下で、板形状が良好であり、かつ機械的特性
にも優れたものの場合における、熱伝達率ｈ2 は、板厚
ｔ＝４０mmのとき６４７５Ｗ／m2・Ｋ、板厚ｔ＝５０mm
のとき５１８０Ｗ／m2・Ｋ、板厚ｔ＝６０mmのとき４３
１６／m2・Ｋであることを知見している。
【００５７】さらに、外乱要素を含めると、好適な弱冷
却における熱伝達率ｈ2 の境界条件は、図３に示すグラ
フとなり、次記式で近似できる。
却における熱伝達率ｈ2 の境界条件は、図３に示すグラ
フとなり、次記式で近似できる。
【００５８】熱伝達率ｈ2 ＝（３５００００／ｔ）−２
０００（Ｗ／m2・Ｋ) なお、図５に示すグラフは、本発明における、前段強冷
却ゾーンによって行われる強冷却の際、ＴS ＝３００℃
にするのに必要な熱伝達率ｈ1 と、後段弱冷却ゾーンに
よって行われる弱冷却の際、強冷却により達成された表
面温度を維持するために必要な熱伝達率ｈ2 とを示して
おり、例えばｔ＝４０mmの場合は、図５のグラフにおい
て、鋼板冷却開始から実線部分とｔ＝４０mmに対応する
破線部分とが交差する時点までは、強冷却し、それ以降
は弱冷却することによって、Ｔ0＝３００℃で鋼板全体
を均一に冷却できることとなる。
０００（Ｗ／m2・Ｋ) なお、図５に示すグラフは、本発明における、前段強冷
却ゾーンによって行われる強冷却の際、ＴS ＝３００℃
にするのに必要な熱伝達率ｈ1 と、後段弱冷却ゾーンに
よって行われる弱冷却の際、強冷却により達成された表
面温度を維持するために必要な熱伝達率ｈ2 とを示して
おり、例えばｔ＝４０mmの場合は、図５のグラフにおい
て、鋼板冷却開始から実線部分とｔ＝４０mmに対応する
破線部分とが交差する時点までは、強冷却し、それ以降
は弱冷却することによって、Ｔ0＝３００℃で鋼板全体
を均一に冷却できることとなる。
【００５９】本発明において、強冷却の時点τは、０．
２秒以上１秒未満の時間内とするのは、τと冷却開始温
度Ｔ0 との関係、およびτと板厚ｔとの関係が存在し、
理論的には、（８）式および（９）式によって限定され
るものと考えられるものの、現実的観点からみて、τの
下限時間は０．２秒以上と限定される。τの上限時間
（１秒未満）も同様に現実的観点から定めた。
２秒以上１秒未満の時間内とするのは、τと冷却開始温
度Ｔ0 との関係、およびτと板厚ｔとの関係が存在し、
理論的には、（８）式および（９）式によって限定され
るものと考えられるものの、現実的観点からみて、τの
下限時間は０．２秒以上と限定される。τの上限時間
（１秒未満）も同様に現実的観点から定めた。
【００６０】弱冷却の開始時点は、（８）式を変形すれ
ば判るように、理論的には次記式で表すことができる。 τ≧（ｔ2 ／４）×（１／１２α） この時点までは、理論的には（９）式の右辺より大き
い、現実的には８０００（Ｗ／m2・Ｋ）以上の熱伝達率
ｈ1 をもって冷却する必要がある。
ば判るように、理論的には次記式で表すことができる。 τ≧（ｔ2 ／４）×（１／１２α） この時点までは、理論的には（９）式の右辺より大き
い、現実的には８０００（Ｗ／m2・Ｋ）以上の熱伝達率
ｈ1 をもって冷却する必要がある。
【００６１】図８は各種の板厚の鋼板について、鋼板搬
送速度を変化させたとき、鋼板の反り量を調べたもので
ある。この結果によれば、鋼板の板厚に応じて適切な搬
送速度を選定すれば、鋼板の反りが確実に防止できるこ
とを意味している。
送速度を変化させたとき、鋼板の反り量を調べたもので
ある。この結果によれば、鋼板の板厚に応じて適切な搬
送速度を選定すれば、鋼板の反りが確実に防止できるこ
とを意味している。
【００６２】なお、上記の計算例は、冷却開始温度を８
００℃としたものであることを前提とするものであるか
ら、たとえば、冷却開始温度を７００℃とすると、異な
る値となることは明らかであろう。
００℃としたものであることを前提とするものであるか
ら、たとえば、冷却開始温度を７００℃とすると、異な
る値となることは明らかであろう。
【００６３】ところで、強冷却において、たとえば冷却
開始温度を７００℃とすると、鋼板の表面温度を３００
℃以下にすることができないことがある。この場合に
は、請求項３記載の発明に従って、０．２秒以上１秒未
満の時間内において、熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2
・Ｋ) の条件で強冷却する工程を、経時的に複数回繰り
返すことができる。これを図９によって模式的に示す。
τ1 ＜１およびτ2 ＜１である。この場合、設備的に
は、前段強冷却ゾーンを区分して複数設置し、その後の
下流側において後段弱冷却ゾーンを設けることとなる。
開始温度を７００℃とすると、鋼板の表面温度を３００
℃以下にすることができないことがある。この場合に
は、請求項３記載の発明に従って、０．２秒以上１秒未
満の時間内において、熱伝達率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2
・Ｋ) の条件で強冷却する工程を、経時的に複数回繰り
返すことができる。これを図９によって模式的に示す。
τ1 ＜１およびτ2 ＜１である。この場合、設備的に
は、前段強冷却ゾーンを区分して複数設置し、その後の
下流側において後段弱冷却ゾーンを設けることとなる。
【００６４】
【発明の効果】以上のとおり本発明によれば、機械的特
性が均一で、板形状が良好な厚鋼板を得ることができ
る。
性が均一で、板形状が良好な厚鋼板を得ることができ
る。
【図１】本発明に係る厚鋼板の冷却設備の概要図であ
る。
る。
【図２】沸騰特性曲線である。
【図３】本発明に係る弱冷却における鋼板の熱伝達率と
鋼板の板厚との関係を示すグラフである。
鋼板の板厚との関係を示すグラフである。
【図４】半無限固体内の温度勾配を示すグラフである。
【図５】鋼板冷却中において、鋼板表面温度が３００℃
で保持されるために必要とされる熱伝達率と冷却開始か
らの経過時間と鋼板の板厚との関係を示すグラフであ
る。
で保持されるために必要とされる熱伝達率と冷却開始か
らの経過時間と鋼板の板厚との関係を示すグラフであ
る。
【図６】冷却過程における温度分布変化図である。
【図７】実施例での鋼板冷却装置の概要図である。
【図８】鋼板の搬送速度と鋼板の反り量との関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図９】本発明の他の例の模式的説明図である。
【図１０】従来の鋼板冷却装置の概要図である。
１…仕上げ圧延機、２…搬送テーブル、３…鋼板冷却装
置、４…給水ポンプ、５…インライン温度計、７…鋼板
搬送速度計、１０…制御装置、３１…前段強冷却ゾー
ン、３２…後段弱冷却ゾーン。
置、４…給水ポンプ、５…インライン温度計、７…鋼板
搬送速度計、１０…制御装置、３１…前段強冷却ゾー
ン、３２…後段弱冷却ゾーン。
Claims (3)
- 【請求項１】厚鋼板の熱間圧延機の後方に設けた厚鋼板
を冷却する鋼板冷却装置において、 （１）前記厚鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時
間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達
率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ）の条件で強冷却する前
段強冷却ゾーンと、 （２）前記冷却開始時点から１秒以上経過した時点で、
前記厚鋼板の板厚をｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧（３５０
０００／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で弱冷却
する後段弱冷却ゾーンと、 が、順に設けられていることを特徴とする厚鋼板の冷却
装置。 - 【請求項２】厚鋼板の熱間圧延機の後方に設けた厚鋼板
を冷却する冷却方法において、 （１）前記厚鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時
間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達
率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却し、 （２）その後、前記冷却開始時点から１秒以上経過した
時点で、前記厚鋼板の板厚をｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧
（３５００００／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件
で弱冷却することを特徴とする厚鋼板の冷却方法。 - 【請求項３】厚鋼板の熱間圧延機の後方に設けた厚鋼板
を冷却する冷却方法において、 （１）前記厚鋼板の冷却開始から冷却終了時点までの時
間が、０．２秒以上１秒未満の時間内において、熱伝達
率ｈ1 ≧８０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件で強冷却する工
程を、経時的に複数回繰り返し、 （２）その後、前記冷却開始時点から１秒以上経過した
時点で、前記厚鋼板の板厚をｔとして、熱伝達率ｈ2 ≧
（３５００００／ｔ）−２０００（Ｗ／m2・Ｋ) の条件
で弱冷却することを特徴とする厚鋼板の冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32404997A JP3558842B2 (ja) | 1997-11-26 | 1997-11-26 | 厚鋼板の冷却装置およびその冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32404997A JP3558842B2 (ja) | 1997-11-26 | 1997-11-26 | 厚鋼板の冷却装置およびその冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11156422A true JPH11156422A (ja) | 1999-06-15 |
| JP3558842B2 JP3558842B2 (ja) | 2004-08-25 |
Family
ID=18161589
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32404997A Expired - Fee Related JP3558842B2 (ja) | 1997-11-26 | 1997-11-26 | 厚鋼板の冷却装置およびその冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3558842B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010005683A (ja) * | 2008-06-30 | 2010-01-14 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延における近赤外線カメラを用いた熱延金属帯の冷却制御方法および熱延金属帯の製造方法 |
| JP2010005682A (ja) * | 2008-06-30 | 2010-01-14 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延における近赤外線カメラを用いた熱延金属帯の冷却制御方法および熱延金属帯の製造方法 |
| KR101277914B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-06-21 | 주식회사 포스코 | 후판재 냉각장치 |
-
1997
- 1997-11-26 JP JP32404997A patent/JP3558842B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010005683A (ja) * | 2008-06-30 | 2010-01-14 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延における近赤外線カメラを用いた熱延金属帯の冷却制御方法および熱延金属帯の製造方法 |
| JP2010005682A (ja) * | 2008-06-30 | 2010-01-14 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延における近赤外線カメラを用いた熱延金属帯の冷却制御方法および熱延金属帯の製造方法 |
| KR101277914B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-06-21 | 주식회사 포스코 | 후판재 냉각장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3558842B2 (ja) | 2004-08-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5218435B2 (ja) | 厚鋼板の制御冷却方法 | |
| JPH0534093B2 (ja) | ||
| JPH08215734A (ja) | 鋼板の均一冷却方法 | |
| JP2000317513A (ja) | 熱延鋼板の巻取温度制御方法 | |
| JP3558842B2 (ja) | 厚鋼板の冷却装置およびその冷却方法 | |
| JP3458758B2 (ja) | 鋼板の冷却方法およびその装置 | |
| JP3656707B2 (ja) | 熱間圧延鋼板の制御冷却方法 | |
| JP6060927B2 (ja) | 鋼板の製造方法 | |
| JP3058403B2 (ja) | 熱延鋼板の冷却制御方法 | |
| JPH0525567B2 (ja) | ||
| JP3783396B2 (ja) | 高温鋼板の冷却方法 | |
| JP3800722B2 (ja) | 高温鋼板の冷却方法 | |
| JP3518504B2 (ja) | 鋼板の冷却条件設定方法 | |
| JP3068289B2 (ja) | 熱間連続仕上圧延機の入側温度制御方法 | |
| JPS5944367B2 (ja) | 水焼入連続焼鈍法 | |
| JPH11169941A (ja) | 厚鋼板の制御冷却方法およびその装置 | |
| JPS5831370B2 (ja) | カネツジヨウケンヘンコウジニオケルレンゾクシヨウドンロノ オンドセイギヨホウ | |
| JP4111144B2 (ja) | 高温鋼板の冷却方法 | |
| JP2617667B2 (ja) | 熱延鋼帯の捲取温度制御方法 | |
| JPH11129018A (ja) | デスケーリング方法及び装置 | |
| JP2001335847A (ja) | 鋼材の冷却方法 | |
| JPS62103323A (ja) | 棒線鋼材の直接表層部組織改善方法 | |
| JPS63144814A (ja) | 冷却制御方法 | |
| JPS6244529A (ja) | 被冷却材の強制水冷却停止温度の推定方法 | |
| JPS62199723A (ja) | 鋼板の冷却方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040401 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040519 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090528 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100528 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110528 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110528 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120528 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120528 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130528 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130528 Year of fee payment: 9 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130528 Year of fee payment: 9 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140528 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |