JPH09103817A - 熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH09103817A JPH09103817A JP25981295A JP25981295A JPH09103817A JP H09103817 A JPH09103817 A JP H09103817A JP 25981295 A JP25981295 A JP 25981295A JP 25981295 A JP25981295 A JP 25981295A JP H09103817 A JPH09103817 A JP H09103817A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scale
- rolling
- descaling
- steel
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課 題】難スケール剥離材であるＳｉ含有鋼及びＮｉ
含有鋼に対してもデスケーリングを適切な条件で実施す
ることにより、スケール疵のない表面性状の良好な熱延
鋼板を得ることができるようにする。 【解決手段】スラブ全長が最終粗圧延を終えて粗圧延機
１から送り出されたのち、仕上圧延機２入側のＦＳＢ３
を通過するまでの経過時間が３０〜３００秒となり、か
つ粗圧延における各パスの圧下率を２５％以上で、圧延
開始点から仕上圧延前までの累積圧下率が８５％以上と
なるように鋼材４を通板させた状態で、ＦＳＢ３より吐
出圧力２５０〜６００kgf/cm2 の高圧水ジェットを噴射
し、デスケーリングする。
含有鋼に対してもデスケーリングを適切な条件で実施す
ることにより、スケール疵のない表面性状の良好な熱延
鋼板を得ることができるようにする。 【解決手段】スラブ全長が最終粗圧延を終えて粗圧延機
１から送り出されたのち、仕上圧延機２入側のＦＳＢ３
を通過するまでの経過時間が３０〜３００秒となり、か
つ粗圧延における各パスの圧下率を２５％以上で、圧延
開始点から仕上圧延前までの累積圧下率が８５％以上と
なるように鋼材４を通板させた状態で、ＦＳＢ３より吐
出圧力２５０〜６００kgf/cm2 の高圧水ジェットを噴射
し、デスケーリングする。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、熱間圧延時に鋼材
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来技術】鋼板の製造に当たっては、素材のスラブを
酸化性雰囲気の加熱炉により、通常１１００〜１３００
℃の温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミル
にて熱間圧延されるのが一般的であるが、この際、スラ
ブ表面に生成したスケールが充分に除去されない状態の
まゝで鋼材が圧延されると、スケールが成品の表面に押
し込まれ、スケール疵やスケール模様として残る。
酸化性雰囲気の加熱炉により、通常１１００〜１３００
℃の温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミル
にて熱間圧延されるのが一般的であるが、この際、スラ
ブ表面に生成したスケールが充分に除去されない状態の
まゝで鋼材が圧延されると、スケールが成品の表面に押
し込まれ、スケール疵やスケール模様として残る。
【０００３】このようなスケール疵やスケール模様は、
圧延後の成品（黒皮成品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の成品（白皮成
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時に、スケール残存部と剥離部の冷
却能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生する
等鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすものである。
圧延後の成品（黒皮成品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の成品（白皮成
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時に、スケール残存部と剥離部の冷
却能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生する
等鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすものである。
【０００４】通常このようなスケール疵の発生を防止す
るための方法としては、圧延ラインに１００〜１５０kg
f/cm2 の吐出圧力の水ジェットによるデスケーリング装
置を設置し、これによって鋼材表面のスケールを剥離し
除去した後に圧延を行う方法がとられている。しかしな
がらスケールの剥離性の良否は、スケールの組成及び構
造によって大きく左右され、特にＳｉ含有量の多い鋼
（以下、高Ｓｉ鋼という）やＮｉを多く含む鋼のスケー
ルの場合、著しく剥離性が悪くなることが知られてい
る。
るための方法としては、圧延ラインに１００〜１５０kg
f/cm2 の吐出圧力の水ジェットによるデスケーリング装
置を設置し、これによって鋼材表面のスケールを剥離し
除去した後に圧延を行う方法がとられている。しかしな
がらスケールの剥離性の良否は、スケールの組成及び構
造によって大きく左右され、特にＳｉ含有量の多い鋼
（以下、高Ｓｉ鋼という）やＮｉを多く含む鋼のスケー
ルの場合、著しく剥離性が悪くなることが知られてい
る。
【０００５】この原因は、高温酸化に際して鋼中のＳｉ
が選択酸化されてＦｅＯ（ウスタイト）と地鉄の界面に
２ＦｅＯ・ＳｉＯ2 （ファイアライト）が形成され、こ
れが低融点（１１７０℃）のため溶融状態となり、スケ
ールと地鉄中に楔状に侵入するため、スケールと地鉄界
面が複雑に入り組んだ特有構造のスケール層が形成され
るためである。また鋼中にＮｉを含む場合は、酸化が進
行するとＮｉの濃化部が凸状として残存し、界面形状が
凹凸となる。そのためスケールの剥離性が悪くなる。
が選択酸化されてＦｅＯ（ウスタイト）と地鉄の界面に
２ＦｅＯ・ＳｉＯ2 （ファイアライト）が形成され、こ
れが低融点（１１７０℃）のため溶融状態となり、スケ
ールと地鉄中に楔状に侵入するため、スケールと地鉄界
面が複雑に入り組んだ特有構造のスケール層が形成され
るためである。また鋼中にＮｉを含む場合は、酸化が進
行するとＮｉの濃化部が凸状として残存し、界面形状が
凹凸となる。そのためスケールの剥離性が悪くなる。
【０００６】このような悪影響は、鋼の化学組成に依存
するものであるが、特にＳｉの影響が大きく、Ｓｉ含有
量が０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼
を熱間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防
止することは極めて困難であった。これを改善する手段
としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点（１
１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面にスケ
ールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗布す
る方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロールを使
用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭５９
−１３９２６号）などが提案されているが、いづれも繁
雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、温度
低下により仕上圧延が制約される等の問題があり、いづ
れもスケール疵を防止する抜本的な対策とはなっていな
い。
するものであるが、特にＳｉの影響が大きく、Ｓｉ含有
量が０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼
を熱間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防
止することは極めて困難であった。これを改善する手段
としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点（１
１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面にスケ
ールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗布す
る方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロールを使
用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭５９
−１３９２６号）などが提案されているが、いづれも繁
雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、温度
低下により仕上圧延が制約される等の問題があり、いづ
れもスケール疵を防止する抜本的な対策とはなっていな
い。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
を解消することを目的としてなされたもので、デスケー
リングを最適な条件で実施することにより、スケール疵
がなく、表面性状が良好な熱延鋼板を製造する方法を提
供しようとするものである。
を解消することを目的としてなされたもので、デスケー
リングを最適な条件で実施することにより、スケール疵
がなく、表面性状が良好な熱延鋼板を製造する方法を提
供しようとするものである。
【０００８】
【課題の解決手段】本発明者らは、熱間圧延時の鋼材表
面に生成するスケールのデスケーリングによる剥離性を
向上させるには、鋼材の地鉄界面にポアを集中させるこ
とが重要であると考え、ポアの形成要因として最終粗圧
延を終えて仕上圧延前のスケールブレーカー（以下「Ｆ
ＳＢ」という）に至るまでのスラブの経過時間に着目
し、この経過時間とポアの関連について調査した。その
結果、スラブの全長が最終粗圧延を終えて粗圧延機から
送り出されたのち、ＦＳＢを通過するまでの経過時間が
３０秒以下ではポアの生成量が少なく、デスケーリング
後のスケール剥離性が低下し、スケールが残存するこ
と、上記経過時間が３００秒以上では、スケール層が厚
くなって却ってスケール剥離性が悪くなるほか、生産性
が著しく低下したり、鋼材の温度低下が大きくなるた
め、圧延性、通板性の悪化も引き起こす等の不具合を生
ずることを見出し、これより上記経過時間は３０〜３０
０秒、好ましくは５０〜１２０秒とするとよいことが分
かった。
面に生成するスケールのデスケーリングによる剥離性を
向上させるには、鋼材の地鉄界面にポアを集中させるこ
とが重要であると考え、ポアの形成要因として最終粗圧
延を終えて仕上圧延前のスケールブレーカー（以下「Ｆ
ＳＢ」という）に至るまでのスラブの経過時間に着目
し、この経過時間とポアの関連について調査した。その
結果、スラブの全長が最終粗圧延を終えて粗圧延機から
送り出されたのち、ＦＳＢを通過するまでの経過時間が
３０秒以下ではポアの生成量が少なく、デスケーリング
後のスケール剥離性が低下し、スケールが残存するこ
と、上記経過時間が３００秒以上では、スケール層が厚
くなって却ってスケール剥離性が悪くなるほか、生産性
が著しく低下したり、鋼材の温度低下が大きくなるた
め、圧延性、通板性の悪化も引き起こす等の不具合を生
ずることを見出し、これより上記経過時間は３０〜３０
０秒、好ましくは５０〜１２０秒とするとよいことが分
かった。
【０００９】本発明者らはまた、ＦＳＢでの吐出圧力と
スケール剥離性についても調査したところ、吐出圧力を
２５０kgf/cm2 以上にすると、Ｓｉ、Ｎｉを０．２％以
上含むＳｉ含有鋼やＮｉ含有鋼等の難スケール剥離材で
あっても、スケールをほゞ剥離できることを見出した。
すなわち表１に示すような組成の鋼材Ａ、Ｂ及びＣにつ
いて、デスケーリング吐出圧力と圧延後の製品における
スケール残存率との関係を調査した結果、図２に示すよ
うに、鋼材Ａ、Ｂ及びＣ共、デスケーリングの吐出圧力
が２５０kgf/cm 2 以下では、単位面積当たりのスケール
残存率が大きくなるが、吐出圧力が２５０kgf/cm2 を越
えると、スケール残存率はほゞ１％未満となることを見
出した。
スケール剥離性についても調査したところ、吐出圧力を
２５０kgf/cm2 以上にすると、Ｓｉ、Ｎｉを０．２％以
上含むＳｉ含有鋼やＮｉ含有鋼等の難スケール剥離材で
あっても、スケールをほゞ剥離できることを見出した。
すなわち表１に示すような組成の鋼材Ａ、Ｂ及びＣにつ
いて、デスケーリング吐出圧力と圧延後の製品における
スケール残存率との関係を調査した結果、図２に示すよ
うに、鋼材Ａ、Ｂ及びＣ共、デスケーリングの吐出圧力
が２５０kgf/cm 2 以下では、単位面積当たりのスケール
残存率が大きくなるが、吐出圧力が２５０kgf/cm2 を越
えると、スケール残存率はほゞ１％未満となることを見
出した。
【００１０】第１の発明は、上記の知見に基づいて創案
されたもので、スラブの全長が最終粗圧延を終えて粗圧
延機から送り出されたのち、ＦＳＢを通過するまでの経
過時間が３０〜３００秒、好ましくは５０〜１２０秒で
あり、ＦＳＢより噴射する吐出圧力２５０〜６００kgf/
cm2 の高圧水ジェットによりデスケーリングすることを
特徴とする。
されたもので、スラブの全長が最終粗圧延を終えて粗圧
延機から送り出されたのち、ＦＳＢを通過するまでの経
過時間が３０〜３００秒、好ましくは５０〜１２０秒で
あり、ＦＳＢより噴射する吐出圧力２５０〜６００kgf/
cm2 の高圧水ジェットによりデスケーリングすることを
特徴とする。
【００１１】ここで、吐出圧力の下限を２５０kgf/cm2
としたのは、これ以下では上述するように、スケール残
存率が大きくなって製品価値が著しく損なわれるためで
あるが、上限を６００kgf/cm2 以下としたのは、圧延後
の製品のスケール残存率は低減できても、ポンプの高圧
化に伴うモータの大型化やヘッダー、配管の肉厚増加等
の設備、コスト面の問題が非常に大きくなるためであ
る。
としたのは、これ以下では上述するように、スケール残
存率が大きくなって製品価値が著しく損なわれるためで
あるが、上限を６００kgf/cm2 以下としたのは、圧延後
の製品のスケール残存率は低減できても、ポンプの高圧
化に伴うモータの大型化やヘッダー、配管の肉厚増加等
の設備、コスト面の問題が非常に大きくなるためであ
る。
【００１２】Ｓｉ含有鋼は、Ｓｉの含有量が０．２％以
上になると、加熱時のスケールや二次スケール中にファ
イアライトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困
難を極め、またＮｉ含有鋼もＮｉ含有量が０．２％を越
えると、地鉄界面の凹凸が激しくなり、スケール剥離性
が困難となるが、本発明は、上述の鋼材Ａ、Ｂ及びＣの
ように、Ｓｉ及びＮｉ含有量がそれぞれ０．２％以上あ
るような鋼材に対しても十分なスケール剥離効果があ
る。
上になると、加熱時のスケールや二次スケール中にファ
イアライトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困
難を極め、またＮｉ含有鋼もＮｉ含有量が０．２％を越
えると、地鉄界面の凹凸が激しくなり、スケール剥離性
が困難となるが、本発明は、上述の鋼材Ａ、Ｂ及びＣの
ように、Ｓｉ及びＮｉ含有量がそれぞれ０．２％以上あ
るような鋼材に対しても十分なスケール剥離効果があ
る。
【００１３】したがって第２の発明は、上記発明のデス
ケーリングをＳｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材に実
施したことを特徴とし、第３の発明は、上記発明のデス
ケーリングをＮｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材に対
して実施することを特徴とする。Ｓｉの含有量は０．２
％以上になると、加熱時のスケールや二次スケール中に
ファイアライトが生成するため、そのファイアライトが
地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困難を極める。
本発明方法によると、このようにスケール剥離が困難な
Ｓｉを０．２％以上含有する鋼板に対し、より効果的な
デスケールが可能である。上限は本来限定する必要はな
いが、溶接性、冷間加工性が悪化するため、Ｓｉ含有量
を２．０％以下に限定した。一方、Ｎｉは０．２％を越
えると地鉄界面の凹凸が著しくなり、スケール剥離が困
難となる。本発明法によると、このような鋼板に対し、
より効果的にデスケールが可能となる。上限は本来限定
する必要はないが、靱性、延性や経済性等を総合的に判
断してＮｉ含有量を２．０％以下とした。
ケーリングをＳｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材に実
施したことを特徴とし、第３の発明は、上記発明のデス
ケーリングをＮｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材に対
して実施することを特徴とする。Ｓｉの含有量は０．２
％以上になると、加熱時のスケールや二次スケール中に
ファイアライトが生成するため、そのファイアライトが
地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困難を極める。
本発明方法によると、このようにスケール剥離が困難な
Ｓｉを０．２％以上含有する鋼板に対し、より効果的な
デスケールが可能である。上限は本来限定する必要はな
いが、溶接性、冷間加工性が悪化するため、Ｓｉ含有量
を２．０％以下に限定した。一方、Ｎｉは０．２％を越
えると地鉄界面の凹凸が著しくなり、スケール剥離が困
難となる。本発明法によると、このような鋼板に対し、
より効果的にデスケールが可能となる。上限は本来限定
する必要はないが、靱性、延性や経済性等を総合的に判
断してＮｉ含有量を２．０％以下とした。
【００１４】第１の発明のデスケーリングはまた、鋼材
温度が８５０〜１０００℃の鋼材に対して実施するのが
望ましい。デスケーリングを８５０℃以下で実施する
と、スケールの強度が地鉄強度より上昇してしまい、ス
ケール剥離が困難となる。また、過度に鋼板温度が低下
すると、圧延性、通板性が悪化し、圧延不可となる場合
もある。８５０℃以上では冷却ひずみ効果が生じ易くな
ってスケール剥離効果が増大し、効率よくデスケーリン
グ可能である。一方、１０００℃以上では生成スケール
の状況が異なることを知見した。本発明者らは数多くの
生成スケールの状況を観察した結果、スケール中の空孔
がスケール剥離性の良否に大きく影響することを見出し
た。すなわち１０００℃以上になると、酸化の進行が著
しく早くなるため、スケール厚が増加するとともに、ス
ケール中に大きな空孔が生成し、この空孔による緩衝で
スケール剥離が困難となり、スケールが残存し易くな
る。
温度が８５０〜１０００℃の鋼材に対して実施するのが
望ましい。デスケーリングを８５０℃以下で実施する
と、スケールの強度が地鉄強度より上昇してしまい、ス
ケール剥離が困難となる。また、過度に鋼板温度が低下
すると、圧延性、通板性が悪化し、圧延不可となる場合
もある。８５０℃以上では冷却ひずみ効果が生じ易くな
ってスケール剥離効果が増大し、効率よくデスケーリン
グ可能である。一方、１０００℃以上では生成スケール
の状況が異なることを知見した。本発明者らは数多くの
生成スケールの状況を観察した結果、スケール中の空孔
がスケール剥離性の良否に大きく影響することを見出し
た。すなわち１０００℃以上になると、酸化の進行が著
しく早くなるため、スケール厚が増加するとともに、ス
ケール中に大きな空孔が生成し、この空孔による緩衝で
スケール剥離が困難となり、スケールが残存し易くな
る。
【００１５】したがって第４の好ましい発明は、上記発
明のデスケーリングを鋼材温度が８５０〜１０００℃の
鋼材に対して行うことを特徴とする。本発明者らはま
た、デスケーリングによるスケール剥離性を向上させる
には、地鉄とスケール界面をフラットにさせると共に、
鋼材表面にクラックを生じさせることが必要であると考
え、この要因と考える圧下率とスケール剥離性との関連
について調査した。すなわち、仕上圧延前の粗圧延にお
ける各パスの圧下率及び仕上圧延前までの累積圧下率に
ついて、上記各パスの圧下率及び累積圧下率を変えたと
きのスケール残存率を調査した。その結果、仕上圧延前
までの各パスの圧下率及び仕上圧延前までの累積圧下率
は、とくに前者の各パスの圧下率が２５％以上で、かつ
後者の累積圧下率が８５％以上の鋼材に対し上記デスケ
ーリングを実施すると、スケール残存率の著しい低下が
見られた。このことは、上記圧下率による圧延により、
鋼材表面にクラックが入り易くなり、スケールが容易に
剥離し易くなったためと思われる。
明のデスケーリングを鋼材温度が８５０〜１０００℃の
鋼材に対して行うことを特徴とする。本発明者らはま
た、デスケーリングによるスケール剥離性を向上させる
には、地鉄とスケール界面をフラットにさせると共に、
鋼材表面にクラックを生じさせることが必要であると考
え、この要因と考える圧下率とスケール剥離性との関連
について調査した。すなわち、仕上圧延前の粗圧延にお
ける各パスの圧下率及び仕上圧延前までの累積圧下率に
ついて、上記各パスの圧下率及び累積圧下率を変えたと
きのスケール残存率を調査した。その結果、仕上圧延前
までの各パスの圧下率及び仕上圧延前までの累積圧下率
は、とくに前者の各パスの圧下率が２５％以上で、かつ
後者の累積圧下率が８５％以上の鋼材に対し上記デスケ
ーリングを実施すると、スケール残存率の著しい低下が
見られた。このことは、上記圧下率による圧延により、
鋼材表面にクラックが入り易くなり、スケールが容易に
剥離し易くなったためと思われる。
【００１６】したがって第５の好ましい発明は、上記発
明のデスケーリングを仕上圧延前の粗圧延における各パ
スの圧下率を２５％以上とし、かつ圧延開始点から仕上
圧延前までの累積圧下率が８５％以上の鋼材に対して行
うことを特徴とする。
明のデスケーリングを仕上圧延前の粗圧延における各パ
スの圧下率を２５％以上とし、かつ圧延開始点から仕上
圧延前までの累積圧下率が８５％以上の鋼材に対して行
うことを特徴とする。
【発明の実施の形態】図１に示す仕上圧延機２の入側に
は、スラブの移動方向と直交する方向に配置した１列又
は複数列のノズルヘッダー（ノズル高さ２５０〜３００
mm）よりなるＦＳＢ３が配置され、スラブ全長が最終粗
圧延を終えて粗圧延機１から送り出されたのち、仕上圧
延機２入側のＦＳＢ３を通過するまでの経過時間が３０
〜３００秒となり、かつ粗圧延における各パスの圧下率
を２５％以上で、圧延開始点から仕上圧延前までの累積
圧下率が８５％以上となるように鋼材４を通板させた状
態で、ＦＳＢ３より吐出圧力２５０〜６００kgf/cm2 の
高圧水ジェットを噴射し、デスケーリングする。
は、スラブの移動方向と直交する方向に配置した１列又
は複数列のノズルヘッダー（ノズル高さ２５０〜３００
mm）よりなるＦＳＢ３が配置され、スラブ全長が最終粗
圧延を終えて粗圧延機１から送り出されたのち、仕上圧
延機２入側のＦＳＢ３を通過するまでの経過時間が３０
〜３００秒となり、かつ粗圧延における各パスの圧下率
を２５％以上で、圧延開始点から仕上圧延前までの累積
圧下率が８５％以上となるように鋼材４を通板させた状
態で、ＦＳＢ３より吐出圧力２５０〜６００kgf/cm2 の
高圧水ジェットを噴射し、デスケーリングする。
【００１７】
【実施例】表１に示す鋼材Ａ、Ｂ及びＣについて、図１
の仕上圧延機２入側に設けたＦＳＢ３より表２に示した
操業条件で粗圧延機１より送り出された鋼材４に対しデ
スケーリングしたのち、仕上圧延を行い、得られた鋼材
表面のスケール残存率を定量的に評価した。その結果を
表２に併記した。
の仕上圧延機２入側に設けたＦＳＢ３より表２に示した
操業条件で粗圧延機１より送り出された鋼材４に対しデ
スケーリングしたのち、仕上圧延を行い、得られた鋼材
表面のスケール残存率を定量的に評価した。その結果を
表２に併記した。
【００１８】表２に示されるように、本発明の範囲内に
あるＮｏ．３〜５、７、９〜１３の鋼材は、それぞれス
ケール残存率が１％以下となり、更に吐出圧力、圧下
率、粗圧延終了後、デスケーリングまでの経過時間、デ
スケーリング温度を調整したＮｏ．３、４、７、９、１
２の鋼材では、スケール残存は皆無であった。しかしな
がら、吐出圧力で本発明の範囲を外れたＮｏ．１の鋼材
及びスラブ全長が粗圧延を終えてからＦＳＢに達するま
での経過時間が本発明の範囲を外れたＮｏ．２、６、８
の鋼材は、スケール残存率がＮｏ．１で５２％、Ｎｏ．
２で３５％、Ｎｏ．６で７２％、Ｎｏ．８で１２％に達
した。なお、Ｎｏ．８の鋼材においてはデスケーリング
までの経過時間が長く、鋼材の温度低下により仕上圧延
時に絞り込みが発生し、成品に成り得なかった。
あるＮｏ．３〜５、７、９〜１３の鋼材は、それぞれス
ケール残存率が１％以下となり、更に吐出圧力、圧下
率、粗圧延終了後、デスケーリングまでの経過時間、デ
スケーリング温度を調整したＮｏ．３、４、７、９、１
２の鋼材では、スケール残存は皆無であった。しかしな
がら、吐出圧力で本発明の範囲を外れたＮｏ．１の鋼材
及びスラブ全長が粗圧延を終えてからＦＳＢに達するま
での経過時間が本発明の範囲を外れたＮｏ．２、６、８
の鋼材は、スケール残存率がＮｏ．１で５２％、Ｎｏ．
２で３５％、Ｎｏ．６で７２％、Ｎｏ．８で１２％に達
した。なお、Ｎｏ．８の鋼材においてはデスケーリング
までの経過時間が長く、鋼材の温度低下により仕上圧延
時に絞り込みが発生し、成品に成り得なかった。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、従来スケール除去が困
難と考えられていた高Ｓｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼に対し
ても、スラブ全長が最終粗圧延を終えて粗圧延機から送
り出されたのち、ＦＳＢを通過するまの経過時間を３０
〜３００秒に設定し、かつＦＳＢからの吐出圧力を２５
０〜６００kgf/cm2 にしてデスケーリングすることによ
り、スケール除去が行われ、スケール疵のない表面性状
の良好な熱延鋼板を得ることができる。
難と考えられていた高Ｓｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼に対し
ても、スラブ全長が最終粗圧延を終えて粗圧延機から送
り出されたのち、ＦＳＢを通過するまの経過時間を３０
〜３００秒に設定し、かつＦＳＢからの吐出圧力を２５
０〜６００kgf/cm2 にしてデスケーリングすることによ
り、スケール除去が行われ、スケール疵のない表面性状
の良好な熱延鋼板を得ることができる。
【００２２】また、デスケーリングを鋼材温度８５０〜
１０００℃の鋼材に対して行うことにより、及び若しく
はデスケーリングを実施する鋼材の圧下率を、仕上圧延
前の粗圧延における各パスの圧下率を２５％以上、圧延
開始点から仕上圧延前までの累積圧下率を８５％以上と
することにより、デスケーリングによるスケールの剥離
性をより一層向上させることができる。
１０００℃の鋼材に対して行うことにより、及び若しく
はデスケーリングを実施する鋼材の圧下率を、仕上圧延
前の粗圧延における各パスの圧下率を２５％以上、圧延
開始点から仕上圧延前までの累積圧下率を８５％以上と
することにより、デスケーリングによるスケールの剥離
性をより一層向上させることができる。
【図１】圧延ラインの模式図。
【図２】デスケーリング吐出圧力とスケール残存率の関
係を示す図。
係を示す図。
１・・粗圧延機 ２・・仕上圧延機 ３・・ＦＳＢ ４・・鋼材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/08 Ｃ２２Ｃ 38/08 (72)発明者 栗田 俊哉 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社呉製鉄所内 (72)発明者 平松 昭史 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社技術研究所内 (72)発明者 面迫 浩次 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社技術研究所内 (72)発明者 山田 利郎 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社技術研究所内
Claims (5)
- 【請求項１】スラブを熱間圧延して熱延鋼板を製造する
のに際し、スラブの全長が最終粗圧延を終えて粗圧延機
から送り出されたのち、仕上圧延前のスケールブレーカ
ーを通過するまでの経過時間が３０〜３００秒となるよ
うにスラブを通板させ、吐出圧力２５０〜６００kgf/cm
2 の高圧水ジェットによるデスケーリングを仕上圧延前
で実施することを特徴とする熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】Ｓｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材を対
象とする請求項１記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】Ｎｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材を対
象とする請求項１又は２記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】デスケーリングが鋼材温度８５０〜１００
０℃の鋼材に対して行われる請求項１ないし３のいづれ
かの請求項に記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項５】デスケーリングを粗圧延から仕上圧延前ま
での各パスの圧下率を２５％以上とし、かつ圧延開始点
からの累積圧下率が８５％以上の鋼材に対して行うこと
を特徴とする請求項１ないし４のいづれかの請求項に記
載の熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25981295A JPH09103817A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | 熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25981295A JPH09103817A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | 熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09103817A true JPH09103817A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=17339349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25981295A Withdrawn JPH09103817A (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | 熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09103817A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2130938A4 (en) * | 2007-03-27 | 2017-06-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength hot rolled steel sheet being free from peeling and excelling in surface and burring properties and process for manufacturing the same |
-
1995
- 1995-10-06 JP JP25981295A patent/JPH09103817A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2130938A4 (en) * | 2007-03-27 | 2017-06-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength hot rolled steel sheet being free from peeling and excelling in surface and burring properties and process for manufacturing the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4838627B2 (ja) | 表面性状に優れた高Ｓｉ含有鋼板およびその製造方法ならびにその製造用の素材の高Ｓｉ含有鋼材 | |
| JP5534319B2 (ja) | 酸洗性および加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3425017B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH09103817A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3422891B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3121959B2 (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JP3422890B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH09155437A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3296374B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼熱間圧延時のデスケーリング方法 | |
| JP3774686B2 (ja) | 熱間圧延におけるデスケーリング方法 | |
| JPH09103818A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH09253734A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2011189394A (ja) | 表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2006206949A (ja) | Ｎｉ合金の製造方法 | |
| JP2672392B2 (ja) | 薄スケール熱延鋼板の製造方法 | |
| JP4649987B2 (ja) | 表面性状に優れた酸洗鋼板の製造方法 | |
| JP3546617B2 (ja) | 表面性状に優れた鋼板の製造方法 | |
| JPH09253733A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP4144567B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| CN115044912B (zh) | 一种高粗糙度高强度建筑用不锈钢的制造方法 | |
| JP2689810B2 (ja) | 表面性状に優れる高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH10192952A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH07188739A (ja) | 表面性状に優れた熱間圧延鋼材の製造方法 | |
| JP2005297008A (ja) | 表面性状の良好な高Ｓｉ含有鋼板の熱間圧延方法 | |
| JP3449259B2 (ja) | 表面性状に優れたｐ添加熱延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030107 |