JP2672392B2 - 薄スケール熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
薄スケール熱延鋼板の製造方法Info
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
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- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、表面品質や生産性等に悪影響を及ぼすス
ケール疵を無くし、かつスケール厚を薄くし酸洗等によ
る脱スケールの生産性を高めるために、仕上圧延前の難
剥離性スケールを所定の高圧水ジェットにより除去して
おく薄スケール熱延鋼板の製造方法に関する。
ケール疵を無くし、かつスケール厚を薄くし酸洗等によ
る脱スケールの生産性を高めるために、仕上圧延前の難
剥離性スケールを所定の高圧水ジェットにより除去して
おく薄スケール熱延鋼板の製造方法に関する。
〔従来の技術〕 一般に熱延鋼板の製造にあたっては、素材スラブを酸
化性雰囲気の加熱炉に挿入し、粗圧延、仕上圧延、冷
却、巻取の各工程を経て製造されるが、この際加熱時に
生成したスラブ上の１次スケールや１次スケール除去後
に生成した２次スケールが充分に剥離されないままで圧
延すると、製品の表面にくい込みスケール疵となって残
る。また熱延後のスケール厚も厚くなる。このようなス
ケール疵が発生すると表面性状が著しく損なわれるとと
もに、それが曲げ下降の際などにクラックの起点として
作用するため、製品の品質に重大な弊害を及ぼす原因と
なる。また、熱延後のスケールは酸洗により除去する
が、スケール厚が厚くなると酸洗時間が長くなり、生産
性を著しく阻害する。
化性雰囲気の加熱炉に挿入し、粗圧延、仕上圧延、冷
却、巻取の各工程を経て製造されるが、この際加熱時に
生成したスラブ上の１次スケールや１次スケール除去後
に生成した２次スケールが充分に剥離されないままで圧
延すると、製品の表面にくい込みスケール疵となって残
る。また熱延後のスケール厚も厚くなる。このようなス
ケール疵が発生すると表面性状が著しく損なわれるとと
もに、それが曲げ下降の際などにクラックの起点として
作用するため、製品の品質に重大な弊害を及ぼす原因と
なる。また、熱延後のスケールは酸洗により除去する
が、スケール厚が厚くなると酸洗時間が長くなり、生産
性を著しく阻害する。
通常、このようなスケール疵の発生を防止する目的で
圧延ラインに供給圧力約100〜150Kgf/cm2の水ジェット
デスケーリング装置を設置し、これによって鋼板表面上
のスケールを剥離、除去しながら圧延を行っている。し
かしながらスケール剥離性の良否はデスケーリング装置
の操業条件のほかにスケールの性状、すなわち組成及び
構造等によって強く影響されているのが現状であって、
特にSi含有量の多い鋼の１次スケールの場合、甚だしく
剥離し難いことが知られている。この原因は加熱時の高
温酸化に際して、鋼中に含有されるSiが選択酸化を受け
て熱可塑性の大きい2FeO・SiO2（フェアライト）を作
り、スケールとメタルとの界面が複雑に入り組んだ特有
構造のサブスケールが形成されることによるものであ
る。例えばSiを0.1％以上含有する鋼を熱処理する場合
には、上記サブスケールの生成が著しく発達し、このた
めに製品表面に無数のスケール疵が残って接品の商品価
値を甚だしく低下させることがある。
圧延ラインに供給圧力約100〜150Kgf/cm2の水ジェット
デスケーリング装置を設置し、これによって鋼板表面上
のスケールを剥離、除去しながら圧延を行っている。し
かしながらスケール剥離性の良否はデスケーリング装置
の操業条件のほかにスケールの性状、すなわち組成及び
構造等によって強く影響されているのが現状であって、
特にSi含有量の多い鋼の１次スケールの場合、甚だしく
剥離し難いことが知られている。この原因は加熱時の高
温酸化に際して、鋼中に含有されるSiが選択酸化を受け
て熱可塑性の大きい2FeO・SiO2（フェアライト）を作
り、スケールとメタルとの界面が複雑に入り組んだ特有
構造のサブスケールが形成されることによるものであ
る。例えばSiを0.1％以上含有する鋼を熱処理する場合
には、上記サブスケールの生成が著しく発達し、このた
めに製品表面に無数のスケール疵が残って接品の商品価
値を甚だしく低下させることがある。
このような問題を回避するために採られる手段として
は例えば以下に示すようなものが開示、提案されてい
る。
は例えば以下に示すようなものが開示、提案されてい
る。
（１） 特公昭60−1085号公報においては、「Si0.10〜
4.00％含有の鋼からなるスラブを熱間圧延して熱延鋼板
を製造するに際し、圧延開始時間から起算した累積圧下
率が65％以上となり、かつ鋼片温度が1000℃以上にある
圧延期間内において、供給圧力80〜250Kg/cm2の高圧水
ジェットによるデスケーリングを累積時間にして0.04秒
以上施す事を特徴とする、含Si鋼の熱間圧延時のデスケ
ーリング方法」、といった要領のものが提案されてお
り、その要旨は次の２点にある。すなわち、フェアラ
イトとウスタイトの共晶体のデスケーリング性には顕著
な温度依存性があり、デスケーリングされ易い温度範囲
とそうでない温度範囲があり〔鉄と鋼講演概要集1982年
S439にその詳細が記述されており、FET（仕上圧延出側
温度）約900℃で最もスケール剥離性が悪い〕、この難
剥離性領域を避けるためにFETを1000℃以上とする。
スラブ加熱中に生成したフェアライトは地鉄に蚕食状に
侵入して複雑な界面構造をしており、このため特に圧下
率の少ない（例えば粗圧延初期段階）状態では高圧水に
よるデスケーリングではこれを剥離除去することは不可
能であるが、圧下が進むにつれて上記侵食域が鋼板表面
に浮き上がる状態になるために、65％以上の累積圧下率
でデスケーリング性が向上する。すなわち、仕上圧延直
前に高圧水でデスケーリングすることが最も有効であ
る。
4.00％含有の鋼からなるスラブを熱間圧延して熱延鋼板
を製造するに際し、圧延開始時間から起算した累積圧下
率が65％以上となり、かつ鋼片温度が1000℃以上にある
圧延期間内において、供給圧力80〜250Kg/cm2の高圧水
ジェットによるデスケーリングを累積時間にして0.04秒
以上施す事を特徴とする、含Si鋼の熱間圧延時のデスケ
ーリング方法」、といった要領のものが提案されてお
り、その要旨は次の２点にある。すなわち、フェアラ
イトとウスタイトの共晶体のデスケーリング性には顕著
な温度依存性があり、デスケーリングされ易い温度範囲
とそうでない温度範囲があり〔鉄と鋼講演概要集1982年
S439にその詳細が記述されており、FET（仕上圧延出側
温度）約900℃で最もスケール剥離性が悪い〕、この難
剥離性領域を避けるためにFETを1000℃以上とする。
スラブ加熱中に生成したフェアライトは地鉄に蚕食状に
侵入して複雑な界面構造をしており、このため特に圧下
率の少ない（例えば粗圧延初期段階）状態では高圧水に
よるデスケーリングではこれを剥離除去することは不可
能であるが、圧下が進むにつれて上記侵食域が鋼板表面
に浮き上がる状態になるために、65％以上の累積圧下率
でデスケーリング性が向上する。すなわち、仕上圧延直
前に高圧水でデスケーリングすることが最も有効であ
る。
（２） スケール厚を薄くする方法としては熱延後のス
ケール成長を極力抑制する方法がいくつか提案されてお
り、特開昭56−93821号公報では、仕上圧延直後に鋼板
を急冷することによって熱延鋼板表面のスケール厚を減
少させようとするものである。
ケール成長を極力抑制する方法がいくつか提案されてお
り、特開昭56−93821号公報では、仕上圧延直後に鋼板
を急冷することによって熱延鋼板表面のスケール厚を減
少させようとするものである。
（３） また、「仕上圧延機から巻取機までの間を非酸
化性ガスのトンネル型隔室で覆う方法（特開昭53−4366
1号）」や、「同じく仕上圧延機から巻取機までの区間
に冷却槽を設け、熱延後の鋼板をこの中に浸漬して冷却
するとともに、該冷却槽を含む全区間をトンネル型隔室
で覆って非酸化性ガス雰囲気とする方法（特開昭54−56
060号）」がある。
化性ガスのトンネル型隔室で覆う方法（特開昭53−4366
1号）」や、「同じく仕上圧延機から巻取機までの区間
に冷却槽を設け、熱延後の鋼板をこの中に浸漬して冷却
するとともに、該冷却槽を含む全区間をトンネル型隔室
で覆って非酸化性ガス雰囲気とする方法（特開昭54−56
060号）」がある。
しかしながら、上記のような各種従来例にあっては、
（１）の場合、上述のスケール疵防止方法に関する要点
を満足させる操業条件で圧延を行なうには、高温のFET
とするためスラブ加熱温度が高くなり、燃料原単位の増
加やスケールロスの増大など生産性が悪化する。さらに
圧下率やデスケーリング時間に種々の制約が加わるため
に圧延作業が煩雑となる等の問題があった。また、当該
公報には仕上圧延前のデスケーリング状態が熱延後の鋼
板表面のスケール厚に及ぼす影響については言及されて
いない。熱延鋼板は黒皮ままで使用する以外の場合に
は、表面スケールは主に酸洗によって除去する必要があ
る。この場合、スケール厚が厚いと酸洗時間が長くな
り、作業能率の低下が避けられないという問題があっ
た。また（２）の方法では、仕上圧延機出側には温度
計、板厚計等の計測器があるため、ある程度の時間は急
冷することができず、そのため充分な効果は得られなか
った。
（１）の場合、上述のスケール疵防止方法に関する要点
を満足させる操業条件で圧延を行なうには、高温のFET
とするためスラブ加熱温度が高くなり、燃料原単位の増
加やスケールロスの増大など生産性が悪化する。さらに
圧下率やデスケーリング時間に種々の制約が加わるため
に圧延作業が煩雑となる等の問題があった。また、当該
公報には仕上圧延前のデスケーリング状態が熱延後の鋼
板表面のスケール厚に及ぼす影響については言及されて
いない。熱延鋼板は黒皮ままで使用する以外の場合に
は、表面スケールは主に酸洗によって除去する必要があ
る。この場合、スケール厚が厚いと酸洗時間が長くな
り、作業能率の低下が避けられないという問題があっ
た。また（２）の方法では、仕上圧延機出側には温度
計、板厚計等の計測器があるため、ある程度の時間は急
冷することができず、そのため充分な効果は得られなか
った。
さらに（３）に示した方法では、いずれも設備が多大
となる上、ガスシールの方法等に技術的な問題点を残し
ていたため、実用的な方法とするに至らなかった。
となる上、ガスシールの方法等に技術的な問題点を残し
ていたため、実用的な方法とするに至らなかった。
この発明は以上のような従来の諸問題にかんがみてな
されたものであって、仕上圧延に先立ち、所定条件下で
高圧水スプレーを鋼板に施すことにより、上記課題を解
決することを目的としている。
されたものであって、仕上圧延に先立ち、所定条件下で
高圧水スプレーを鋼板に施すことにより、上記課題を解
決することを目的としている。
この発明は、上記目的を達成するために、Siを0.1重
量％以上含有する鋼を熱間圧延して熱延鋼板を製造する
に際し、仕上圧延に先立ち、単位散布面積当たりの衝突
圧が20g/mm2以上40g/mm2以下で、単位時間当たりの流量
密度が0.1/min.mm2以上0.2/min.mm2以下の高圧水ス
プレーを鋼板表面に施す薄スケール熱延鋼板の製造方法
としたものである。
量％以上含有する鋼を熱間圧延して熱延鋼板を製造する
に際し、仕上圧延に先立ち、単位散布面積当たりの衝突
圧が20g/mm2以上40g/mm2以下で、単位時間当たりの流量
密度が0.1/min.mm2以上0.2/min.mm2以下の高圧水ス
プレーを鋼板表面に施す薄スケール熱延鋼板の製造方法
としたものである。
この発明は、上記のような方法を採ることにより、温
度、圧下率、デスケーリング時間等の種々の制約を受け
ることなく、かつ熱延後の特殊な設備を必要としない簡
便な方法で難剥離性のスケールを仕上げ圧延前に完全に
除去することにより、スケール厚を低減できるとしたも
のである。そこで、この発明の成立する所以について本
発明者らは、特に難スケール剥離性のSi含有鋼の熱間圧
延する際の１次スケールの仕上圧延前のデスケーリング
性と熱延後のスケール厚の関係について詳細な実験を行
った。
度、圧下率、デスケーリング時間等の種々の制約を受け
ることなく、かつ熱延後の特殊な設備を必要としない簡
便な方法で難剥離性のスケールを仕上げ圧延前に完全に
除去することにより、スケール厚を低減できるとしたも
のである。そこで、この発明の成立する所以について本
発明者らは、特に難スケール剥離性のSi含有鋼の熱間圧
延する際の１次スケールの仕上圧延前のデスケーリング
性と熱延後のスケール厚の関係について詳細な実験を行
った。
実験は、実際のホットストリップミルのFSB（Finishe
r Scale Braker−仕上げ圧延機直前の高圧水デスケーリ
ング装置）において、供給高圧水圧力，水量，スプレー
拡がり角および厚み、ノズルと鋼板表面間の距離を変化
させることにより、高圧水スプレーの単位面積当たりの
衝突力Ptと単位時間当たりの流量密度Ｖを変化させ、そ
の時のスケール厚を調査した。その結果、従来の知見に
よる高圧水供給圧力、デスケーリング時間、デスケーリ
ング時の鋼板温度およびデスケーリング時までの鋼板の
累積圧下率などの種々の制約を受けることなく、単に高
圧水スプレーの鋼板衝突時の単位散布面積当たりの衝突
圧Ptと単位時間当たりの流量密度Ｖによりスケール剥離
性が評価でき、Ptが20g/mm2以上、Ｖが1.0/min.mm2以
上でスケールが殆ど剥離され、このような場合には仕上
圧延後の特殊な装置によりスケール成長を抑制すること
なく、熱延後のスケールも薄くできることを知見した。
r Scale Braker−仕上げ圧延機直前の高圧水デスケーリ
ング装置）において、供給高圧水圧力，水量，スプレー
拡がり角および厚み、ノズルと鋼板表面間の距離を変化
させることにより、高圧水スプレーの単位面積当たりの
衝突力Ptと単位時間当たりの流量密度Ｖを変化させ、そ
の時のスケール厚を調査した。その結果、従来の知見に
よる高圧水供給圧力、デスケーリング時間、デスケーリ
ング時の鋼板温度およびデスケーリング時までの鋼板の
累積圧下率などの種々の制約を受けることなく、単に高
圧水スプレーの鋼板衝突時の単位散布面積当たりの衝突
圧Ptと単位時間当たりの流量密度Ｖによりスケール剥離
性が評価でき、Ptが20g/mm2以上、Ｖが1.0/min.mm2以
上でスケールが殆ど剥離され、このような場合には仕上
圧延後の特殊な装置によりスケール成長を抑制すること
なく、熱延後のスケールも薄くできることを知見した。
本発明は、以上の知見に基づいて創案されたものであ
る。以下に本発明における構成要件の限定理由について
詳述する。
る。以下に本発明における構成要件の限定理由について
詳述する。
本発明の効果は、Si含有鋼における難剥離性のスケー
ルを剥離、除去することにある。Siが0.1％未満では特
に難剥離性のスケールは形成されない。従ってSi含有量
の下限を0.1％とする。
ルを剥離、除去することにある。Siが0.1％未満では特
に難剥離性のスケールは形成されない。従ってSi含有量
の下限を0.1％とする。
高圧水スプレーの衝突圧および流量をそれぞれ20g/mm
2以上、0.1/min.mm2以上に規制する理由について述べ
る。第１表に示す組成のスラブを供試鋼として、仕上圧
延機直前のFSBのデスケーリングヘッダへの高圧水供給
圧力、供給水量およびヘッダ高さ（ノズルと鋼板との距
離）を変えて第２表に示す条件で圧延し、熱延後の製品
のスケール厚を調査した（スケール厚は板断面の光学顕
微鏡観察により測定した）。
2以上、0.1/min.mm2以上に規制する理由について述べ
る。第１表に示す組成のスラブを供試鋼として、仕上圧
延機直前のFSBのデスケーリングヘッダへの高圧水供給
圧力、供給水量およびヘッダ高さ（ノズルと鋼板との距
離）を変えて第２表に示す条件で圧延し、熱延後の製品
のスケール厚を調査した（スケール厚は板断面の光学顕
微鏡観察により測定した）。
供試鋼ＡはSiを多量に含有していて１次スケールが剥
離し難く、仕上圧延出側温度が高く、巻取温度も高くス
ケール厚が厚くなり易い鋼である。
離し難く、仕上圧延出側温度が高く、巻取温度も高くス
ケール厚が厚くなり易い鋼である。
詳細な調査結果を第１図に示す。図中の数字は熱延製
品でのスケール厚を示す。図からわかるように、Ptが20
g/mm2以上、かつＶが0.1/min.mm2以上においてスケー
ル厚が急激に減少していることは明白である。
品でのスケール厚を示す。図からわかるように、Ptが20
g/mm2以上、かつＶが0.1/min.mm2以上においてスケー
ル厚が急激に減少していることは明白である。
第２図にＶを0.15/min.mm2とし、Ptを10g/mm2（同
図（ａ））、及び30g/mm2（同図（ｂ））としてデスケ
ーリングした熱延製品での鋼板表面断面部のXMA分析結
果を示す。Ptが10g/mm2の場合には、地鉄とスケールの
間にサブスケール層が形成しており、デスケーリングに
よりスケールが完全に剥離・除去されていないことがわ
かる。これに対し、Ptが30g/mm2の場合にはサブスケー
ル僧は認められず、デスケーリングによりサブスケール
層まで完全に除去されたと推定される。
図（ａ））、及び30g/mm2（同図（ｂ））としてデスケ
ーリングした熱延製品での鋼板表面断面部のXMA分析結
果を示す。Ptが10g/mm2の場合には、地鉄とスケールの
間にサブスケール層が形成しており、デスケーリングに
よりスケールが完全に剥離・除去されていないことがわ
かる。これに対し、Ptが30g/mm2の場合にはサブスケー
ル僧は認められず、デスケーリングによりサブスケール
層まで完全に除去されたと推定される。
第３図は、熱延製品のスケール厚に及ぼす高圧水流量
密度Ｖの影響を示したものである。図から明らかなよう
に、衝突圧が30g/mm2の場合にＶが0.1/min.mm2以上に
なるとスケール厚が顕著に減少することがわかる。
密度Ｖの影響を示したものである。図から明らかなよう
に、衝突圧が30g/mm2の場合にＶが0.1/min.mm2以上に
なるとスケール厚が顕著に減少することがわかる。
すなわち、本発明での薄スケール化に対する作用は、
仕上圧延前のデスケーリングによりスケールを完全に除
去することにある。さらに高圧水スプレーの衝突圧およ
び流量は大きいほど薄スケール化には有効であるが、衝
突圧の上昇および流量の増加はポンプ容量，配管，配管
接続部の耐圧強度の点から設備費が膨大となるため、Pt
およびＶをそれぞれ40g/mm2以下、0.2/min.mm2以下と
したものである。
仕上圧延前のデスケーリングによりスケールを完全に除
去することにある。さらに高圧水スプレーの衝突圧およ
び流量は大きいほど薄スケール化には有効であるが、衝
突圧の上昇および流量の増加はポンプ容量，配管，配管
接続部の耐圧強度の点から設備費が膨大となるため、Pt
およびＶをそれぞれ40g/mm2以下、0.2/min.mm2以下と
したものである。
以下、本発明を実施例をもって説明する。
第３表に示す化学組成の鋼から成るスラブを熱間圧延
するに際して、第４表に示す条件でデスケーリングを実
施した。熱延後のスケール厚とスケール疵発生率を示
す。
するに際して、第４表に示す条件でデスケーリングを実
施した。熱延後のスケール厚とスケール疵発生率を示
す。
第４表中、鋼Ｂに係るNo.1〜13においてわかるよう
に、PtおよびＶが本発明の範囲内にあればスケール疵の
発生が無く、スケール厚が10μｍ以下と薄くなっている
が、本発明の範囲を外れた場合はスケール厚は20μｍ以
上と厚くなる。従って本発明の効果が明白である。ま
た、スケール厚の低下はPtおよびＶの条件のみに依存
し、他の要因、例えば高圧水供給圧、デスケーリング温
度、デスケーリング時間および累積圧下率の大小によら
ないことは明白である。なお、スケール疵発生率は、鋼
板表面でのスケール疵発生面積率を示す。
に、PtおよびＶが本発明の範囲内にあればスケール疵の
発生が無く、スケール厚が10μｍ以下と薄くなっている
が、本発明の範囲を外れた場合はスケール厚は20μｍ以
上と厚くなる。従って本発明の効果が明白である。ま
た、スケール厚の低下はPtおよびＶの条件のみに依存
し、他の要因、例えば高圧水供給圧、デスケーリング温
度、デスケーリング時間および累積圧下率の大小によら
ないことは明白である。なお、スケール疵発生率は、鋼
板表面でのスケール疵発生面積率を示す。
以上の効果は、No.14〜17から明らかなように、鋼成
分が異なる場合でもSi含有量が0.1％以上の鋼では同様
である。
分が異なる場合でもSi含有量が0.1％以上の鋼では同様
である。
なお、Si含有量が0.1％未満の場合にはNo.18,19から
明らかなように、難剥離性のスケールは形成されないた
め、本発明の効果は認められない。
明らかなように、難剥離性のスケールは形成されないた
め、本発明の効果は認められない。
本発明により薄スケール化した熱延鋼板では、酸洗時
間が本発明を実施しない場合に比べて約1/2となり、酸
洗効率の上昇により生産性が著しく向上した。
間が本発明を実施しない場合に比べて約1/2となり、酸
洗効率の上昇により生産性が著しく向上した。
以上説明したように本発明によれば、Siを0.1重量％
以上含有する鋼においては、熱間圧延する際のデスケー
リング条件のうち、衝突圧及び流量密度が本発明の範囲
内にあれば、従来剥離し難いとされていたスケールを簡
単に除去し、スケール厚が著しく薄い熱延鋼板を製造す
ることができ、酸洗に格別の支障を及ぼすことなく生産
性を上げるなど、産業上の有用な効果が得られる。
以上含有する鋼においては、熱間圧延する際のデスケー
リング条件のうち、衝突圧及び流量密度が本発明の範囲
内にあれば、従来剥離し難いとされていたスケールを簡
単に除去し、スケール厚が著しく薄い熱延鋼板を製造す
ることができ、酸洗に格別の支障を及ぼすことなく生産
性を上げるなど、産業上の有用な効果が得られる。
第１図はスケール厚に及ぼすデスケーリング時の高圧水
スプレーの衝突圧および流量密度の影響を調査した結果
を示した図表、第２図は本発明範囲（同図（ｂ））およ
び範囲外（同図（ａ））の鋼板表面断面部の酸素,Siの
分布を示す図、第３図はスケール厚に及ぼす高圧水スプ
レーの流量密度の影響を示した図表である。
スプレーの衝突圧および流量密度の影響を調査した結果
を示した図表、第２図は本発明範囲（同図（ｂ））およ
び範囲外（同図（ａ））の鋼板表面断面部の酸素,Siの
分布を示す図、第３図はスケール厚に及ぼす高圧水スプ
レーの流量密度の影響を示した図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 菱沼 至 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 田野村 忠郎 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社千葉製鉄所内
Claims (1)
- 【請求項１】Siを0.1重量％以上含有する鋼を熱間圧延
して熱延鋼板を製造するに際し、仕上圧延に先立ち、単
位散布面積当たりの衝突圧が20g/mm2以上40g/mm2以下
で、単位時間当たりの流量密度が0.1/min.mm2以上0.2
/min.mm2以下の高圧水スプレーを鋼板表面に施すこと
を特徴とする薄スケール熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2247819A JP2672392B2 (ja) | 1990-09-18 | 1990-09-18 | 薄スケール熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2247819A JP2672392B2 (ja) | 1990-09-18 | 1990-09-18 | 薄スケール熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04127912A JPH04127912A (ja) | 1992-04-28 |
| JP2672392B2 true JP2672392B2 (ja) | 1997-11-05 |
Family
ID=17169134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2247819A Expired - Lifetime JP2672392B2 (ja) | 1990-09-18 | 1990-09-18 | 薄スケール熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP2672392B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06190433A (ja) * | 1992-12-25 | 1994-07-12 | Nkk Corp | 熱延鋼板のデスケーリング方法 |
-
1990
- 1990-09-18 JP JP2247819A patent/JP2672392B2/ja not_active Expired - Lifetime
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|---|---|
| JPH04127912A (ja) | 1992-04-28 |
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