JPH0830131B2 - 熱可塑性重合体組成物 - Google Patents
熱可塑性重合体組成物Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エチレン‐プロピレン
系ゴム、エチレン系共重合体、プロピレン重合体（エチ
レン‐プロピレンブロック共重合体を含む）およびタル
クにより構成され、射出成形時の加工性が良好で外観も
良く、曲げ弾性率、引張り伸び特性、表面硬度、耐衝撃
性、塗装性が優れ、たとえば、自動車部品等射出成形品
に好適な特定の熱可塑性重合体組成物に関するものであ
る。
系ゴム、エチレン系共重合体、プロピレン重合体（エチ
レン‐プロピレンブロック共重合体を含む）およびタル
クにより構成され、射出成形時の加工性が良好で外観も
良く、曲げ弾性率、引張り伸び特性、表面硬度、耐衝撃
性、塗装性が優れ、たとえば、自動車部品等射出成形品
に好適な特定の熱可塑性重合体組成物に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】エチレン−プロピレン共重合ゴムを始め
とする各種ゴムの流動性を改良し、更に剛性を付与して
成形体としての価値を高めようという試みは従来より数
多く行なわれており、たとえば、特公昭５７−５７０４
９号公報、特公昭６２−５４６０号公報、特公昭６２−
５４６１号公報に記載されているような、ゴムにポリプ
ロピレンを配合した組成物がある。しかし、これらの組
成物においては総じてポリプロピレンの配合割合が少な
く、また、格別に高流動、高結晶性のポリプロピレンを
使用しないので、大型の成形品を射出形成しようとする
と、結晶化速度が遅い為に長い冷却時間を要して生産性
が著しく悪く、かつ、ポリエチレンやタルクと併用して
いないこともあって、製品の曲げ弾性率や表面硬度も不
十分なものしか得られない。また、比較的多量のポリプ
ロピレンを用いている特公昭６１−１９６５１号公報に
記載の組成物においても、ポリエチレンやタルクと併用
していない点は同様であり、しかもゴムとして部分架橋
ゴムを用いている為に、生産性、曲げ弾性率、表面硬度
のいずれの面でも、前記組成物と同様の問題を有してい
る。また、上記技術とは逆に、プロピレン−エチレンブ
ロック共重合体にエチレン−プロピレン系ゴムとタルク
を配合し、優れた塗装性と低温耐衝撃性を兼備した、特
公昭６０−３４２０号公報に記載の組成物があり、さら
にポリエチレンを加えることにより外観、塗装性が改善
された特公昭５９−４９２５２号公報、特開昭６１−２
７６８４０号公報、特公昭６３−６５２２３号公報に記
載の組成物があるが、これらの組成物を用いた成形体も
曲げ弾性率が必ずしも充分ではなく、特に表面硬度が低
い為に傷付きやすいという問題を有している。
とする各種ゴムの流動性を改良し、更に剛性を付与して
成形体としての価値を高めようという試みは従来より数
多く行なわれており、たとえば、特公昭５７−５７０４
９号公報、特公昭６２−５４６０号公報、特公昭６２−
５４６１号公報に記載されているような、ゴムにポリプ
ロピレンを配合した組成物がある。しかし、これらの組
成物においては総じてポリプロピレンの配合割合が少な
く、また、格別に高流動、高結晶性のポリプロピレンを
使用しないので、大型の成形品を射出形成しようとする
と、結晶化速度が遅い為に長い冷却時間を要して生産性
が著しく悪く、かつ、ポリエチレンやタルクと併用して
いないこともあって、製品の曲げ弾性率や表面硬度も不
十分なものしか得られない。また、比較的多量のポリプ
ロピレンを用いている特公昭６１−１９６５１号公報に
記載の組成物においても、ポリエチレンやタルクと併用
していない点は同様であり、しかもゴムとして部分架橋
ゴムを用いている為に、生産性、曲げ弾性率、表面硬度
のいずれの面でも、前記組成物と同様の問題を有してい
る。また、上記技術とは逆に、プロピレン−エチレンブ
ロック共重合体にエチレン−プロピレン系ゴムとタルク
を配合し、優れた塗装性と低温耐衝撃性を兼備した、特
公昭６０−３４２０号公報に記載の組成物があり、さら
にポリエチレンを加えることにより外観、塗装性が改善
された特公昭５９−４９２５２号公報、特開昭６１−２
７６８４０号公報、特公昭６３−６５２２３号公報に記
載の組成物があるが、これらの組成物を用いた成形体も
曲げ弾性率が必ずしも充分ではなく、特に表面硬度が低
い為に傷付きやすいという問題を有している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の熱可
塑性重合体組成物の、大型の成形品を射出成形しようと
すると、結晶化速度が遅い為に長い冷却時間を要して生
産性が著しく悪く、かつ、製品の曲げ弾性率や表面硬度
も不十分なものしか得られず、表面硬度が低い為に傷付
きやすいといった問題点があり、本発明はこれらの問題
点を総合的に解決させることを目的とするものである。
塑性重合体組成物の、大型の成形品を射出成形しようと
すると、結晶化速度が遅い為に長い冷却時間を要して生
産性が著しく悪く、かつ、製品の曲げ弾性率や表面硬度
も不十分なものしか得られず、表面硬度が低い為に傷付
きやすいといった問題点があり、本発明はこれらの問題
点を総合的に解決させることを目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記熱可
塑性重合体組成物の耐衝撃性、塗装性を維持しつつ、成
形加工性、曲げ弾性率、および表面硬度の問題を解決す
る手法について種々検討し、エチレン‐プロピレン系ゴ
ムの分子内に結晶性セグメントを導入し、更に、低結晶
性の高分子物質と高流動で高結晶性の高分子物質を配合
する手法を見出した。この手法のもとに種々検討した結
果、特定のエチレン‐プロピレン系ゴム、エチレン系共
重合体、プロピレン重合体、およびタルクを特定割合で
配合することにより、射出成形時の加工性が良好で外観
も良く、曲げ弾性率、引張り伸び特性、表面硬度、耐衝
撃性、塗装性が優れた、特定の熱可塑性重合体組成物が
得られることを見出し発明を完成した。
塑性重合体組成物の耐衝撃性、塗装性を維持しつつ、成
形加工性、曲げ弾性率、および表面硬度の問題を解決す
る手法について種々検討し、エチレン‐プロピレン系ゴ
ムの分子内に結晶性セグメントを導入し、更に、低結晶
性の高分子物質と高流動で高結晶性の高分子物質を配合
する手法を見出した。この手法のもとに種々検討した結
果、特定のエチレン‐プロピレン系ゴム、エチレン系共
重合体、プロピレン重合体、およびタルクを特定割合で
配合することにより、射出成形時の加工性が良好で外観
も良く、曲げ弾性率、引張り伸び特性、表面硬度、耐衝
撃性、塗装性が優れた、特定の熱可塑性重合体組成物が
得られることを見出し発明を完成した。
【０００５】即ち本発明は、融点３０〜６０℃のエチレ
ン・プロピレン系ゴム、融点６０〜１００℃、密度０．
９１ｇ／ｃｍ３以下かつメルトフローレート１〜１０ｇ
／１０分のエチレン系共重合体、及びメルトフローレー
ト５０〜１５０ｇ／１０分のプロピレン重合体（プロピ
レン・エチレンブロック共重合体を含む）から構成され
た熱可塑性重合体成分が、ｏ−ジクロルベンゼンによる
分別において、４０℃にて可溶な成分（Ａ）と、４０℃
では不溶でかつ１１０℃では可溶な成分（Ｂ）の和が５
０〜７０重量部で、かつ成分（Ａ）と成分（Ｂ）の重量
比が０．５〜１．５であり、１１０℃では不溶な成分
（Ｃ）が５０〜３０重量部からなるものであり、該熱可
塑性重合体成分１００重量部に対してタルク７〜２５重
量部を配合してなり、曲げ弾性率が１０，０００〜２
０，０００ｋｇ／ｃｍ２であることを特徴とする熱可塑
性重合体組成物である。
ン・プロピレン系ゴム、融点６０〜１００℃、密度０．
９１ｇ／ｃｍ３以下かつメルトフローレート１〜１０ｇ
／１０分のエチレン系共重合体、及びメルトフローレー
ト５０〜１５０ｇ／１０分のプロピレン重合体（プロピ
レン・エチレンブロック共重合体を含む）から構成され
た熱可塑性重合体成分が、ｏ−ジクロルベンゼンによる
分別において、４０℃にて可溶な成分（Ａ）と、４０℃
では不溶でかつ１１０℃では可溶な成分（Ｂ）の和が５
０〜７０重量部で、かつ成分（Ａ）と成分（Ｂ）の重量
比が０．５〜１．５であり、１１０℃では不溶な成分
（Ｃ）が５０〜３０重量部からなるものであり、該熱可
塑性重合体成分１００重量部に対してタルク７〜２５重
量部を配合してなり、曲げ弾性率が１０，０００〜２
０，０００ｋｇ／ｃｍ２であることを特徴とする熱可塑
性重合体組成物である。
【０００６】本発明で用いられるエチレン−プロピレン
系ゴムは、示差捜査型熱量計による測定で３０〜６０℃
に融点を持つものであるが、ＭＦＲ（２３０℃）が０．
３〜３ｇ／１０分（好ましくは０．５〜２ｇ／１０分）
で、かつ分子内に適当量の結晶性セグメントを有するこ
とが重要であり、プロピレン含量が１２〜３０重量％
（好ましくは１５〜２５重量％）、融点が３５〜５５℃
のものが表面硬度、耐衝撃性および塗膜の密着性の点で
好適に用いられる。ここで、融点が低過ぎると表面硬度
が不足し、一方、高過ぎると塗膜の蜜着性が不良とな
る。
系ゴムは、示差捜査型熱量計による測定で３０〜６０℃
に融点を持つものであるが、ＭＦＲ（２３０℃）が０．
３〜３ｇ／１０分（好ましくは０．５〜２ｇ／１０分）
で、かつ分子内に適当量の結晶性セグメントを有するこ
とが重要であり、プロピレン含量が１２〜３０重量％
（好ましくは１５〜２５重量％）、融点が３５〜５５℃
のものが表面硬度、耐衝撃性および塗膜の密着性の点で
好適に用いられる。ここで、融点が低過ぎると表面硬度
が不足し、一方、高過ぎると塗膜の蜜着性が不良とな
る。
【０００７】本発明で用いられるエチレン系共重合体
は、上記ゴムとの相溶性の観点で結晶性が高過ぎないこ
とが重要であるので、示差走査熱量計による測定で６０
〜１００℃に融点を持ち、密度が０．９１ｇ／ｃｍ３以
下、かつＭＦＲ１〜１０ｇ／１０分のものであるが、Ｍ
ＦＲが２〜８ｇ／１０分のものが成形性及び耐衝撃性の
点で好適に用いられ、かつ、融点が６５〜９０℃のもの
が表面硬度、耐衝撃性および塗膜の密着性の点で好適に
用いられる。ここで、融点が低渦ぎると表面高度が不足
し、一方、高過ぎると塗幕の密着性が不良となり、密度
が高過ぎると引っ張り特性および塗幕の密着性が不足
し、またＭＦＲが低過ぎると成形性が悪化し、一方高過
ぎると耐衝撃性が悪化する。上記エチレン系共重合体は
チーグラー型触媒、フィリップス型触媒、カミンスキー
型触媒等のイオン重合触媒の存在下、気相流動床法、溶
液法、スラリー法、あるいは、圧力２００ｋｇ／ｃｍ２
以上、温度１５０℃以上の高圧イオン重合等の製造プロ
セスを適用して、エチレンとα−オレフィンを共重合す
ることにより得られるものであり、α−オレフィンの含
有量にかかわらず、融点が上記範囲にあるものであれば
好適に用いられる。エチレンと共重合するα−オレフィ
ンは炭素数３〜８の１−オレフィンであり、たとえば、
プロピレン、ブテン−１、３−メチルブテン−１、ペン
テン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキセン−１、ヘ
プテン−１、オクテン−１等である。この場合のα−オ
レフィンは１種類である必要はなく、２種類以上用いた
多元系共重合体であってもよい。
は、上記ゴムとの相溶性の観点で結晶性が高過ぎないこ
とが重要であるので、示差走査熱量計による測定で６０
〜１００℃に融点を持ち、密度が０．９１ｇ／ｃｍ３以
下、かつＭＦＲ１〜１０ｇ／１０分のものであるが、Ｍ
ＦＲが２〜８ｇ／１０分のものが成形性及び耐衝撃性の
点で好適に用いられ、かつ、融点が６５〜９０℃のもの
が表面硬度、耐衝撃性および塗膜の密着性の点で好適に
用いられる。ここで、融点が低渦ぎると表面高度が不足
し、一方、高過ぎると塗幕の密着性が不良となり、密度
が高過ぎると引っ張り特性および塗幕の密着性が不足
し、またＭＦＲが低過ぎると成形性が悪化し、一方高過
ぎると耐衝撃性が悪化する。上記エチレン系共重合体は
チーグラー型触媒、フィリップス型触媒、カミンスキー
型触媒等のイオン重合触媒の存在下、気相流動床法、溶
液法、スラリー法、あるいは、圧力２００ｋｇ／ｃｍ２
以上、温度１５０℃以上の高圧イオン重合等の製造プロ
セスを適用して、エチレンとα−オレフィンを共重合す
ることにより得られるものであり、α−オレフィンの含
有量にかかわらず、融点が上記範囲にあるものであれば
好適に用いられる。エチレンと共重合するα−オレフィ
ンは炭素数３〜８の１−オレフィンであり、たとえば、
プロピレン、ブテン−１、３−メチルブテン−１、ペン
テン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキセン−１、ヘ
プテン−１、オクテン−１等である。この場合のα−オ
レフィンは１種類である必要はなく、２種類以上用いた
多元系共重合体であってもよい。
【０００８】本発明で用いられるプロピレン重合体は、
ＭＦＲが５０〜１５０ｇ／１０分のものであるが、ＭＦ
Ｒが５０〜１００ｇ／１０分で、かつエチレン含量が
１．５〜８重量％（好ましくは２〜７重量％）のプロピ
レン−エチレンブロック共重合体が加工性および耐衝撃
性の点で好ましく、その結晶性プロピレン重合部の密度
は０．９０７ｇ／ｃｍ３以上（好ましくは０．９０８ｇ
／ｃｍ３以上）のものが、表面硬度の点で好適に用いら
れる。ここでＭＦＲが低過ぎると加工性が悪化し、一
方、高過ぎると耐衝撃性が悪化する。上記プロピレン重
合体のＭＦＲは、重合時に調整したもの、あるいは重合
後ジアシル・パーオキサイド、ジアルキルパーオキサイ
ド等の有機過酸化物で調整したものであってもよい。ま
た、このプロピレン共重合体は、無水マレイン酸、メタ
アクリル酸、トリメトキシ・ビニルシラン等、他の不飽
和単量体を共重合（グラフトまたはランダム）して含有
する共重合体、またはそれら共重合体の混合物であって
もよい。特に、無水マレイン酸あるいはトリメトキシ・
ビニルシランをグラフトした結晶性ポリプロピレンを、
このプロピレン共重合体に混合して使用した場合に、表
面硬度が向上する効果がある。上記プロピレン重合体の
製造には高立体規則性触媒が用いられる。上記触媒の代
表的な製造法には、四塩化チタンを有機アルミニウム化
合物で還元し、更に各種の電子供与体及び電子受容体で
処理して得た三塩化チタン組成物と、有機アルミニウム
化合物及び芳香族カルボン酸ニステルとを組合せる方法
（特開昭５６−１００８０６号公報、特開昭５６−１２
０７１２号公報、特開昭５８−１０４９０７号公報）、
およびハロゲン化マグネシウムに四塩化チタンと各種の
電子供与体を接触させる担持型触媒の方法（特開昭５７
−６３３１０号公報、特開昭６３−４３９１５号公報、
特開昭６３−８３１１６号公報）等、公知の方法が用い
られる。
ＭＦＲが５０〜１５０ｇ／１０分のものであるが、ＭＦ
Ｒが５０〜１００ｇ／１０分で、かつエチレン含量が
１．５〜８重量％（好ましくは２〜７重量％）のプロピ
レン−エチレンブロック共重合体が加工性および耐衝撃
性の点で好ましく、その結晶性プロピレン重合部の密度
は０．９０７ｇ／ｃｍ３以上（好ましくは０．９０８ｇ
／ｃｍ３以上）のものが、表面硬度の点で好適に用いら
れる。ここでＭＦＲが低過ぎると加工性が悪化し、一
方、高過ぎると耐衝撃性が悪化する。上記プロピレン重
合体のＭＦＲは、重合時に調整したもの、あるいは重合
後ジアシル・パーオキサイド、ジアルキルパーオキサイ
ド等の有機過酸化物で調整したものであってもよい。ま
た、このプロピレン共重合体は、無水マレイン酸、メタ
アクリル酸、トリメトキシ・ビニルシラン等、他の不飽
和単量体を共重合（グラフトまたはランダム）して含有
する共重合体、またはそれら共重合体の混合物であって
もよい。特に、無水マレイン酸あるいはトリメトキシ・
ビニルシランをグラフトした結晶性ポリプロピレンを、
このプロピレン共重合体に混合して使用した場合に、表
面硬度が向上する効果がある。上記プロピレン重合体の
製造には高立体規則性触媒が用いられる。上記触媒の代
表的な製造法には、四塩化チタンを有機アルミニウム化
合物で還元し、更に各種の電子供与体及び電子受容体で
処理して得た三塩化チタン組成物と、有機アルミニウム
化合物及び芳香族カルボン酸ニステルとを組合せる方法
（特開昭５６−１００８０６号公報、特開昭５６−１２
０７１２号公報、特開昭５８−１０４９０７号公報）、
およびハロゲン化マグネシウムに四塩化チタンと各種の
電子供与体を接触させる担持型触媒の方法（特開昭５７
−６３３１０号公報、特開昭６３−４３９１５号公報、
特開昭６３−８３１１６号公報）等、公知の方法が用い
られる。
【０００９】このような３種の重合体成分は、ｏ−ジク
ロルベンゼンによる分別において、４０℃にて可溶な成
分（Ａ）と、４０℃では不溶でかつ１１０℃では可溶な
成分（Ｂ）の和が５０〜７０重量部で、かつ成分（Ａ）
と成分（Ｂ）の重量比が０．５〜１．５であり、１１０
℃では不溶な成分（Ｃ）が５０〜３０重量部であること
を満足するように配合される。一般に知られている様
に、これら原材料となるエチレン・プロピレン系ゴム、
エチレン共重合体及びプロピレン重合体の各重合体は、
それぞれどの様な触媒や重合条件等を採用して製造され
たものであるかによって、若干異なった性質のものが得
られるが、基本的には、エチレン・プロピレン系ゴム
は、一部成分（Ｂ）も含んでいるが、成分（Ａ）を多量
に含み、実質上成分（Ａ）からなるものであり、また、
エチレン共重合体は、一部成分（Ａ）も含んでいるが、
成分（Ｂ）を多量に含み、実質上成分（Ｂ）からなるも
のであり、更に、プロピレン重合体は一部成分（Ａ）及
び成分（Ｂ）も含んでいるが、最も多い成分は成分
（Ｃ）からなるものである。従って、上記成分（Ａ）〜
（Ｃ）の組成を満足するように原材料のエチレン・プロ
ピレン系ゴム、エチレン共重合体及びプロピレン重合体
を配合するには、基本的には、これら３種類の重合体成
分をそれぞれ上記成分（Ａ）〜成分（Ｃ）の組成付近の
割合で配合させる。ただ、ここで加味しなければならな
いことは、原材料であるこれら３種類の重合体成分は、
上記の通り、重合時の条件、すなわち得られる各重合体
の物性（例えば、ＭＦＲ、密度、モノマー含量等）によ
りそれぞれに、重合体組成物の溶媒特性である成分
（Ａ）、成分（Ｂ）、成分（Ｃ）のいずれかの複数成分
を比較的多く含有し得るものでもあり、その場合には当
然のことながら、配合する原材料の配合量を加減する。
例えば、後記の実施例及び比較例に示す通り、表１に示
される物性の原材料を用いる場合には、比較例１におい
て、ＥＰＲ（２５重量部）とＰＥＸ（２５重量部）の合
計配合量に加えて、ＰＰ（５０重量部）中の成分（Ａ）
及び成分（Ｂ）が含有されることになるから、全組成物
中の成分（Ａ）と成分（Ｂ）の合計配合量が増加して結
果的に７４重量部となり、本発明の範囲（５０〜７０重
量部）を超えてしまい、評価の劣ったものとなってしま
う。従って、この様な場合には、ＥＰＲとＰＥＸの合計
量をもっと少なめに配合する必要がある。比較例２にお
いては、ＥＰＲ（１０重量部）とＰＥＸ（１０重量部）
の合計配合量が少な過ぎると、全組成物中の成分（Ａ）
と成分（Ｂ）の合計配合量が４５重量部となり、本発明
の範囲に達せず、評価の劣ったものとなってしまう。従
って、このような場合には、ＥＰＲとＰＥＸの合計配合
量をもっと多めに配合する必要がある。比較例３におい
ては、ＥＰＲ（５重量部）がＰＥＸ（３０重量部）に対
して少な過ぎる（５重量部／３０重量部＝０．１７）
と、成分（Ａ）と成分（Ｂ）の重量圧が本発明の範囲
（０．５〜１．５）に達せず、評価の劣ったものとなっ
てしまう。従って、この様な場合には、ＥＰＲの配合量
をもっと多めに配合し、ＰＥＸの配合量をもっと少なめ
に配合する必要がある。比較例４においては、ＥＰＲ
（３０重量部）がＰＥＸ（５重量部）に対して多過ぎる
（３０重量部／５重量部＝６）と、成分（Ａ）と成分
（Ｂ）の重量比が本発明の範囲を超えてしまい、評価の
劣ったものとなってしまう。従って、この様な場合に
は、ＥＰＲの配合量をもっと少なめに配合し、ＰＥＸの
配合量をもっと多めに配合する必要がある。結局、表１
に示される物性の原材料を用いる場合には、表２の実施
例１〜６に示す様な配合割合で配合すれば、表３に示す
様な好ましい結果が得られる。この様にして一度原材料
となるエチレン・プロピレン系ゴム、エチレン共重合体
及びプロピレン重合体の種類と配合割合が決まれば、類
似の物性を有する原材料を用いれば同様な結果が得られ
るので、ＭＦＲ、密度、モノマー含量、融解温度等の諸
物性が類似のものであるかを確認してから原材料を配合
すれば、それ以降の組成物の品質を一定化させることが
できる。本発明において、上記の成分（Ａ）と成分
（Ｂ）の和が上記未満（すなわち、成分（Ｃ）が上記超
過）では耐衝撃性が劣り、上記超過では曲げ弾性率が劣
るので不適当である。また、成分（Ａ）に対する成分
（Ｂ）の重量比「成分（Ａ）／成分（Ｂ）］が上記範囲
未満では塗膜の密着性が劣るので不適当であり、上記超
過では引張伸び特性が劣り、成形品に衝撃が加えられた
場合に脆性破壊を起こし易くなるので不適当である。ま
た、本発明において、成分（Ｃ）の固有粘度（［η］）
が高いと、成形温度を高める必要があり成形サイクルの
増大を招くので、成分（Ｃ）の固有粘度は２．０ｄｌ／
ｇ以下（好ましくは１．７ｄｌ／ｇ以下）のものが好ま
しい。プロピレン重合体の結晶性は、１３Ｃ−ＮＭＲを
用いて求めた成分（Ｂ）中のポリプロピレン重合部分を
成分（Ｄ）としたときに、高結晶性ポリプロピレンの割
合のインデックスとして規定される、（成分（Ｃ）の量
／（成分（Ｃ）の量＋成分（Ｄ）の量））が０．７０以
上（好ましくは０．７５以上）であるものが、表面硬度
の点で好ましい。なお、本発明に用いられるエチレン・
プロピレン系ゴム、エチレン系共重合体、プロピレン重
合体は、これら配合物の溶剤分別による成分割合が上記
範囲内であれば、各成分について２種以上の併用混合物
であってもなんら差し支えない。
ロルベンゼンによる分別において、４０℃にて可溶な成
分（Ａ）と、４０℃では不溶でかつ１１０℃では可溶な
成分（Ｂ）の和が５０〜７０重量部で、かつ成分（Ａ）
と成分（Ｂ）の重量比が０．５〜１．５であり、１１０
℃では不溶な成分（Ｃ）が５０〜３０重量部であること
を満足するように配合される。一般に知られている様
に、これら原材料となるエチレン・プロピレン系ゴム、
エチレン共重合体及びプロピレン重合体の各重合体は、
それぞれどの様な触媒や重合条件等を採用して製造され
たものであるかによって、若干異なった性質のものが得
られるが、基本的には、エチレン・プロピレン系ゴム
は、一部成分（Ｂ）も含んでいるが、成分（Ａ）を多量
に含み、実質上成分（Ａ）からなるものであり、また、
エチレン共重合体は、一部成分（Ａ）も含んでいるが、
成分（Ｂ）を多量に含み、実質上成分（Ｂ）からなるも
のであり、更に、プロピレン重合体は一部成分（Ａ）及
び成分（Ｂ）も含んでいるが、最も多い成分は成分
（Ｃ）からなるものである。従って、上記成分（Ａ）〜
（Ｃ）の組成を満足するように原材料のエチレン・プロ
ピレン系ゴム、エチレン共重合体及びプロピレン重合体
を配合するには、基本的には、これら３種類の重合体成
分をそれぞれ上記成分（Ａ）〜成分（Ｃ）の組成付近の
割合で配合させる。ただ、ここで加味しなければならな
いことは、原材料であるこれら３種類の重合体成分は、
上記の通り、重合時の条件、すなわち得られる各重合体
の物性（例えば、ＭＦＲ、密度、モノマー含量等）によ
りそれぞれに、重合体組成物の溶媒特性である成分
（Ａ）、成分（Ｂ）、成分（Ｃ）のいずれかの複数成分
を比較的多く含有し得るものでもあり、その場合には当
然のことながら、配合する原材料の配合量を加減する。
例えば、後記の実施例及び比較例に示す通り、表１に示
される物性の原材料を用いる場合には、比較例１におい
て、ＥＰＲ（２５重量部）とＰＥＸ（２５重量部）の合
計配合量に加えて、ＰＰ（５０重量部）中の成分（Ａ）
及び成分（Ｂ）が含有されることになるから、全組成物
中の成分（Ａ）と成分（Ｂ）の合計配合量が増加して結
果的に７４重量部となり、本発明の範囲（５０〜７０重
量部）を超えてしまい、評価の劣ったものとなってしま
う。従って、この様な場合には、ＥＰＲとＰＥＸの合計
量をもっと少なめに配合する必要がある。比較例２にお
いては、ＥＰＲ（１０重量部）とＰＥＸ（１０重量部）
の合計配合量が少な過ぎると、全組成物中の成分（Ａ）
と成分（Ｂ）の合計配合量が４５重量部となり、本発明
の範囲に達せず、評価の劣ったものとなってしまう。従
って、このような場合には、ＥＰＲとＰＥＸの合計配合
量をもっと多めに配合する必要がある。比較例３におい
ては、ＥＰＲ（５重量部）がＰＥＸ（３０重量部）に対
して少な過ぎる（５重量部／３０重量部＝０．１７）
と、成分（Ａ）と成分（Ｂ）の重量圧が本発明の範囲
（０．５〜１．５）に達せず、評価の劣ったものとなっ
てしまう。従って、この様な場合には、ＥＰＲの配合量
をもっと多めに配合し、ＰＥＸの配合量をもっと少なめ
に配合する必要がある。比較例４においては、ＥＰＲ
（３０重量部）がＰＥＸ（５重量部）に対して多過ぎる
（３０重量部／５重量部＝６）と、成分（Ａ）と成分
（Ｂ）の重量比が本発明の範囲を超えてしまい、評価の
劣ったものとなってしまう。従って、この様な場合に
は、ＥＰＲの配合量をもっと少なめに配合し、ＰＥＸの
配合量をもっと多めに配合する必要がある。結局、表１
に示される物性の原材料を用いる場合には、表２の実施
例１〜６に示す様な配合割合で配合すれば、表３に示す
様な好ましい結果が得られる。この様にして一度原材料
となるエチレン・プロピレン系ゴム、エチレン共重合体
及びプロピレン重合体の種類と配合割合が決まれば、類
似の物性を有する原材料を用いれば同様な結果が得られ
るので、ＭＦＲ、密度、モノマー含量、融解温度等の諸
物性が類似のものであるかを確認してから原材料を配合
すれば、それ以降の組成物の品質を一定化させることが
できる。本発明において、上記の成分（Ａ）と成分
（Ｂ）の和が上記未満（すなわち、成分（Ｃ）が上記超
過）では耐衝撃性が劣り、上記超過では曲げ弾性率が劣
るので不適当である。また、成分（Ａ）に対する成分
（Ｂ）の重量比「成分（Ａ）／成分（Ｂ）］が上記範囲
未満では塗膜の密着性が劣るので不適当であり、上記超
過では引張伸び特性が劣り、成形品に衝撃が加えられた
場合に脆性破壊を起こし易くなるので不適当である。ま
た、本発明において、成分（Ｃ）の固有粘度（［η］）
が高いと、成形温度を高める必要があり成形サイクルの
増大を招くので、成分（Ｃ）の固有粘度は２．０ｄｌ／
ｇ以下（好ましくは１．７ｄｌ／ｇ以下）のものが好ま
しい。プロピレン重合体の結晶性は、１３Ｃ−ＮＭＲを
用いて求めた成分（Ｂ）中のポリプロピレン重合部分を
成分（Ｄ）としたときに、高結晶性ポリプロピレンの割
合のインデックスとして規定される、（成分（Ｃ）の量
／（成分（Ｃ）の量＋成分（Ｄ）の量））が０．７０以
上（好ましくは０．７５以上）であるものが、表面硬度
の点で好ましい。なお、本発明に用いられるエチレン・
プロピレン系ゴム、エチレン系共重合体、プロピレン重
合体は、これら配合物の溶剤分別による成分割合が上記
範囲内であれば、各成分について２種以上の併用混合物
であってもなんら差し支えない。
【００１０】また、本発明に用いられるタルクは乾式粉
砕後乾式分級して製造され、平均粒径が５．０μｍ以下
（好ましくは０．５〜３．０μｍ）で、かつ比表面積が
３．５ｍ2 ／ｇ以上（好ましくは３．５〜６．０ｍ2／
ｇ）のものが好適である。平均粒径が上記超過では耐衝
撃性が劣る傾向にあり、比表面積が上記未満では曲げ弾
性率が不足する傾向にある。この平均粒径は、液相沈降
式光透過法（例えば島津製作所製ＣＰ型等）を用いて測
定した粒度累積分布曲線から読取った累積量５０重量％
のときの粒径値である。また、比表面積は空気透過法
（例えば島津製作所製ＳＳ−１００型恒圧通気式比表面
積測定装置等）による測定値である。次に、この組成物
が良好な塗装性を維持する為には、成形体中の非晶性部
分が全樹脂成分の５０重量％以上であることが好まし
い。具体的には、エチレン‐プロピレン系ゴム、エチレ
ン系共重合体、およびプロピレン重合体から構成された
熱可塑性重合体組成物について、パルス法ＮＭＲにより
求めた結晶化度が５０％以下であることが、塗膜の密着
性の点で好ましい。また、タルクの配合量はエチレン‐
プロピレン系ゴム、エチレン系共重合体、およびプロピ
レン重合体の合計量１００重量部に対して７〜２５重量
部（好ましくは１０〜２０重量部）である。上記未満で
は曲げ弾性率が不足し、上記超過では耐衝撃性が劣るの
で不適当である。タルクは未処理のまま使用してもよい
が、重合体との接着性あるいは分散性を向上させる目的
で、各種の有機チタネート系カップリング剤、シラン系
カップリング剤、脂肪酸、脂肪酸金属塩、脂肪酸エステ
ルなどで処理したものを使用してもよい。
砕後乾式分級して製造され、平均粒径が５．０μｍ以下
（好ましくは０．５〜３．０μｍ）で、かつ比表面積が
３．５ｍ2 ／ｇ以上（好ましくは３．５〜６．０ｍ2／
ｇ）のものが好適である。平均粒径が上記超過では耐衝
撃性が劣る傾向にあり、比表面積が上記未満では曲げ弾
性率が不足する傾向にある。この平均粒径は、液相沈降
式光透過法（例えば島津製作所製ＣＰ型等）を用いて測
定した粒度累積分布曲線から読取った累積量５０重量％
のときの粒径値である。また、比表面積は空気透過法
（例えば島津製作所製ＳＳ−１００型恒圧通気式比表面
積測定装置等）による測定値である。次に、この組成物
が良好な塗装性を維持する為には、成形体中の非晶性部
分が全樹脂成分の５０重量％以上であることが好まし
い。具体的には、エチレン‐プロピレン系ゴム、エチレ
ン系共重合体、およびプロピレン重合体から構成された
熱可塑性重合体組成物について、パルス法ＮＭＲにより
求めた結晶化度が５０％以下であることが、塗膜の密着
性の点で好ましい。また、タルクの配合量はエチレン‐
プロピレン系ゴム、エチレン系共重合体、およびプロピ
レン重合体の合計量１００重量部に対して７〜２５重量
部（好ましくは１０〜２０重量部）である。上記未満で
は曲げ弾性率が不足し、上記超過では耐衝撃性が劣るの
で不適当である。タルクは未処理のまま使用してもよい
が、重合体との接着性あるいは分散性を向上させる目的
で、各種の有機チタネート系カップリング剤、シラン系
カップリング剤、脂肪酸、脂肪酸金属塩、脂肪酸エステ
ルなどで処理したものを使用してもよい。
【００１１】本発明の組成物には、上記成分の他に、本
発明の効果を著しく損わない範囲で他の付加的成分を添
加することができる。他の付加的成分としては、熱可塑
性重合体組成物に通常配合される添加剤、例えば加工性
安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、金属石
鹸類をはじめとする各種石鹸類、帯電防止剤、滑剤、核
剤、顔料及び顔料分散剤などの他、タルクよりも高い曲
げ弾性率を与えることが知られている、繊維状チタン酸
カリウム、繊維状マグネシウムオキサルフェート、繊維
状ホウ酸アルミニウム等のウィスカー類および炭素繊維
等も必要に応じて添加することができる。
発明の効果を著しく損わない範囲で他の付加的成分を添
加することができる。他の付加的成分としては、熱可塑
性重合体組成物に通常配合される添加剤、例えば加工性
安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、金属石
鹸類をはじめとする各種石鹸類、帯電防止剤、滑剤、核
剤、顔料及び顔料分散剤などの他、タルクよりも高い曲
げ弾性率を与えることが知られている、繊維状チタン酸
カリウム、繊維状マグネシウムオキサルフェート、繊維
状ホウ酸アルミニウム等のウィスカー類および炭素繊維
等も必要に応じて添加することができる。
【００１２】本発明の組成物は通常の押出機やバンバリ
ーミキサー、ロール、ブラベンダー、ニーダー等を用い
て混練して製造されるが、二軸押出機を用いて製造する
ことが望ましい。本発明組成物の成形加工法は特に限定
されるものではなく、射出成形、押出成形、中空成形が
可能であるが、奏される発明の効果からみて射出成形法
が最も適している。このようにして得られた本発明の組
成物は、曲げ弾性率が１０，０００〜２０，０００ｋｇ
／ｃｍ ２ 、好ましくは１２，０００〜１８，０００ｋｇ
／ｃｍ ２ のものである。曲げ弾性率が低過ぎると実用強
度が不足するので成形体の厚さを増したり、補強を施さ
なければならなくなるほか、表面硬度も下がる傾向があ
り傷が付き易くなって好ましくない。一方、曲げ弾性率
が高過ぎると耐衝撃性が劣るようになるので好ましくな
い。
ーミキサー、ロール、ブラベンダー、ニーダー等を用い
て混練して製造されるが、二軸押出機を用いて製造する
ことが望ましい。本発明組成物の成形加工法は特に限定
されるものではなく、射出成形、押出成形、中空成形が
可能であるが、奏される発明の効果からみて射出成形法
が最も適している。このようにして得られた本発明の組
成物は、曲げ弾性率が１０，０００〜２０，０００ｋｇ
／ｃｍ ２ 、好ましくは１２，０００〜１８，０００ｋｇ
／ｃｍ ２ のものである。曲げ弾性率が低過ぎると実用強
度が不足するので成形体の厚さを増したり、補強を施さ
なければならなくなるほか、表面硬度も下がる傾向があ
り傷が付き易くなって好ましくない。一方、曲げ弾性率
が高過ぎると耐衝撃性が劣るようになるので好ましくな
い。
【００１３】
【実施例】以下に実施例を示して本発明を具体的に説明
する。本発明における溶剤分別は次のような手順で実施
した。 試料５ｇと酸化防止剤２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ
−フェノール１．５ｇをｏ−ジクロルベンゼン１．５リ
ットルに１４０℃で溶解し、次に、充填剤などの不溶分
を瀘過するため、０．４５μｍテフロンフィルターを用
いて１４０℃で瀘過した。 瀘液を１４０℃で再溶解後、セライト（＃５４５）
３００ｇを加え、混合物を攪拌しながら１０℃／時間の
速度で室温まで降温し、セライト表面にコーティングし
た。 コーティングされたセライトを円筒状カラムに充填
し、前記酸化防止剤を同濃度添加したｏ−ジクロルベン
ゼンをカラム内に移送し、４０℃、１１０℃、１４０℃
で溶出することにより分別した。 分別後大量のメタノールを加え、０．４５μｍテフ
ロンフィルターにて瀘別、真空乾燥して各区分を秤量し
た。分別区分の割合は、各区分の重量の総和を規準に求
めた。
する。本発明における溶剤分別は次のような手順で実施
した。 試料５ｇと酸化防止剤２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ
−フェノール１．５ｇをｏ−ジクロルベンゼン１．５リ
ットルに１４０℃で溶解し、次に、充填剤などの不溶分
を瀘過するため、０．４５μｍテフロンフィルターを用
いて１４０℃で瀘過した。 瀘液を１４０℃で再溶解後、セライト（＃５４５）
３００ｇを加え、混合物を攪拌しながら１０℃／時間の
速度で室温まで降温し、セライト表面にコーティングし
た。 コーティングされたセライトを円筒状カラムに充填
し、前記酸化防止剤を同濃度添加したｏ−ジクロルベン
ゼンをカラム内に移送し、４０℃、１１０℃、１４０℃
で溶出することにより分別した。 分別後大量のメタノールを加え、０．４５μｍテフ
ロンフィルターにて瀘別、真空乾燥して各区分を秤量し
た。分別区分の割合は、各区分の重量の総和を規準に求
めた。
【００１４】本発明において用いる各種測定法は次の通
りである。 (1) 融点（融解温度）：示差走査熱量計（例えばデュポ
ン社製９１０型ＤＳＣ）に１０mgの試料を装填し、＋１
８０℃まで加温した後１分間に１０℃の一定速度で−１
００℃まで冷却する。その後１分間に２０℃の一定速度
で昇温し、得られるサーモグラムのピーク位置を融点と
する。 (2) 固有粘度：ｏ‐ジクロルベンゼンに前記酸化防止剤
を０．２重量％添加し、１４０℃で０．１〜０．３ｇ／
dlの範囲で濃度を測定し、濃度ゼロに外挿して求めた。 (3) 成分（Ｂ）中のポリプロピレン含量：13Ｃ−ＮＭＲ
スペクトルにおいて、ＴＭＳ基準４６．５ppm 付近のポ
リプロピレン炭素に由来するシグナル積分強度を用いて
求めた。 (4) 樹脂の全結晶化度：パルス法ＮＭＲの手法（高分子
実験学１８「高分子の磁気共鳴」：共立出版 Ｐ１４３
〜１４４）に基づいて行なった。 (5) ＭＦＲ：ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８に準拠し、２．１６
Kg荷重を用いて２３０℃で測定した。 (6) 密度：ＡＳＴＭ−Ｄ１５０５に準拠し、２３℃で測
定した。 (7) 曲げ弾性率：ＡＳＴＭ−Ｄ７９０に準拠し、２３℃
で測定した。 (8) 引張り破断点伸び：ＡＳＴＭ−Ｄ６３８に準拠し、
２３℃で測定した。 (9) 表面硬度：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠し、２３℃の
ロックウェル硬度をＲ−スケールで評価した。 (10)耐衝撃性：ＡＳＴＭ−Ｄ２５６に準拠し、−３０℃
でのアイゾット値で評価した。 (11)塗膜の密着性：以下に説明する塗膜剥離強度で評価
した。
りである。 (1) 融点（融解温度）：示差走査熱量計（例えばデュポ
ン社製９１０型ＤＳＣ）に１０mgの試料を装填し、＋１
８０℃まで加温した後１分間に１０℃の一定速度で−１
００℃まで冷却する。その後１分間に２０℃の一定速度
で昇温し、得られるサーモグラムのピーク位置を融点と
する。 (2) 固有粘度：ｏ‐ジクロルベンゼンに前記酸化防止剤
を０．２重量％添加し、１４０℃で０．１〜０．３ｇ／
dlの範囲で濃度を測定し、濃度ゼロに外挿して求めた。 (3) 成分（Ｂ）中のポリプロピレン含量：13Ｃ−ＮＭＲ
スペクトルにおいて、ＴＭＳ基準４６．５ppm 付近のポ
リプロピレン炭素に由来するシグナル積分強度を用いて
求めた。 (4) 樹脂の全結晶化度：パルス法ＮＭＲの手法（高分子
実験学１８「高分子の磁気共鳴」：共立出版 Ｐ１４３
〜１４４）に基づいて行なった。 (5) ＭＦＲ：ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８に準拠し、２．１６
Kg荷重を用いて２３０℃で測定した。 (6) 密度：ＡＳＴＭ−Ｄ１５０５に準拠し、２３℃で測
定した。 (7) 曲げ弾性率：ＡＳＴＭ−Ｄ７９０に準拠し、２３℃
で測定した。 (8) 引張り破断点伸び：ＡＳＴＭ−Ｄ６３８に準拠し、
２３℃で測定した。 (9) 表面硬度：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠し、２３℃の
ロックウェル硬度をＲ−スケールで評価した。 (10)耐衝撃性：ＡＳＴＭ−Ｄ２５６に準拠し、−３０℃
でのアイゾット値で評価した。 (11)塗膜の密着性：以下に説明する塗膜剥離強度で評価
した。
【００１５】塗装方法 ａ．射出形成体試験片を１，１，１‐トリクロルエタン
の沸騰蒸気に３０秒間曝したあと、室温で３０分間放置
して乾燥する。 ｂ．次に、試験片面の上側半分を残し、下側半分にマス
キングテープを貼りつける。 ｃ．次に、ポリプロピレン用ポリウレタン変性ポリオレ
フィン系プライマー（関西ペイント製、商品名：ソフレ
ックス２５００）を膜厚約１０μｍになるように吹付け
塗装し、室温で３０分間放置して乾燥した後ｂで貼付け
したマスキングテープを剥離する。 ｄ．次に、イソシアネート系硬化剤を含む一液型ウレタ
ン系上塗り塗料（日本ビーケミカル社製、商品名：フレ
キセン１０５）を膜厚約８０μｍになるように吹付け塗
装し、１２０℃のエアーオーブン中に３０分間放置して
焼きつけた後、室温で４８時間放置し塗膜の密着性試験
に供した。
の沸騰蒸気に３０秒間曝したあと、室温で３０分間放置
して乾燥する。 ｂ．次に、試験片面の上側半分を残し、下側半分にマス
キングテープを貼りつける。 ｃ．次に、ポリプロピレン用ポリウレタン変性ポリオレ
フィン系プライマー（関西ペイント製、商品名：ソフレ
ックス２５００）を膜厚約１０μｍになるように吹付け
塗装し、室温で３０分間放置して乾燥した後ｂで貼付け
したマスキングテープを剥離する。 ｄ．次に、イソシアネート系硬化剤を含む一液型ウレタ
ン系上塗り塗料（日本ビーケミカル社製、商品名：フレ
キセン１０５）を膜厚約８０μｍになるように吹付け塗
装し、１２０℃のエアーオーブン中に３０分間放置して
焼きつけた後、室温で４８時間放置し塗膜の密着性試験
に供した。
【００１６】測定方法 ａ．塗装済試験片にセロファン粘着テープを全面に密着
させ、その上から１０mm巾ごとにカッターで上下方向に
素地にまで達する切傷を付ける。 ｂ．プライマーを塗布しなかった側の塗膜をセロファン
粘着テープを密着させたままで剥がし、１８０度方向に
曲げて引張試験機を取り付ける。 ｃ．２３℃において５０mm／分の引張速度で試験し、記
録計に描かれる曲線からピーク値１０点を読取り平均値
を求める。 実施例１−６、比較例１−６ 下記の表１に示す材料を表２に示す組成で配合し、更に
２，６，‐ジ‐ｔ‐ブチル‐ｐ‐フェノール ０．１重
量部、テトラキス［メチレン‐３‐（３′，５′‐ジ‐
ｔ‐ブチル‐４′‐ヒドロキシフェニル）プロピオネー
ト］メタン ０．１重量部、及びカーボンブラック
０．５重量部を配合して、川田製作所製スーパーミキサ
ーで５分間混合したあと、神戸製鋼所製ＦＣＭ２軸混練
機にて２１０℃にて混練造粒して組成物を得た。
させ、その上から１０mm巾ごとにカッターで上下方向に
素地にまで達する切傷を付ける。 ｂ．プライマーを塗布しなかった側の塗膜をセロファン
粘着テープを密着させたままで剥がし、１８０度方向に
曲げて引張試験機を取り付ける。 ｃ．２３℃において５０mm／分の引張速度で試験し、記
録計に描かれる曲線からピーク値１０点を読取り平均値
を求める。 実施例１−６、比較例１−６ 下記の表１に示す材料を表２に示す組成で配合し、更に
２，６，‐ジ‐ｔ‐ブチル‐ｐ‐フェノール ０．１重
量部、テトラキス［メチレン‐３‐（３′，５′‐ジ‐
ｔ‐ブチル‐４′‐ヒドロキシフェニル）プロピオネー
ト］メタン ０．１重量部、及びカーボンブラック
０．５重量部を配合して、川田製作所製スーパーミキサ
ーで５分間混合したあと、神戸製鋼所製ＦＣＭ２軸混練
機にて２１０℃にて混練造粒して組成物を得た。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】このあと、型締力１００トンの射出成形機
にて成形温度２２０℃で各種試験片を作成し、前述の測
定法に従って性能を評価した。
にて成形温度２２０℃で各種試験片を作成し、前述の測
定法に従って性能を評価した。
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】
【発明の効果】本発明組成物は、射出成形時の加工性が
良好で外観も良く、曲げ弾性率、引張り伸び特性、表面
硬度、耐衝撃性、塗装性の優れたもので、例えば自動車
部品等射出成形品に好適である。また、本発明組成物は
従来の熱可塑性重合体組成物に比較して、高い結晶性成
分（Ｃ）の割合が多いことから冷却固化速度が向上して
おり、射出成形時の冷却時間を短縮することができ、ひ
いては成形品の生産スピードを大幅に向上させることが
できる。具体的には、本発明の熱可塑性重合体組成物に
より、好ましくはＭＦＲが１０ｇ／10分以上で良好な成
形加工性を有し、曲げ弾性率が１０，０００Kg／cm2 以
上、引張り破断点伸びが２００％以上、ロックウェル硬
度が５０以上、−３０℃におけるアイゾット衝撃値が
５．０Kg・cm／cm以上、後述する塗装後の塗膜の剥離強
度が７００ｇ／cm以上で、良好な耐衝撃性と塗装性を保
持したままで、成形加工性が良好で、剛性と耐傷性が改
善された成形体を得ることができる。この組成物はこの
ような優れた特性を有することから、特に、バンパー、
エアーダムスポイラー、フェイシアなど、特に塗装を必
要とし、剛性と耐傷性が重要な射出成形しうる大型の自
動車外装用部材へ応用する場合に、本発明の効果を大き
く発揮する。
良好で外観も良く、曲げ弾性率、引張り伸び特性、表面
硬度、耐衝撃性、塗装性の優れたもので、例えば自動車
部品等射出成形品に好適である。また、本発明組成物は
従来の熱可塑性重合体組成物に比較して、高い結晶性成
分（Ｃ）の割合が多いことから冷却固化速度が向上して
おり、射出成形時の冷却時間を短縮することができ、ひ
いては成形品の生産スピードを大幅に向上させることが
できる。具体的には、本発明の熱可塑性重合体組成物に
より、好ましくはＭＦＲが１０ｇ／10分以上で良好な成
形加工性を有し、曲げ弾性率が１０，０００Kg／cm2 以
上、引張り破断点伸びが２００％以上、ロックウェル硬
度が５０以上、−３０℃におけるアイゾット衝撃値が
５．０Kg・cm／cm以上、後述する塗装後の塗膜の剥離強
度が７００ｇ／cm以上で、良好な耐衝撃性と塗装性を保
持したままで、成形加工性が良好で、剛性と耐傷性が改
善された成形体を得ることができる。この組成物はこの
ような優れた特性を有することから、特に、バンパー、
エアーダムスポイラー、フェイシアなど、特に塗装を必
要とし、剛性と耐傷性が重要な射出成形しうる大型の自
動車外装用部材へ応用する場合に、本発明の効果を大き
く発揮する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野 村 孝 夫 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 佐 藤 寛 樹 三重県四日市市東邦町１番地 三菱油化株 式会社 四日市総合研究所内 (72)発明者 内 川 昭 彦 三重県四日市市東邦町１番地 三菱油化株 式会社 四日市総合研究所内 (72)発明者 堤 育 雄 三重県四日市市東邦町１番地 三菱油化株 式会社 四日市総合研究所内 (72)発明者 後 藤 幸 孝 三重県四日市市東邦町１番地 三菱油化株 式会社 四日市総合研究所内 (56)参考文献 特開 昭62−151446（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−12742（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−188453（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−38448（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】融点３０〜６０℃のエチレン・プロピレン
系ゴム、融点６０〜１００℃、密度０．９１ｇ／ｃｍ３
以下かつメルトフローレート１〜１０ｇ／１０分のエチ
レン系共重合体、及びメルトフローレート５０〜１５０
ｇ／１０分のプロピレン重合体（プロピレン・エチレン
ブロック共重合体を含む）から構成された熱可塑性重合
体成分が、ｏ−ジクロルベンゼンによる分別において、
４０℃にて可溶な成分（Ａ）と、４０℃では不溶でかつ
１１０℃では可溶な成分（Ｂ）の和が５０〜７０重量部
で、かつ成分（Ａ）と成分（Ｂ）の重量比が０．５〜
１．５であり、１１０℃では不溶な成分（Ｃ）が５０〜
３０重量部からなるものであり、該熱可塑性重合体成分
１００重量部に対してタルク７〜２５重量部を配合して
なり、曲げ弾性率が１０，０００〜２０，０００ｋｇ／
ｃｍ２であることを特徴とする熱可塑性重合体組成物。 - 【請求項２】成分（Ｃ）の固有粘度が２．０ｄｌ／ｇ以
下である請求項１に記載の組成物。 - 【請求項３】熱可塑性重合体組成物のパルス法ＮＭＲに
より求めた結晶化度が５０％以下である請求項１に記載
の組成物。 - 【請求項４】タルクの平均粒径が５．０μｍ以下であ
り、かつ比表面積が３．５ｍ２／ｇ以上である請求項１
に記載の組成物。
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