JPH08119774A - 工具用複合高硬度材料 - Google Patents
工具用複合高硬度材料Info
- Publication number
- JPH08119774A JPH08119774A JP6287374A JP28737494A JPH08119774A JP H08119774 A JPH08119774 A JP H08119774A JP 6287374 A JP6287374 A JP 6287374A JP 28737494 A JP28737494 A JP 28737494A JP H08119774 A JPH08119774 A JP H08119774A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- high hardness
- sintered body
- binder
- composite high
- balance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/009—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone characterised by the material treated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
- C04B41/50—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements with inorganic materials
- C04B41/5053—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements with inorganic materials non-oxide ceramics
- C04B41/5062—Borides, Nitrides or Silicides
- C04B41/5068—Titanium nitride
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
- C04B41/52—Multiple coating or impregnating multiple coating or impregnating with the same composition or with compositions only differing in the concentration of the constituents, is classified as single coating or impregnation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/80—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone of only ceramics
- C04B41/81—Coating or impregnation
- C04B41/85—Coating or impregnation with inorganic materials
- C04B41/87—Ceramics
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/80—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone of only ceramics
- C04B41/81—Coating or impregnation
- C04B41/89—Coating or impregnation for obtaining at least two superposed coatings having different compositions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C26/00—Alloys containing diamond or cubic or wurtzitic boron nitride, fullerenes or carbon nanotubes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C26/00—Alloys containing diamond or cubic or wurtzitic boron nitride, fullerenes or carbon nanotubes
- C22C2026/005—Alloys containing diamond or cubic or wurtzitic boron nitride, fullerenes or carbon nanotubes with additional metal compounds being borides
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
- Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
- Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
- Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified
- Y10T428/24975—No layer or component greater than 5 mils thick
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
- Y10T428/263—Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
- Y10T428/264—Up to 3 mils
- Y10T428/265—1 mil or less
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/30—Self-sustaining carbon mass or layer with impregnant or other layer
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 立方晶型窒化硼素を20体積％以上含むＣＢＮ
焼結体からなる基材またはダイヤモンドを40％以上含む
ダイヤモンド焼結体からなる基材を有する工具用の複合
高硬度材料。 【構成】 Ｃ、Ｎ、Ｏの少なくとも１種の元素と、Ti
と、Alとを主成分とした少なくとも１層の硬質耐熱被膜
を少なくとも切削に関与する箇所に有する。 【効果】 母材強度が高く、耐摩耗性と耐酸化性に優
れ、鉄と反応し難く、焼入鋼切削や鋳鉄の粗切削あるい
は鋳鉄とアルミ合金との共削り等の用途において従来の
工具よりもはるかに長い寿命を示す。
焼結体からなる基材またはダイヤモンドを40％以上含む
ダイヤモンド焼結体からなる基材を有する工具用の複合
高硬度材料。 【構成】 Ｃ、Ｎ、Ｏの少なくとも１種の元素と、Ti
と、Alとを主成分とした少なくとも１層の硬質耐熱被膜
を少なくとも切削に関与する箇所に有する。 【効果】 母材強度が高く、耐摩耗性と耐酸化性に優
れ、鉄と反応し難く、焼入鋼切削や鋳鉄の粗切削あるい
は鋳鉄とアルミ合金との共削り等の用途において従来の
工具よりもはるかに長い寿命を示す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は立方晶型窒化硼素（ＣＢ
Ｎ）を主成分とした焼結体（以下、ＣＢＮ焼結体）また
はダイヤモンドを主成分とした焼結体（ダイヤモンド焼
結体）を基材とする切削工具材料の改良に関するもので
あり、特に、強度と耐摩耗性に優れた工具用複合材料に
関するものである。
Ｎ）を主成分とした焼結体（以下、ＣＢＮ焼結体）また
はダイヤモンドを主成分とした焼結体（ダイヤモンド焼
結体）を基材とする切削工具材料の改良に関するもので
あり、特に、強度と耐摩耗性に優れた工具用複合材料に
関するものである。
【０００２】
【従来技術】ＣＢＮ焼結体はダイヤモンドに次ぐ高い硬
度を有する材料で、金属との反応性が低いので金属の切
削工具として使用されている。ＣＢＮ焼結体は結合材
（焼結助剤）を用いてＣＢＮ焼結粒子を高温高圧下で焼
結させて作られるが、下記の３つのタイプに大別する事
ができる： (1) ＣＢＮ結晶粒子を20〜80体積％含み、結合材として
Tiの炭化物、窒化物、炭窒化物を用いるもの（例、特開
昭和53−77811 号） (2) ＣＢＮ結晶粒子を80体積％含み、結合材としてAlお
よびCo金属を用いるもの（例、特公昭52−43846 号） (3) ＣＢＮ結晶粒子を95体積−以上含み、結合材として
Ｍ3 Ｂ2 Ｎ4 （ここでＭはアルカリ土類金属）を用いる
もの（例、特開昭59−57967 号）
度を有する材料で、金属との反応性が低いので金属の切
削工具として使用されている。ＣＢＮ焼結体は結合材
（焼結助剤）を用いてＣＢＮ焼結粒子を高温高圧下で焼
結させて作られるが、下記の３つのタイプに大別する事
ができる： (1) ＣＢＮ結晶粒子を20〜80体積％含み、結合材として
Tiの炭化物、窒化物、炭窒化物を用いるもの（例、特開
昭和53−77811 号） (2) ＣＢＮ結晶粒子を80体積％含み、結合材としてAlお
よびCo金属を用いるもの（例、特公昭52−43846 号） (3) ＣＢＮ結晶粒子を95体積−以上含み、結合材として
Ｍ3 Ｂ2 Ｎ4 （ここでＭはアルカリ土類金属）を用いる
もの（例、特開昭59−57967 号）
【０００３】これらのＣＢＮ焼結体は極めて高い硬度を
有し、熱伝導率が高い（高温強度に優れている）ので、
各種の鋼の切削工具として利用されている。例えば、タ
イプ(1) のＣＢＮ焼結体はビッカース硬度 3,500〜4,30
0 を有し、耐摩耗、耐欠損性に優れているので高硬度鋳
鉄の切削等に利用されており、タイプ(3) のＣＢＮ焼結
体はビッカース硬度 4,000〜4,800 を有し、熱伝導性に
優れているのでボンディングツール等に利用されてい
る。しかし、ＣＢＮ焼結体には劈開性があり、耐酸化性
に弱点があるため、難削材料、例えばトランスミッショ
ン用の鋼の切削では、ＣＢＮ焼結体のみでは耐摩耗性が
不足し、摩耗が回避できない。
有し、熱伝導率が高い（高温強度に優れている）ので、
各種の鋼の切削工具として利用されている。例えば、タ
イプ(1) のＣＢＮ焼結体はビッカース硬度 3,500〜4,30
0 を有し、耐摩耗、耐欠損性に優れているので高硬度鋳
鉄の切削等に利用されており、タイプ(3) のＣＢＮ焼結
体はビッカース硬度 4,000〜4,800 を有し、熱伝導性に
優れているのでボンディングツール等に利用されてい
る。しかし、ＣＢＮ焼結体には劈開性があり、耐酸化性
に弱点があるため、難削材料、例えばトランスミッショ
ン用の鋼の切削では、ＣＢＮ焼結体のみでは耐摩耗性が
不足し、摩耗が回避できない。
【０００４】ＣＢＮ焼結体の耐摩耗性を向上させるため
に、ＣＢＮ焼結体にTiＮ等の各種耐摩耗層を被覆する方
法が提案されている（例、特開昭61−183,187 号公報、
特開平１−96,083号公報、特開平１−96,084号公報）
が、これら公知のコーティングＣＢＮ工具は、耐摩耗層
の硬度、耐酸化性がＣＢＮ基材と比べ著しく劣るため工
具の摩耗はさけられず、未だに実用的に十分な使用寿命
の長い切削工具は得られていない。特に焼入鋼等の高硬
度難削材の切削においてはコーティング層の強度及び硬
度の不足が致命的でコーティングによる耐摩耗性向上の
効果が現れない。また超硬合金にTiＮ、（TiAl）Ｎ、Ti
ＣＮ、Al2 Ｏ3 等を被覆した工具を提案されているが切
削温度が高くなると、基材内部が著しく弾塑性変形し、
容易に剥離または破壊してしまい、特に焼入鋼等の高硬
度難削材の切削においては利用できない。
に、ＣＢＮ焼結体にTiＮ等の各種耐摩耗層を被覆する方
法が提案されている（例、特開昭61−183,187 号公報、
特開平１−96,083号公報、特開平１−96,084号公報）
が、これら公知のコーティングＣＢＮ工具は、耐摩耗層
の硬度、耐酸化性がＣＢＮ基材と比べ著しく劣るため工
具の摩耗はさけられず、未だに実用的に十分な使用寿命
の長い切削工具は得られていない。特に焼入鋼等の高硬
度難削材の切削においてはコーティング層の強度及び硬
度の不足が致命的でコーティングによる耐摩耗性向上の
効果が現れない。また超硬合金にTiＮ、（TiAl）Ｎ、Ti
ＣＮ、Al2 Ｏ3 等を被覆した工具を提案されているが切
削温度が高くなると、基材内部が著しく弾塑性変形し、
容易に剥離または破壊してしまい、特に焼入鋼等の高硬
度難削材の切削においては利用できない。
【０００５】ダイヤモンド焼結体はＣＢＮ焼結体に比較
して高硬度であり、ダイヤモンド粒子自体が劈開面が少
なくかつ一般的に欠陥も少ないことと、粒子同士が強固
に結合していることから、抗折力が高く、ヤング率が高
く、従って、高強度であるという特徴を有している。し
かし、これらの広く市販されているダイヤモンド焼結体
はダイヤモンドが耐酸化性に劣ることと、鉄系の材料の
切削においては著しく耐摩耗性が低下するため、実用的
な切削に利用できないという欠点がある。そのため、ダ
イヤモンド焼結体の優れた特性を生かし切れず、アルミ
等の非鉄系硬質材料の切削に限定されているのが現状で
ある。
して高硬度であり、ダイヤモンド粒子自体が劈開面が少
なくかつ一般的に欠陥も少ないことと、粒子同士が強固
に結合していることから、抗折力が高く、ヤング率が高
く、従って、高強度であるという特徴を有している。し
かし、これらの広く市販されているダイヤモンド焼結体
はダイヤモンドが耐酸化性に劣ることと、鉄系の材料の
切削においては著しく耐摩耗性が低下するため、実用的
な切削に利用できないという欠点がある。そのため、ダ
イヤモンド焼結体の優れた特性を生かし切れず、アルミ
等の非鉄系硬質材料の切削に限定されているのが現状で
ある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ＣＢ
Ｎ焼結体またはダイヤモンド焼結体の高い硬度および高
い強度（超硬合金に比べ数倍）と、硬質耐熱被膜の優れ
た耐摩耗性とを併せ持った、例えば焼入鋼切削や鋳鉄の
粗切削、鋳鉄とアルミ合金との共削り等で用いた場合
に、従来工具に対して著しく長い寿命を示す理想的な工
具用複合高硬度材料を提供することにある。
Ｎ焼結体またはダイヤモンド焼結体の高い硬度および高
い強度（超硬合金に比べ数倍）と、硬質耐熱被膜の優れ
た耐摩耗性とを併せ持った、例えば焼入鋼切削や鋳鉄の
粗切削、鋳鉄とアルミ合金との共削り等で用いた場合
に、従来工具に対して著しく長い寿命を示す理想的な工
具用複合高硬度材料を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、立方晶型窒化
硼素を20体積％以上含むＣＢＮ焼結体から成る基材また
はダイヤモンドを40％以上含むダイヤモンド焼結体から
なる基材を有する工具用の複合高硬度材料において、
Ｃ、ＮおよびＯの中から選択される少なくとも１種の元
素と、Tiと、Alとを主成分とした厚さが 0.5〜15μｍの
少なくとも１層の硬質耐熱被膜を少なくとも切削に関与
する箇所に有することを特徴とする工具用複合高硬度材
料を提供する。
硼素を20体積％以上含むＣＢＮ焼結体から成る基材また
はダイヤモンドを40％以上含むダイヤモンド焼結体から
なる基材を有する工具用の複合高硬度材料において、
Ｃ、ＮおよびＯの中から選択される少なくとも１種の元
素と、Tiと、Alとを主成分とした厚さが 0.5〜15μｍの
少なくとも１層の硬質耐熱被膜を少なくとも切削に関与
する箇所に有することを特徴とする工具用複合高硬度材
料を提供する。
【０００８】図１は本発明の複合硬度材料の概念的な図
であり、(1) は硬質耐熱被膜、(2)は基材、(3) と(4)
は必要に応じて設けられる中間層と表面層である。図２
は本発明の複合硬度材料を製造するのに用いることがで
きる成膜装置の一例の概念図で、(5) は真空チャンバ
ー、(6) は回転式基材保持具に取付けられた複数個の基
材を概念的に表したもの、(7) は回転式基材保持具、
(8) は回転式基材保持具を取り囲んだ複数のターゲット
である。
であり、(1) は硬質耐熱被膜、(2)は基材、(3) と(4)
は必要に応じて設けられる中間層と表面層である。図２
は本発明の複合硬度材料を製造するのに用いることがで
きる成膜装置の一例の概念図で、(5) は真空チャンバ
ー、(6) は回転式基材保持具に取付けられた複数個の基
材を概念的に表したもの、(7) は回転式基材保持具、
(8) は回転式基材保持具を取り囲んだ複数のターゲット
である。
【０００９】硬質耐熱被膜(1) はイオンプレーティング
法などのＰＶＤ法で作ることができる。ＰＶＤ法は基材
強度 (工具の場合には基材の耐摩耗性、耐欠損性) を高
いレベルに維持したままその表面を処理することができ
る。本発明の硬質耐熱膜を作製するには、原料元素のイ
オン化効率が高く、反応性に富み、基材にバイアス電圧
を印加することによって密着性に優れた被膜を得ること
ができるアーク式イオンプレーテンィグ法が最も適して
いる。
法などのＰＶＤ法で作ることができる。ＰＶＤ法は基材
強度 (工具の場合には基材の耐摩耗性、耐欠損性) を高
いレベルに維持したままその表面を処理することができ
る。本発明の硬質耐熱膜を作製するには、原料元素のイ
オン化効率が高く、反応性に富み、基材にバイアス電圧
を印加することによって密着性に優れた被膜を得ること
ができるアーク式イオンプレーテンィグ法が最も適して
いる。
【００１０】基材(2) と硬質耐熱被膜(1) との間には膜
厚が0.05〜５μｍの少なくとも１層の中間層(3) を設け
るのが好ましい。この中間層(3) は周期律表４ａ、５ａ
および６ａ族元素の窒化物、炭化物、酸化物並びにこれ
らの固溶体より成る群の中から選択される材料で作るの
が好ましい。この中間層(3) は硬質耐熱被膜(1) と基材
(2) との間の密着性を向上させる役目をする。また、特
性が大きく異なる基材と硬質耐熱被膜との間に中間的な
特性の中間層を設けることによって特性の変化を段階的
に制御して、膜の残留応力を低減する効果が期待でき
る。
厚が0.05〜５μｍの少なくとも１層の中間層(3) を設け
るのが好ましい。この中間層(3) は周期律表４ａ、５ａ
および６ａ族元素の窒化物、炭化物、酸化物並びにこれ
らの固溶体より成る群の中から選択される材料で作るの
が好ましい。この中間層(3) は硬質耐熱被膜(1) と基材
(2) との間の密着性を向上させる役目をする。また、特
性が大きく異なる基材と硬質耐熱被膜との間に中間的な
特性の中間層を設けることによって特性の変化を段階的
に制御して、膜の残留応力を低減する効果が期待でき
る。
【００１１】
【作用】この硬質耐熱被膜(1) は特開平2-194,159 号公
報に記載の方法で作ることができる。この硬質耐熱被膜
はTiＮ被膜と比べて硬度に優れ (TiＮのHv＝2,000 に対
し硬質耐熱被膜のHv＝2,800 ）、耐酸化性に優れ（TiＮ
の酸化開始温度が700 ℃であるのに対して硬質耐熱被膜
は約 1,000℃）ているが、本発明者達は、ＣＢＮ焼結体
およびダイヤモンド焼結体にこの硬質耐熱被膜を被覆す
ると切削性能、耐摩耗性および耐欠損性が著しく向上す
るということを見い出した。
報に記載の方法で作ることができる。この硬質耐熱被膜
はTiＮ被膜と比べて硬度に優れ (TiＮのHv＝2,000 に対
し硬質耐熱被膜のHv＝2,800 ）、耐酸化性に優れ（TiＮ
の酸化開始温度が700 ℃であるのに対して硬質耐熱被膜
は約 1,000℃）ているが、本発明者達は、ＣＢＮ焼結体
およびダイヤモンド焼結体にこの硬質耐熱被膜を被覆す
ると切削性能、耐摩耗性および耐欠損性が著しく向上す
るということを見い出した。
【００１２】すなわち、超硬合金製工具では、TiＮ、Ti
ＣＮまたはAl2 Ｏ3 の被膜をコーティングして耐摩耗性
と耐酸化性とを向上させて、寿命を延ばすことが一般に
行われている。従って、ｃＢＮ工具にも同様な被膜をコ
ーティッグすることが試みられたが、十分な結果は得ら
れていない。本発明者達は、被膜の構成元素をＣ、Ｎ、
Ｏの少なくとも１種と、Tiと、Alとで構成することでｃ
ＢＮ工具の寿命を延ばす効果が得られることを見出した
（耐摩耗性、耐酸化性、耐反応性、耐チッピング性等の
向上）。特に、TiX Al1-X Ｎ（ｘ＝ 0.3〜0.5 ）は膜特
性（膜硬度、耐酸化性）、生産性に優れており、望まし
い。TiAlＮは被膜は高硬度、高耐酸化性であることは知
られているが、本発明者達はTiAlＮが高硬度なｃＢＮの
耐摩耗性を損なわずに耐酸化性を向上させることを見出
した。また、TiAlＮにＣを加えた膜はTiAlＮより高硬度
であり、Ｏを加えた膜は耐酸化性に優れている。硬質耐
熱被膜はその結晶構造が立方晶型であるものが特に硬度
に優れ、ｃＢＮ工具の耐摩耗性を損ねることがない。
ＣＮまたはAl2 Ｏ3 の被膜をコーティングして耐摩耗性
と耐酸化性とを向上させて、寿命を延ばすことが一般に
行われている。従って、ｃＢＮ工具にも同様な被膜をコ
ーティッグすることが試みられたが、十分な結果は得ら
れていない。本発明者達は、被膜の構成元素をＣ、Ｎ、
Ｏの少なくとも１種と、Tiと、Alとで構成することでｃ
ＢＮ工具の寿命を延ばす効果が得られることを見出した
（耐摩耗性、耐酸化性、耐反応性、耐チッピング性等の
向上）。特に、TiX Al1-X Ｎ（ｘ＝ 0.3〜0.5 ）は膜特
性（膜硬度、耐酸化性）、生産性に優れており、望まし
い。TiAlＮは被膜は高硬度、高耐酸化性であることは知
られているが、本発明者達はTiAlＮが高硬度なｃＢＮの
耐摩耗性を損なわずに耐酸化性を向上させることを見出
した。また、TiAlＮにＣを加えた膜はTiAlＮより高硬度
であり、Ｏを加えた膜は耐酸化性に優れている。硬質耐
熱被膜はその結晶構造が立方晶型であるものが特に硬度
に優れ、ｃＢＮ工具の耐摩耗性を損ねることがない。
【００１３】薄膜の硬度は基材の硬度の影響を受けやす
く、薄膜の厚みが薄くなるにつれ、その影響は顕著にな
り基材の硬度に近づくことが一般に知られているが、本
発明者達は、現存する物質の中で最も室温における硬度
および切削時の高温状態(800℃以上）での硬度が高いダ
イヤモンド焼結体（室温でHv＝9000以上) と、次いで硬
度の高いＣＢＮ焼結体（室温でHv＝3000〜4500) とを基
材として用いることにより、超硬合金（Hv＝1800) を基
材とした場合に大きな問題となっていた基材の変形を著
しく抑制し、切削時の高温条件下でも硬質耐熱膜が高硬
度を維持し、ＣＢＮ焼結体およびダイヤモンド焼結体か
らなる工具の耐摩耗性を著しく向上させるということを
見出した。また、イオンプレーティング法を用いて基材
との密着性の優れた硬質耐熱被膜を成膜することによっ
て切削時の硬質耐熱被膜の変形が基材との界面により拘
束され、その効果によっても硬質耐熱被膜の硬度は大幅
に上昇する。
く、薄膜の厚みが薄くなるにつれ、その影響は顕著にな
り基材の硬度に近づくことが一般に知られているが、本
発明者達は、現存する物質の中で最も室温における硬度
および切削時の高温状態(800℃以上）での硬度が高いダ
イヤモンド焼結体（室温でHv＝9000以上) と、次いで硬
度の高いＣＢＮ焼結体（室温でHv＝3000〜4500) とを基
材として用いることにより、超硬合金（Hv＝1800) を基
材とした場合に大きな問題となっていた基材の変形を著
しく抑制し、切削時の高温条件下でも硬質耐熱膜が高硬
度を維持し、ＣＢＮ焼結体およびダイヤモンド焼結体か
らなる工具の耐摩耗性を著しく向上させるということを
見出した。また、イオンプレーティング法を用いて基材
との密着性の優れた硬質耐熱被膜を成膜することによっ
て切削時の硬質耐熱被膜の変形が基材との界面により拘
束され、その効果によっても硬質耐熱被膜の硬度は大幅
に上昇する。
【００１４】従って、このような硬質耐熱被膜をＣＢＮ
焼結体およびダイヤモンド焼結体を基材とする工具の少
なくとも切削に関与する箇所の表面上に被覆することに
よって、ＣＢＮ焼結体およびダイヤモンド焼結体の高硬
度および高強度と、硬質耐熱被膜の優れた耐熱性および
耐酸化性との長所が顕在化し、耐摩耗性および耐欠損性
が著しく向上し、その結果、切削性能および工具寿命が
大幅に延びるという効果が得られる。
焼結体およびダイヤモンド焼結体を基材とする工具の少
なくとも切削に関与する箇所の表面上に被覆することに
よって、ＣＢＮ焼結体およびダイヤモンド焼結体の高硬
度および高強度と、硬質耐熱被膜の優れた耐熱性および
耐酸化性との長所が顕在化し、耐摩耗性および耐欠損性
が著しく向上し、その結果、切削性能および工具寿命が
大幅に延びるという効果が得られる。
【００１５】硬質耐熱膜は組成の異なる２種以上の化合
物層を積層した構造でも、それを周期的に多数積層した
ものでもよい。また、硬質耐熱膜の組成が基材側から表
面側にかけて組成が連続的または段階的に変化する傾斜
組成にすることもできる。また、基材と中間層または硬
質耐熱膜、中間層と硬質耐熱膜、硬質耐熱膜間、硬質耐
熱膜と表面層との間を同様な傾斜構造にすることもでき
る。この傾斜構造は膜の剥離やクラックが問題となる場
合に効果的である。
物層を積層した構造でも、それを周期的に多数積層した
ものでもよい。また、硬質耐熱膜の組成が基材側から表
面側にかけて組成が連続的または段階的に変化する傾斜
組成にすることもできる。また、基材と中間層または硬
質耐熱膜、中間層と硬質耐熱膜、硬質耐熱膜間、硬質耐
熱膜と表面層との間を同様な傾斜構造にすることもでき
る。この傾斜構造は膜の剥離やクラックが問題となる場
合に効果的である。
【００１６】硬質耐熱被膜の全膜厚が 0.5μｍ未満の場
合には耐摩耗性の向上がほとんど見られず、15μｍを超
えると硬質耐熱被膜中の残留応力の影響で基材との密着
性が低下したり、高硬度基材を用いた場合の硬質耐熱被
膜の高硬度化効果が薄れ、硬質耐熱被膜自体の硬度（Hv
＝2800）が支配的になり、十分な硬度を得られず、耐摩
耗性は低下する。従って、硬質耐熱被膜全体の膜厚は
0.5〜15μｍにする。
合には耐摩耗性の向上がほとんど見られず、15μｍを超
えると硬質耐熱被膜中の残留応力の影響で基材との密着
性が低下したり、高硬度基材を用いた場合の硬質耐熱被
膜の高硬度化効果が薄れ、硬質耐熱被膜自体の硬度（Hv
＝2800）が支配的になり、十分な硬度を得られず、耐摩
耗性は低下する。従って、硬質耐熱被膜全体の膜厚は
0.5〜15μｍにする。
【００１７】中間層の膜厚は0.05μｍ未満では密着性の
向上が見られず、逆に５μｍを越えても密着性の向上は
見られない。従って、特性および生産性の観点から中間
層の膜厚は0.05〜５μｍの範囲にするのが好ましい。ま
た、硬質耐熱膜の最上層に形成できる表面層の厚さは５
μｍ以下にするのが好ましい。５μｍを越えると剥離等
により耐摩耗性、耐欠損性の向上は見られなくなる。ま
た、生産性の観点からも適当ではない。
向上が見られず、逆に５μｍを越えても密着性の向上は
見られない。従って、特性および生産性の観点から中間
層の膜厚は0.05〜５μｍの範囲にするのが好ましい。ま
た、硬質耐熱膜の最上層に形成できる表面層の厚さは５
μｍ以下にするのが好ましい。５μｍを越えると剥離等
により耐摩耗性、耐欠損性の向上は見られなくなる。ま
た、生産性の観点からも適当ではない。
【００１８】本発明の工具用複合材料はチップ、ドリ
ル、エンドミル等の切削工具に加工して使用することが
できる。本発明の工具用複合高硬度材料から作った工具
は切削性能および工具寿命が格段に向上することが確認
されている。
ル、エンドミル等の切削工具に加工して使用することが
できる。本発明の工具用複合高硬度材料から作った工具
は切削性能および工具寿命が格段に向上することが確認
されている。
【００１９】ＣＢＮ焼結体基材は前記の３つのタイプの
ＣＢＮ焼結体の中から選択できる。好ましいＣＢＮ焼結
体としては下記 (1)〜(3) のものを上げることができ
る。 (1) 立方晶型窒化硼素（ＣＢＮ）粉末30〜90体積％と残
部の結合材粉末とを超高圧焼結して得られた焼結体であ
って、残部の結合材が周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素
の窒化物、炭化物、硼化物、酸化物並びにこれらの固溶
体から成る群の中から選択される少なくとも１種と、ア
ルミニウムおよび／またはアルミニウム化合物とからな
る結合材と、不可避的不純物とであるＣＢＮ焼結体。
ＣＢＮ焼結体の中から選択できる。好ましいＣＢＮ焼結
体としては下記 (1)〜(3) のものを上げることができ
る。 (1) 立方晶型窒化硼素（ＣＢＮ）粉末30〜90体積％と残
部の結合材粉末とを超高圧焼結して得られた焼結体であ
って、残部の結合材が周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素
の窒化物、炭化物、硼化物、酸化物並びにこれらの固溶
体から成る群の中から選択される少なくとも１種と、ア
ルミニウムおよび／またはアルミニウム化合物とからな
る結合材と、不可避的不純物とであるＣＢＮ焼結体。
【００２０】タイプ(1) のＣＢＮ焼結体の中では、結合
材粉末として50〜95重量％のTiＣ、TiＮ、TiＣＮ、（Ti
Ｍ）Ｃ、（TiＭ）Ｎおよび（TiＭ）ＣＮから成る群の中
から選択される少なくとも１種（ここで、ＭはTiを除く
周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族元素からなる群の中か
ら選択される遷移金属）と、５〜50重量％のアルミニウ
ムおよび／またはアルミニウム化合物と、不可避的不純
物とからなるＣＢＮ焼結体は耐摩耗性や強度に優れ、好
ましい。
材粉末として50〜95重量％のTiＣ、TiＮ、TiＣＮ、（Ti
Ｍ）Ｃ、（TiＭ）Ｎおよび（TiＭ）ＣＮから成る群の中
から選択される少なくとも１種（ここで、ＭはTiを除く
周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族元素からなる群の中か
ら選択される遷移金属）と、５〜50重量％のアルミニウ
ムおよび／またはアルミニウム化合物と、不可避的不純
物とからなるＣＢＮ焼結体は耐摩耗性や強度に優れ、好
ましい。
【００２１】(2) 立方晶型窒化硼素（ＣＢＮ）粉末40〜
95体積％と残部の結合材粉末とを超高圧焼結して得られ
た焼結体であって、残部の結合材粉末が１〜50重量％の
TiＮと、Co、NiおよびＷＣからなる群の中から選択され
る少なくとも１種と、アルミニウムおよび／またはアル
ミニウム化合物と、不可避的不純物とからなるもの。
95体積％と残部の結合材粉末とを超高圧焼結して得られ
た焼結体であって、残部の結合材粉末が１〜50重量％の
TiＮと、Co、NiおよびＷＣからなる群の中から選択され
る少なくとも１種と、アルミニウムおよび／またはアル
ミニウム化合物と、不可避的不純物とからなるもの。
【００２２】(3) 立方晶型窒化硼素（ＣＢＮ）粉末90体
積％と残部の結合材粉末とを超高圧焼結して得られた焼
結体であって、残部結合材粉末が周期律表１ａ、２ａ族
元素の硼化物と、TiＮと、不可避的不純物とからなる焼
結体。残部結合材は１〜50重量％のTiＮを含むものが好
ましい。
積％と残部の結合材粉末とを超高圧焼結して得られた焼
結体であって、残部結合材粉末が周期律表１ａ、２ａ族
元素の硼化物と、TiＮと、不可避的不純物とからなる焼
結体。残部結合材は１〜50重量％のTiＮを含むものが好
ましい。
【００２３】タイプ(1) のＣＢＮ焼結体自体は公知であ
り、その特性および製造方法は特開昭53−7781号公報に
詳細に記載されている。タイプ(2) のＣＢＮ焼結体は特
公昭52−43846 号に記載の結合材にTiＮを加えたものに
することができる。TiＮを加えることによって硬質耐熱
被膜との密着性がある。タイプ(3) のＣＢＮ焼結体は特
開昭59−57967 号に記載の結合材にTiＮを加えたものに
することができる。タイプ(3) のＣＢＮ焼結体もTiＮを
加えることによって硬質耐熱膜との密着性が上がる。
り、その特性および製造方法は特開昭53−7781号公報に
詳細に記載されている。タイプ(2) のＣＢＮ焼結体は特
公昭52−43846 号に記載の結合材にTiＮを加えたものに
することができる。TiＮを加えることによって硬質耐熱
被膜との密着性がある。タイプ(3) のＣＢＮ焼結体は特
開昭59−57967 号に記載の結合材にTiＮを加えたものに
することができる。タイプ(3) のＣＢＮ焼結体もTiＮを
加えることによって硬質耐熱膜との密着性が上がる。
【００２４】タイプ(1) のＣＢＮ焼結体は結合材として
周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素の窒化物、炭化物、硼
化物、酸化物並びにこれらの固溶体から成る群の中から
選択される少なくとも１種と、５〜50重量％のアルミニ
ウムおよび／またはアルミニラウム化合物とからなり、
これらが高温高圧下での焼結時にＣＢＮと反応して硼化
アルミニウム（AlＢ2)、窒化アルミニウム（AlＮ）等の
化合物がＣＢＮ粒子と結合材の界面で生成し、各粒子間
の結合力を高め焼結体の靭性および強度を向上させる。
結合材としてTiＮおよび／またはTiＣを用いた場合に
は、TiＮZ およびTiＣZ のＺ値をそれぞれ 0.5≦ｚ≦0.
85、0.65≦ｚ≦0.85とし、化学量論比からズラすことに
よって遊離チタン量を増やしてＣＢＮを結合材の反応促
進させる効果によって、AlＢ2 、AlＮ、TiＢ2 等の反応
生成物により良好な摩擦特性および強度を持ったＣＢＮ
焼結体を得ることができる。Ｚ値がそれぞれ 0.5および
0.65未満になると酸化反応による発熱により粉末の充填
操作が困難になり、0.85を超えるとＣＢＮと結合材の反
応性は化学量論比のTiＮおよびTiＣを用いた場合とほと
んど変わらなくなる。
周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素の窒化物、炭化物、硼
化物、酸化物並びにこれらの固溶体から成る群の中から
選択される少なくとも１種と、５〜50重量％のアルミニ
ウムおよび／またはアルミニラウム化合物とからなり、
これらが高温高圧下での焼結時にＣＢＮと反応して硼化
アルミニウム（AlＢ2)、窒化アルミニウム（AlＮ）等の
化合物がＣＢＮ粒子と結合材の界面で生成し、各粒子間
の結合力を高め焼結体の靭性および強度を向上させる。
結合材としてTiＮおよび／またはTiＣを用いた場合に
は、TiＮZ およびTiＣZ のＺ値をそれぞれ 0.5≦ｚ≦0.
85、0.65≦ｚ≦0.85とし、化学量論比からズラすことに
よって遊離チタン量を増やしてＣＢＮを結合材の反応促
進させる効果によって、AlＢ2 、AlＮ、TiＢ2 等の反応
生成物により良好な摩擦特性および強度を持ったＣＢＮ
焼結体を得ることができる。Ｚ値がそれぞれ 0.5および
0.65未満になると酸化反応による発熱により粉末の充填
操作が困難になり、0.85を超えるとＣＢＮと結合材の反
応性は化学量論比のTiＮおよびTiＣを用いた場合とほと
んど変わらなくなる。
【００２５】タイプ(1) のＣＢＮ焼結体の結合材粉末と
してTiＮZ (0.5≦Ｚ≦0.85) および／またはTiＣZ (0.
65≦Ｚ≦0.85) を用いた場合には、結合材中のアルミニ
ウムおよび／またはアルミニウム化合物量が５重量％未
満では、アルミニウムおよび／またはアルミニウム化合
物とＣＢＮとの反応が不十分になり、結合材によるＣＢ
Ｎの保持力が弱くなる。逆に、40重量％を超えるとAlＢ
2 、AlＮ、TiＢ2 等の反応生成物が多くなってＣＢＮの
保持力は上がるが、AlＢ2 、AlＮと比べ硬度や機械的強
度に優れたＣＢＮの相対的な含有量が低下するため耐摩
耗性が著しく低下する。従って、従来はタイプ(1) のＣ
ＢＮ焼結体を切削工具として用いる場合には、結合材粉
末の組成としては60〜95重量％のTiＮZ （0.5 ≦ｚ≦0.
85) および／またはTiＣZ (0.65≦ｚ≦0.85) と、 5〜
40重量％のアルミニウムおよび／またはアルミニウム化
合物と、不可避的不純物とからなるものが最も適当であ
った。
してTiＮZ (0.5≦Ｚ≦0.85) および／またはTiＣZ (0.
65≦Ｚ≦0.85) を用いた場合には、結合材中のアルミニ
ウムおよび／またはアルミニウム化合物量が５重量％未
満では、アルミニウムおよび／またはアルミニウム化合
物とＣＢＮとの反応が不十分になり、結合材によるＣＢ
Ｎの保持力が弱くなる。逆に、40重量％を超えるとAlＢ
2 、AlＮ、TiＢ2 等の反応生成物が多くなってＣＢＮの
保持力は上がるが、AlＢ2 、AlＮと比べ硬度や機械的強
度に優れたＣＢＮの相対的な含有量が低下するため耐摩
耗性が著しく低下する。従って、従来はタイプ(1) のＣ
ＢＮ焼結体を切削工具として用いる場合には、結合材粉
末の組成としては60〜95重量％のTiＮZ （0.5 ≦ｚ≦0.
85) および／またはTiＣZ (0.65≦ｚ≦0.85) と、 5〜
40重量％のアルミニウムおよび／またはアルミニウム化
合物と、不可避的不純物とからなるものが最も適当であ
った。
【００２６】しかし、本発明の工具用複合高硬度材料に
おいては、高硬度で耐酸化性に優れた硬質耐熱被膜を被
覆することによって耐摩耗性の劣るＣＢＮ焼結体に優れ
た耐摩耗性を付与させることができるので、本発明の工
具用複合高硬度材料の基材用ＣＢＮ焼結体に要求される
特性は高靭性で且つ高強度であることが耐摩耗性よりも
重要である。換言すれば、従来では十分な靭性を備えて
いても耐摩耗性に欠陥があるために高硬度難削材の切削
に用いられなかった、結合材粉末に多量のアルミニウム
および／またはアルミニウム化合物を含有するＣＢＮ焼
結体であっても硬質耐熱被膜を被覆することによって耐
欠損性と耐摩耗性とを兼ね備えた理想的な工具用複合高
硬度材料となり得ることが本発明によって明らかとなっ
た。
おいては、高硬度で耐酸化性に優れた硬質耐熱被膜を被
覆することによって耐摩耗性の劣るＣＢＮ焼結体に優れ
た耐摩耗性を付与させることができるので、本発明の工
具用複合高硬度材料の基材用ＣＢＮ焼結体に要求される
特性は高靭性で且つ高強度であることが耐摩耗性よりも
重要である。換言すれば、従来では十分な靭性を備えて
いても耐摩耗性に欠陥があるために高硬度難削材の切削
に用いられなかった、結合材粉末に多量のアルミニウム
および／またはアルミニウム化合物を含有するＣＢＮ焼
結体であっても硬質耐熱被膜を被覆することによって耐
欠損性と耐摩耗性とを兼ね備えた理想的な工具用複合高
硬度材料となり得ることが本発明によって明らかとなっ
た。
【００２７】タイプ(1) のＣＢＮ焼結体では特に、残部
結合材粉末が50〜80重量％のTiＮZ(0.5≦ｚ≦0.85)
と、15〜50重量％のアルミニウムおよび／またはアルミ
ニウム化合物と、不可避的不純物とからなり、抗折力
（ＪＩＳ規格で測定）が 110Kgf/mm2 以上のものと、残
部結合材粉末が50〜80重量％のTiＣZ （0.65≦ｚ≦0.8
5)と、20〜50重量％のアルミニウムおよび／またはアル
ミニウム化合物と、不可避的不純物とからなり、抗折力
（ＪＩＳ規格で規定）が105Kgf/mm2以上のものが上記の
効果が顕著であり、通常のＣＢＮ焼結体工具や従来の耐
摩耗性被覆を有するＣＢＮ焼結体工具では切削不可能で
あった高硬度焼入鋼の強断続切削においても実用レベル
を十分に満たす工具寿命を実現できる。
結合材粉末が50〜80重量％のTiＮZ(0.5≦ｚ≦0.85)
と、15〜50重量％のアルミニウムおよび／またはアルミ
ニウム化合物と、不可避的不純物とからなり、抗折力
（ＪＩＳ規格で測定）が 110Kgf/mm2 以上のものと、残
部結合材粉末が50〜80重量％のTiＣZ （0.65≦ｚ≦0.8
5)と、20〜50重量％のアルミニウムおよび／またはアル
ミニウム化合物と、不可避的不純物とからなり、抗折力
（ＪＩＳ規格で規定）が105Kgf/mm2以上のものが上記の
効果が顕著であり、通常のＣＢＮ焼結体工具や従来の耐
摩耗性被覆を有するＣＢＮ焼結体工具では切削不可能で
あった高硬度焼入鋼の強断続切削においても実用レベル
を十分に満たす工具寿命を実現できる。
【００２８】しかし、TiＮZ (0.5≦ｚ≦0.85) および／
またはTiＣZ （0.65≦ｚ≦0.85) を結合材粉末として用
いた場合、アルミニウムおよび／またはアルミニウム化
合物が50重量％を超えるとＣＢＮ焼結体の硬度および強
度が不十分になり、本発明の工具用複合高硬度材料用の
基材としては不適当であ。
またはTiＣZ （0.65≦ｚ≦0.85) を結合材粉末として用
いた場合、アルミニウムおよび／またはアルミニウム化
合物が50重量％を超えるとＣＢＮ焼結体の硬度および強
度が不十分になり、本発明の工具用複合高硬度材料用の
基材としては不適当であ。
【００２９】タイプ(2) のＣＢＮ焼結体では、平均粒径
が３μｍ以下のＣＢＮ粉末を出発材料として用いること
によって抗折力 105Kgf/mm2 以上のＣＢＮ焼結体を製造
することができ、この高靭性のＣＢＮ焼結体を基材とし
て硬質耐熱被膜を被覆することにより通常のＣＢＮ焼結
体工具や従来の耐摩耗層被覆を有するＣＢＮ焼結体工具
では切削不可能であった高硬度焼入鋼の強断続切削にお
いても実用レベルを十分に満たす工具寿命を実現でき
た。
が３μｍ以下のＣＢＮ粉末を出発材料として用いること
によって抗折力 105Kgf/mm2 以上のＣＢＮ焼結体を製造
することができ、この高靭性のＣＢＮ焼結体を基材とし
て硬質耐熱被膜を被覆することにより通常のＣＢＮ焼結
体工具や従来の耐摩耗層被覆を有するＣＢＮ焼結体工具
では切削不可能であった高硬度焼入鋼の強断続切削にお
いても実用レベルを十分に満たす工具寿命を実現でき
た。
【００３０】ダイヤモンド焼結体基材は前記の３つのタ
イプの中から選択できる。好ましいダイヤモンド焼結体
としては下記 (1)〜(3) のものを挙げることができる： (1) ダイヤモンドを50〜98体積％含む焼結体で、焼結体
の残部が鉄族金属、ＷＣおよび不可避不純物からなる焼
結体が好ましく、鉄族金属がCoである焼結体がさらに好
ましい。
イプの中から選択できる。好ましいダイヤモンド焼結体
としては下記 (1)〜(3) のものを挙げることができる： (1) ダイヤモンドを50〜98体積％含む焼結体で、焼結体
の残部が鉄族金属、ＷＣおよび不可避不純物からなる焼
結体が好ましく、鉄族金属がCoである焼結体がさらに好
ましい。
【００３１】(2) ダイヤモンドを60〜95体積％含む焼結
体で、焼結体の残部が鉄族金属と、周期律表４ａ、５
ａ、６ａ族元素の炭化物および炭窒化物の中から選択さ
れる少なくとも１種と、ＷＣと、不可避不純物とからな
る焼結体で、鉄族金属がCoで且つTiＣおよびＷＣを含む
焼結体がさらに好ましい。
体で、焼結体の残部が鉄族金属と、周期律表４ａ、５
ａ、６ａ族元素の炭化物および炭窒化物の中から選択さ
れる少なくとも１種と、ＷＣと、不可避不純物とからな
る焼結体で、鉄族金属がCoで且つTiＣおよびＷＣを含む
焼結体がさらに好ましい。
【００３２】(3) ダイヤモンドを60〜98体積％含む焼結
体で、焼結体の残部が炭化珪素と、珪素と、ＷＣと、不
可避的不純物とからなる焼結体。上記ダイヤモンド焼結
体は公知のダイヤモンド焼結体の中でも特に高強度で、
鉄族金属または周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素の炭化
物、炭窒化物および炭化珪素、珪素の１種以上を含んで
いる。これらの元素は基材と超薄膜積層膜とを強固に接
合させる効果を有している。
体で、焼結体の残部が炭化珪素と、珪素と、ＷＣと、不
可避的不純物とからなる焼結体。上記ダイヤモンド焼結
体は公知のダイヤモンド焼結体の中でも特に高強度で、
鉄族金属または周期律表４ａ、５ａ、６ａ族元素の炭化
物、炭窒化物および炭化珪素、珪素の１種以上を含んで
いる。これらの元素は基材と超薄膜積層膜とを強固に接
合させる効果を有している。
【００３３】ダイヤモンド焼結体の場合も、抗折力（Ｊ
ＩＳ規格で測定）が 150Kgf/mm2 以上のダイヤモンド焼
結体を基材として用い、硬質耐熱被膜を被覆することに
よって靭性と耐摩耗性とを兼ね備えた本発明工具用複合
材料とすことができ、それによって、通常のダイヤモン
ド焼結体工具では切削不可能であった高硬度焼入鋼の強
断続切削においても実用レベルを十分に満たす工具寿命
を実現することができる。
ＩＳ規格で測定）が 150Kgf/mm2 以上のダイヤモンド焼
結体を基材として用い、硬質耐熱被膜を被覆することに
よって靭性と耐摩耗性とを兼ね備えた本発明工具用複合
材料とすことができ、それによって、通常のダイヤモン
ド焼結体工具では切削不可能であった高硬度焼入鋼の強
断続切削においても実用レベルを十分に満たす工具寿命
を実現することができる。
【００３４】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明するが、本発明
が下記の実施例に限定されるものではない。実施例１ 超硬合金製ピットおよびボールを用いてTiＮとアルミニ
ウムとを80：20の重量比で混合して結合材粉末を得た。
次に、この結合材とｃＢＮ粉末とを体積比で40：60とな
るように配合し、Mo製容器に充填し、圧力50kb、温度
1,450℃で20分間焼結した。この焼結体を切削工具用の
チップ（SNGN120408) の形に加工した後、図２に示す成
膜装置を用いて、チップの切削に関与する部位に真空ア
ーク放電によるイオンプレーティング法で硬質耐熱膜を
被覆した。
が下記の実施例に限定されるものではない。実施例１ 超硬合金製ピットおよびボールを用いてTiＮとアルミニ
ウムとを80：20の重量比で混合して結合材粉末を得た。
次に、この結合材とｃＢＮ粉末とを体積比で40：60とな
るように配合し、Mo製容器に充填し、圧力50kb、温度
1,450℃で20分間焼結した。この焼結体を切削工具用の
チップ（SNGN120408) の形に加工した後、図２に示す成
膜装置を用いて、チップの切削に関与する部位に真空ア
ーク放電によるイオンプレーティング法で硬質耐熱膜を
被覆した。
【００３５】すなわち、図２に示す成膜装置内に複数個
のターゲットを配置し、これらのターゲットの中心に設
けた回転式基材保持具に上記チップを装着して成膜し
た。ターゲットとしてはTiAlターゲットを用いた。先
ず、成膜装置を10-5Torrの真空度まで減圧し、Arガスを
導入し、10-2Torrの雰囲気中でチップに−1,000 Ｖの電
圧を加えて洗浄した。次に、500 ℃まで加熱し、Arガス
を排気した後、反応ガスとしてＮ2 ガスを 300cc/minの
割合で導入し、チップに−200 Ｖの電圧を加えて、真空
アーク放電によりアーク電流 100ＡでTiAlのターゲット
を蒸発イオン化させて被覆した。膜厚は被覆時間によっ
て制御した。また、化合物膜のTiとAlの割合はTiAl合金
のTiとAlの割合で調整した。
のターゲットを配置し、これらのターゲットの中心に設
けた回転式基材保持具に上記チップを装着して成膜し
た。ターゲットとしてはTiAlターゲットを用いた。先
ず、成膜装置を10-5Torrの真空度まで減圧し、Arガスを
導入し、10-2Torrの雰囲気中でチップに−1,000 Ｖの電
圧を加えて洗浄した。次に、500 ℃まで加熱し、Arガス
を排気した後、反応ガスとしてＮ2 ガスを 300cc/minの
割合で導入し、チップに−200 Ｖの電圧を加えて、真空
アーク放電によりアーク電流 100ＡでTiAlのターゲット
を蒸発イオン化させて被覆した。膜厚は被覆時間によっ
て制御した。また、化合物膜のTiとAlの割合はTiAl合金
のTiとAlの割合で調整した。
【００３６】Ｃ、Ｏを含む膜の場合には、反応ガスとし
てＮ2 、Ｃ2 Ｈ2 、Ｏ2 を用い、各々の流量の割合を調
整してＣ、Ｎ、Ｏの割合を調整した。また、中間層、表
面層を有する製品はTiAlターゲットとしてTiターゲット
を加えて配置し、上記と同じ要領で順次成膜した。
てＮ2 、Ｃ2 Ｈ2 、Ｏ2 を用い、各々の流量の割合を調
整してＣ、Ｎ、Ｏの割合を調整した。また、中間層、表
面層を有する製品はTiAlターゲットとしてTiターゲット
を加えて配置し、上記と同じ要領で順次成膜した。
【００３７】比較のために、従来法であるコーティング
切削チップ（１−29〜32）も用意した。試料１−29〜32
は通常の成膜装置を使用して真空アーク放電を用いたイ
オンプレーティング法で上記と同じ組成と形状の切削チ
ップの表面にTiＮおよびTiＣＮを単独または組合せた硬
質被覆層を被覆して製造したものであり、試料１−33は
通常のＣＶＤ法で上記と同じ組成と形状の切削チップの
表面にTiＮおよびAl2Ｏ3 を組合せた硬質被覆層を形成
して製造したものである。〔表１〕〜〔表４〕は製品の
構成と結果とをまとめたものである。
切削チップ（１−29〜32）も用意した。試料１−29〜32
は通常の成膜装置を使用して真空アーク放電を用いたイ
オンプレーティング法で上記と同じ組成と形状の切削チ
ップの表面にTiＮおよびTiＣＮを単独または組合せた硬
質被覆層を被覆して製造したものであり、試料１−33は
通常のＣＶＤ法で上記と同じ組成と形状の切削チップの
表面にTiＮおよびAl2Ｏ3 を組合せた硬質被覆層を形成
して製造したものである。〔表１〕〜〔表４〕は製品の
構成と結果とをまとめたものである。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【表３】
【００４１】
【表４】
【００４２】得られた切削チップを用い以下の切削テス
トを行った。被削材としは硬度ＨＲＣ63のＳＵＪ２材の
丸棒を用いた。この被削材の外周を切削速度 100ｍ／mi
n 、切込み0.2mm 、送り0.1mm/rev 、乾式で40分間切削
して切削結果を得た。結果は〔表５〕にまとめて示して
ある。
トを行った。被削材としは硬度ＨＲＣ63のＳＵＪ２材の
丸棒を用いた。この被削材の外周を切削速度 100ｍ／mi
n 、切込み0.2mm 、送り0.1mm/rev 、乾式で40分間切削
して切削結果を得た。結果は〔表５〕にまとめて示して
ある。
【００４３】
【表５】
【００４４】実施例２ 基材のＣＢＮ焼結体をＣＢＮ含有率（体積％）および結
合材の組成（重量％）を〔表６〕〜〔表７〕に示すもの
に代えた。実施例１と同じ焼結方法で得られた焼結体を
Ｘ線回折により分析したところ不可避的不純物としてα
−Al2 Ｏ3 、ＷＣおよびCoが検出された。
合材の組成（重量％）を〔表６〕〜〔表７〕に示すもの
に代えた。実施例１と同じ焼結方法で得られた焼結体を
Ｘ線回折により分析したところ不可避的不純物としてα
−Al2 Ｏ3 、ＷＣおよびCoが検出された。
【００４５】
【表６】
【００４６】
【表７】
【００４７】〔表６〕〜〔表７〕に示した各ＣＢＮ焼結
体を切削工具用のチップの形に加工した後、切削に関与
する部位に実施例１と同じ成膜操作を行いて、真空アー
ク放電によるイオンプレーティング法で試料１−９と同
様に中間層（TiＮ）を 0.5μｍ成膜し、硬質耐熱被膜
（(Ti0.3Al0.7)Ｎ）を 5.6μｍ成膜し、さらに、表面層
(Ti(Ｃ0.5 Ｎ0.5)）を 0.2μｍ被覆した。
体を切削工具用のチップの形に加工した後、切削に関与
する部位に実施例１と同じ成膜操作を行いて、真空アー
ク放電によるイオンプレーティング法で試料１−９と同
様に中間層（TiＮ）を 0.5μｍ成膜し、硬質耐熱被膜
（(Ti0.3Al0.7)Ｎ）を 5.6μｍ成膜し、さらに、表面層
(Ti(Ｃ0.5 Ｎ0.5)）を 0.2μｍ被覆した。
【００４８】得られた切削チップと硬質耐熱被膜を被覆
していない比較用の切削チップとを用いて以下の切削テ
ストを行った。結果は〔表８〕にまとめて示してある。
〔表８〕に記載の欠損までの時間は外周に４箇所のＵ字
型の溝を有するＳＫＤ11材に熱処理を行って硬度ＨＲＣ
56にした丸棒を被削材とし、切削速度 100ｍ／min 、切
込み 0.2mm、送り 0.1mm/rev、乾式で切削した場合に欠
損するまでの時間である。
していない比較用の切削チップとを用いて以下の切削テ
ストを行った。結果は〔表８〕にまとめて示してある。
〔表８〕に記載の欠損までの時間は外周に４箇所のＵ字
型の溝を有するＳＫＤ11材に熱処理を行って硬度ＨＲＣ
56にした丸棒を被削材とし、切削速度 100ｍ／min 、切
込み 0.2mm、送り 0.1mm/rev、乾式で切削した場合に欠
損するまでの時間である。
【００４９】
【表８】
【００５０】実施例３ 実施例１と同様な操作を繰り返したが、本実施例ではダ
イヤモンド含有率および結合材残部の組成を〔表９〕に
示すものに変えた。材料粉末は乳鉢を用いて混合した後
に、Mo製容器に充填し、圧力55kb、温度 1,500℃で30分
間焼結した。次いで、体積比で95：５となるようにTiＮ
を配合し、乳鉢を用いて混合して原料粉末を得た。
イヤモンド含有率および結合材残部の組成を〔表９〕に
示すものに変えた。材料粉末は乳鉢を用いて混合した後
に、Mo製容器に充填し、圧力55kb、温度 1,500℃で30分
間焼結した。次いで、体積比で95：５となるようにTiＮ
を配合し、乳鉢を用いて混合して原料粉末を得た。
【００５１】得られた原料粉末をCo板を敷いたMo製容器
に充填し、圧力55kb、温度 1,450℃で20分間焼結した。
この焼結体を用いて切削チップを作製し、その切削に関
与する部分に実施例１と同じ成膜操作を行いて真空アー
ク放電によるイオンプレーティング法で試料１−９と同
じ中間層（TiＮ）を 0.5μｍ成膜し、次いで、硬質耐熱
被膜（(Ti0.3Al0.7)Ｎ）を 5.6μｍ、表面層(Ti(Ｃ0.5
Ｎ0.5)）を 0.2μｍそれぞれ被覆した。
に充填し、圧力55kb、温度 1,450℃で20分間焼結した。
この焼結体を用いて切削チップを作製し、その切削に関
与する部分に実施例１と同じ成膜操作を行いて真空アー
ク放電によるイオンプレーティング法で試料１−９と同
じ中間層（TiＮ）を 0.5μｍ成膜し、次いで、硬質耐熱
被膜（(Ti0.3Al0.7)Ｎ）を 5.6μｍ、表面層(Ti(Ｃ0.5
Ｎ0.5)）を 0.2μｍそれぞれ被覆した。
【００５２】次に、上記の切削チップと比較のために実
施例１で用いたＣＢＮ焼結体に硬質耐熱被膜を被覆した
チップと硬質耐熱被膜を被覆していないＣＢＮ焼結体チ
ップおよび硬質耐熱被膜を被覆していないダイヤモンド
焼結体チップを用いて以下の切削テストを行った。被削
材はＦＣＤ600 材と16％Si−Al合金にて１：１の切削比
率となる様に組合せた丸棒の外周を切削速度 200ｍ/mi
n、切込み 0.3mm、送り0.2mm/rev、乾式で20分間切削し
た。結果は〔表９〕にまとめて示してある。
施例１で用いたＣＢＮ焼結体に硬質耐熱被膜を被覆した
チップと硬質耐熱被膜を被覆していないＣＢＮ焼結体チ
ップおよび硬質耐熱被膜を被覆していないダイヤモンド
焼結体チップを用いて以下の切削テストを行った。被削
材はＦＣＤ600 材と16％Si−Al合金にて１：１の切削比
率となる様に組合せた丸棒の外周を切削速度 200ｍ/mi
n、切込み 0.3mm、送り0.2mm/rev、乾式で20分間切削し
た。結果は〔表９〕にまとめて示してある。
【００５３】
【表９】
【００５４】
【発明の効果】本発明の工具用複合高硬度材料は、優れ
た強度、硬度および靭性を有するＣＢＮ焼結体およびダ
イヤモンド焼結体に優れた硬度と耐熱性とを有する硬質
耐熱被膜を密着性良く被覆することによって強度、靭性
および耐摩耗性を兼ね備えた工具用複合高硬度材料とな
り、従来の工具に比較して著しく高寿命かつ幅広い用途
に適用可能な切削性能を発揮するという効果がある。
た強度、硬度および靭性を有するＣＢＮ焼結体およびダ
イヤモンド焼結体に優れた硬度と耐熱性とを有する硬質
耐熱被膜を密着性良く被覆することによって強度、靭性
および耐摩耗性を兼ね備えた工具用複合高硬度材料とな
り、従来の工具に比較して著しく高寿命かつ幅広い用途
に適用可能な切削性能を発揮するという効果がある。
【図１】 本発明の複合硬度材料の概念的断面図で、円
の中は拡大図。
の中は拡大図。
【図２】 本発明の複合硬度材料の製造装置の一例を示
す概念図で、(a) は概念的断面図、(b) は概念的平面図
である。
す概念図で、(a) は概念的断面図、(b) は概念的平面図
である。
１ 硬質耐熱被膜 ２ 基材 ３ 中間層 ４ 表面層 ５ 真空チャンバー ６ 基材群 ７ 回転式基材保持具 ８ ターゲット群 10 超硬合金
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 35/583 Ｃ２２Ｃ 29/16 Ａ Ｃ２３Ｃ 14/06 Ｌ 8939−4Ｋ Ｎ 8939−4Ｋ (72)発明者 吉岡 剛 兵庫県伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内 (72)発明者 瀬戸山 誠 兵庫県伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内
Claims (20)
- 【請求項１】 立方晶型窒化硼素を20体積％以上含むＣ
ＢＮ焼結体からなる基材またはダイヤモンドを40％以上
含むダイヤモンド焼結体からなる基材を有する工具用の
複合高硬度材料において、 Ｃ、ＮおよびＯの中から選択される少なくとも１種の元
素と、Tiと、Alとを主成分とした少なくとも１層の硬質
耐熱被膜を少なくとも切削に関与する箇所に有すること
を特徴とする工具用複合高硬度材料。 - 【請求項２】 硬質耐熱膜が立方晶型の結晶構造を有す
る請求項１に記載の工具用複合高硬度材料。 - 【請求項３】 硬質耐熱膜が (TiX Al1-X ) Ｎ (ここ
で、0.3 ≦Ｘ≦ 0.5）で表される組成を有する請求項１
または２に記載の工具用複合高硬度材料。 - 【請求項４】 硬質耐熱被膜の膜厚が 0.5μｍ以上且つ
15μｍ以下である請求項１〜３のいずれか一項に記載の
工具用複合高硬度材料。 - 【請求項５】 基材と硬質耐熱被膜との界面に膜厚が0.
05μｍ以上且つ５μｍ以下の４ａ、５ａおよび６ａ族元
素の中から選択される少なくとも１種の元素とＣ、Ｎお
よびＯの中から選択される少なくとも１種の元素との少
なくとも１種の化合物の中間層を有する請求項１〜４の
いずれか一項に記載の工具用複合高硬度材料。 - 【請求項６】 硬質耐熱被膜の表面に膜厚が0.05μｍ以
上且つ５μｍ以下の４ａ、５ａおよび６ａ族元素の中か
ら選択される少なくとも１種の元素と、Ｃ、ＮおよびＯ
の中から選択される少なくとも１種の元素とからなる少
なくとも１種の化合物を有する請求項１〜５のいずれか
一項に記載の工具用複合高硬度材料。 - 【請求項７】 基材が立方晶型窒化硼素（ＣＢＮ）粉末
30〜90体積％と、残部の結合材粉末とを超高圧焼結して
得られた焼結体であって、残部結合材が周期律表４ａ、
５ａおよび６ａ族元素の窒化物、炭化物、硼化物、酸化
物並びにこれらの固溶体から成る群の中から選択される
少なくとも１種と、アルミニウムおよび／またはアルミ
ニウム化合物とからなる結合材と、不可避的不純物とで
ある請求項１〜６のいずれか一項に記載の工具用複合高
硬度材料。 - 【請求項８】 残部結合材が、50〜95重量％のTiＣ、Ti
Ｎ、（TiＭ）Ｃ、（TiＭ）Ｎおよび（TiＭ）ＣＮ（ここ
で、ＭはTiを除く周期律表４ａ、５ａおよび６ａ族元素
の中から選択される遷移金属）から成る群の中から選択
される少なくとも１種と、５〜50重量％のアルミニウム
および／またはアルミニウム化合物とからなる請求項７
に記載の工具用複合高硬度材料。 - 【請求項９】 残部の結合材粉末が50〜80重量％のTiＮ
Z （ここで0.5 ≦ｚ≦0.85）と、15〜50重量％のアルミ
ニウムおよび／またはアルミニウム化合物と、不可避的
不純物とからなり、抗折力（ＪＩＳ規格で測定）が110K
gf/mm2以上である請求項８に記載の工具用複合高硬度材
料。 - 【請求項１０】 残部の結合材粉末が50〜80重量％のTi
ＣZ （ｚは0.65≦ｚ≦0.85）と、20〜50重量％のアルミ
ニウムおよび／またはアルミニウム化合物と、不可避的
不純物とからなり、抗折力（ＪＩＳ規格で測定）が105K
gf/mm2以上である請求項８に記載の工具用複合高硬度材
料。 - 【請求項１１】 基材が立方晶型窒化硼素（ＣＢＮ）粉
末45〜95体積％と残部の結合材粉末とを超高圧焼結して
得られる焼結体であり、残部結合材粉末がCo、Ni、Ｗ
Ｃ、TiＮ、TiＣおよびこれらの固溶体から成る群の中か
ら選択される少なくとも１種と、アルミニウムおよび／
またはアルミニウム化合物と、不可避的不純物とからな
る請求項１〜６のいずれか一項に記載の工具用複合高硬
度材料。 - 【請求項１２】 残部結合材が１〜50重量％のTiＮと、
Co、NiおよびＷＣから成る群の中から選択される少なく
とも１種と、アルミニウムおよび／またはアルミニウム
化合物と、不可避的不純物とからなる請求項11に記載の
工具用複合高硬度材料。 - 【請求項１３】 平均粒径が３μｍ以下で抗折力（ＪＩ
Ｓ規格で測定）が105gf/mm2 以上である請求項11または
12に記載の工具用複合高硬度材料。 - 【請求項１４】 基材が立方晶型窒化硼素（ＣＢＮ）粉
末90体積％と残部の結合材粉末とを超高圧処決して得ら
れた焼結体であり、残部結合材が周期律表の１ａおよび
２ａ族元素の硼化物と、TiＮと、不可避的不純物とから
なる請求項１〜６のいずれか一項に記載の工具用複合高
硬度材料。 - 【請求項１５】 残部結合材が１〜50重量％のTiＮと、
周期律表１ａまたは２ａ族元素の硼化物とを含む請求項
14に記載の工具用複合高硬度材料。 - 【請求項１６】 基材がダイヤモンド粉末50〜98体積％
と、残部の結合材粉末とを超高圧焼結して得られる焼結
体であり、残部の結合材粉末が鉄族金属と、ＷＣと、不
可避的不純物とからなる請求項１〜６のいずれか一項に
記載の工具用複合高硬度材料。 - 【請求項１７】 基材がダイヤモンド粉末60〜95体積％
と、残部の結合材粉末とを超高圧焼結して得られる焼結
体であり、残部の結合材粉末が鉄族金属と、周期律表４
ａ、５ａおよび６ａ族元素の炭化物および炭窒化物の中
から選択される少なくとも１種と、ＷＣと、不可避的不
純物とからなる請求項１〜６のいずれか一項に記載の工
具用複合高硬度材料。 - 【請求項１８】 残部の結合材粉末がCoと、TiＣと、Ｗ
Ｃと、不可避不純物とからなる請求項17に記載の工具用
複合高硬度材料。 - 【請求項１９】 基材がダイヤモンド粉末60〜98体積％
と結合材粉末とを超高圧焼結体して得られる焼結体であ
り、残部結合材粉末が炭化珪素と、珪素と、ＷＣと、不
可避的不純物とからなる請求項１〜６のいずれか一項に
記載の材料。 - 【請求項２０】 抗折力150Kgf/mm2以上である請求項16
〜19のいずれか一項に記載の工具用複合高硬度材料。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28737494A JP3866305B2 (ja) | 1994-10-27 | 1994-10-27 | 工具用複合高硬度材料 |
| EP95402407A EP0709353B2 (en) | 1994-10-27 | 1995-10-26 | Hard composite material for tools |
| DE69527124T DE69527124T3 (de) | 1994-10-27 | 1995-10-26 | Harter Verbundwerkstoff für Werkzeuge |
| CA002161611A CA2161611C (en) | 1994-10-27 | 1995-10-27 | Hard composite material for tools |
| US08/549,168 US5853873A (en) | 1994-10-27 | 1995-10-27 | Hard composite material for tools |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28737494A JP3866305B2 (ja) | 1994-10-27 | 1994-10-27 | 工具用複合高硬度材料 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004265400A Division JP4191663B2 (ja) | 2004-09-13 | 2004-09-13 | 工具用複合高硬度材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08119774A true JPH08119774A (ja) | 1996-05-14 |
| JP3866305B2 JP3866305B2 (ja) | 2007-01-10 |
Family
ID=17716539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28737494A Expired - Lifetime JP3866305B2 (ja) | 1994-10-27 | 1994-10-27 | 工具用複合高硬度材料 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5853873A (ja) |
| EP (1) | EP0709353B2 (ja) |
| JP (1) | JP3866305B2 (ja) |
| CA (1) | CA2161611C (ja) |
| DE (1) | DE69527124T3 (ja) |
Cited By (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19980070357A (ko) * | 1997-01-07 | 1998-10-26 | 채스킨제이엘 | 피복된 입방정 질화 붕소(씨비엔) 다결정 초연삭재 공구 |
| EP1186580A2 (en) | 2000-08-31 | 2002-03-13 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | A cutting tool of a surface-coated boron nitride sintered compact |
| US6623850B2 (en) | 2000-08-31 | 2003-09-23 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Tool of a surface-coated boron nitride sintered compact |
| US6881475B2 (en) | 2001-06-13 | 2005-04-19 | Sumitomo Electric Industries, Ltd | Amorphous carbon coated tool and fabrication method thereof |
| US6962751B2 (en) | 2001-06-13 | 2005-11-08 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Amorphous carbon coated tools and method of producing the same |
| JPWO2005000508A1 (ja) * | 2003-06-27 | 2006-07-27 | 住友電気工業株式会社 | 工具用表面被覆高硬度材料 |
| JP2006247779A (ja) * | 2005-03-10 | 2006-09-21 | Tungaloy Corp | 被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具 |
| WO2007039955A1 (ja) * | 2005-10-04 | 2007-04-12 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 高品位表面性状加工用ｃＢＮ焼結体及びｃＢＮ焼結体切削工具 |
| WO2007111301A1 (ja) | 2006-03-28 | 2007-10-04 | Kyocera Corporation | 表面被覆工具 |
| WO2008093577A1 (ja) * | 2007-01-30 | 2008-08-07 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 複合焼結体 |
| WO2009119682A1 (ja) | 2008-03-26 | 2009-10-01 | 京セラ株式会社 | 切削工具 |
| US7771847B2 (en) | 2005-11-18 | 2010-08-10 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | cBN sintered body for high surface integrity machining, cBN sintered body cutting tool, and cutting method using the same |
| JP2010527888A (ja) * | 2007-05-22 | 2010-08-19 | エレメント シックス リミテッド | コーティングされたｃｂｎ |
| DE102007046380B4 (de) * | 2006-09-27 | 2010-09-30 | Kyocera Corporation | Schneidwerkzeug |
| JP2010228032A (ja) * | 2009-03-26 | 2010-10-14 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
| US7939186B2 (en) | 2006-05-26 | 2011-05-10 | Mitsubishi Materials Corporation | Cutting tool made of surface-coated cubic boron nitride-based ultra-high-pressure sintered material |
| US8017225B2 (en) | 2005-12-22 | 2011-09-13 | Mitsubishi Materials Corporation | Cutting tool made of surface-coated cubic boron nitride-based ultrahigh pressure sintered material |
| JPWO2011074530A1 (ja) * | 2009-12-17 | 2013-04-25 | 住友電気工業株式会社 | 被覆回転ツール |
| JP2013521134A (ja) * | 2009-03-03 | 2013-06-10 | ダイヤモンド イノベイションズ インコーポレーテッド | 超研磨工具用の厚い断熱層コーティング |
| JP2015053357A (ja) * | 2013-09-06 | 2015-03-19 | 三菱マテリアル株式会社 | サーミスタ用金属窒化物材料及びその製造方法並びにサーミスタセンサ |
| JP2015142959A (ja) * | 2009-03-03 | 2015-08-06 | ダイヤモンド イノベイションズ インコーポレーテッド | 超研磨工具用の厚い断熱層コーティング |
| WO2018198421A1 (ja) | 2017-04-25 | 2018-11-01 | 住友電気工業株式会社 | 切削工具およびその製造方法 |
| US10744569B2 (en) | 2016-03-07 | 2020-08-18 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface-coated cubic boron nitride sintered material tool |
| US10883166B2 (en) | 2015-12-25 | 2021-01-05 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface-coated cubic boron nitride sintered material tool |
| WO2021024736A1 (ja) | 2019-08-06 | 2021-02-11 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 切削工具 |
| WO2021024737A1 (ja) | 2019-08-06 | 2021-02-11 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 切削工具 |
| WO2023276067A1 (ja) | 2021-06-30 | 2023-01-05 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 切削工具 |
Families Citing this family (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6613410B1 (en) * | 1999-09-23 | 2003-09-02 | National Label Company | Extended wrap label |
| JP3031907B2 (ja) * | 1998-03-16 | 2000-04-10 | 日立ツール株式会社 | 多層膜被覆部材 |
| CA2361717C (en) | 1999-02-12 | 2008-07-15 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Highly crater-resistant high-strength sintered material |
| US6599062B1 (en) | 1999-06-11 | 2003-07-29 | Kennametal Pc Inc. | Coated PCBN cutting inserts |
| US6416560B1 (en) | 1999-09-24 | 2002-07-09 | 3M Innovative Properties Company | Fused abrasive bodies comprising an oxygen scavenger metal |
| CA2327092C (en) * | 1999-12-03 | 2004-04-20 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Coated pcbn cutting tools |
| US6575353B2 (en) | 2001-02-20 | 2003-06-10 | 3M Innovative Properties Company | Reducing metals as a brazing flux |
| US20030096142A1 (en) * | 2001-11-19 | 2003-05-22 | Muncie Power Products, Inc. | Dual coated cubic boron nitride cutting tool and method of employing same |
| US6660133B2 (en) | 2002-03-14 | 2003-12-09 | Kennametal Inc. | Nanolayered coated cutting tool and method for making the same |
| SE526337C2 (sv) * | 2002-07-16 | 2005-08-23 | Seco Tools Ab | PVD-belagt skärverktyg med åtminstone ett skikt av (Ti, A1) (O, N) samt metod för att framställa detsamma |
| US20040146616A1 (en) * | 2003-01-29 | 2004-07-29 | Thorson James S. | Method and system for ultrasonic surface modification of food products |
| IL166652A (en) | 2004-03-12 | 2010-11-30 | Sulzer Metaplas Gmbh | Carbon containing hard coating and method for depositing a hard coating onto a substrate |
| EP1574594B1 (en) * | 2004-03-12 | 2013-04-03 | Sulzer Metaplas GmbH | A carbon containing hard coating and a method for depositing a hard coating onto a substrate |
| US7694757B2 (en) * | 2005-02-23 | 2010-04-13 | Smith International, Inc. | Thermally stable polycrystalline diamond materials, cutting elements incorporating the same and bits incorporating such cutting elements |
| US7493973B2 (en) | 2005-05-26 | 2009-02-24 | Smith International, Inc. | Polycrystalline diamond materials having improved abrasion resistance, thermal stability and impact resistance |
| WO2007122489A2 (en) * | 2006-04-21 | 2007-11-01 | Element Six (Production) (Pty) Ltd | Method of making a cbn compact |
| US9097074B2 (en) | 2006-09-21 | 2015-08-04 | Smith International, Inc. | Polycrystalline diamond composites |
| US8002859B2 (en) | 2007-02-06 | 2011-08-23 | Smith International, Inc. | Manufacture of thermally stable cutting elements |
| US7942219B2 (en) | 2007-03-21 | 2011-05-17 | Smith International, Inc. | Polycrystalline diamond constructions having improved thermal stability |
| DE102007000512B3 (de) * | 2007-10-16 | 2009-01-29 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Hartstoffbeschichtete Körper und Verfahren zu deren Herstellung |
| US9297211B2 (en) | 2007-12-17 | 2016-03-29 | Smith International, Inc. | Polycrystalline diamond construction with controlled gradient metal content |
| RU2010140369A (ru) * | 2008-03-04 | 2012-04-10 | Ирвин Индастриал Тул Компани (Us) | Инструменты, имеющие рабочие поверхности из уплотненного порошкового металла, и способ |
| EP2316790A4 (en) * | 2008-07-16 | 2012-08-22 | Japan Fine Ceramics Ct | HARD POWDER, METHOD FOR MANUFACTURING HARD POWDER AND SINTERED ALLOY |
| JP5559575B2 (ja) | 2009-03-10 | 2014-07-23 | 株式会社タンガロイ | サーメットおよび被覆サーメット |
| CN102414394B (zh) | 2009-05-06 | 2015-11-25 | 史密斯国际有限公司 | 具有再加工的热稳定多晶金刚石切割层的切割元件，结合有其的钻头，及其制造方法 |
| GB2481957B (en) | 2009-05-06 | 2014-10-15 | Smith International | Methods of making and attaching tsp material for forming cutting elements, cutting elements having such tsp material and bits incorporating such cutting |
| US8783389B2 (en) | 2009-06-18 | 2014-07-22 | Smith International, Inc. | Polycrystalline diamond cutting elements with engineered porosity and method for manufacturing such cutting elements |
| EP2446987B1 (en) | 2009-06-22 | 2018-09-26 | Tungaloy Corporation | Tool having coated cubic boron nitride sintered body |
| US8277958B2 (en) | 2009-10-02 | 2012-10-02 | Kennametal Inc. | Aluminum titanium nitride coating and method of making same |
| US8505654B2 (en) | 2009-10-09 | 2013-08-13 | Element Six Limited | Polycrystalline diamond |
| US8999531B2 (en) | 2010-04-16 | 2015-04-07 | Tungaloy Corporation | Coated CBN sintered body |
| WO2012005275A1 (ja) | 2010-07-06 | 2012-01-12 | 株式会社タンガロイ | 被覆ｃＢＮ焼結体工具 |
| CN103228383B (zh) * | 2010-11-26 | 2016-08-03 | 住友电工硬质合金株式会社 | 表面被覆烧结体 |
| WO2012079769A1 (en) | 2010-12-17 | 2012-06-21 | Seco Tools Ab | Coated cubic boron nitride tool for machining applications |
| US8409702B2 (en) | 2011-02-07 | 2013-04-02 | Kennametal Inc. | Cubic aluminum titanium nitride coating and method of making same |
| US8507082B2 (en) | 2011-03-25 | 2013-08-13 | Kennametal Inc. | CVD coated polycrystalline c-BN cutting tools |
| US9028953B2 (en) | 2013-01-11 | 2015-05-12 | Kennametal Inc. | CVD coated polycrystalline c-BN cutting tools |
| US9103036B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-08-11 | Kennametal Inc. | Hard coatings comprising cubic phase forming compositions |
| US9168664B2 (en) | 2013-08-16 | 2015-10-27 | Kennametal Inc. | Low stress hard coatings and applications thereof |
| US9896767B2 (en) | 2013-08-16 | 2018-02-20 | Kennametal Inc | Low stress hard coatings and applications thereof |
Family Cites Families (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL174715C (nl) | 1971-07-01 | 1984-08-01 | Gen Electric | Werkwijze ter vervaardiging van een slijplichaam, alsmede snijgereedschap voorzien van een volgens deze werkwijze vervaardigd inzetstuk. |
| JPS5377811A (en) | 1976-12-21 | 1978-07-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Sintered material for tools of high hardness and its preparation |
| AU512633B2 (en) * | 1976-12-21 | 1980-10-23 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Sintered tool |
| SE451730B (sv) * | 1979-03-29 | 1987-10-26 | Sumitomo Electric Industries | Sintrad presskropp for bearbetningsverktyg |
| JPS5779169A (en) * | 1980-11-06 | 1982-05-18 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Physical vapor deposition method |
| IL63802A (en) * | 1981-09-11 | 1984-10-31 | Iscar Ltd | Sintered hard metal products having a multi-layer wear-resistant coating |
| US4447263A (en) * | 1981-12-22 | 1984-05-08 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Blade member of cermet having surface reaction layer and process for producing same |
| AT377786B (de) * | 1981-12-24 | 1985-04-25 | Plansee Metallwerk | Verschleissteil, insbesondere hartmetall -schneideinsatz zur spanabhebenden bearbeitung |
| JPS6028782B2 (ja) | 1982-09-27 | 1985-07-06 | 科学技術庁無機材質研究所長 | 透光性立方晶窒化ほう素緻密体の製造法 |
| US4540596A (en) * | 1983-05-06 | 1985-09-10 | Smith International, Inc. | Method of producing thin, hard coating |
| JPS61183187A (ja) | 1985-02-06 | 1986-08-15 | 住友電気工業株式会社 | 被覆硬質焼結体 |
| JPS61230803A (ja) † | 1985-04-03 | 1986-10-15 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 切削工具 |
| JPS6256565A (ja) † | 1985-09-06 | 1987-03-12 | Mitsubishi Metal Corp | 耐摩耗性のすぐれた表面被覆硬質部材 |
| US4714660A (en) * | 1985-12-23 | 1987-12-22 | Fansteel Inc. | Hard coatings with multiphase microstructures |
| JPH0621312B2 (ja) * | 1985-12-28 | 1994-03-23 | 住友電気工業株式会社 | 高硬度工具用焼結体およびその製造方法 |
| CH669347A5 (ja) * | 1986-05-28 | 1989-03-15 | Vni Instrument Inst | |
| JPH0725619B2 (ja) | 1987-10-06 | 1995-03-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 切削工具用表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料 |
| JPH0725611B2 (ja) | 1987-10-06 | 1995-03-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 切削工具用表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料 |
| JPH0694580B2 (ja) * | 1988-12-14 | 1994-11-24 | 住友電気工業株式会社 | 高精度加工工具用焼結体 |
| JP2993116B2 (ja) † | 1990-11-28 | 1999-12-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆セラミックス製切削工具 |
| JP3132843B2 (ja) * | 1991-04-23 | 2001-02-05 | 東芝タンガロイ株式会社 | 高靭性高圧相窒化硼素焼結体 |
| US5139537A (en) * | 1991-06-13 | 1992-08-18 | Julien D Lynn | Titanium-nitride coated grinding wheel and method therefor |
| DE4126851A1 (de) * | 1991-08-14 | 1993-02-18 | Krupp Widia Gmbh | Werkzeug mit verschleissfester schneide aus kubischem bornitrid oder polykristallinem kubischem bornitrid, verfahren zu dessen herstellung sowie dessen verwendung |
| JPH0569205A (ja) † | 1991-09-12 | 1993-03-23 | Sumitomo Electric Ind Ltd | セラミツクス切削工具 |
| JPH05186272A (ja) * | 1992-01-09 | 1993-07-27 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 複合高密度相窒化ホウ素焼結体 |
| JP3321824B2 (ja) * | 1992-04-16 | 2002-09-09 | 住友電気工業株式会社 | 高硬度工具用焼結体 |
| US5326380A (en) * | 1992-10-26 | 1994-07-05 | Smith International, Inc. | Synthesis of polycrystalline cubic boron nitride |
| US5271749A (en) * | 1992-11-03 | 1993-12-21 | Smith International, Inc. | Synthesis of polycrystalline cubic boron nitride |
| JPH0724606A (ja) * | 1993-07-06 | 1995-01-27 | Mitsubishi Materials Corp | 耐欠損性のすぐれた表面複合立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
-
1994
- 1994-10-27 JP JP28737494A patent/JP3866305B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-10-26 DE DE69527124T patent/DE69527124T3/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-26 EP EP95402407A patent/EP0709353B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-27 CA CA002161611A patent/CA2161611C/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-27 US US08/549,168 patent/US5853873A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (42)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19980070357A (ko) * | 1997-01-07 | 1998-10-26 | 채스킨제이엘 | 피복된 입방정 질화 붕소(씨비엔) 다결정 초연삭재 공구 |
| EP1186580A2 (en) | 2000-08-31 | 2002-03-13 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | A cutting tool of a surface-coated boron nitride sintered compact |
| US6620491B2 (en) | 2000-08-31 | 2003-09-16 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Tool of a surface-coated boron nitride sintered compact |
| US6623850B2 (en) | 2000-08-31 | 2003-09-23 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Tool of a surface-coated boron nitride sintered compact |
| US6962751B2 (en) | 2001-06-13 | 2005-11-08 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Amorphous carbon coated tools and method of producing the same |
| US6881475B2 (en) | 2001-06-13 | 2005-04-19 | Sumitomo Electric Industries, Ltd | Amorphous carbon coated tool and fabrication method thereof |
| US7524569B2 (en) | 2003-06-27 | 2009-04-28 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Surface-coated high hardness material for tool |
| JPWO2005000508A1 (ja) * | 2003-06-27 | 2006-07-27 | 住友電気工業株式会社 | 工具用表面被覆高硬度材料 |
| JP4714022B2 (ja) * | 2003-06-27 | 2011-06-29 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 工具用表面被覆高硬度材料 |
| US7794860B2 (en) | 2003-06-27 | 2010-09-14 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Surface-coated high hardness material for tool |
| JP2006247779A (ja) * | 2005-03-10 | 2006-09-21 | Tungaloy Corp | 被覆ｃＢＮ基焼結体切削工具 |
| WO2007039955A1 (ja) * | 2005-10-04 | 2007-04-12 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 高品位表面性状加工用ｃＢＮ焼結体及びｃＢＮ焼結体切削工具 |
| US7758976B2 (en) | 2005-10-04 | 2010-07-20 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | cBN sintered body for high surface integrity machining and cBN sintered body cutting tool |
| US7771847B2 (en) | 2005-11-18 | 2010-08-10 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | cBN sintered body for high surface integrity machining, cBN sintered body cutting tool, and cutting method using the same |
| US8017225B2 (en) | 2005-12-22 | 2011-09-13 | Mitsubishi Materials Corporation | Cutting tool made of surface-coated cubic boron nitride-based ultrahigh pressure sintered material |
| WO2007111301A1 (ja) | 2006-03-28 | 2007-10-04 | Kyocera Corporation | 表面被覆工具 |
| US7939186B2 (en) | 2006-05-26 | 2011-05-10 | Mitsubishi Materials Corporation | Cutting tool made of surface-coated cubic boron nitride-based ultra-high-pressure sintered material |
| DE102007046380B9 (de) * | 2006-09-27 | 2012-12-06 | Kyocera Corporation | Schneidwerkzeug |
| DE102007046380B4 (de) * | 2006-09-27 | 2010-09-30 | Kyocera Corporation | Schneidwerkzeug |
| US7811683B2 (en) | 2006-09-27 | 2010-10-12 | Kyocera Corporation | Cutting tool |
| WO2008093577A1 (ja) * | 2007-01-30 | 2008-08-07 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 複合焼結体 |
| US8124553B2 (en) | 2007-01-30 | 2012-02-28 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Composite sintered body |
| JP2010527888A (ja) * | 2007-05-22 | 2010-08-19 | エレメント シックス リミテッド | コーティングされたｃｂｎ |
| US8236411B2 (en) | 2008-03-26 | 2012-08-07 | Kyocera Corporation | Cutting tool |
| WO2009119682A1 (ja) | 2008-03-26 | 2009-10-01 | 京セラ株式会社 | 切削工具 |
| JP2013521134A (ja) * | 2009-03-03 | 2013-06-10 | ダイヤモンド イノベイションズ インコーポレーテッド | 超研磨工具用の厚い断熱層コーティング |
| JP2015142959A (ja) * | 2009-03-03 | 2015-08-06 | ダイヤモンド イノベイションズ インコーポレーテッド | 超研磨工具用の厚い断熱層コーティング |
| JP2010228032A (ja) * | 2009-03-26 | 2010-10-14 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 |
| JPWO2011074530A1 (ja) * | 2009-12-17 | 2013-04-25 | 住友電気工業株式会社 | 被覆回転ツール |
| US8978957B2 (en) | 2009-12-17 | 2015-03-17 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Coated rotary tool |
| JP2015053357A (ja) * | 2013-09-06 | 2015-03-19 | 三菱マテリアル株式会社 | サーミスタ用金属窒化物材料及びその製造方法並びにサーミスタセンサ |
| US10883166B2 (en) | 2015-12-25 | 2021-01-05 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface-coated cubic boron nitride sintered material tool |
| US10744569B2 (en) | 2016-03-07 | 2020-08-18 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface-coated cubic boron nitride sintered material tool |
| WO2018198421A1 (ja) | 2017-04-25 | 2018-11-01 | 住友電気工業株式会社 | 切削工具およびその製造方法 |
| KR20200002577A (ko) | 2017-04-25 | 2020-01-08 | 스미토모덴키고교가부시키가이샤 | 절삭 공구 및 그 제조 방법 |
| US11338370B2 (en) | 2017-04-25 | 2022-05-24 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Cutting tool and method for manufacturing the same |
| WO2021024736A1 (ja) | 2019-08-06 | 2021-02-11 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 切削工具 |
| WO2021024737A1 (ja) | 2019-08-06 | 2021-02-11 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 切削工具 |
| US11426801B2 (en) | 2019-08-06 | 2022-08-30 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Cutting tool |
| WO2023276067A1 (ja) | 2021-06-30 | 2023-01-05 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 切削工具 |
| US11802333B2 (en) | 2021-06-30 | 2023-10-31 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Cutting tool |
| KR20240011806A (ko) | 2021-06-30 | 2024-01-26 | 스미또모 덴꼬오 하드메탈 가부시끼가이샤 | 절삭 공구 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0709353B1 (en) | 2002-06-19 |
| JP3866305B2 (ja) | 2007-01-10 |
| CA2161611C (en) | 1999-01-05 |
| DE69527124T3 (de) | 2008-09-11 |
| CA2161611A1 (en) | 1996-04-28 |
| EP0709353B2 (en) | 2007-11-28 |
| EP0709353A3 (en) | 1998-10-28 |
| US5853873A (en) | 1998-12-29 |
| DE69527124D1 (de) | 2002-07-25 |
| DE69527124T2 (de) | 2003-02-27 |
| EP0709353A2 (en) | 1996-05-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3866305B2 (ja) | 工具用複合高硬度材料 | |
| JP3996809B2 (ja) | 被覆切削工具 | |
| EP2446987A1 (en) | Tool having coated cubic boron nitride sintered body | |
| JPH08134629A (ja) | 超微粒積層膜と、それを有する工具用複合高硬度材料 | |
| JP3743984B2 (ja) | 工具用複合高硬度材料 | |
| WO2005053887A1 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP3402146B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆超硬合金製エンドミル | |
| JP3719731B2 (ja) | 被覆切削工具・被覆耐摩工具 | |
| JP3374599B2 (ja) | 硬質耐摩耗層複合被覆切削工具 | |
| JP4375691B2 (ja) | 複合高硬度材料 | |
| JP4883475B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JP4191663B2 (ja) | 工具用複合高硬度材料 | |
| EP1757388B1 (en) | Surface-coated cutware and process for producing the same | |
| JPH10237650A (ja) | Ｗｃ基超硬合金およびその製造方法 | |
| JP2005153098A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JPH10245287A (ja) | 切削工具用硬質層被覆高圧相窒化ほう素焼結体 | |
| JPH0873289A (ja) | 工具用複合高硬度材料 | |
| JP2008049475A (ja) | 工具用複合高硬度材料 | |
| JP3729463B2 (ja) | フライス切削用強靭性超硬合金および被覆超硬合金 | |
| JP3519324B2 (ja) | セラミックス焼結体および被覆セラミックス焼結体 | |
| JP4484500B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2010029980A (ja) | 切削工具 | |
| JPH0929508A (ja) | 強靭性表面被覆超硬合金 | |
| JPH07164209A (ja) | 複合切削工具 | |
| JP2611360B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040413 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040614 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040713 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040913 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050125 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050216 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060214 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060414 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20060704 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20060711 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20060711 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060711 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060822 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060822 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060823 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060926 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20061005 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101013 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111013 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121013 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131013 Year of fee payment: 7 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |