JPH0569205A - セラミツクス切削工具 - Google Patents
セラミツクス切削工具Info
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- JPH0569205A JPH0569205A JP26108291A JP26108291A JPH0569205A JP H0569205 A JPH0569205 A JP H0569205A JP 26108291 A JP26108291 A JP 26108291A JP 26108291 A JP26108291 A JP 26108291A JP H0569205 A JPH0569205 A JP H0569205A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nitride
- carbide
- carbonitride
- cutting
- cutting tool
- Prior art date
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- Pending
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本質的にアルミナ系セラミックス焼結体から
なり、高硬度材料を高能率且つ長寿命で切削することの
出来るセラミックス切削工具を提供する。 【構成】 Al2O3のマトリックス中に10〜50重量％のTi
の炭化物、窒化物、炭窒化物又は炭窒酸化物の少なくと
も１種を含有したアルミナ系セラミックス焼結体の母材
と、(1)この母材の表面に設けたTiとAlの合金の炭化
物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも１種からなるか、
又は(2)この母材の表面に設けたTiとAlの合金の炭化
物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも１種と、Tiの炭化
物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも１種との組み合わ
せからなり、膜厚が0.2〜10μmの被覆層とを備えたセラ
ミックス切削工具。
なり、高硬度材料を高能率且つ長寿命で切削することの
出来るセラミックス切削工具を提供する。 【構成】 Al2O3のマトリックス中に10〜50重量％のTi
の炭化物、窒化物、炭窒化物又は炭窒酸化物の少なくと
も１種を含有したアルミナ系セラミックス焼結体の母材
と、(1)この母材の表面に設けたTiとAlの合金の炭化
物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも１種からなるか、
又は(2)この母材の表面に設けたTiとAlの合金の炭化
物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも１種と、Tiの炭化
物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも１種との組み合わ
せからなり、膜厚が0.2〜10μmの被覆層とを備えたセラ
ミックス切削工具。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、合金工具鋼等の高硬度
材料を高能率で切削できる長寿命のアルミナ系セラミッ
クス切削工具に関する。
材料を高能率で切削できる長寿命のアルミナ系セラミッ
クス切削工具に関する。
【０００２】
【従来の技術】合金工具鋼等の高硬度材料、特にロック
ェルＣ硬度（ＨRＣ）で50以上又はビッカース硬度
（ＨV）で500kgf／mm2以上の高硬度材料は、機械加工が
極めて難しく、特に通常の超硬合金等の切削工具では殆
ど切削できないほど切削加工が困難である。
ェルＣ硬度（ＨRＣ）で50以上又はビッカース硬度
（ＨV）で500kgf／mm2以上の高硬度材料は、機械加工が
極めて難しく、特に通常の超硬合金等の切削工具では殆
ど切削できないほど切削加工が困難である。
【０００３】従来、かかる高硬度材料の切削には、立方
晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）焼結体からなる切削工具、又は
黒セラと称されるAl2O3−TiC系セラミックス焼結体を初
めとするアルミナ（Al2O3）系焼結体からなる切削工具
が用いられていた。
晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）焼結体からなる切削工具、又は
黒セラと称されるAl2O3−TiC系セラミックス焼結体を初
めとするアルミナ（Al2O3）系焼結体からなる切削工具
が用いられていた。
【０００４】しかし、ＣＢＮ焼結体切削工具は、その製
造プロセスに超高圧超高温を必要とすることから、超硬
合金切削工具に比べて価格が極めて高価であり、又製造
できる工具の形状にも大幅な制限が加わる等の欠点があ
った。一方、黒セラ切削工具は安価であり工具形状にも
かなりの自由度があるものの、実際に高硬度材料を切削
すると靭性の不足が目立ち、チッピングやフレーキング
が発生しやすい等、安定した切削を行うことが難しいの
が現実であった。
造プロセスに超高圧超高温を必要とすることから、超硬
合金切削工具に比べて価格が極めて高価であり、又製造
できる工具の形状にも大幅な制限が加わる等の欠点があ
った。一方、黒セラ切削工具は安価であり工具形状にも
かなりの自由度があるものの、実際に高硬度材料を切削
すると靭性の不足が目立ち、チッピングやフレーキング
が発生しやすい等、安定した切削を行うことが難しいの
が現実であった。
【０００５】この様に、高硬度材料の切削が困難になる
のは切削抵抗の三分力のうち背分力が非常に大きくなる
ためと考えられ、従って安価ではあるが耐欠損性に不安
のある黒セラ等のアルミナ系セラミックス焼結体切削工
具については、その強度及び靭性を改善向上させること
が必要とされている。
のは切削抵抗の三分力のうち背分力が非常に大きくなる
ためと考えられ、従って安価ではあるが耐欠損性に不安
のある黒セラ等のアルミナ系セラミックス焼結体切削工
具については、その強度及び靭性を改善向上させること
が必要とされている。
【０００６】そこで従来、Al2O3−TiC系等のAl2O3系セ
ラミックス焼結体について、ＨＩＰ処理によりAl2O3結
晶粒子及びTiC粒子の粒径を小さくする方法（特公平1−
22223号公報）、或はNb、V、Zr、Ta、Hf等を金属又は酸
化物の形で添加し、TiCを均一微細に分散させて焼結体
強度を向上させる方法（特公昭63−35587号公報）が提
案されている。これらの方法により、焼結体中に存在す
るポアを無くして強度及び硬度を向上させることは可能
になったが、背分力が特に大きくなる高硬度材料の切削
においては尚その強度及び耐摩耗性が十分とは言えなか
った。
ラミックス焼結体について、ＨＩＰ処理によりAl2O3結
晶粒子及びTiC粒子の粒径を小さくする方法（特公平1−
22223号公報）、或はNb、V、Zr、Ta、Hf等を金属又は酸
化物の形で添加し、TiCを均一微細に分散させて焼結体
強度を向上させる方法（特公昭63−35587号公報）が提
案されている。これらの方法により、焼結体中に存在す
るポアを無くして強度及び硬度を向上させることは可能
になったが、背分力が特に大きくなる高硬度材料の切削
においては尚その強度及び耐摩耗性が十分とは言えなか
った。
【０００７】上記方法以外に、切削工具のすくい面をラ
ッピングして切粉の排出を容易にすることにより、切削
抵抗の低減を図る方法も取られている。又、ブレーカー
を設ける等して切削抵抗を低減する方法も当然考えられ
るが、セラミックス切削工具では強度面での不安があり
且つ製造上の制約もあるため普及していない。
ッピングして切粉の排出を容易にすることにより、切削
抵抗の低減を図る方法も取られている。又、ブレーカー
を設ける等して切削抵抗を低減する方法も当然考えられ
るが、セラミックス切削工具では強度面での不安があり
且つ製造上の制約もあるため普及していない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる従来の
事情に鑑み、本質的にAl2O3−TiC系等の低価格のアルミ
ナ系セラミックス焼結体からなり、特にＨRＣで50以上
又はＨVで500Kgf／mm2以上の高硬度材料を高能率で且つ
長寿命で切削することの出来るセラミックス切削工具を
提供することを目的とする。
事情に鑑み、本質的にAl2O3−TiC系等の低価格のアルミ
ナ系セラミックス焼結体からなり、特にＨRＣで50以上
又はＨVで500Kgf／mm2以上の高硬度材料を高能率で且つ
長寿命で切削することの出来るセラミックス切削工具を
提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明のセラミックス切削工具においては；Al2O3
のマトリックス中に10〜50重量％のTiの炭化物、窒化
物、炭窒化物又は炭窒酸化物の少なくとも１種を含有し
たアルミナ系セラミックス焼結体の母材と、(1)この母
材の表面に設けたTiとAlの合金の炭化物、窒化物又は炭
窒化物の少なくとも１種からなる合計膜厚0.2〜10μmの
被覆層とを備えるか、又は(2)この母材の表面に設けたT
iとAlの合金の炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくと
も１種と、Tiの炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくと
も１種との組み合わせからなる合計膜厚0.2〜10μmの被
覆層とを備えたことを特徴とする。
め、本発明のセラミックス切削工具においては；Al2O3
のマトリックス中に10〜50重量％のTiの炭化物、窒化
物、炭窒化物又は炭窒酸化物の少なくとも１種を含有し
たアルミナ系セラミックス焼結体の母材と、(1)この母
材の表面に設けたTiとAlの合金の炭化物、窒化物又は炭
窒化物の少なくとも１種からなる合計膜厚0.2〜10μmの
被覆層とを備えるか、又は(2)この母材の表面に設けたT
iとAlの合金の炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくと
も１種と、Tiの炭化物、窒化物又は炭窒化物の少なくと
も１種との組み合わせからなる合計膜厚0.2〜10μmの被
覆層とを備えたことを特徴とする。
【００１０】尚、本発明において、TiとAlの合金の炭化
物、窒化物又は炭窒化物とは、下記する化学式
物、窒化物又は炭窒化物とは、下記する化学式
【化１】 (Ti1-xAlx)(C1-yNy) （式中、0＜x＜1及び0≦y≦1） で表される化合物を意味する。
【００１１】
【作用】本発明では、上記特定の母材と被覆層との組み
合わせにより、被覆層に熱膨張係数差による表面残留圧
縮応力が生じ、これが母材であるAl2O3系セラミックス
焼結体の靭性を向上させる。
合わせにより、被覆層に熱膨張係数差による表面残留圧
縮応力が生じ、これが母材であるAl2O3系セラミックス
焼結体の靭性を向上させる。
【００１２】特に、TiとAlの合金の炭化物、窒化物又は
炭窒化物からなる被覆層は、前述の靭性向上の効果に加
えて切削工具の耐摩耗性を向上させる効果がある。その
理由は明確ではないが、被覆層中に含まれるAlが切削時
に生じる高温により一部化学反応を起こしてAl2O3を生
成し、このAl2O3により耐摩耗性が高められるものと考
えられる。
炭窒化物からなる被覆層は、前述の靭性向上の効果に加
えて切削工具の耐摩耗性を向上させる効果がある。その
理由は明確ではないが、被覆層中に含まれるAlが切削時
に生じる高温により一部化学反応を起こしてAl2O3を生
成し、このAl2O3により耐摩耗性が高められるものと考
えられる。
【００１３】従って、本発明のセラミックス切削工具は
高硬度材料の切削工具として、特にＨRＣで50以上又は
ＨVで500kgf／mm2以上の高硬度材料用の切削工具とし
て、靭性及び耐摩耗性に優れ、従来の被覆層を有しない
Al2O3−TiC系セラミックス焼結体等からなるセラミック
ス切削工具に比べ数倍の寿命を有し、高能率で安定した
切削を行うことが出来る。
高硬度材料の切削工具として、特にＨRＣで50以上又は
ＨVで500kgf／mm2以上の高硬度材料用の切削工具とし
て、靭性及び耐摩耗性に優れ、従来の被覆層を有しない
Al2O3−TiC系セラミックス焼結体等からなるセラミック
ス切削工具に比べ数倍の寿命を有し、高能率で安定した
切削を行うことが出来る。
【００１４】又、被覆層としてTiとAlの合金の炭化物、
窒化物又は炭窒化物と組み合わせて使用されるTiの炭化
物、窒化物又は炭窒化物は、母材との密着力に優れ、中
でもTiNは母材との密着力に優れていることが分かっ
た。従って、被覆層のうち母材と接触する最内層をTiN
とすることにより、特に母材との密着力に優れた被覆層
を得ることが出来る。
窒化物又は炭窒化物と組み合わせて使用されるTiの炭化
物、窒化物又は炭窒化物は、母材との密着力に優れ、中
でもTiNは母材との密着力に優れていることが分かっ
た。従って、被覆層のうち母材と接触する最内層をTiN
とすることにより、特に母材との密着力に優れた被覆層
を得ることが出来る。
【００１５】更に、Tiの炭化物、窒化物又は炭窒化物
は、摩擦係数がTiとAlの合金の炭化物、窒化物、炭窒化
物や一般的な方法により研削された従来のAl2O3−TiC系
セラミックス焼結体よりも小さいので、これを被覆層に
含ませることにより切り粉の排出が良くなり、切削抵抗
が低減される。特に被覆層を構成し得る化合物の内でTi
Nが最も摩擦係数が小さいので、被覆層の最外層をTiNと
すれば高硬度材料切削時の切削抵抗を軽減させる効果が
大きい。
は、摩擦係数がTiとAlの合金の炭化物、窒化物、炭窒化
物や一般的な方法により研削された従来のAl2O3−TiC系
セラミックス焼結体よりも小さいので、これを被覆層に
含ませることにより切り粉の排出が良くなり、切削抵抗
が低減される。特に被覆層を構成し得る化合物の内でTi
Nが最も摩擦係数が小さいので、被覆層の最外層をTiNと
すれば高硬度材料切削時の切削抵抗を軽減させる効果が
大きい。
【００１６】本発明のセラミックス切削工具において
は、少なくとも切れ刃近傍における表面粗さを0.2S以下
とすることが切削抵抗の低減に有効であり、これにより
切削抵抗が更に小さくなって、長期に亙り使用可能な切
削工具が得られることが分かった。表面粗さの向上に
は、ダイヤモンド砥粒によるダイヤモンドペーストを用
いた表面研磨等の方法を使用できる。
は、少なくとも切れ刃近傍における表面粗さを0.2S以下
とすることが切削抵抗の低減に有効であり、これにより
切削抵抗が更に小さくなって、長期に亙り使用可能な切
削工具が得られることが分かった。表面粗さの向上に
は、ダイヤモンド砥粒によるダイヤモンドペーストを用
いた表面研磨等の方法を使用できる。
【００１７】母材となるアルミナ系セラミックス焼結体
は、Al2O3のマトリックス中にTiの炭化物、窒化物、炭
窒化物又は炭窒酸化物から選ばれた少なくとも１つの化
合物を含有したものである。これらのAl2O3系セラミッ
クス焼結体は、強度並びに硬度が高く従来から高硬度材
料の切削工具として使用されていたものである。しか
し、本発明の切削工具の母材として用いるためには、Ti
炭化物、窒化物、炭窒化物又は炭窒酸化物の添加量が10
重量％未満では焼結体の強度及び硬度が低く、又50重量
％を越えると焼結性が悪くなるので、10〜50重量％の範
囲とする。
は、Al2O3のマトリックス中にTiの炭化物、窒化物、炭
窒化物又は炭窒酸化物から選ばれた少なくとも１つの化
合物を含有したものである。これらのAl2O3系セラミッ
クス焼結体は、強度並びに硬度が高く従来から高硬度材
料の切削工具として使用されていたものである。しか
し、本発明の切削工具の母材として用いるためには、Ti
炭化物、窒化物、炭窒化物又は炭窒酸化物の添加量が10
重量％未満では焼結体の強度及び硬度が低く、又50重量
％を越えると焼結性が悪くなるので、10〜50重量％の範
囲とする。
【００１８】尚、母材となる上記アルミナ系セラミック
ス焼結体は公知であり、例えば所定割合に混合した原料
粉末組成物を1500〜1900℃程度の温度で焼結することに
より得られる。焼結法としてはホットプレス法が好まし
いが、普通焼結法やＨＩＰ法を採用することも出来る。
又、焼結に際しては、添加物としてNiO、Y2O3、MgO等の
公知の焼結助剤を用いて良いことは当然である。
ス焼結体は公知であり、例えば所定割合に混合した原料
粉末組成物を1500〜1900℃程度の温度で焼結することに
より得られる。焼結法としてはホットプレス法が好まし
いが、普通焼結法やＨＩＰ法を採用することも出来る。
又、焼結に際しては、添加物としてNiO、Y2O3、MgO等の
公知の焼結助剤を用いて良いことは当然である。
【００１９】上記母材表面に設ける被覆層は、AlとTiの
合金の炭化物、窒化物又は炭窒化物からなる単層か又は
複層、若しくはこれらとTiの炭化物、窒化物又は炭窒化
物からなる複層からなるが、いずれの場合であっても被
覆層の合計膜厚は0.2〜10μmの範囲とする。その理由
は、0.2μm未満の膜厚では靭性や耐摩耗性の向上効果が
小さく、10μmを越えると被覆層自体の靭性が低下する
からである。又、被覆層のAlとTiの合金の炭化物、窒化
物又は炭窒化物に、少量の４Ａ、５Ａ、６Ａ族元素や鉄
系金属元素が含まれても、前述した被覆層の優秀性に変
わりはない。
合金の炭化物、窒化物又は炭窒化物からなる単層か又は
複層、若しくはこれらとTiの炭化物、窒化物又は炭窒化
物からなる複層からなるが、いずれの場合であっても被
覆層の合計膜厚は0.2〜10μmの範囲とする。その理由
は、0.2μm未満の膜厚では靭性や耐摩耗性の向上効果が
小さく、10μmを越えると被覆層自体の靭性が低下する
からである。又、被覆層のAlとTiの合金の炭化物、窒化
物又は炭窒化物に、少量の４Ａ、５Ａ、６Ａ族元素や鉄
系金属元素が含まれても、前述した被覆層の優秀性に変
わりはない。
【００２０】上記被覆層の形成には、公知のＰＶＤ法や
ＣＶＤ法などの物理的又は化学的な薄膜形成方法を利用
することが出来る。尚、ＰＶＤ法によりAlとTiの合金の
炭化物、窒化物又は炭窒化物を被覆する場合、TiとAlの
合金のターゲットを用いても良いし、TiとAl別々のター
ゲットを設置しても良い。
ＣＶＤ法などの物理的又は化学的な薄膜形成方法を利用
することが出来る。尚、ＰＶＤ法によりAlとTiの合金の
炭化物、窒化物又は炭窒化物を被覆する場合、TiとAlの
合金のターゲットを用いても良いし、TiとAl別々のター
ゲットを設置しても良い。
【００２１】
【実施例】平均粒径0.4μmのAl2O3粉末に平均粒径1.0μ
mのTiC粉末を30体積％混合し、この混合粉末を黒鉛ダイ
スに充填した後、アルゴンガス中において30MPaの圧力
の下に1650℃で1時間ホットプレス焼結して、型番SNGN
120408の切削チップ形状のAl2O3−TiC焼結体を製造し
た。
mのTiC粉末を30体積％混合し、この混合粉末を黒鉛ダイ
スに充填した後、アルゴンガス中において30MPaの圧力
の下に1650℃で1時間ホットプレス焼結して、型番SNGN
120408の切削チップ形状のAl2O3−TiC焼結体を製造し
た。
【００２２】得られたAl2O3−TiC焼結体を母材とし、そ
の表面に通常のＰＶＤ法により表１に示す被覆層をそれ
ぞれ形成して、切削チップ１〜１２（但し、切削チップ
１２は比較例）を作製した。又、被覆層を形成せず、Al
2O3−TiC焼結体のみからなる切削チップ１３（比較例）
も準備した。
の表面に通常のＰＶＤ法により表１に示す被覆層をそれ
ぞれ形成して、切削チップ１〜１２（但し、切削チップ
１２は比較例）を作製した。又、被覆層を形成せず、Al
2O3−TiC焼結体のみからなる切削チップ１３（比較例）
も準備した。
【００２３】次に、各切削チップ１〜１３を用いて、下
記条件で切削試験を行った。 切削条件：被 削 材…SKD11（ＨRＣ 60） 切削速度…100m／min. 送 り…0.1mm／rev. 切り込み…1.0mm ホルダー…FN11R44A 切 削 油…乾式 切削時間…10min.
記条件で切削試験を行った。 切削条件：被 削 材…SKD11（ＨRＣ 60） 切削速度…100m／min. 送 り…0.1mm／rev. 切り込み…1.0mm ホルダー…FN11R44A 切 削 油…乾式 切削時間…10min.
【００２４】上記切削試験において、各切削チップの被
覆層の剥離状態を観察し、又試験後の各切削チップにつ
いてフランク摩耗幅を測定し、表１に切削試験結果とし
て併せて記載した。
覆層の剥離状態を観察し、又試験後の各切削チップにつ
いてフランク摩耗幅を測定し、表１に切削試験結果とし
て併せて記載した。
【００２５】
【表１】 切 削 被 覆 層 構 造 及び 膜 厚 合計膜厚 切削試験結果チップ （内層→外層） （μm） （μm） フランク摩耗幅 １ Ti3AlC(4.0) 4.0 0.08mm ２ TiAlN(4.0) 4.0 0.07mm ３ Ti3AlCN(4.5) 4.5 0.07mm ４ Ti3AlN(4.5) 4.5 0.06mm ５ TiAlN(1.5)→TiAlCN(2.5) 4.0 0.06mm ６ Ti3AlC(2.0)→TiAlN(1.5) 3.5 0.06mm ７ TiN(0.5)→Ti3AlCN(3.5) 4.0 0.04mm ８ TiN(0.5)→Ti3AlC(2.0)→TiAlN(1.5) 4.0 0.04mm ９ TiN(1.0)→TiAlN(3.0)→TiN(0.5) 4.5 0.04mm １０ TiN(1.0)→Ti3AlCN(3.0)→TiN(0.5)＊ 4.5 0.03mm １１ (Ti−6wt％Al−4wt％V)N 4.0 0.09mm １２ TiN(3.0) 3.0 0.12mm １３ 被覆層なし − 3分で欠損 （注）TiAlは50at％Ti−50at％Al合金を、Ti3Alは75at
％Ti−25at％合金を意味する。又、＊印を付したチップ
は切れ刃近傍を粒径30〜40μmのダイヤモンド砥粒によ
るダイヤモンドペーストを用いて表面粗さを0.2Sまで向
上させた。
％Ti−25at％合金を意味する。又、＊印を付したチップ
は切れ刃近傍を粒径30〜40μmのダイヤモンド砥粒によ
るダイヤモンドペーストを用いて表面粗さを0.2Sまで向
上させた。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、合金工具鋼などの高硬
度材料、特にＨRＣで50以上又はＨVで500Kgf／mm2以上
の高硬度材料を、高能率且つ高寿命で切削することがで
きる、高靭性で耐摩耗性に優れた低価格のセラミックス
切削工具を提供することが出来る。
度材料、特にＨRＣで50以上又はＨVで500Kgf／mm2以上
の高硬度材料を、高能率且つ高寿命で切削することがで
きる、高靭性で耐摩耗性に優れた低価格のセラミックス
切削工具を提供することが出来る。
Claims (5)
- 【請求項１】 Al2O3のマトリックス中に10〜50重量％
のTiの炭化物、窒化物、炭窒化物又は炭窒酸化物の少な
くとも１種を含有したアルミナ系セラミックス焼結体の
母材と、この母材の表面に設けたTiとAlの合金の炭化
物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも１種からなる膜厚
0.2〜10μmの被覆層とを備えたことを特徴とするセラミ
ックス切削工具。 - 【請求項２】 Al2O3のマトリックス中に10〜50重量％
のTiの炭化物、窒化物、炭窒化物又は炭窒酸化物の少な
くとも１種を含有したアルミナ系セラミックス焼結体の
母材と、この母材の表面に設けたTiとAlの合金の炭化
物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも１種とTiの炭化
物、窒化物又は炭窒化物の少なくとも１種との組み合わ
せからなる合計膜厚0.2〜10μmの被覆層とを備えたこと
を特徴とするセラミックス切削工具。 - 【請求項３】 被覆層の最内層がTiNであることを特徴
とする、請求項２に記載のセラミックス切削工具。 - 【請求項４】 被覆層の最外層がTiNであることを特徴
とする、請求項２又は請求項３に記載のセラミックス切
削工具。 - 【請求項５】 少なくとも切れ刃近傍における表面粗さ
が0.2S以下であることを特徴とする、請求項１ないし請
求項４のいずれかに記載のセラミックス切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26108291A JPH0569205A (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | セラミツクス切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26108291A JPH0569205A (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | セラミツクス切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0569205A true JPH0569205A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=17356836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26108291A Pending JPH0569205A (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | セラミツクス切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0569205A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6939607B2 (en) | 2000-09-07 | 2005-09-06 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Cutting tool |
| WO2007111301A1 (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-04 | Kyocera Corporation | 表面被覆工具 |
| EP0709353B2 (en) † | 1994-10-27 | 2007-11-28 | Sumitomo Electric Industries, Limited | Hard composite material for tools |
| WO2009119682A1 (ja) | 2008-03-26 | 2009-10-01 | 京セラ株式会社 | 切削工具 |
| DE102007046380B4 (de) * | 2006-09-27 | 2010-09-30 | Kyocera Corporation | Schneidwerkzeug |
| KR20190039748A (ko) | 2016-09-21 | 2019-04-15 | 니뽄 도쿠슈 도교 가부시키가이샤 | 세라믹 조성물, 절삭 공구, 마찰 교반 접합용 공구 |
-
1991
- 1991-09-12 JP JP26108291A patent/JPH0569205A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0709353B2 (en) † | 1994-10-27 | 2007-11-28 | Sumitomo Electric Industries, Limited | Hard composite material for tools |
| US6939607B2 (en) | 2000-09-07 | 2005-09-06 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Cutting tool |
| WO2007111301A1 (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-04 | Kyocera Corporation | 表面被覆工具 |
| DE102007046380B4 (de) * | 2006-09-27 | 2010-09-30 | Kyocera Corporation | Schneidwerkzeug |
| US7811683B2 (en) | 2006-09-27 | 2010-10-12 | Kyocera Corporation | Cutting tool |
| DE102007046380B9 (de) * | 2006-09-27 | 2012-12-06 | Kyocera Corporation | Schneidwerkzeug |
| WO2009119682A1 (ja) | 2008-03-26 | 2009-10-01 | 京セラ株式会社 | 切削工具 |
| US8236411B2 (en) | 2008-03-26 | 2012-08-07 | Kyocera Corporation | Cutting tool |
| KR20190039748A (ko) | 2016-09-21 | 2019-04-15 | 니뽄 도쿠슈 도교 가부시키가이샤 | 세라믹 조성물, 절삭 공구, 마찰 교반 접합용 공구 |
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