JPH0633085A - 鋼用熱間圧延油 - Google Patents
鋼用熱間圧延油Info
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- JPH0633085A JPH0633085A JP18823192A JP18823192A JPH0633085A JP H0633085 A JPH0633085 A JP H0633085A JP 18823192 A JP18823192 A JP 18823192A JP 18823192 A JP18823192 A JP 18823192A JP H0633085 A JPH0633085 A JP H0633085A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】鋼用圧延ロールの摩耗や焼付きを防止して、ロ
ール原単位及び生産性を向上する。 【構成】炭素数２０以上の脂肪酸を１５重量％以上含有
する脂肪酸と多価アルコールとのエステルを潤滑成分と
し、有機酸性燐酸エステルの芳香族アミン塩０．２〜５
重量％を焼付防止成分とし、硫黄含有率が５重量％以上
の有機硫黄化合物１〜２０重量％を摩耗防止成分とす
る。
ール原単位及び生産性を向上する。 【構成】炭素数２０以上の脂肪酸を１５重量％以上含有
する脂肪酸と多価アルコールとのエステルを潤滑成分と
し、有機酸性燐酸エステルの芳香族アミン塩０．２〜５
重量％を焼付防止成分とし、硫黄含有率が５重量％以上
の有機硫黄化合物１〜２０重量％を摩耗防止成分とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋼用熱間圧延油に関する
ものである。
ものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、連続熱間圧延においては、高圧下
・長時間圧延による圧延条件の過酷化や板表面品質の厳
格化に伴い、ロールの摩耗・焼付きなどの改善要求がま
すます高まっている。このロールの摩耗や焼付を改善す
るためにはロールの冷却や潤滑圧延、ロールの材質など
の適正化が重要となる。
・長時間圧延による圧延条件の過酷化や板表面品質の厳
格化に伴い、ロールの摩耗・焼付きなどの改善要求がま
すます高まっている。このロールの摩耗や焼付を改善す
るためにはロールの冷却や潤滑圧延、ロールの材質など
の適正化が重要となる。
【０００３】ところで、従来から熱間圧延においては、
圧延油が適用されてきた。ここで用いられている圧延油
の主な組成は油脂系、合成エステル系、鉱油系である。
このような圧延油においては近年の厳しい圧延環境下で
は、十分な効果が得られず、ロール交換を頻繁に行うこ
とで対処しており、大幅な生産性の低下やロール原単位
の増大が余儀なくされている。
圧延油が適用されてきた。ここで用いられている圧延油
の主な組成は油脂系、合成エステル系、鉱油系である。
このような圧延油においては近年の厳しい圧延環境下で
は、十分な効果が得られず、ロール交換を頻繁に行うこ
とで対処しており、大幅な生産性の低下やロール原単位
の増大が余儀なくされている。
【０００４】このような、ロールの摩耗低減や摩擦抵抗
の低減に好適な圧延油として、特開昭５２−１１３３５
２号公報には高粘度鉱油と植物油との混合物が、特公昭
６１−６８８０号公報には鉱油とラード油と硫化オレフ
インとの混合物が開示されており、これらの圧延油を用
いて過酷な圧延条件下で圧延が試みられているが、十分
な効果をあげるまでには至っていない。
の低減に好適な圧延油として、特開昭５２−１１３３５
２号公報には高粘度鉱油と植物油との混合物が、特公昭
６１−６８８０号公報には鉱油とラード油と硫化オレフ
インとの混合物が開示されており、これらの圧延油を用
いて過酷な圧延条件下で圧延が試みられているが、十分
な効果をあげるまでには至っていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の従来
技術の欠点を解消するために開発されたもので、いかな
る過酷な圧延条件下でも、確実にロールの摩耗や焼付き
を防止してロールの長寿命化を達成し、生産性の向上と
ロール原単位の低減を有利に達成することのできる熱間
圧延油を提供することを目的とする。
技術の欠点を解消するために開発されたもので、いかな
る過酷な圧延条件下でも、確実にロールの摩耗や焼付き
を防止してロールの長寿命化を達成し、生産性の向上と
ロール原単位の低減を有利に達成することのできる熱間
圧延油を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋼の熱間
圧延を行うに際して、高温、高圧下でのロールの摩耗・
焼付きの減少を図る圧延油を開発すべく鋭意研究を行っ
た。その結果、炭素数２０以上の脂肪酸を１５重量％以
上含有する脂肪酸と多価アルコールとのモノあるいはポ
リエステルを潤滑成分とし、有機酸性燐酸エステルの芳
香族アミン塩を圧延油全量の０．２〜５重量％及び硫黄
含有量率が５重量％以上の有機硫黄化合物を圧延油全量
の１〜２０重量％を含有する熱間圧延油を用いるとロー
ルの摩耗や焼付き防止に好適であることの知見を得、本
発明を完成した。
圧延を行うに際して、高温、高圧下でのロールの摩耗・
焼付きの減少を図る圧延油を開発すべく鋭意研究を行っ
た。その結果、炭素数２０以上の脂肪酸を１５重量％以
上含有する脂肪酸と多価アルコールとのモノあるいはポ
リエステルを潤滑成分とし、有機酸性燐酸エステルの芳
香族アミン塩を圧延油全量の０．２〜５重量％及び硫黄
含有量率が５重量％以上の有機硫黄化合物を圧延油全量
の１〜２０重量％を含有する熱間圧延油を用いるとロー
ルの摩耗や焼付き防止に好適であることの知見を得、本
発明を完成した。
【０００７】
【作用】以下、この発明を完成するに至った実験結果に
ついて示す。まず第１に、本発明者らはエステルを構成
する脂肪酸のうちの炭素数２０以上の脂肪酸含有率と摩
耗量との関係について調査した。実験条件は下記の通り
である。
ついて示す。まず第１に、本発明者らはエステルを構成
する脂肪酸のうちの炭素数２０以上の脂肪酸含有率と摩
耗量との関係について調査した。実験条件は下記の通り
である。
【０００８】〇 圧延油：炭素数２０以上の脂肪酸の含
有率が０〜５０％の間で適宜変化せしめた脂肪酸のエス
テルを用いた。 〇 実験装置：ファレックス摩擦試験機 〇 実験条件：回転数／２９０ｒｐｍ，ブロック／直径
１２．７ｍｍ、 ブロックの材質／普通炭素鋼、 ジャーナル寸法／直径６．３５×２５．４ｍｍ、 ジャーナルの材質／１８％Ｃｒ鋳鉄、圧延油濃度／原液 〇 評価方法：試験前後のジャーナルの重量変化で摩耗
を評価。
有率が０〜５０％の間で適宜変化せしめた脂肪酸のエス
テルを用いた。 〇 実験装置：ファレックス摩擦試験機 〇 実験条件：回転数／２９０ｒｐｍ，ブロック／直径
１２．７ｍｍ、 ブロックの材質／普通炭素鋼、 ジャーナル寸法／直径６．３５×２５．４ｍｍ、 ジャーナルの材質／１８％Ｃｒ鋳鉄、圧延油濃度／原液 〇 評価方法：試験前後のジャーナルの重量変化で摩耗
を評価。
【０００９】実験結果を表１に示す。
【００１０】
【表１】 ──────────────────────────────────── 炭素数２０以上の脂肪酸の含有率 摩耗量 （重量％） （ｍｇ） ──────────────────────────────────── ０ ６８ ５ ６５ １５ ５０ ２５ ４９ ４０ ４２ ５０ ３８ ──────────────────────────────────── 同表から明らかなように、炭素数２０以上の脂肪酸含有
量を１５重量％以上にすると摩耗防止効果が大きい。
量を１５重量％以上にすると摩耗防止効果が大きい。
【００１１】この試験では、脂肪酸とネオペンチルグリ
コール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトー
ル等の多価アルコールとのモノまたはポリエステルを用
いている。脂肪酸は側鎖を有しても不飽和基を有しても
よいが、エステルの流動点が５℃以下であるものが好ま
しい。脂肪酸はひま脂肪酸、硬化ひま脂肪酸等のオキシ
カルボン酸を一部用いてもよい。
コール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトー
ル等の多価アルコールとのモノまたはポリエステルを用
いている。脂肪酸は側鎖を有しても不飽和基を有しても
よいが、エステルの流動点が５℃以下であるものが好ま
しい。脂肪酸はひま脂肪酸、硬化ひま脂肪酸等のオキシ
カルボン酸を一部用いてもよい。
【００１２】多価アルコールに対する脂肪酸のエステル
化度は、多価アルコール１モルに対して、脂肪酸１モル
であってもよく、また多価アルコールの実質上すべての
ＯＨ基が脂肪酸でエステル化されていてもよい。特に好
ましくは、多価アルコールのすべてのＯＨ基がエステル
化されているものである。エステルは１種または２種以
上の混合物であってもよい。
化度は、多価アルコール１モルに対して、脂肪酸１モル
であってもよく、また多価アルコールの実質上すべての
ＯＨ基が脂肪酸でエステル化されていてもよい。特に好
ましくは、多価アルコールのすべてのＯＨ基がエステル
化されているものである。エステルは１種または２種以
上の混合物であってもよい。
【００１３】この潤滑成分である上記エステルは、鉱物
油、合成炭化水素油等に溶解して用いてもよいが、その
場合にも圧延油全体の鹸化価が８０以上になるようにす
ることが好ましい。鹸化価が８０より低いとロールの摩
耗減少効果が少なくなり好ましくない。表２に、焼付き
の防止に効果を示す有機酸性燐酸エステルの芳香族アミ
ン塩に着目し、その含有量を圧延油全量中の０〜６重量
％まで適宜変化せしめて調査した。
油、合成炭化水素油等に溶解して用いてもよいが、その
場合にも圧延油全体の鹸化価が８０以上になるようにす
ることが好ましい。鹸化価が８０より低いとロールの摩
耗減少効果が少なくなり好ましくない。表２に、焼付き
の防止に効果を示す有機酸性燐酸エステルの芳香族アミ
ン塩に着目し、その含有量を圧延油全量中の０〜６重量
％まで適宜変化せしめて調査した。
【００１４】実験条件は下記の通りである。 〇 圧延油：ベース油は炭素数２０以上の脂肪酸含有量
が５０重量％の脂肪酸のエステルとし、それに有機酸性
燐酸エステルの芳香族アミン塩を０〜６重量％まで適宜
添加した。 〇 実験装置：特殊高速四球式摩擦試験機 〇 回転数：５００ｒｐｍ 〇 圧延油濃度：原液 〇 評価方法：焼付きに至るまでの耐圧荷重 実験結果を表２に示す。
が５０重量％の脂肪酸のエステルとし、それに有機酸性
燐酸エステルの芳香族アミン塩を０〜６重量％まで適宜
添加した。 〇 実験装置：特殊高速四球式摩擦試験機 〇 回転数：５００ｒｐｍ 〇 圧延油濃度：原液 〇 評価方法：焼付きに至るまでの耐圧荷重 実験結果を表２に示す。
【００１５】
【表２】 ──────────────────────────────────── 有機酸性燐酸エステルの 耐圧荷重 焼付の判定 芳香族アミン塩含有量 （重量％） （ｋｇｆ） ──────────────────────────────────── ０．０ ８０ 焼付大 ０．２ ２８０ 焼付極小 ０．５ ４３０ 焼付極小 １．０ ５００ 焼付無し ２．０ ５００ 焼付無し ３．０ ５００ 焼付無し ４．０ ５００ 焼付無し ５．０ ５００ 焼付無し ６．０ ５００ 焼付無し ──────────────────────────────────── 表２から明らかなように、有機酸性燐酸エステルの芳香
族アミン塩を含有しないときは、８０ｋｇｆ程度の低荷
重で焼付きが発生するが、０．２重量以上の含有量にな
ると焼付きが改善され、特に１重量％以上になると焼付
きが皆無となる。０．２重量％と０．５重量％のときは
焼付きが僅かに発生するが大きな問題とはならない。こ
のことから、有機酸性燐酸エステルの芳香族アミン塩含
有量の下限値は、耐焼付き性から０．２重量％、上限値
は耐焼付き性から含有量が多い程好ましいが、５重量％
を越えると圧延油の水に対する分散性が劣るため、好適
な範囲は０．２〜５重量％であることがわかった。
族アミン塩を含有しないときは、８０ｋｇｆ程度の低荷
重で焼付きが発生するが、０．２重量以上の含有量にな
ると焼付きが改善され、特に１重量％以上になると焼付
きが皆無となる。０．２重量％と０．５重量％のときは
焼付きが僅かに発生するが大きな問題とはならない。こ
のことから、有機酸性燐酸エステルの芳香族アミン塩含
有量の下限値は、耐焼付き性から０．２重量％、上限値
は耐焼付き性から含有量が多い程好ましいが、５重量％
を越えると圧延油の水に対する分散性が劣るため、好適
な範囲は０．２〜５重量％であることがわかった。
【００１６】本発明に用いられる有機酸性燐酸エステル
は、水酸基含有有機化合物と燐酸との酸性エステルであ
る。水酸基含有有機化合物は炭素原子数１〜１２のもの
が好ましく、例えば、脂肪酸アルコール、脂環式アルコ
ール、芳香族アルコール、芳香族ヒドロキシ化合物、多
価アルコール、ポリエーテルヒドロキシ化合物、ポリエ
ステルヒドロキシ化合物、及びこれらの混合物等が好適
に用いられる。炭素原子数が１２を越えると分子中に占
める燐酸基の割合が小さくなり、活性が低下して十分な
焼付きの防止効果が発揮できない。
は、水酸基含有有機化合物と燐酸との酸性エステルであ
る。水酸基含有有機化合物は炭素原子数１〜１２のもの
が好ましく、例えば、脂肪酸アルコール、脂環式アルコ
ール、芳香族アルコール、芳香族ヒドロキシ化合物、多
価アルコール、ポリエーテルヒドロキシ化合物、ポリエ
ステルヒドロキシ化合物、及びこれらの混合物等が好適
に用いられる。炭素原子数が１２を越えると分子中に占
める燐酸基の割合が小さくなり、活性が低下して十分な
焼付きの防止効果が発揮できない。
【００１７】本発明に使用する有機酸性燐酸エステルの
芳香族アミン塩は、燐酸の３つの水酸基のうちの少なく
とも１つは上記水酸基含有化合物とエステルを形成して
おり、残りの少なくとも１つは芳香族アミンと塩を構成
している。他の１つの水酸基はエステルであっても芳香
族アミンとの塩であってもよく、あるいは遊離のイオン
であっても、または芳香族アミン以外のアルカリとの塩
であってもよい。エステル残基は有機酸性燐酸エステル
１分子当り１〜２個有しているのが好ましい。
芳香族アミン塩は、燐酸の３つの水酸基のうちの少なく
とも１つは上記水酸基含有化合物とエステルを形成して
おり、残りの少なくとも１つは芳香族アミンと塩を構成
している。他の１つの水酸基はエステルであっても芳香
族アミンとの塩であってもよく、あるいは遊離のイオン
であっても、または芳香族アミン以外のアルカリとの塩
であってもよい。エステル残基は有機酸性燐酸エステル
１分子当り１〜２個有しているのが好ましい。
【００１８】本発明に使用する有機酸性燐酸エステルの
芳香族アミン塩はエステルを形成しない残留水酸基の４
０％以上、特に５０〜７０％がアルカリ性基で中和され
ていることが好ましい。特に、そのアルカリ性基の全て
が、芳香族アミンであるものが好ましい。中和度が４０
％未満であるときは、圧延油水溶液が強酸性を示すため
に好ましくない。
芳香族アミン塩はエステルを形成しない残留水酸基の４
０％以上、特に５０〜７０％がアルカリ性基で中和され
ていることが好ましい。特に、そのアルカリ性基の全て
が、芳香族アミンであるものが好ましい。中和度が４０
％未満であるときは、圧延油水溶液が強酸性を示すため
に好ましくない。
【００１９】芳香族アミンとしては、少なくとも芳香族
基を１つ有するアミンであればよいが、好ましくは芳香
族基を２個以上有するアミン、例えば一般式 Ａｒ1 −ＮＲ−Ａｒ2 （式中、Ａｒ1 及びＡｒ2 はそれぞれ独立して置換基を
有してもよい芳香族基を示す。Ｒは水素または低級アル
キル基を示す。）で表される化合物である。好ましいＡ
ｒ1 は、置換基を有していてもよいフェニル基であり、
好ましいＡｒ2 は置換基を有していてもよいフェニル基
またはナフチル基である。
基を１つ有するアミンであればよいが、好ましくは芳香
族基を２個以上有するアミン、例えば一般式 Ａｒ1 −ＮＲ−Ａｒ2 （式中、Ａｒ1 及びＡｒ2 はそれぞれ独立して置換基を
有してもよい芳香族基を示す。Ｒは水素または低級アル
キル基を示す。）で表される化合物である。好ましいＡ
ｒ1 は、置換基を有していてもよいフェニル基であり、
好ましいＡｒ2 は置換基を有していてもよいフェニル基
またはナフチル基である。
【００２０】これらの芳香族基が有している置換基は、
炭素原子数１〜１８、特に好ましくは炭素原子数１〜１
２の炭化水素基である。この炭化水素基としては例え
ば、側鎖を有していてもよい飽和または不飽和のアルキ
ル基、アルケニル基、アラルキル基、シクロアルキル
基、芳香族基などが挙げられる。特に炭素数１〜１２の
アルキル基が好ましい。
炭素原子数１〜１８、特に好ましくは炭素原子数１〜１
２の炭化水素基である。この炭化水素基としては例え
ば、側鎖を有していてもよい飽和または不飽和のアルキ
ル基、アルケニル基、アラルキル基、シクロアルキル
基、芳香族基などが挙げられる。特に炭素数１〜１２の
アルキル基が好ましい。
【００２１】また、１個の芳香族基中、置換基は０〜４
個有していてもよいが、特に、０から２個の置換基を有
する場合に好結果が得られる。Ａｒ2 ナフチル基の場
合、窒素原子はα位に結合していてもβ位に結合しても
よい。特に好ましい芳香族基は、フェニル基、ナフチル
基、２−アルキルフェニル基、４−アルキルフェニル
基、２、４−ジアルキルフェニル基である。芳香族基が
有する置換基Ｒは水素または炭素原子数１〜１８の側鎖
を有してもよい飽和または不飽和の脂肪族炭化水素基で
る。特に好ましいＲは、水素または炭素原子数１〜９の
低級アルキル基である。Ｒの炭素原子数が１８を越える
と、圧延油の耐焼付き性能が低下する。
個有していてもよいが、特に、０から２個の置換基を有
する場合に好結果が得られる。Ａｒ2 ナフチル基の場
合、窒素原子はα位に結合していてもβ位に結合しても
よい。特に好ましい芳香族基は、フェニル基、ナフチル
基、２−アルキルフェニル基、４−アルキルフェニル
基、２、４−ジアルキルフェニル基である。芳香族基が
有する置換基Ｒは水素または炭素原子数１〜１８の側鎖
を有してもよい飽和または不飽和の脂肪族炭化水素基で
る。特に好ましいＲは、水素または炭素原子数１〜９の
低級アルキル基である。Ｒの炭素原子数が１８を越える
と、圧延油の耐焼付き性能が低下する。
【００２２】好ましい芳香族基アミン類としては、ジフ
ェニルアミン、４−オクチルジフェニルアミン、４−ノ
ニルジフェニルアミン、４，４’−ジオクチルジフェニ
ルアミン、４，４’−ジノニルジフェニルアミン、２，
２’，４，４’−テトラブチルジフェニルアミン、２，
２’−ジブチル−４，４’−ジオクチルジフェニルアミ
ン、２，２’−ジメチル−４，４’−ジオクチルジフェ
ニルアミン、２，２’−ジエチル−４，４’−ジオクチ
ルジフェニルアミン等が挙げられる。特に好ましい芳香
族アミンは４−オクチルジフェニルアミン、４−ノニル
ジフェニルアミン、４，４’−ジオクチルジフェニルア
ミン、４，４’−ジノニルジフェニルアミン等である。
ェニルアミン、４−オクチルジフェニルアミン、４−ノ
ニルジフェニルアミン、４，４’−ジオクチルジフェニ
ルアミン、４，４’−ジノニルジフェニルアミン、２，
２’，４，４’−テトラブチルジフェニルアミン、２，
２’−ジブチル−４，４’−ジオクチルジフェニルアミ
ン、２，２’−ジメチル−４，４’−ジオクチルジフェ
ニルアミン、２，２’−ジエチル−４，４’−ジオクチ
ルジフェニルアミン等が挙げられる。特に好ましい芳香
族アミンは４−オクチルジフェニルアミン、４−ノニル
ジフェニルアミン、４，４’−ジオクチルジフェニルア
ミン、４，４’−ジノニルジフェニルアミン等である。
【００２３】第３に、有機硫黄化合物の含有率と摩耗と
の関係について調査した。実験条件は下記の通りであ
る。 〇 圧延油：炭素数２０以上の脂肪酸含有率５０重量％
の脂肪酸のエステルに有機硫黄化合物を圧延油全量に対
して０〜３０重量％添加した。
の関係について調査した。実験条件は下記の通りであ
る。 〇 圧延油：炭素数２０以上の脂肪酸含有率５０重量％
の脂肪酸のエステルに有機硫黄化合物を圧延油全量に対
して０〜３０重量％添加した。
【００２４】〇 実験条件、装置、評価方法：前記第１
の脂肪酸含有量の調査と同様である。 〇 実験結果を表３に示す。
の脂肪酸含有量の調査と同様である。 〇 実験結果を表３に示す。
【００２５】
【表３】 ──────────────────────────────────── 有機硫黄化合物含有率 摩耗量 （重量％） （ｍｇ） ──────────────────────────────────── ０ ３８ １ １２ ５ １４ １０ １５ ２０ １５ ３０ ２０ ──────────────────────────────────── 表３から明らかなように、有機硫黄化合物の含有率が１
〜２０重量％の範囲が摩耗低減効果が大きいことがわか
る。２０重量％を越えると、潤滑成分であるエステルの
含有率が低下するため、摩耗量が増大する。
〜２０重量％の範囲が摩耗低減効果が大きいことがわか
る。２０重量％を越えると、潤滑成分であるエステルの
含有率が低下するため、摩耗量が増大する。
【００２６】本発明に用いられる硫黄含有率が５重量％
以上の硫黄化合物は硫化油脂、硫化エステル、硫化脂肪
酸、硫化オレフィン等の１種または２種以上の混合物で
ある。硫化油脂は、動植物油脂の硫化物で、硫化ラー
ド、硫化抹香油、硫化大豆油等が例示される。
以上の硫黄化合物は硫化油脂、硫化エステル、硫化脂肪
酸、硫化オレフィン等の１種または２種以上の混合物で
ある。硫化油脂は、動植物油脂の硫化物で、硫化ラー
ド、硫化抹香油、硫化大豆油等が例示される。
【００２７】硫化エステルは不飽和結合を分子内に持つ
炭素数１２〜２２の脂肪酸とネオペンチルグリコール、
トリメチロールプロパン等のポリオールとのエステルの
硫化物が例示される。硫化脂肪酸は不飽和結合を分子内
に持つ炭素数１２〜２２の１価または２価の脂肪酸の硫
化物が例示される。
炭素数１２〜２２の脂肪酸とネオペンチルグリコール、
トリメチロールプロパン等のポリオールとのエステルの
硫化物が例示される。硫化脂肪酸は不飽和結合を分子内
に持つ炭素数１２〜２２の１価または２価の脂肪酸の硫
化物が例示される。
【００２８】硫化オレフィンとしては分子量３００〜５
０００のポリオレフィンの硫化物が例示される。特に、
硫化油脂、硫化エステル、硫化脂肪酸を用いる場合、良
好な結果が得られる。
０００のポリオレフィンの硫化物が例示される。特に、
硫化油脂、硫化エステル、硫化脂肪酸を用いる場合、良
好な結果が得られる。
【００２９】
【実施例】以下、この発明の実施例について説明する。 〔実施例１〕実験は１０００ｍのコイルを４段の小型連
続熱間圧延機を用いて圧延し、圧延後のロール摩耗や焼
付きに及ぼす影響を調べた。圧延条件は下記の通りであ
る。
続熱間圧延機を用いて圧延し、圧延後のロール摩耗や焼
付きに及ぼす影響を調べた。圧延条件は下記の通りであ
る。
【００３０】 ◎ ロール材質：高Ｎｉグレーン鋳鉄 ◎ ロール寸法：７０ｍｍ直径×４０ｍｍ長さ ◎ 圧延材材質と寸法：ＳＵＳ４３０、１．２ｍｍ厚み
×２０ｍｍ幅×１０００ｍ長さ ◎ 圧延材温度：９００℃ ◎ 圧下率：４５％ ◎ 圧延速度：１５０ｍ／ｍｉｎ ◎ ロール冷却水量：４リットル／ｍｉｎ・ｒｏｌｌ ◎ 圧延油の供給方法：ウォーターインジェクション方
式 ◎ 圧延油の濃度：０．５重量％エマルジョン 表４に試験にも用いた圧延油処方及びその鹸化価を示
す。
×２０ｍｍ幅×１０００ｍ長さ ◎ 圧延材温度：９００℃ ◎ 圧下率：４５％ ◎ 圧延速度：１５０ｍ／ｍｉｎ ◎ ロール冷却水量：４リットル／ｍｉｎ・ｒｏｌｌ ◎ 圧延油の供給方法：ウォーターインジェクション方
式 ◎ 圧延油の濃度：０．５重量％エマルジョン 表４に試験にも用いた圧延油処方及びその鹸化価を示
す。
【００３１】
【表４】
【００３２】ここで用いられたエステルや酸性燐酸エス
テルアミン塩及び硫化油脂は以下の通りである。 表中１）のトリメチロールプロパン混合脂肪酸エステル
は、トリメチロールプロパン１当量と炭素数２０及び２
２の脂肪酸を４８重量％含む植物油分解脂肪酸１当量と
を窒素気流下に２６０℃で８時間反応させ酸価１０のエ
ステルを得た。
テルアミン塩及び硫化油脂は以下の通りである。 表中１）のトリメチロールプロパン混合脂肪酸エステル
は、トリメチロールプロパン１当量と炭素数２０及び２
２の脂肪酸を４８重量％含む植物油分解脂肪酸１当量と
を窒素気流下に２６０℃で８時間反応させ酸価１０のエ
ステルを得た。
【００３３】２）のペンタエリスリトール混合脂肪酸エ
ステルは、ペンタエリスリトール１当量と炭素数２０及
び２２の脂肪酸を４８重量％含む植物油分解脂肪酸１当
量とを窒素気流下に２６０℃で８時間反応させ酸価１０
のエステルを得た。 ３）の酸性燐酸エステル芳香族アミン塩は、無水燐酸２
０．２重量部とブチルアルコール３１．７重量部とを８
０〜８５℃で２時間反応させ、その後、４−オクチルジ
フェニルアミン４１．８重量部で中和した。
ステルは、ペンタエリスリトール１当量と炭素数２０及
び２２の脂肪酸を４８重量％含む植物油分解脂肪酸１当
量とを窒素気流下に２６０℃で８時間反応させ酸価１０
のエステルを得た。 ３）の酸性燐酸エステル芳香族アミン塩は、無水燐酸２
０．２重量部とブチルアルコール３１．７重量部とを８
０〜８５℃で２時間反応させ、その後、４−オクチルジ
フェニルアミン４１．８重量部で中和した。
【００３４】４）の硫化油脂は、ラードに粉末硫黄を反
応温度１７４〜１７７℃で反応させ、得られた硫黄含有
率が１０重量％の硫化ラードである。試験結果をまとめ
て表５に示す。比摩耗量Ｗの定義は以下の通り。 Ｗ＝Ｖ／Ｐ・Ｌ（ｍｍ2 ／ｋｇｆ） ここで、Ｖ：摩耗体積（ｍｍ3 ） Ｐ：圧延荷重（ｋｇｆ） Ｌ：圧延距離（ｍｍ）
応温度１７４〜１７７℃で反応させ、得られた硫黄含有
率が１０重量％の硫化ラードである。試験結果をまとめ
て表５に示す。比摩耗量Ｗの定義は以下の通り。 Ｗ＝Ｖ／Ｐ・Ｌ（ｍｍ2 ／ｋｇｆ） ここで、Ｖ：摩耗体積（ｍｍ3 ） Ｐ：圧延荷重（ｋｇｆ） Ｌ：圧延距離（ｍｍ）
【００３５】
【表５】
【００３６】表５から明らかなように無潤滑や比較例の
圧延油を用いたときは焼付きが発生するとともに、比摩
耗量も増大している。これに対して本発明による圧延油
を供給して圧延すると、焼付きは全く発生せず、摩耗も
減少している。 〔実施例２〕ロール材質を高速度工具鋼とし、圧延温度
を９００、１０００℃の２水準について行い、摩耗、焼
付きに及ぼす影響を調べた。実験に用いた圧延油は実験
例１と同様である。その他の圧延条件は下記の通りであ
る。
圧延油を用いたときは焼付きが発生するとともに、比摩
耗量も増大している。これに対して本発明による圧延油
を供給して圧延すると、焼付きは全く発生せず、摩耗も
減少している。 〔実施例２〕ロール材質を高速度工具鋼とし、圧延温度
を９００、１０００℃の２水準について行い、摩耗、焼
付きに及ぼす影響を調べた。実験に用いた圧延油は実験
例１と同様である。その他の圧延条件は下記の通りであ
る。
【００３７】◎ ロール材質：高速度工具鋼 ◎ ロール寸法：７０ｍｍ直径×４０ｍｍ長さ ◎ 圧延材材質と寸法：ＳＵＳ４３０、１．２ｍｍ厚み
×２０ｍｍ幅×１０００ｍ長さ ◎ 圧延材温度：９００℃、１０００℃ ◎ 圧下率：４５％ ◎ 圧延速度：１５０ｍ／ｍｉｎ ◎ ロール冷却水量：２リットル／ｍｉｎ・ｒｏｌｌ ◎ 圧延油の供給方法：ウォーターインジェクション方
式 ◎ 圧延油の濃度：０．５重量％エマルジョン 実験結果を表６に示す。
×２０ｍｍ幅×１０００ｍ長さ ◎ 圧延材温度：９００℃、１０００℃ ◎ 圧下率：４５％ ◎ 圧延速度：１５０ｍ／ｍｉｎ ◎ ロール冷却水量：２リットル／ｍｉｎ・ｒｏｌｌ ◎ 圧延油の供給方法：ウォーターインジェクション方
式 ◎ 圧延油の濃度：０．５重量％エマルジョン 実験結果を表６に示す。
【００３８】
【表６】
【００３９】表６より明らかなようにロール材質に高速
度工具鋼を用いたときの比摩耗量は無潤滑や比較例の圧
延油では大きい。これに対して本発明になる圧延油を供
給して圧延すると摩耗が減少する。 〔実施例３〕ロール材質を１８％Ｃｒ鋳鉄とし、圧延温
度を１０００℃について行い、摩耗、焼付きに及ぼす影
響を調べた。実験に用いた圧延油は実施例１と同様であ
る。その他の圧延条件は下記の通りである。
度工具鋼を用いたときの比摩耗量は無潤滑や比較例の圧
延油では大きい。これに対して本発明になる圧延油を供
給して圧延すると摩耗が減少する。 〔実施例３〕ロール材質を１８％Ｃｒ鋳鉄とし、圧延温
度を１０００℃について行い、摩耗、焼付きに及ぼす影
響を調べた。実験に用いた圧延油は実施例１と同様であ
る。その他の圧延条件は下記の通りである。
【００４０】◎ ロール材質１８％Ｃｒ鋳鉄 ◎ ロール寸法：７０ｍｍ直径×４０ｍｍ長さ ◎ 圧延材材質と寸法：ＳＵＳ４３０、１．２ｍｍ厚み
×２０ｍｍ幅×１０００ｍ長さ ◎ 圧延材温度：９００℃、１０００℃ ◎ 圧下率：４５％ ◎ 圧延速度：１５０ｍ／ｍｉｎ ◎ ロール冷却水量：２リットル／ｍｉｎ・ｒｏｌｌ ◎ 圧延油の供給方法：ウォーターインジェクション方
式 ◎ 圧延油の濃度：０．５重量％エマルジョン 実験結果を表７に示す。
×２０ｍｍ幅×１０００ｍ長さ ◎ 圧延材温度：９００℃、１０００℃ ◎ 圧下率：４５％ ◎ 圧延速度：１５０ｍ／ｍｉｎ ◎ ロール冷却水量：２リットル／ｍｉｎ・ｒｏｌｌ ◎ 圧延油の供給方法：ウォーターインジェクション方
式 ◎ 圧延油の濃度：０．５重量％エマルジョン 実験結果を表７に示す。
【００４１】
【表７】
【００４２】表７から明らかなように無潤滑や比較例の
圧延油を用いたときは焼付きが発生すると共に、比摩耗
量も増大している。これに対して本発明による圧延油を
供給して圧延すると、焼付きはまったく発生せず、摩耗
も減少している。なお、これらの実施例では圧延材にス
テンレス鋼を用いて行ったが、一般鋼に適用しても同等
以上の効果が認められている。
圧延油を用いたときは焼付きが発生すると共に、比摩耗
量も増大している。これに対して本発明による圧延油を
供給して圧延すると、焼付きはまったく発生せず、摩耗
も減少している。なお、これらの実施例では圧延材にス
テンレス鋼を用いて行ったが、一般鋼に適用しても同等
以上の効果が認められている。
【００４３】
【発明の効果】本発明によれば連続熱間圧延における高
圧下、長時間圧延による圧延条件の過酷化に伴うロール
の摩耗や焼付きが効果的に防止でき、ロールの寿命が４
割向上し、ロール原単位の低減及びロール交換に要する
ダウンタイムの大幅な短縮化が図られ、その工業的意義
は極めて大きい。
圧下、長時間圧延による圧延条件の過酷化に伴うロール
の摩耗や焼付きが効果的に防止でき、ロールの寿命が４
割向上し、ロール原単位の低減及びロール交換に要する
ダウンタイムの大幅な短縮化が図られ、その工業的意義
は極めて大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 135:06） Ｃ１０Ｎ 30:06 8217−4Ｈ 40:24 Ｚ 8217−4Ｈ (72)発明者 磯辺 邦夫 千葉市中央区川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (72)発明者 鑓田 征雄 千葉市中央区川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (72)発明者 尾本 多佳彦 大阪府八尾市渋川町２丁目１番３号 日本 クエーカー・ケミカル株式会社内 (72)発明者 武田 健吾 大阪府八尾市渋川町２丁目１番３号 日本 クエーカー・ケミカル株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 炭素数２０以上の脂肪酸を１５重量％以
上含有する脂肪酸と多価アルコールとのエステルを潤滑
成分とし、有機酸性燐酸エステルの芳香族アミン塩０．
２〜５重量％及び硫黄含有率が５重量％以上の有機硫黄
化合物１〜２０重量％を含有することを特徴とする鋼用
熱間圧延油。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18823192A JPH0633085A (ja) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | 鋼用熱間圧延油 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18823192A JPH0633085A (ja) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | 鋼用熱間圧延油 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0633085A true JPH0633085A (ja) | 1994-02-08 |
Family
ID=16220085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18823192A Withdrawn JPH0633085A (ja) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | 鋼用熱間圧延油 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633085A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06240282A (ja) * | 1992-12-25 | 1994-08-30 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
| JPH11244915A (ja) * | 1998-03-04 | 1999-09-14 | Kobe Steel Ltd | 熱間圧延潤滑油供給方法 |
| JP2000230187A (ja) * | 1999-02-09 | 2000-08-22 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼用熱間圧延油組成物 |
| CN103157679A (zh) * | 2011-12-16 | 2013-06-19 | 奎克化学（中国）有限公司 | 夹送辊润滑 |
-
1992
- 1992-07-15 JP JP18823192A patent/JPH0633085A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06240282A (ja) * | 1992-12-25 | 1994-08-30 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
| JPH11244915A (ja) * | 1998-03-04 | 1999-09-14 | Kobe Steel Ltd | 熱間圧延潤滑油供給方法 |
| JP2000230187A (ja) * | 1999-02-09 | 2000-08-22 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼用熱間圧延油組成物 |
| CN103157679A (zh) * | 2011-12-16 | 2013-06-19 | 奎克化学（中国）有限公司 | 夹送辊润滑 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991005 |