JP2000230187A - ステンレス鋼用熱間圧延油組成物 - Google Patents
ステンレス鋼用熱間圧延油組成物Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高耐焼付き性を必要とするステンレス鋼の熱間
圧延に適用できる高耐焼付を有する熱間圧延油組成物を
提供すること。 【解決手段】鉱油、油脂及び合成エステルの１種以上の
基油に、イオウ含有量１０重量％以上の硫化エステル単
独、又はこれとイオウ含量２０重量％以上のポリサルフ
ァイドとを４０〜９０重量％含有せしめた組成物をステ
ンレス鋼用の熱間圧延油として使用すること。
圧延に適用できる高耐焼付を有する熱間圧延油組成物を
提供すること。 【解決手段】鉱油、油脂及び合成エステルの１種以上の
基油に、イオウ含有量１０重量％以上の硫化エステル単
独、又はこれとイオウ含量２０重量％以上のポリサルフ
ァイドとを４０〜９０重量％含有せしめた組成物をステ
ンレス鋼用の熱間圧延油として使用すること。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明はステンレス鋼用熱間
圧延油組成物に関し、ステンレス鋼熱間圧延時の圧延材
とワークロールの焼付を防止し、ロール肌荒れを抑制す
ると共に、圧延材とワークロールの摩擦係数を高くして
安定な噛み込みを達成し得る熱間圧延油組成物を提供せ
んとするものである。
圧延油組成物に関し、ステンレス鋼熱間圧延時の圧延材
とワークロールの焼付を防止し、ロール肌荒れを抑制す
ると共に、圧延材とワークロールの摩擦係数を高くして
安定な噛み込みを達成し得る熱間圧延油組成物を提供せ
んとするものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱間圧延油として油脂、脂肪酸、
合成エステル、鉱物油等が使用され、ウォーターインジ
ェクション方式によりバックアップロール、ワークロー
ルに塗布され、圧延荷重低減、ロール摩耗抑制、ロール
肌荒れ防止等を目的として適用されてきた。しかし乍
ら、ステンレス鋼の場合、普通鋼と比較して熱間圧延時
の表面酸化スケールが非常に薄いため、圧延ロールと金
属間接触を起こし易く、焼付きが発生して、ロール肌荒
れと圧延材の疵が出やすく、この表面疵が発生した製品
は研磨作業が増え、コスト高を招き、ロール原単位も上
がるという難点があった。
合成エステル、鉱物油等が使用され、ウォーターインジ
ェクション方式によりバックアップロール、ワークロー
ルに塗布され、圧延荷重低減、ロール摩耗抑制、ロール
肌荒れ防止等を目的として適用されてきた。しかし乍
ら、ステンレス鋼の場合、普通鋼と比較して熱間圧延時
の表面酸化スケールが非常に薄いため、圧延ロールと金
属間接触を起こし易く、焼付きが発生して、ロール肌荒
れと圧延材の疵が出やすく、この表面疵が発生した製品
は研磨作業が増え、コスト高を招き、ロール原単位も上
がるという難点があった。
【０００３】従来の熱間圧延油ではこれ等難点に対処し
きれず、焼付を防止できる熱間圧延油が強く求められて
いた。また、塗布方法として従来のウォーターインジェ
クション方式が何等の支障無く適用できる熱間圧延油が
求められていた。
きれず、焼付を防止できる熱間圧延油が強く求められて
いた。また、塗布方法として従来のウォーターインジェ
クション方式が何等の支障無く適用できる熱間圧延油が
求められていた。
【０００４】この要求に対処するものとして、例えば特
公平６−１３６３８１号が提案されているが、このもの
は「酸化鉄粉末＋炭酸カルシウムの粘性水溶液」であ
り、別系統の塗布装置が必要となる。また、特公平６−
６２９８０号による提案では、「酸化鉄粉＋高分子化合
物」の組み合わせからなるものであって、ウォーターイ
ンジェクション方式が適用できる。しかしながらこれ等
両提案は、共に粉末の分散液のため、安定供給が難し
く、粉末を分散状態に保護するのにメンテナンスを必要
とし、あまり効果的ではない。
公平６−１３６３８１号が提案されているが、このもの
は「酸化鉄粉末＋炭酸カルシウムの粘性水溶液」であ
り、別系統の塗布装置が必要となる。また、特公平６−
６２９８０号による提案では、「酸化鉄粉＋高分子化合
物」の組み合わせからなるものであって、ウォーターイ
ンジェクション方式が適用できる。しかしながらこれ等
両提案は、共に粉末の分散液のため、安定供給が難し
く、粉末を分散状態に保護するのにメンテナンスを必要
とし、あまり効果的ではない。
【０００５】また特公平５−１７９２７６号では、温間
（１５０〜４００℃）圧延において、ポリサルファイド
の耐焼付効果は認められているが、摩擦係数が高いた
め、亜リン酸エステルを併用して是正している。この圧
延油組成物を熱間圧延に使用した場合は摩擦係数が低す
ぎ、噛み込み性を低下させるため、使用できない。
（１５０〜４００℃）圧延において、ポリサルファイド
の耐焼付効果は認められているが、摩擦係数が高いた
め、亜リン酸エステルを併用して是正している。この圧
延油組成物を熱間圧延に使用した場合は摩擦係数が低す
ぎ、噛み込み性を低下させるため、使用できない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、従来のこの種ステンレス鋼用熱間圧延油の
難点を解消することであり、更に詳しくは、高耐焼付き
性を必要とするステンレス鋼の熱間圧延に適用できる高
耐焼付を有する熱間圧延油を提供することを目的とす
る。
する課題は、従来のこの種ステンレス鋼用熱間圧延油の
難点を解消することであり、更に詳しくは、高耐焼付き
性を必要とするステンレス鋼の熱間圧延に適用できる高
耐焼付を有する熱間圧延油を提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記課題を解
決するため、高温のステンレス鋼とロールの接触面に於
いて、耐焼付き性を有する熱間圧延油を開発すべく鋭意
研究を行った結果、鉱油、油脂及び合成エステルの１種
以上の基油に、イオウ含有量１０重量％以上の硫化エス
テル単独、又はこれとイオウ含有量２０重量％以上のポ
リサルファイドとを含有せしめた熱間圧延油組成物が、
ステンレス熱間圧延時の焼付き防止に効果があり、熱間
チムケン試験において摩擦係数０．１２以上を示し、熱
間での摩擦係数が高いため、従来通りの塗布方法でも安
定した通板性を維持しながら、高耐焼付き性を発揮する
ことを見出した。
決するため、高温のステンレス鋼とロールの接触面に於
いて、耐焼付き性を有する熱間圧延油を開発すべく鋭意
研究を行った結果、鉱油、油脂及び合成エステルの１種
以上の基油に、イオウ含有量１０重量％以上の硫化エス
テル単独、又はこれとイオウ含有量２０重量％以上のポ
リサルファイドとを含有せしめた熱間圧延油組成物が、
ステンレス熱間圧延時の焼付き防止に効果があり、熱間
チムケン試験において摩擦係数０．１２以上を示し、熱
間での摩擦係数が高いため、従来通りの塗布方法でも安
定した通板性を維持しながら、高耐焼付き性を発揮する
ことを見出した。
【０００８】また、添加量としてはこの硫化エステル単
独、又は上記硫化エステルとポリサルファイドとを基油
に対して４０〜９０重量％含有せしめることにより、熱
間圧延時のステンレス鋼の焼付きを防止できるとの知見
を得、ここに目的の熱間圧延油を開発した。
独、又は上記硫化エステルとポリサルファイドとを基油
に対して４０〜９０重量％含有せしめることにより、熱
間圧延時のステンレス鋼の焼付きを防止できるとの知見
を得、ここに目的の熱間圧延油を開発した。
【０００９】
【発明の実施態様】本発明に於いて使用される硫化エス
テル及びポリサルファイドは、いずれも鉱物油、油脂及
び合成エステルの夫々に可溶であり、単独又は混合した
基油に含有せしめて使用する。この基油中に含有すべき
量は４０〜９０重量％であり、４０重量％未満では耐焼
付性の効果が小さく、９０重量％を越えて含有させても
それ以上の効果は無くコスト的に不利である。
テル及びポリサルファイドは、いずれも鉱物油、油脂及
び合成エステルの夫々に可溶であり、単独又は混合した
基油に含有せしめて使用する。この基油中に含有すべき
量は４０〜９０重量％であり、４０重量％未満では耐焼
付性の効果が小さく、９０重量％を越えて含有させても
それ以上の効果は無くコスト的に不利である。
【００１０】本発明に於いては、硫化エステルの一部を
イオウ含有量２０重量％以上のポリサルファイドで置換
することができる。この置換量は硫化エステル：ポリサ
ルファイドが０．６：１．０〜８．０：１．０（重量
比）である。
イオウ含有量２０重量％以上のポリサルファイドで置換
することができる。この置換量は硫化エステル：ポリサ
ルファイドが０．６：１．０〜８．０：１．０（重量
比）である。
【００１１】硫化エステルとしてはＳ分を１０重量％以
上含む硫化ラード、硫化ナタネ油等の不飽和脂肪酸基を
持つ油脂やエステルの硫化物単体及びこれらの複合物が
挙げられる。
上含む硫化ラード、硫化ナタネ油等の不飽和脂肪酸基を
持つ油脂やエステルの硫化物単体及びこれらの複合物が
挙げられる。
【００１２】更に具体的には、その他、例えば硫化油脂
や硫化エステルとしては、硫化低融点ラード、硫化大豆
油メチルエステル、硫化マッコウ油、硫化大豆油、硫化
ヌカ油等を例示できる。
や硫化エステルとしては、硫化低融点ラード、硫化大豆
油メチルエステル、硫化マッコウ油、硫化大豆油、硫化
ヌカ油等を例示できる。
【００１３】この際、Ｓ分が１０重量％未満では耐焼付
効果が小さく、添加しても不経済となる傾向があり、好
ましくはＳ分は１０〜２０重量％程度である。
効果が小さく、添加しても不経済となる傾向があり、好
ましくはＳ分は１０〜２０重量％程度である。
【００１４】ポリサルファイドとしてはＳ分を２０重量
％以上含むジドデシルポリサルファイド、ジヘキシルポ
リサルファイド等のジアルキルポリサルファイドが挙げ
られる。
％以上含むジドデシルポリサルファイド、ジヘキシルポ
リサルファイド等のジアルキルポリサルファイドが挙げ
られる。
【００１５】その他、この際のアルキルとは、炭素数６
〜１５のものでも使用することができる。Ｓ分が２０重
量％未満では耐焼付効果が小さく、添加しても不経済と
なる傾向があり、好ましくはＳ分は２０〜４０重量％程
度である。
〜１５のものでも使用することができる。Ｓ分が２０重
量％未満では耐焼付効果が小さく、添加しても不経済と
なる傾向があり、好ましくはＳ分は２０〜４０重量％程
度である。
【００１６】本発明に於いては、硫化エステル単独使用
よりも硫化エステルとポリサルファイドの混合物がより
効果的である。
よりも硫化エステルとポリサルファイドの混合物がより
効果的である。
【００１７】本発明に於いて使用される基油は鉱油、油
脂及び合成エステルの１種又は２種以上である。これ等
基油は従来からこの種圧延油組成物に於いて使用されて
きたものであり、広く各種のものが夫々使用される。例
えば、その代表例を例示すれば以下の通りである。
脂及び合成エステルの１種又は２種以上である。これ等
基油は従来からこの種圧延油組成物に於いて使用されて
きたものであり、広く各種のものが夫々使用される。例
えば、その代表例を例示すれば以下の通りである。
【００１８】鉱油としては、例えばスピンドル油、マシ
ン油、モーター油、シリンダー油等の１０〜９００ｃｓ
ｔの粘度（４０℃）のものである。
ン油、モーター油、シリンダー油等の１０〜９００ｃｓ
ｔの粘度（４０℃）のものである。
【００１９】油脂としては、例えば牛脂、豚脂、パーム
油、ヤシ油、ナタネ油、大豆油等である。
油、ヤシ油、ナタネ油、大豆油等である。
【００２０】合成エステルとしては、通常脂肪酸とアル
コールとから合成されるエステルであり、脂肪酸として
はＣ１２〜Ｃ３６の一塩基酸又は二塩基酸であり、アル
コールとしてはＣ１〜Ｃ１８の一価又は多価アルコール
が挙げられる。
コールとから合成されるエステルであり、脂肪酸として
はＣ１２〜Ｃ３６の一塩基酸又は二塩基酸であり、アル
コールとしてはＣ１〜Ｃ１８の一価又は多価アルコール
が挙げられる。
【００２１】具体例としてはパルミチン酸エチルヘキシ
ルエステル、オレイン酸ブチルエステル、イソステアリ
ン酸ブチルカルビトールエステル、ベヘニン酸ラウリル
エステル、ネオペンチルグリコールオレイン酸エステ
ル、トリメチロールプロパンラウリン酸エステル、トリ
メチロールプロパンイソステアリン酸エステル、ペンタ
エリスリトールオレイン酸エステル、トリメチロールプ
ロパンダイマー酸エステル等を例示できる。
ルエステル、オレイン酸ブチルエステル、イソステアリ
ン酸ブチルカルビトールエステル、ベヘニン酸ラウリル
エステル、ネオペンチルグリコールオレイン酸エステ
ル、トリメチロールプロパンラウリン酸エステル、トリ
メチロールプロパンイソステアリン酸エステル、ペンタ
エリスリトールオレイン酸エステル、トリメチロールプ
ロパンダイマー酸エステル等を例示できる。
【００２２】尚、本発明に於いては、従来基油として、
単独で使用されることのある脂肪酸は、単独では使用せ
ず、上記基油と必要に応じ併用して使用される。
単独で使用されることのある脂肪酸は、単独では使用せ
ず、上記基油と必要に応じ併用して使用される。
【００２３】この脂肪酸としても従来から使用されてき
たものが広く使用され、例えば、ラウリン酸、パルミチ
ン酸、オレイン酸、牛脂肪酸等の一塩基酸及びセバシン
酸、ダイマー酸等の二塩基酸を代表例として例示でき
る。
たものが広く使用され、例えば、ラウリン酸、パルミチ
ン酸、オレイン酸、牛脂肪酸等の一塩基酸及びセバシン
酸、ダイマー酸等の二塩基酸を代表例として例示でき
る。
【００２４】本発明の組成物を使用する対象物として
は、ステンレス鋼であり、各種グレードのステンレス鋼
が広く使用され、例えばＳＵＳ４０３を代表とするマル
テンサイトステンレス（１３クロム系）、ＳＵＳ３０４
を代表とするオーステナイトステンレス（ニッケル、ク
ロム系）、ＳＵＳ４３０を代表とするフェライトステン
レス（１８クロム系）、ＳＵＳ４４４及びＳＵＳ４３４
を代表とする高純度フェライトステンレス及びＳＵＳ３
２９の二相ステンレス等を例示できる。
は、ステンレス鋼であり、各種グレードのステンレス鋼
が広く使用され、例えばＳＵＳ４０３を代表とするマル
テンサイトステンレス（１３クロム系）、ＳＵＳ３０４
を代表とするオーステナイトステンレス（ニッケル、ク
ロム系）、ＳＵＳ４３０を代表とするフェライトステン
レス（１８クロム系）、ＳＵＳ４４４及びＳＵＳ４３４
を代表とする高純度フェライトステンレス及びＳＵＳ３
２９の二相ステンレス等を例示できる。
【００２５】本発明に於いては公知の添加剤、例えばエ
ステル類、脂肪酸等を必要に応じて併用できる。
ステル類、脂肪酸等を必要に応じて併用できる。
【００２６】本発明の熱間圧延油は通常熱間圧延にて適
用されているウォーターインジェクション法によりバッ
クアップロール又はワークロールに塗布する供給方法、
或いは原液のまま塗布、エアーインジェクション塗布す
る供給方法といずれの供給方法も採用できる。また、給
油量、濃度も必要に応じて適宜に選択し供給すれば良
い。
用されているウォーターインジェクション法によりバッ
クアップロール又はワークロールに塗布する供給方法、
或いは原液のまま塗布、エアーインジェクション塗布す
る供給方法といずれの供給方法も採用できる。また、給
油量、濃度も必要に応じて適宜に選択し供給すれば良
い。
【００２７】
【実施例】本発明を理解し易くするために以下に実施例
並びに比較例を示す。
並びに比較例を示す。
【００２８】
【実施例１〜８】下記表１に示す所定の成分を所定量
（重量％）配合して、本発明の熱間圧延油組成物を製造
した。
（重量％）配合して、本発明の熱間圧延油組成物を製造
した。
【００２９】
【比較例１〜４】下記表２に示す所定の成分を所定量
（重量％）配合して、比較例のための熱間圧延油組成物
を製造した。
（重量％）配合して、比較例のための熱間圧延油組成物
を製造した。
【００３０】上記実施例１〜８及び比較例１〜４の夫々
の組成物について、熱間チムケン試験による耐焼付試験
及び摩擦係数測定を測定した。但し、その試験方法は下
記の通りである。
の組成物について、熱間チムケン試験による耐焼付試験
及び摩擦係数測定を測定した。但し、その試験方法は下
記の通りである。
【００３１】〈耐焼付試験〉 試験片：ＳＵＳ−３０４ 試験片温度：９００℃ ロール：ハイスロール 回転数：３００ｒｐｍ 荷重：２ｍｉｎ毎に５ｋｇずつ上げて焼き付くまで荷重
を上げる。（ｍａｘ．５０ｋｇ） 給油方法：ウォーターインジェクション、１５０ｍｌ／
ｍｉｎ． 給油量：３ｍｌ／ｍｉｎ． 方法：図１に示す装置にての試験片をの高周波加熱
コイルにより加熱し、その温度はの熱電対により測
定、記録し、のロールと加熱された試験片が接触
し、荷重をかけた状態でのウォーターインジェクショ
ンより給油し、のエアー水切りを行って熱間状態で焼
付までの最大荷重を測定する。
を上げる。（ｍａｘ．５０ｋｇ） 給油方法：ウォーターインジェクション、１５０ｍｌ／
ｍｉｎ． 給油量：３ｍｌ／ｍｉｎ． 方法：図１に示す装置にての試験片をの高周波加熱
コイルにより加熱し、その温度はの熱電対により測
定、記録し、のロールと加熱された試験片が接触
し、荷重をかけた状態でのウォーターインジェクショ
ンより給油し、のエアー水切りを行って熱間状態で焼
付までの最大荷重を測定する。
【００３２】〈摩擦係数測定試験〉 試験片：ＳＵＳ−３０４ 試験片温度：９００℃ ロール：ハイスロール 回転数：１５０ｒｐｍ 荷重：４０ｋｇ一定 給油方法：ウォーターインジェクション、１５０ｍｌ／
ｍｉｎ． 給油量：３ｍｌ／ｍｉｎ． 摩擦係数：トルク／荷重・ロール半径 方法：図１に示す装置にての試験片をの高周波加熱
コイルにより加熱し、その温度はの熱電対により測
定、記録し、のロールと加熱された試験片が接触
し、荷重を４０ｋｇかけた状態でのウォーターインジ
ェクションより給油し、のエアー水切りを行い、トル
クを測定することにより摩擦係数を測定する。
ｍｉｎ． 給油量：３ｍｌ／ｍｉｎ． 摩擦係数：トルク／荷重・ロール半径 方法：図１に示す装置にての試験片をの高周波加熱
コイルにより加熱し、その温度はの熱電対により測
定、記録し、のロールと加熱された試験片が接触
し、荷重を４０ｋｇかけた状態でのウォーターインジ
ェクションより給油し、のエアー水切りを行い、トル
クを測定することにより摩擦係数を測定する。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】但し、表１及び表２に於いて使用した各成
分は以下のものである。 硫化エステル：硫化ラード（Ｓ＝１０％） 硫化エステル：低融点硫化ラード（Ｓ＝１５％） 硫化エステル：活性タイプ硫化ラード（Ｓ＝１５％） 硫化エステル：複合硫化エステル（Ｓ＝１１％） ポリサルファイド：ジターシャリードデシルポリサルフ
ァイド（Ｓ＝３２％） 合成エステル：ペンタエリスリトールオレイン酸フルエ
ステル 油脂：液体ラード 脂肪酸：オレイン酸 鉱物油：モーター油（粘度１５０ｃｓｔ／４０℃）
分は以下のものである。 硫化エステル：硫化ラード（Ｓ＝１０％） 硫化エステル：低融点硫化ラード（Ｓ＝１５％） 硫化エステル：活性タイプ硫化ラード（Ｓ＝１５％） 硫化エステル：複合硫化エステル（Ｓ＝１１％） ポリサルファイド：ジターシャリードデシルポリサルフ
ァイド（Ｓ＝３２％） 合成エステル：ペンタエリスリトールオレイン酸フルエ
ステル 油脂：液体ラード 脂肪酸：オレイン酸 鉱物油：モーター油（粘度１５０ｃｓｔ／４０℃）
【００３６】上記表１及び表２から次のことが明らかに
判る。 （１）熱間圧延の潤滑状態をシュミレートさせ、熱間で
のステンレス鋼の耐焼付荷重を測定した結果、比較例の
従来油では５ｋｇで焼付いてしまうが、硫化エステルを
５０〜８０重量％添加した実施例１〜８は共に４０ｋｇ
以上まで焼付かず、８０重量％添加のものは５０ｋｇ
（Ｍａｘ．）まで焼付かず比較例より大幅に優れた耐焼
付性能を示した。
判る。 （１）熱間圧延の潤滑状態をシュミレートさせ、熱間で
のステンレス鋼の耐焼付荷重を測定した結果、比較例の
従来油では５ｋｇで焼付いてしまうが、硫化エステルを
５０〜８０重量％添加した実施例１〜８は共に４０ｋｇ
以上まで焼付かず、８０重量％添加のものは５０ｋｇ
（Ｍａｘ．）まで焼付かず比較例より大幅に優れた耐焼
付性能を示した。
【００３７】（２）同様に摩擦係数を測定した結果、実
施例１〜８は０．１２以上で、硫化エステル及びポリサ
ルファイドの添加量が多い方がやや高く、また、通常普
通鋼熱間圧延で適用されている合成エステル、油脂及び
脂肪酸より高いため、実機圧延において噛み込みやスリ
ップ等の問題も無く、通板性良好と判断する。
施例１〜８は０．１２以上で、硫化エステル及びポリサ
ルファイドの添加量が多い方がやや高く、また、通常普
通鋼熱間圧延で適用されている合成エステル、油脂及び
脂肪酸より高いため、実機圧延において噛み込みやスリ
ップ等の問題も無く、通板性良好と判断する。
【００３８】尚、普通鋼の荷重低減、摩擦係数低下を目
的とした熱間圧延油はこの熱間チムケン試験での摩擦係
数は０．０８〜０．１０であり、実機熱間圧延にて通板
性良好である。
的とした熱間圧延油はこの熱間チムケン試験での摩擦係
数は０．０８〜０．１０であり、実機熱間圧延にて通板
性良好である。
【００３９】
【実施例９〜１０】下記表３に示す所定の成分を所定量
（重量％）配合して、本発明の熱間圧延油組成物を製造
した。
（重量％）配合して、本発明の熱間圧延油組成物を製造
した。
【００４０】
【比較例５】下記表４に示す所定の成分を所定量（重量
％）配合して、比較のための熱間圧延油組成物を調製し
た。但し、表３及び表４に於いて使用した成分は表１と
同じものを表す。
％）配合して、比較のための熱間圧延油組成物を調製し
た。但し、表３及び表４に於いて使用した成分は表１と
同じものを表す。
【００４１】実施例９〜１０、実施例２、６、７、８及
び比較例４〜５、比較例２について熱間圧延試験機によ
る耐焼付・肌荒れ試験と摩擦係数測定を図２の装置を用
いて、下記の方法で行った。その結果を表３及び表４に
示す。
び比較例４〜５、比較例２について熱間圧延試験機によ
る耐焼付・肌荒れ試験と摩擦係数測定を図２の装置を用
いて、下記の方法で行った。その結果を表３及び表４に
示す。
【００４２】但し、図２に於いて、１１はワークロール
（ａは上ロール、ｂは下ロール）、１２はミキシング装
置、１３はスプレーノズル、１４はギアーポンプ、１５
は水用タンク、１６は水用ポンプ、１７は圧延油用タン
ク、１８は圧延油用ポンプ、１９は圧延材（ストリッ
プ）を示す。
（ａは上ロール、ｂは下ロール）、１２はミキシング装
置、１３はスプレーノズル、１４はギアーポンプ、１５
は水用タンク、１６は水用ポンプ、１７は圧延油用タン
ク、１８は圧延油用ポンプ、１９は圧延材（ストリッ
プ）を示す。
【００４３】〈耐焼付・肌荒れ試験〉 （仕上ミル前段相当条件） 圧延材：ＳＵＳ−４４４相当 Ｃ＝０．００３ｗｔ％、Ｃｒ＝１８．５ｗｔ％ Ｍｏ＝２．０ｗｔ％、Ｔｉ＝０．２ｗｔ％、残部Ｆｅ 寸法：厚１５×幅１００×長さ５００ｍｍ 加熱温度：１０００℃ 圧下：１５ｍｍ→７ｍｍまで４パスで圧延 ロール径：２００ｍｍ（バレル長２００ｍｍ） ロール粗度：１．０μｍＲａ 給油方法：ウォーターインジェクション法 圧延油：３０ｍＬ／ｍｉｎ 温水（４０℃）：３Ｌ／ｍｉｎ 評価：耐焼付・肌荒れ性は圧延後の圧延材表面の焼付面
積の割合で評価した。 ◎：焼付なし ○：焼付面積５％以下 △：焼付面積２０％以下 ×：１００％焼付
積の割合で評価した。 ◎：焼付なし ○：焼付面積５％以下 △：焼付面積２０％以下 ×：１００％焼付
【００４４】〈熱間摩擦係数測定〉 （仕上ミル前段相当条件） 圧延材：ＳＵＳ−４４４相当 Ｃ＝０．００３ｗｔ％、Ｃｒ＝１８．５ｗｔ％ Ｍｏ＝２．０ｗｔ％、Ｔｉ＝０．２ｗｔ％、残部Ｆｅ 及びＳＵＳ−３０４ 寸法：厚１５×幅１００×長さ５００ｍｍ 加熱温度：１０００℃ 圧下：噛み込み可能な圧下率で圧延（１パス圧延） ロール径：２００ｍｍ（バレル長２００ｍｍ） ロール粗度：１．０μｍＲａ 給油方法：ウォーターインジェクション法 圧延油：３０ｍＬ／ｍｉｎ 温水（４０℃）：３Ｌ／ｍｉｎ 評価：噛み込み性を評価するため、圧延可能な噛み込み
角度θを用いてμ＝ｔ−ａｎ（θ）にて噛み込み摩擦係
数を算出した。図３に噛み込み角度θを示す。但し、図
３の番号は図２と同じことを表す。
角度θを用いてμ＝ｔ−ａｎ（θ）にて噛み込み摩擦係
数を算出した。図３に噛み込み角度θを示す。但し、図
３の番号は図２と同じことを表す。
【００４５】
【表３】
【００４６】
【表４】
【００４７】但し、摩擦係数は噛み込み時のものを表
す。
す。
【００４８】表３及び表４から次のことが明らかに判
る。 （１）熱間圧延の潤滑状態をシュミレートさせ、熱間圧
延でのステンレス鋼（ＳＵＳ−４４４）の耐肌荒性を評
価した結果、比較例の従来油では圧延材全面に焼付疵が
発生したが、硫化エステルを５０〜８０重量％添加した
実施例２〜１０は良好で、特に８０重量％添加のものは
全く焼付疵が発生しなかった。
る。 （１）熱間圧延の潤滑状態をシュミレートさせ、熱間圧
延でのステンレス鋼（ＳＵＳ−４４４）の耐肌荒性を評
価した結果、比較例の従来油では圧延材全面に焼付疵が
発生したが、硫化エステルを５０〜８０重量％添加した
実施例２〜１０は良好で、特に８０重量％添加のものは
全く焼付疵が発生しなかった。
【００４９】（２）同様に噛み込み時の摩擦係数を測定
した結果、実施例２〜１０はＳＵＳ−４４４の場合、
０．２９以上を示し、ＳＵＳ−３０４でも０．２５〜
０．２６と高い摩擦係数を示した。また、比較例２及び
４の従来油は０．１７〜０．１８と低い摩擦係数を示し
た。
した結果、実施例２〜１０はＳＵＳ−４４４の場合、
０．２９以上を示し、ＳＵＳ−３０４でも０．２５〜
０．２６と高い摩擦係数を示した。また、比較例２及び
４の従来油は０．１７〜０．１８と低い摩擦係数を示し
た。
【００５０】この噛み込み時の摩擦係数が０．２０以上
であれば、噛み込み、スリップ等の問題が無く実機での
通板性は良好である。
であれば、噛み込み、スリップ等の問題が無く実機での
通板性は良好である。
【００５１】
【発明の効果】ステンレス鋼の熱間圧延時の焼付を従来
油では抑制できなかったが、本発明の熱間圧延油は焼付
を防止でき、また、噛み込み性も良好のため、安定して
全ステンレス材に塗布でき、効果を発揮する。またステ
ンレス鋼の熱間圧延の生産性、操業性も向上し、冷間圧
延以後の工程での表面品質も向上できる。加えて、基油
には鉱油、油脂及び合成エステルの少なくとも１種を使
用し、安定な液状タイプのため、作業上の問題もなく、
既存のウォーターインジェクション或いはエアーインジ
ェクション法によって、ロールに塗布して効果を発揮で
きるため、新たに給油、塗布設備等を作る必要もなく工
業的に極めて有利である。
油では抑制できなかったが、本発明の熱間圧延油は焼付
を防止でき、また、噛み込み性も良好のため、安定して
全ステンレス材に塗布でき、効果を発揮する。またステ
ンレス鋼の熱間圧延の生産性、操業性も向上し、冷間圧
延以後の工程での表面品質も向上できる。加えて、基油
には鉱油、油脂及び合成エステルの少なくとも１種を使
用し、安定な液状タイプのため、作業上の問題もなく、
既存のウォーターインジェクション或いはエアーインジ
ェクション法によって、ロールに塗布して効果を発揮で
きるため、新たに給油、塗布設備等を作る必要もなく工
業的に極めて有利である。
【図１】図１は熱間チムケン試験機の概略説明図であ
る。
る。
【図２】図２は熱間圧延試験材の概略説明図である。
【図３】図３は噛み込み角度を示す説明図である。
１．加熱試験片（３０φ×長さ５０ｍｍ円柱） ２．高周波加熱コイル ３．ロール（５０φ×幅８ｍｍのリング） ４．ウォーターインジェクション塗布 ５．エアー水切り ６．熱電対 １１．ワークロール １２．ミキシング装置 １３．スプレーノズル １４．ギアーポンプ １５．水用タンク １６．水用ポンプ １７．圧延油用タンク １８．圧延油用ポンプ １９．圧延材（ストリップ） １１ａ．ワークロールの上ロール １１ｂ．ワークロールの下ロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ１０Ｍ 135/20 Ｃ１０Ｍ 135/20 // Ｃ１０Ｎ 30:06 40:24 (72)発明者 内牧 信三 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 岡本 謙 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 川島 浩治 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 住友 正実 奈良県大和郡山市額田部北町1021番地 大 同化学工業株式会社技術研究所内 (72)発明者 池田 治朗 奈良県大和郡山市額田部北町1021番地 大 同化学工業株式会社技術研究所内 (72)発明者 菅井 哲也 奈良県大和郡山市額田部北町1021番地 大 同化学工業株式会社技術研究所内 Ｆターム(参考） 4E002 AA07 AD04 BC01 BC05 BC08 CB03 CB05 4H104 BG04C BG12C DA02A DA06A EA21C EA30Z EB02 LA03 PA26 PA35
Claims (3)
- 【請求項１】鉱油、油脂及び合成エステルの１種以上の
基油に、イオウ含有量１０重量％以上の硫化エステルを
４０〜９０重量％含有せしめたことを特徴とするステン
レス鋼用熱間圧延油組成物。 - 【請求項２】上記硫化エステルの一部をイオウ含有量２
０重量％以上のポリサルファイドで置換した請求項１に
記載のステンレス鋼用熱間圧延油組成物。 - 【請求項３】熱間チムケン試験における摩擦係数が０．
１２以上である請求項１に記載のステンレス鋼用熱間圧
延油組成物。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP03100899A JP3463119B2 (ja) | 1999-02-09 | 1999-02-09 | ステンレス鋼用熱間圧延油組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03100899A JP3463119B2 (ja) | 1999-02-09 | 1999-02-09 | ステンレス鋼用熱間圧延油組成物 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000230187A true JP2000230187A (ja) | 2000-08-22 |
| JP3463119B2 JP3463119B2 (ja) | 2003-11-05 |
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ID=12319546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03100899A Expired - Fee Related JP3463119B2 (ja) | 1999-02-09 | 1999-02-09 | ステンレス鋼用熱間圧延油組成物 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3463119B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003003187A (ja) * | 2001-06-20 | 2003-01-08 | Daido Chem Ind Co Ltd | ステンレス鋼用熱間圧延油組成物 |
| JP2009226478A (ja) * | 2008-02-26 | 2009-10-08 | Nippon Steel Corp | 潤滑剤供給設備および圧延機並びに潤滑剤供給方法および圧延方法 |
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| JPH05179276A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼温間圧延用潤滑剤 |
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| JPH08239681A (ja) * | 1995-03-03 | 1996-09-17 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 金属加工油組成物 |
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| JPH10259392A (ja) * | 1997-03-18 | 1998-09-29 | Kyodo Yushi Kk | 高温塑性加工用潤滑剤 |
| JPH10273688A (ja) * | 1997-03-28 | 1998-10-13 | Kyodo Yushi Kk | ステンレス鋼板用水溶性冷間圧延油剤及び圧延方法 |
| JP2000178575A (ja) * | 1998-12-18 | 2000-06-27 | Kawasaki Steel Corp | 熱間圧延油組成物 |
-
1999
- 1999-02-09 JP JP03100899A patent/JP3463119B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (12)
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| Publication number | Publication date |
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