JPH06172849A - Ｃｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理方法 - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理方法Info
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- JPH06172849A JPH06172849A JP35194992A JP35194992A JPH06172849A JP H06172849 A JPH06172849 A JP H06172849A JP 35194992 A JP35194992 A JP 35194992A JP 35194992 A JP35194992 A JP 35194992A JP H06172849 A JPH06172849 A JP H06172849A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続炉操業でアイソサーマルアニールと同等
の熱処理品質を得る。 【構成】 縦送り式の連続焼入炉１でＣｒ−Ｍｏ鋼管８
をオーステナイト化する。オーステナイト化を終えた鋼
管８を、連続焼入炉１から横送り式の連続焼戻し炉５へ
移送する間に放冷する。放冷した鋼管８を、連続焼戻し
炉５でフェライト変態させる。フェライト変態を終えた
鋼管８を、連続焼戻し炉５から抽出して放冷する。
の熱処理品質を得る。 【構成】 縦送り式の連続焼入炉１でＣｒ−Ｍｏ鋼管８
をオーステナイト化する。オーステナイト化を終えた鋼
管８を、連続焼入炉１から横送り式の連続焼戻し炉５へ
移送する間に放冷する。放冷した鋼管８を、連続焼戻し
炉５でフェライト変態させる。フェライト変態を終えた
鋼管８を、連続焼戻し炉５から抽出して放冷する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、重量比でＣｒ0.５〜１
０％、Ｍｏ0.４〜1.１％を含むＣｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理
方法に関し、特に、その鋼材をオーステナイトの状態か
らフェライトとパーライトの混合組織にして軟化させる
Ｃｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理方法に関する。
０％、Ｍｏ0.４〜1.１％を含むＣｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理
方法に関し、特に、その鋼材をオーステナイトの状態か
らフェライトとパーライトの混合組織にして軟化させる
Ｃｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般ボイラ用伝熱管等としてＣｒ−Ｍｏ
鋼管が多用されている。しかし、そのＣｒ−Ｍｏ鋼は圧
延のままでは硬く、靱性も低い。そのため、Ｃｒ−Ｍｏ
鋼管を例えば高速増殖炉蒸気発生器用伝熱管等に使用す
るにあたっては、オーステナイトの状態からフェライト
とパーライトの混合組織にして軟化させる熱処理が実施
される。
鋼管が多用されている。しかし、そのＣｒ−Ｍｏ鋼は圧
延のままでは硬く、靱性も低い。そのため、Ｃｒ−Ｍｏ
鋼管を例えば高速増殖炉蒸気発生器用伝熱管等に使用す
るにあたっては、オーステナイトの状態からフェライト
とパーライトの混合組織にして軟化させる熱処理が実施
される。
【０００３】これまで、この熱処理はフルアニールと呼
ばれる方法で行われていた。フルアニール処理は、鋼を
オーステナイト化した後、一定の冷却速度で徐冷する方
法であるが、徐冷が必要なため、１バッチに要する時間
は、例えば２４時間と極めて長かった。
ばれる方法で行われていた。フルアニール処理は、鋼を
オーステナイト化した後、一定の冷却速度で徐冷する方
法であるが、徐冷が必要なため、１バッチに要する時間
は、例えば２４時間と極めて長かった。
【０００４】そこで、オーステナイト化した鋼を７２５
〜７５０℃程度まで放冷し、その温度域で１時間以上保
持した後、放冷する所謂アイソサーマルアニール処理が
開発され、これについての改良提案も多くなされている
（特公昭５６−２１８０６号公報、特開昭５９−４３８
２１号公報等）。
〜７５０℃程度まで放冷し、その温度域で１時間以上保
持した後、放冷する所謂アイソサーマルアニール処理が
開発され、これについての改良提案も多くなされている
（特公昭５６−２１８０６号公報、特開昭５９−４３８
２１号公報等）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来のアイ
ソサーマルアニール処理は、温度履歴が複雑なため、バ
ッチ炉で実施されるのが通例であった。そのため、処理
時間は、例えばフルアニールと処理で２４時間を要する
材料の場合で、約１０時間までしか短縮されず、連続炉
操業に比べると約１／３以下の能率でしかない。
ソサーマルアニール処理は、温度履歴が複雑なため、バ
ッチ炉で実施されるのが通例であった。そのため、処理
時間は、例えばフルアニールと処理で２４時間を要する
材料の場合で、約１０時間までしか短縮されず、連続炉
操業に比べると約１／３以下の能率でしかない。
【０００６】本発明の目的は、連続炉操業でアイソサー
マルアニールと同等の熱処理効果を得るＣｒ−Ｍｏ鋼材
の熱処理方法を提供することにある。
マルアニールと同等の熱処理効果を得るＣｒ−Ｍｏ鋼材
の熱処理方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成するため、アイソサーマルアニールを冶金面、能率
面の両面から再検討した。その結果、次のことが分かっ
た。
達成するため、アイソサーマルアニールを冶金面、能率
面の両面から再検討した。その結果、次のことが分かっ
た。
【０００８】アイソサーマルアニールでは、図２に示す
ように、オーステナイト化のために、鋼が９５０℃×２
０分程度に加熱される。これをバッチ炉で行うと、９５
０℃に至るまでの昇温時間が長いが、この昇温時間は、
オーステナイト化の上で特に重要ではなく、連続炉に材
料を装入してこれを急速に加熱しても、加熱温度が確保
されれば充分なオーステナイト化がおこり、むしろ加熱
保持時間はバッチ炉の場合の２０分から５分程度まで短
縮される。
ように、オーステナイト化のために、鋼が９５０℃×２
０分程度に加熱される。これをバッチ炉で行うと、９５
０℃に至るまでの昇温時間が長いが、この昇温時間は、
オーステナイト化の上で特に重要ではなく、連続炉に材
料を装入してこれを急速に加熱しても、加熱温度が確保
されれば充分なオーステナイト化がおこり、むしろ加熱
保持時間はバッチ炉の場合の２０分から５分程度まで短
縮される。
【０００９】オーステナイト化後の放冷についても、バ
ッチ炉では時間がかかるが、連続炉から一旦材料を抽出
すれば効率の良い放冷が行われる。そして、材料を連続
炉から一旦抽出しても、その材料をマルテンサイト変態
が始まる前に別の連続炉に再装入して焼戻しすれば、１
時間以上、望ましくは２〜３時間程度の恒温保持でフェ
ライト化が完了し、更に、その後、連続炉から抽出して
炉外で放冷しても、組織上は何ら問題がない。
ッチ炉では時間がかかるが、連続炉から一旦材料を抽出
すれば効率の良い放冷が行われる。そして、材料を連続
炉から一旦抽出しても、その材料をマルテンサイト変態
が始まる前に別の連続炉に再装入して焼戻しすれば、１
時間以上、望ましくは２〜３時間程度の恒温保持でフェ
ライト化が完了し、更に、その後、連続炉から抽出して
炉外で放冷しても、組織上は何ら問題がない。
【００１０】以上より、２つの連続炉を放冷用の搬送路
でつなぎ、後段の連続炉の下流側に放冷用の搬送路を設
けた炉設備を用いれば、アイソサーマルアニールと同等
の熱処理効果が得られ、処理時間はアイソサーマルアニ
ールで約１０時間を要する材料の場合で３〜４時間程度
に短縮される。
でつなぎ、後段の連続炉の下流側に放冷用の搬送路を設
けた炉設備を用いれば、アイソサーマルアニールと同等
の熱処理効果が得られ、処理時間はアイソサーマルアニ
ールで約１０時間を要する材料の場合で３〜４時間程度
に短縮される。
【００１１】焼戻し炉に装入する際の材料温度は、マル
テンサイト変態開始温度以上で且つＡＣ1 変態点以下と
する必要がある。即ち、焼入れ用の連続炉と焼戻し用の
連続炉とをつなぐ搬送路では、材料温度をオーステナイ
ト変態開始温度より下げ過ぎないようにするが、その一
方ではＡＣ1 変態点より低くする必要もある。
テンサイト変態開始温度以上で且つＡＣ1 変態点以下と
する必要がある。即ち、焼入れ用の連続炉と焼戻し用の
連続炉とをつなぐ搬送路では、材料温度をオーステナイ
ト変態開始温度より下げ過ぎないようにするが、その一
方ではＡＣ1 変態点より低くする必要もある。
【００１２】しかし、搬送路での放冷速度は材料の熱容
量によって異なり、搬送路での材料移動速度が一定で
は、熱容量が小さい例えば薄肉管の場合には、その材料
がＡＣ1 変態点以下まで放冷されても、熱容量の大きい
例えば厚肉管の場合には、放冷が不足して装入温度がＡ
Ｃ1 変態点より高くなるおそれがある。そうなると、図
３に示すように、焼戻し炉内でのフェライト化時間が短
くなり、フェライト・パーライト変態が進行しない。こ
の対策としては、材料の熱容量に応じて搬送路における
材料移動速度を調節するのが良い。
量によって異なり、搬送路での材料移動速度が一定で
は、熱容量が小さい例えば薄肉管の場合には、その材料
がＡＣ1 変態点以下まで放冷されても、熱容量の大きい
例えば厚肉管の場合には、放冷が不足して装入温度がＡ
Ｃ1 変態点より高くなるおそれがある。そうなると、図
３に示すように、焼戻し炉内でのフェライト化時間が短
くなり、フェライト・パーライト変態が進行しない。こ
の対策としては、材料の熱容量に応じて搬送路における
材料移動速度を調節するのが良い。
【００１３】本発明は上記知見に基づきなされたもの
で、重量比でＣｒ0.５〜１０％、Ｍｏ0.４〜1.１％を含
むＣｒ−Ｍｏ鋼材を、オーステナイトの状態からフェラ
イトとパーライトの混合組織にして軟化させるＣｒ−Ｍ
ｏ鋼材の熱処理方法であって、連続焼入炉の下流側に搬
送路を介して、連続焼戻し炉を設けると共に、連続焼戻
し炉の下流側に搬送路を設け、前記鋼材を連続焼入炉で
オーステナイト化温度以上に５分以上加熱した後、連続
焼入炉と連続焼戻し炉との間の搬送路で放冷して５００
℃以上で連続焼戻し炉に装入し、ここで７００〜７８０
℃に１〜４時間保持した後、連続焼戻し炉下流側の搬送
路で放冷することを特徴とするＣｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理
方法を要旨とする。
で、重量比でＣｒ0.５〜１０％、Ｍｏ0.４〜1.１％を含
むＣｒ−Ｍｏ鋼材を、オーステナイトの状態からフェラ
イトとパーライトの混合組織にして軟化させるＣｒ−Ｍ
ｏ鋼材の熱処理方法であって、連続焼入炉の下流側に搬
送路を介して、連続焼戻し炉を設けると共に、連続焼戻
し炉の下流側に搬送路を設け、前記鋼材を連続焼入炉で
オーステナイト化温度以上に５分以上加熱した後、連続
焼入炉と連続焼戻し炉との間の搬送路で放冷して５００
℃以上で連続焼戻し炉に装入し、ここで７００〜７８０
℃に１〜４時間保持した後、連続焼戻し炉下流側の搬送
路で放冷することを特徴とするＣｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理
方法を要旨とする。
【００１４】連続焼入炉と連続焼戻し炉との間の搬送路
においては、連続焼戻し炉装入時の鋼材温度がマルテン
サイト変態開始温度以上ＡＣ1 変態点以下となるよう
に、鋼材の熱容量に応じてその搬送速度を調節するのが
良い。
においては、連続焼戻し炉装入時の鋼材温度がマルテン
サイト変態開始温度以上ＡＣ1 変態点以下となるよう
に、鋼材の熱容量に応じてその搬送速度を調節するのが
良い。
【００１５】
【作用】本発明法が対象とする典型的なＣｒ−Ｍｏ鋼材
は、重量比でＣ0.０２〜0.２％、Ｓｉ0.０５〜1.０％、
Ｍｎ0.３〜0.８％、Ｐ0.０３％以下、Ｓ0.０３％以下、
Ｃｒ0.５〜１０％、Ｍｏ0.４〜1.１％を含み、更に必要
に応じてＣｕ0.１％以下、Ｎｉ0.５％以下、Ａｌ0.０８
％以下の１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなる。ここで、各成分を上記の如く限定
した理由は以下のとおりである。
は、重量比でＣ0.０２〜0.２％、Ｓｉ0.０５〜1.０％、
Ｍｎ0.３〜0.８％、Ｐ0.０３％以下、Ｓ0.０３％以下、
Ｃｒ0.５〜１０％、Ｍｏ0.４〜1.１％を含み、更に必要
に応じてＣｕ0.１％以下、Ｎｉ0.５％以下、Ａｌ0.０８
％以下の１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなる。ここで、各成分を上記の如く限定
した理由は以下のとおりである。
【００１６】Ｃは強度向上元素として不可欠であり、そ
のために0.０２％以上を必要とする。しかし、0.２％を
超えると靱性、加工性が低下する。
のために0.０２％以上を必要とする。しかし、0.２％を
超えると靱性、加工性が低下する。
【００１７】Ｓｉは脱酸剤として0.０５％以上含有され
る。しかし、1.０％を超えると靱性、表面性状、溶接性
が損なわれる。
る。しかし、1.０％を超えると靱性、表面性状、溶接性
が損なわれる。
【００１８】Ｍｎは脱酸剤、脱硫剤として作用すると共
に、強度確保に寄与し、0.３％以上を必要とする。しか
し、0.８％を超えると、強度過剰となって加工性が低下
すると共に鋼の清浄度が損なわれる。
に、強度確保に寄与し、0.３％以上を必要とする。しか
し、0.８％を超えると、強度過剰となって加工性が低下
すると共に鋼の清浄度が損なわれる。
【００１９】Ｐは鋼の清浄度を損ない、靱性および延性
を劣化させるため上限を0.０３％とする。
を劣化させるため上限を0.０３％とする。
【００２０】ＳもＰと同様に鋼の清浄度を損ない、靱性
および延性を劣化させるため0.０３％以下に制限する。
および延性を劣化させるため0.０３％以下に制限する。
【００２１】Ｃｒは高温強度および耐食性を確保するた
めに0.５％以上を必要とする。しかし、多量の含有は経
済的に不利なため１０％以下とする。
めに0.５％以上を必要とする。しかし、多量の含有は経
済的に不利なため１０％以下とする。
【００２２】ＭｏもＣｒも同様に高温強度および耐食性
の確保に不可欠の元素であり、0.４％以上を必要とする
が、経済性も合わせて確保するため1.１％以下とする。
の確保に不可欠の元素であり、0.４％以上を必要とする
が、経済性も合わせて確保するため1.１％以下とする。
【００２３】Ｃｕは耐食性向上に有効であるが、0.１％
を超えると赤熱脆化を生じる。
を超えると赤熱脆化を生じる。
【００２４】Ｎｉは強度、靱性および耐食性の向上に効
果がある。しかし、高温強度には有効でなく、また高価
なため上限を0.５％とする。
果がある。しかし、高温強度には有効でなく、また高価
なため上限を0.５％とする。
【００２５】Ａｌは脱酸剤として添加し、また靱性確保
に有効な元素でもあるが、多量に含有されると鋼の清浄
度を損なうため0.０８％以下とする。
に有効な元素でもあるが、多量に含有されると鋼の清浄
度を損なうため0.０８％以下とする。
【００２６】本発明法においては、Ｃｒ−Ｍｎ鋼材が連
続焼入炉に装入されてオーステナイト化温度以上まで急
速加熱され、加熱温度までの昇温時間が短縮される。連
続焼入炉内では、鋼材がオーステナイト化温度以上に５
分以上加熱される。加熱を終えた鋼材は、連続焼入炉と
連続焼戻し炉との間の搬送路を進行する間に効率よく放
冷されて連続焼戻し炉に装入される。ただし、その装入
温度はマルテンサイト変態開始温度以上ＡＣ1 変態点以
下に管理される。連続焼戻し炉内では、鋼材が７００〜
７８０℃に１〜４時間保持される。加熱保持を終えた鋼
材は、その下流側の搬送路を進行する間に効率よく放冷
される。
続焼入炉に装入されてオーステナイト化温度以上まで急
速加熱され、加熱温度までの昇温時間が短縮される。連
続焼入炉内では、鋼材がオーステナイト化温度以上に５
分以上加熱される。加熱を終えた鋼材は、連続焼入炉と
連続焼戻し炉との間の搬送路を進行する間に効率よく放
冷されて連続焼戻し炉に装入される。ただし、その装入
温度はマルテンサイト変態開始温度以上ＡＣ1 変態点以
下に管理される。連続焼戻し炉内では、鋼材が７００〜
７８０℃に１〜４時間保持される。加熱保持を終えた鋼
材は、その下流側の搬送路を進行する間に効率よく放冷
される。
【００２７】本発明法において、オーステナイト化温度
以上での保持時間を５分以上としたのは、５分未満では
オーステナイト化が充分に進行しないためである。望ま
しい保持時間は、５〜２０分である。
以上での保持時間を５分以上としたのは、５分未満では
オーステナイト化が充分に進行しないためである。望ま
しい保持時間は、５〜２０分である。
【００２８】連続焼戻し炉への装入温度をマルテンサイ
ト変態開始温度以上ＡＣ1 変態点以下としたのは、マル
テンサイト変態開始温度未満では焼戻しにおいて完全な
フェライト・パーライト組織が得られず、ＡＣ1 変態点
を超えた場合も焼戻し炉内でフェライト・パーライト変
態が進行せず、オーステナイト組織のままとなるためで
あある（図３参照）。
ト変態開始温度以上ＡＣ1 変態点以下としたのは、マル
テンサイト変態開始温度未満では焼戻しにおいて完全な
フェライト・パーライト組織が得られず、ＡＣ1 変態点
を超えた場合も焼戻し炉内でフェライト・パーライト変
態が進行せず、オーステナイト組織のままとなるためで
あある（図３参照）。
【００２９】連続焼戻し炉での焼戻し温度は、７００℃
未満では、オーステナイトをフェライトに変態させるの
に長時間を要し、生産性が低下する。また、７８０℃を
超えてもフェライト変態に時間がかかり、生産性が低下
する。従って、焼戻し温度は７００〜７８０℃とした。
未満では、オーステナイトをフェライトに変態させるの
に長時間を要し、生産性が低下する。また、７８０℃を
超えてもフェライト変態に時間がかかり、生産性が低下
する。従って、焼戻し温度は７００〜７８０℃とした。
【００３０】焼戻し温度での保持時間を１〜４時間とし
たのは、１時間未満ではフェライト変態が完了せず、４
時間超では必要以上の加熱となり、生産性が低下するか
らである。
たのは、１時間未満ではフェライト変態が完了せず、４
時間超では必要以上の加熱となり、生産性が低下するか
らである。
【００３１】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。図１は本
発明法の実施に適した炉設備および同設備によるヒート
パターンを示した模式図である。
発明法の実施に適した炉設備および同設備によるヒート
パターンを示した模式図である。
【００３２】バレルタイプの４続焼入炉１の下流側に
は、搬送路２を介してウォーキングビームタイプの連続
焼戻し炉５が設けられている。オーステナイト化を終え
て連続焼入炉１から抽出されたＣｒ−Ｍｎ鋼材としての
鋼管８は、搬送路２のスキッド３により横送りされて、
連続焼戻し炉５に装入される。
は、搬送路２を介してウォーキングビームタイプの連続
焼戻し炉５が設けられている。オーステナイト化を終え
て連続焼入炉１から抽出されたＣｒ−Ｍｎ鋼材としての
鋼管８は、搬送路２のスキッド３により横送りされて、
連続焼戻し炉５に装入される。
【００３３】このとき、鋼管８が熱容量の小さい薄肉材
の場合は、その特に先端温度が下がり過ぎてマルテンサ
イト変態が開始しないように、搬送路２での搬送速度を
速くし、且つ連続焼戻し炉５の入口で鋼管８の表面温度
を温度計４にて管理する。鋼管８が熱容量の大きい厚肉
材の場合は、特に後端温度がＡＣ1 変態点を超えないよ
うに、搬送路２での搬送速度を遅くし、且つその温度を
温度計４にて管理する。
の場合は、その特に先端温度が下がり過ぎてマルテンサ
イト変態が開始しないように、搬送路２での搬送速度を
速くし、且つ連続焼戻し炉５の入口で鋼管８の表面温度
を温度計４にて管理する。鋼管８が熱容量の大きい厚肉
材の場合は、特に後端温度がＡＣ1 変態点を超えないよ
うに、搬送路２での搬送速度を遅くし、且つその温度を
温度計４にて管理する。
【００３４】連続焼戻し炉５では、鋼管８は搬送路２で
の進行方向とは逆の方向に横送りされ、フェライト変態
を完了させる。連続焼戻し炉５から抽出された鋼管８
は、連続焼戻し炉５の下流側に設けた搬送路６のスキッ
ド７上を横送りされる間に放冷される。
の進行方向とは逆の方向に横送りされ、フェライト変態
を完了させる。連続焼戻し炉５から抽出された鋼管８
は、連続焼戻し炉５の下流側に設けた搬送路６のスキッ
ド７上を横送りされる間に放冷される。
【００３５】図１の炉設備を用いて、表１に材質を示し
表２に寸法を示す同材質２サイズのＣｒ−Ｍｎ鋼管を連
続熱処理した。熱処理条件および熱処理後の機械的性質
を表３に示す。比較のために、バッチ炉によるアイソサ
ーマルアニール処理も行った。その処理条件および処理
後の機械的性質を表３に並記する。
表２に寸法を示す同材質２サイズのＣｒ−Ｍｎ鋼管を連
続熱処理した。熱処理条件および熱処理後の機械的性質
を表３に示す。比較のために、バッチ炉によるアイソサ
ーマルアニール処理も行った。その処理条件および処理
後の機械的性質を表３に並記する。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】本発明法による連続処理は、アイソサーマ
ルアニールに比して、特に、オーステナイト化での昇温
時間および保持時間、更に放冷時間が短く、処理時間を
１／３に短縮でき、処理能率（Ｔｏｎ／ｈｒ）を３倍に
高めることができる。また、バッチ炉のような炉の加
熱、冷却の繰り返しを必要としないので、熱処理コスト
をアイソサーマルアニールの１／１０以下に節減でき
る。そして、熱処理後の鋼管品質は、アイソサーマルア
ニール品と同等である（本発明例Ａ) 。
ルアニールに比して、特に、オーステナイト化での昇温
時間および保持時間、更に放冷時間が短く、処理時間を
１／３に短縮でき、処理能率（Ｔｏｎ／ｈｒ）を３倍に
高めることができる。また、バッチ炉のような炉の加
熱、冷却の繰り返しを必要としないので、熱処理コスト
をアイソサーマルアニールの１／１０以下に節減でき
る。そして、熱処理後の鋼管品質は、アイソサーマルア
ニール品と同等である（本発明例Ａ) 。
【００４０】ただし、連続処理の場合も焼入れ炉と焼戻
し炉との間の搬送路で厚肉材を薄肉材と同じ速度で搬送
したときは、焼戻し炉装入時の材料温度がＡＣ1 変態点
を超え、熱処理後の機械的性質が悪化した。しかし、そ
の搬送時間を３分から１０分に延長することで、この悪
化は阻止され、薄肉材と同等の良好な機械的性質が得ら
れた。なお、搬送時間の延長により全体の処理時間が長
くなるが、その度合いは全体の処理時間で見れば約1.５
％であり無視できるレベルである（本発明例Ｂ）。
し炉との間の搬送路で厚肉材を薄肉材と同じ速度で搬送
したときは、焼戻し炉装入時の材料温度がＡＣ1 変態点
を超え、熱処理後の機械的性質が悪化した。しかし、そ
の搬送時間を３分から１０分に延長することで、この悪
化は阻止され、薄肉材と同等の良好な機械的性質が得ら
れた。なお、搬送時間の延長により全体の処理時間が長
くなるが、その度合いは全体の処理時間で見れば約1.５
％であり無視できるレベルである（本発明例Ｂ）。
【００４１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
のＣｒ−Ｍｎ鋼材の熱処理方法は、連続炉操業で、バッ
チ炉によるアイソサーマルアニールと同等の熱処理品質
を得ることが出来、処理能率の向上および処理コストの
低減に大きな効果を発揮する。
のＣｒ−Ｍｎ鋼材の熱処理方法は、連続炉操業で、バッ
チ炉によるアイソサーマルアニールと同等の熱処理品質
を得ることが出来、処理能率の向上および処理コストの
低減に大きな効果を発揮する。
【図１】本発明法の実施に適した炉設備のレイアウトお
よび同設備による熱処理パターンを示す模式図である。
よび同設備による熱処理パターンを示す模式図である。
【図２】アイソサーマルアニールのヒートパターン図で
ある。
ある。
【図３】薄肉材と薄肉材について示したＣｒ−Ｍｏ鋼材
のＴＴＴ線図である。
のＴＴＴ線図である。
１ 連続焼入炉 ２，６ 搬送路 ５ 連続焼戻し炉 ８ 鋼管（Ｃｒ−Ｍｏ鋼材）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｚ ３０２ Ｚ 38/22
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比でＣｒ0.５〜１０％、Ｍｏ0.４〜
1.１％を含むＣｒ−Ｍｏ鋼材を、オーステナイトの状態
からフェライトとパーライトの混合組織にして軟化させ
るＣｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理方法であって、連続焼入炉の
下流側に搬送路を介して、連続焼戻し炉を設けると共
に、連続焼戻し炉の下流側に搬送路を設け、前記鋼材を
連続焼入炉でオーステナイト化温度以上に５分以上加熱
した後、連続焼入炉と連続焼戻し炉との間の搬送路で放
冷してマルテンサイト変態開始温度以上ＡＣ1 変態点以
下の温度で連続焼戻し炉に装入し、ここで７００〜７８
０℃に１〜４時間保持した後、連続焼戻し炉下流側の搬
送路で放冷することを特徴とするＣｒ−Ｍｏ鋼材の熱処
理方法。 - 【請求項２】 連続焼入炉と連続焼戻し炉との間の搬送
路において、連続焼戻し炉装入時の鋼材温度がマルテン
サイト変態開始温度以上ＡＣ1 変態点以下となるよう
に、鋼材の熱容量に応じてその搬送速度を調節すること
を特徴とする請求項１に記載のＣｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35194992A JPH06172849A (ja) | 1992-12-08 | 1992-12-08 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35194992A JPH06172849A (ja) | 1992-12-08 | 1992-12-08 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06172849A true JPH06172849A (ja) | 1994-06-21 |
Family
ID=18420731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35194992A Pending JPH06172849A (ja) | 1992-12-08 | 1992-12-08 | Ｃｒ−Ｍｏ鋼材の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06172849A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102876875A (zh) * | 2012-09-29 | 2013-01-16 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种对合金钢管进行完全退火热处理的方法 |
| JP5129249B2 (ja) * | 2007-06-20 | 2013-01-30 | 高周波熱錬株式会社 | ハイブリッド型熱処理機及びその方法 |
| CN105648189A (zh) * | 2016-03-23 | 2016-06-08 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 高压加氢装置用小口径无缝钢管热处理方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5289516A (en) * | 1976-01-22 | 1977-07-27 | Nippon Steel Corp | Preparation of low alloy steel pipe |
-
1992
- 1992-12-08 JP JP35194992A patent/JPH06172849A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5289516A (en) * | 1976-01-22 | 1977-07-27 | Nippon Steel Corp | Preparation of low alloy steel pipe |
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| CN105648189A (zh) * | 2016-03-23 | 2016-06-08 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 高压加氢装置用小口径无缝钢管热处理方法 |
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