JPH057457B2

JPH057457B2 -

Info

Publication number: JPH057457B2
Application number: JP59003548A
Authority: JP
Inventors: Hidemaro Takeuchi; Harumi Tsuboi; Masanori Ueda; Shigehiro Yamaguchi
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1984-01-13
Filing date: 1984-01-13
Publication date: 1993-01-28
Also published as: JPS60149748A

Description

【発明の詳細な説明】

(a) 産業上の利用分野本発明は熱間圧延において加工割れ疵の発生の
ないオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法に
関するものである。 (b) 従来技術ステンレス鋼は高価なNi、Cr、Mo、Cu等を
多量に含有しているため歩留向上は製造コスト低
減の最重要項目である。したがつて連続鋳造化お
よび製造工程での疵防止による歩留向上が望まれ
る。しかし耐食性、耐酸化性および強度の点から
Ni、Cr、Mo、Cu、Ｎ等を多量に含有したステ
ンレス鋼は熱間での加工性が劣り、熱間加工中に
デンドライト粒界で割れを起し、製造が不可能と
なり、連続鋳造化されていない高合金ステンレス
鋼が多い、また連続鋳造化されていてもヘゲ状の
疵を生じて歩留の低下をきたしていた。さきに、連続鋳造鋳片の熱間加工性の向上のた
めには鋳造時のデンドライトの粒界延性をより一
層向上させる必要があり、(1)式で示されるPVが
30以下でかつ(2)式で示されるδFが−10以上で熱
間加工性が良好となることを明らかにしたが（特
願昭58−58200号）、δFが−10未満での熱間加工
性の改善方策は不明であつた。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8〔Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）〕−19.8 …(2) (c) 発明の目的本発明は熱間加工性を改善してステンレス鋼の
製造における歩留を向上させることを目的とす
る。 (d) 発明の構成Ｓ量、Ｏ量およびCa、Ceの添加量を変化させ
た幅広い成分系の合金を、真空溶解した鋳片およ
び電気炉−AOD−連続鋳造した鋳片について熱
間加工性の評価を行つた。第１図にその結果を示
すように、熱間加工性はδFとPVによつて整理で
きる。また熱間加工性の良好な領域は、(3)式により整
理できることを見出した。 PV≦3δF＋45 …(3) なお第１図の熱間加工性良好領域は高温引張試
験における950〜1200℃での最小絞り値が60％以
上でかつ熱間衝撃平均評点が１以下を示し、熱間
加工性不良領域は高温引張試験における950〜
1200℃での最小絞り値が60％未満、または熱間衝
撃平均評点が１以上を示す。第１図において〇印
は最小絞り値60％以上、熱間衝撃平均評点１以下
を表わし、●印は最小絞り値60％未満、熱間衝撃
平均評点１未満を表わす。 δFは鋳造組織中のδフエライト指標を表わし、
PVはＳ、Ｏの無害化の指標を示すもので、(3)式
の関係はδフエライト量が少ないときはＳ、Ｏを
より低減するかまたはCa、Ceをより添加しなけ
ればならないことを意味する。δフエライトはＳ
やＯのγ粒界への偏析を軽減する。したがつて
δFが少ない場合ＳやＯをより低くしγ粒界を清
浄にしないと熱間加工によるγ粒界の割れが発生
する。またCa、CeはＯやＳを固定し、MnSの生
成を防止して熱間加工性を大幅に向上する。すな
わち少ないδFでもPVを低減することにより熱間
加工性は改善される。本発明ではδF値が1.5未満
の領域にて(3)式を満足するように成分調整され
る。PV値を低減するために、本発明ではCa、Ce
を添加せずＳ含有量を0.001％以下に、Ｏ含有量
を0.003％以下にそれぞれ低減するか、またはCa
およびCeの１種または２種を合計で0.03％以下添
加し、かつＳ含有量を0.003％以下に、Ｏ含有量
を0.004％以下にそれぞれ低減する。ＳおよびＯ
は熱間加工性に有害であるため低減し、Caおよ
びCeは熱間加工性に有害なＳおよびＯを固定し
て熱間加工性を改善する効果があるが、過剰の添
加は熱間加工性および耐食性を劣化させるからで
ある。以下その他の各成分の限定理由について記す。Ｃ：Ｃはステンレス鋼の耐食性には有害である
が、高強度を得るためには有効である。従つて
0.15％までとした。 Si：Siはステンレス鋼の耐食性および耐酸化性を
増す。しかし５％を超えるSiの含有は、効果が
飽和すると共に熱間加工性を劣化させる。 Mn：MnはＮの固溶度を増し、鋼のオーステナ
イト安定化にも有効でありNiの代替としても
使用されるが、耐食性を劣化させるので上限を
12％とした。 Cr：Crはステンレス鋼の基本成分で15％以上が
特に効果が大きく、多い程耐食性、耐酸化性を
増すが35％をこえると高価となる。 Ni：NiはCrと共にステンレス鋼、耐熱鋼の基本
成分である。２％未満ではオーステナイト組織
を維持し、最低限度の必要な性質を得ることも
困難であり、多い程効果的であるが、40％を超
えるときわめて高価となる。 Mo：Moはステンレス鋼の耐食性、強度を増し、
用途によつて5.5％以下で選択添加する。これ
以上では効果が飽和すると共に、熱間加工性を
劣化させる。 Cu：Cuはステンレス鋼の耐食性を増し、用途に
よつて５％以下で選択添加する。５％を超える
と熱間加工性を劣化させる。Ｎ：Ｎはステンレス鋼の熱間加工性、強度および
耐食性向上に効果があり、用途に応じて0.01〜
0.35％の範囲で添加する。 Al：Alは強力な脱酸剤として0.1％以下で添加す
る。Alは低Ｓ鋼中でCa、又はCeと共存してＯ
を固定し、SiやMnの酸化物を減少させて熱間
加工性を大幅に改善する。 Ti、Nb、Zr、Ta：Ti、Nb、ZrおよびTaはＣ
と優先的に結合して、Ｃの耐食性におよぼす悪
影響を減少させる。これらの成分は１種でもま
た２種以上の組合せでも使用出来、合計含有量
としてＣ％の４倍以上が必要である。ただし多
量に添加すると鋼の清浄性、加工性を悪化させ
るから上限を1.5％に抑えるできである。 (e) 実施例表−１に電気炉−AOD法で溶製し、100〜150
mm厚さ×1000mm幅のスラブおよび150mm角のビレ
ツトに連続鋳造した本発明例および比較例の鋼成
分を示す。さらに、前記鋳片から熱間圧延により
3.3〜5.0mm厚さの板材および5.5〜10mm丸の線材を
得、熱間加工性の評価を表−２に示す。本発明
法、すなわち、PV≦3δF＋45を満足する鋼の連
続鋳造鋳片は熱間加工割れ、ヘゲ疵の発生もない
のに比較し、比較鋼、すなわち、PV≦3δF＋45
を満足していない鋼の連続鋳造鋳片は熱間加工時
の割れが多発し製造不可能であるかあるいはホツ
トコイルの両サイドに割れが多発し、次工程での
サイド切捨増加およびヘゲ疵発生による著しい歩
留低下を来たした。

【表】

【表】 (f) 発明の効果本発明により耐食性、耐酸化性、高強度等を要
求されるNi、Cr、Mo、Ｎ等の含有量が高く、熱
間加工割れの問題で造塊法で製造している高合金
ステンレス鋼の連続鋳造化を可能にし、かつ熱間
圧延による加工割れ欠陥を減少することにより、
著しい生産コスト低減、歩留向上等多くの効果が
得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は熱間加工性良好領域と熱間加工性不良
領域を、δFとPVとの関係で示す。

Claims

【特許請求の範囲】１重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以下、
Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％を含有し、Ｓ：0.001％以下、
Ｏ：0.003％以下に低減し、残部Feおよび不可避
的不純物からなり、(1)式で示されるPV値と(2)式
で示されるδF値が(3)式の範囲となるように成分
調整した溶鋼を連続鋳造し、得られた連続鋳造鋳
片を熱間圧延することを特徴とする熱間加工性の
優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方
法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) ２重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以下、
Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％を含有し、さらにMo：5.5％以
下、Cu：５％以下のうちから選ばれた少なくと
も１種を含有し、Ｓ：0.001％以下、Ｏ：0.003％
以下に低減し、残部Feおよび不可避的不純物か
らなり、(1)式で示されるPV値と(2)式で示される
δF値が(3)式の範囲となるように成分調整した溶
鋼を連続鋳造し、得られた連続鋳造鋳片を熱間圧
延することを特徴とする熱間加工性の優れたオー
ステナイト系ステンレス鋼の製造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) ３重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以下、
Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％を含有し、さらにAl：0.1％以下
を含有し、Ｓ：0.001％以下、Ｏ：0.003％以下に
低減し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、
(1)式で示されるPV値と(2)式で示されるδF値が(3)
式の範囲となるように成分調整した溶鋼を連続鋳
造し、得られた連続鋳造鋳片を熱間圧延すること
を特徴とする熱間加工性の優れたオーステナイト
系ステンレス鋼の製造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) ４重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以下、
Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％、Al：0.1％以下を含有し、さら
にMo：5.5％以下、Cu：５％以下のうちから選
ばれた少なくとも１種を含有し、Ｓ：0.001％以
下、Ｏ：0.003％以下に低減し、残部Feおよび不
可避的不純物からなり、(1)式で示されるPV値と
(2)式で示されるδF値が(3)式の範囲となるように
成分調整した溶鋼を連続鋳造し、得られた連続鋳
造鋳片を熱間圧延することを特徴とする熱間加工
性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造
方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) ５重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以下、
Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％を含有し、さらにTi、Nb、Zr
およびTaのうち１種または２種以上合計で４×
Ｃ〜1.5％を含有し、Ｓ：0.001％以下、Ｏ：0.003
％以下に低減し、残部Feおよび不可避的不純物
からなり、(1)式で示されるPV値と(2)式で示され
るδF値が(3)式の範囲となるように成分調整した
溶鋼を連続鋳造し、得られた連続鋳造鋳片を熱間
圧延することを特徴とする熱間加工性の優れたオ
ーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) ６重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以下、
Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％、Al：0.1％以下を含有し、さら
にTi、Nb、ZrおよびTaのうち１種または２種
以上合計で４×Ｃ〜1.5％を含有し、Ｓ：0.001％
以下、Ｏ：0.003％以下に低減し、残部Feおよび
不可避的不純物からなり、(1)式で示されるPV値
と(2)式で示されるδF値が(3)式の範囲となるよう
に成分調整した溶鋼を連続鋳造し、得られた連続
鋳造鋳片を熱間圧延することを特徴とする熱間加
工性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) ７重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以下、
Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％を含有し、さらにMo：5.5％以
下、Cu：５％以下のうちから選ばれた少なくと
も１種と、Ti、Nb、ZrおよびTaのうち１種ま
たは２種以上合計で４×Ｃ〜1.5％を含有し、
Ｓ：0.001％以下、Ｏ：0.003％以下に低減し、残
部Feおよび不可避的不純物からなり、(1)式で示
されるPV値と(2)式で示されるδF値が(3)式の範囲
となるように成分調整した溶鋼を連続鋳造し、得
られた連続鋳造鋳片を熱間圧延することを特徴と
する熱間加工性の優れたオーステナイト系ステン
レス鋼の製造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) ８重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以下、
Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％、Al：0.1％以下を含有し、さら
にMo：5.5％以下、Cu：５％以下のうちから選
ばれた少なくとも１種と、Ti、Nb、Zrおよび
Taのうち１種または２種以上合計で４×Ｃ〜1.5
％を含有し、Ｓ：0.001％以下、Ｏ：0.003％以下
に低減し、残部Feおよび不可避的不純物からな
り、(1)式で示されるPV値と(2)式で示されるδF値
が(3)式の範囲となるように成分調整した溶鋼を連
続鋳造し、得られた連続鋳造鋳片を熱間圧延する
ことを特徴とする熱間加工性の優れたオーステナ
イト系ステンレス鋼の製造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) ９重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以下、
Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％を含有し、Ｓ：0.003％以下、
Ｏ：0.004％以下に低減するとともにCaおよびCe
の１種または２種を合計で0.03％以下含有し、残
部Feおよび不可避的不純物からなり、(1)式で示
されるPV値と(2)式で示されるδF値が(3)式の範囲
となるように成分調整した溶鋼を連続鋳造し、得
られた連続鋳造鋳片を熱間圧延することを特徴と
する熱間加工性の優れたオーステナイト系ステン
レス鋼の製造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) １０重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以
下、Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％を含有し、さらにMo：5.5％以
下、Cu：５％以下のうちから選ばれた少なくと
も１種を含有し、Ｓ：0.003％以下、Ｏ：0.004％
以下に低減するとともにCaおよびCeの１種また
は２種を合計で0.03％以下含有し、残部Feおよび
不可避的不純物からなり、(1)式で示されるPV値
と(2)式で示されるδF値が(3)式の範囲となるよう
に成分調整した溶鋼を連続鋳造し、得られた連続
鋳造鋳片を熱間圧延することを特徴とする熱間加
工性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) １１重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以
下、Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％を含有し、さらにAl：0.1％以下
を含有し、Ｓ：0.003％以下、Ｏ：0.004％以下に
低減するとともにCaおよびCeの１種または２種
を合計で0.03％以下含有し、残部Feおよび不可避
的不純物からなり、(1)式で示されるPV値と(2)式
で示されるδF値が(3)式の範囲となるように成分
調整した溶鋼を連続鋳造し、得られた連続鋳造鋳
片を熱間圧延することを特徴とする熱間加工性の
優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方
法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) １２重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以
下、Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％、Al：0.1％以下を含有し、さら
にMo：5.5％以下、Cu：５％以下のうちから選
ばれた少なくとも１種を含有し、Ｓ：0.003％以
下、Ｏ：0.004％以下に低減するとともにCaおよ
びCeの１種または２種を合計で0.03％以下含有
し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、(1)
式で示されるPV値と(2)式で示されるδF値が(3)式
の範囲となるように成分調整した溶鋼を連続鋳造
し、得られた連続鋳造鋳片を熱間圧延することを
特徴とする熱間加工性の優れたオーステナイト系
ステンレス鋼の製造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) １３重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以
下、Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％を含有し、さらにTi、Nb、Zr
およびTaのうち１種または２種以上合計で４×
Ｃ〜1.5％を含有し、Ｓ：0.003％以下、Ｏ：0.004
％以下に低減するとともにCaおよびCeの１種ま
たは２種を合計で0.03％以下含有し、残部Feおよ
び不可避的不純物からなり、(1)式で示されるPV
値と(2)式で示されるδF値が(3)式の範囲となるよ
うに成分調整した溶鋼を連続鋳造し、得られた連
続鋳造鋳片を熱間圧延することを特徴とする熱間
加工性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の
製造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) １４重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以
下、Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％、Al：0.1％以下を含有し、さら
にTi、Nb、ZrおよびTaのうち１種または２種
以上合計で４×Ｃ〜1.5％を含有し、Ｓ：0.003％
以下、Ｏ：0.004％以下に低減するとともにCaお
よびCeの１種または２種を合計で0.03％以下含有
し、残部Feおよび不可避的不純物からなり、(1)
式で示されるPV値と(2)式で示されるδF値が(3)式
の範囲となるように成分調整した溶鋼を連続鋳造
し、得られた連続鋳造鋳片を熱間圧延することを
特徴とする熱間加工性の優れたオーステナイト系
ステンレス鋼の製造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) １５重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以
下、Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni2〜40％、
Ｎ：0.01〜0.35％を含有し、さらにMo：5.5％以
下、Cu：５％以下のうちから選ばれた少なくと
も１種と、Ti、Nb、ZrおよびTaのうち１種ま
たは２種以上合計で４×Ｃ〜1.5％を含有し、
Ｓ：0.003％以下、Ｏ：0.004％以下に低減すると
ともにCaおよびCeの１種または２種を合計で
0.03％以下含有し、残部Feおよび不可避的不純物
からなり、(1)式で示されるPV値と(2)式で示され
るδF値が(3)式の範囲となるように成分調整した
溶鋼を連続鋳造し、得られた連続鋳造鋳片を熱間
圧延することを特徴とする熱間加工性の優れたオ
ーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3) １６重量％にてＣ：0.15％以下、Si：５％以
下、Mn：12％以下、Cr：15〜35％、Ni：２〜40
％、Ｎ：0.01〜0.35％、Al：0.1％以下を含有し、
さらにMo：5.5％以下、Cu：５％以下のうちか
ら選ばれた少なくとも１種と、Ti、Nb、Zrおよ
びTaのうち１種または２種以上合計で４×Ｃ〜
1.5％を含有し、Ｓ：0.003％以下、Ｏ：0.004％以
下に低減するとともにCaおよびCeの１種または
２種を合計で0.03％以下含有し、残部Feおよび不
可避的不純物からなり、(1)式で示されるPV値と
(2)式で示されるδF値が(3)式の範囲となるように
成分調整した溶鋼を連続鋳造し、得られた連続鋳
造鋳片を熱間圧延することを特徴とする熱間加工
性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造
方法。 PV（ppm）＝Ｓ＋Ｏ−0.8Ca−0.3Ce …(1) δF（％）＝３（Cr＋Mo＋1.5Si） −2.8［Ni＋0.5（Mn＋Cu）＋30（Ｃ＋Ｎ）］−19.8 …(2) PV≦3δF＋45 …(3)