JPH09165655A - 高温機器用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
高温機器用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法Info
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- JPH09165655A JPH09165655A JP32582195A JP32582195A JPH09165655A JP H09165655 A JPH09165655 A JP H09165655A JP 32582195 A JP32582195 A JP 32582195A JP 32582195 A JP32582195 A JP 32582195A JP H09165655 A JPH09165655 A JP H09165655A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高温において、耐高温腐食性、耐高温酸化性ば
かりでなく、強度に優れた高温機器用オーステナイトス
テンレス鋼およびその製造方法を提供すること。 【解決手段】重量分率で、Ｃ：０．０５〜０．１２％、
Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１
６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜１４．０％、Ｍ
ｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜０．２５％、Ｍ
ｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃｕ：０．０１〜
４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％
以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含
む）であり、さらに、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔｉ：
０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下のうちの１種以上
を含み、かつ、以下の式を満足し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物である、高温強度に優れた高温機器用オー
ステナイトステンレス鋼。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２
かりでなく、強度に優れた高温機器用オーステナイトス
テンレス鋼およびその製造方法を提供すること。 【解決手段】重量分率で、Ｃ：０．０５〜０．１２％、
Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１
６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜１４．０％、Ｍ
ｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜０．２５％、Ｍ
ｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃｕ：０．０１〜
４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％
以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含
む）であり、さらに、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔｉ：
０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下のうちの１種以上
を含み、かつ、以下の式を満足し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物である、高温強度に優れた高温機器用オー
ステナイトステンレス鋼。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、耐高温腐食性、
耐高温酸化性、高温強度を兼備した高温機器用オーステ
ナイトステンレス鋼およびその製造方法に関する。
耐高温酸化性、高温強度を兼備した高温機器用オーステ
ナイトステンレス鋼およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】加熱炉材料、火力発電プラントのボイラ
ーチューブや排ガスダクトなど、最高使用温度が約６０
０℃を超える高温・耐熱機器用材料は、耐高温腐食性、
耐高温酸化性、高温強度が同時に求められる。
ーチューブや排ガスダクトなど、最高使用温度が約６０
０℃を超える高温・耐熱機器用材料は、耐高温腐食性、
耐高温酸化性、高温強度が同時に求められる。
【０００３】従来、これらの用途向けには、Ｃｒ−Ｍｏ
鋼、フェライト系耐熱鋼、オーステナイト系ステンレス
鋼などが使用されているが、使用温度が６００℃を超え
ると、フェライト系の耐熱ステンレス鋼では高温強度が
不足することから、使用可能な鋼は、１６％以上のＣｒ
含有量のオーステナイト系ステンレス鋼にほぼ限定され
る。
鋼、フェライト系耐熱鋼、オーステナイト系ステンレス
鋼などが使用されているが、使用温度が６００℃を超え
ると、フェライト系の耐熱ステンレス鋼では高温強度が
不足することから、使用可能な鋼は、１６％以上のＣｒ
含有量のオーステナイト系ステンレス鋼にほぼ限定され
る。
【０００４】中でも、特開昭５９−７０７５２号公報、
特開昭５６−１６９７５５号公報等に開示されているよ
うな、Ｎｂ、ＴｉまたはＶ含有型のステンレス鋼は、炭
窒化物の微細分散による強化作用により、高い高温強度
を得ようとするものであり、Ｃｒによって良好な耐高温
腐食性・耐高温酸化性を具備しているのみならず、装置
構造材料としてのある程度の信頼性を得ることができ
る。
特開昭５６−１６９７５５号公報等に開示されているよ
うな、Ｎｂ、ＴｉまたはＶ含有型のステンレス鋼は、炭
窒化物の微細分散による強化作用により、高い高温強度
を得ようとするものであり、Ｃｒによって良好な耐高温
腐食性・耐高温酸化性を具備しているのみならず、装置
構造材料としてのある程度の信頼性を得ることができ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記のよう
な炭窒化物析出型のステンレス鋼では、析出可能なＣ、
Ｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖを十分母相中に固溶させるために、
溶体化処理を高温行なう必要が生じる。１８％Ｃｒ以上
の系では溶体化処理温度として通常１１００℃以上が要
求され、これより温度が低い場合は、添加したＣ、Ｎ、
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ量に見合う高温強度が得られないのみな
らず、これらの未固溶分が粗大炭窒化物や金属間化合物
の形で組織中に存在する結果、母材金属の延性や靭性が
著しく損なわれる場合も多い。このため、これらの添加
量によっては１１５０℃以上の溶体化処理温度が求めら
れる場合もある。
な炭窒化物析出型のステンレス鋼では、析出可能なＣ、
Ｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖを十分母相中に固溶させるために、
溶体化処理を高温行なう必要が生じる。１８％Ｃｒ以上
の系では溶体化処理温度として通常１１００℃以上が要
求され、これより温度が低い場合は、添加したＣ、Ｎ、
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ量に見合う高温強度が得られないのみな
らず、これらの未固溶分が粗大炭窒化物や金属間化合物
の形で組織中に存在する結果、母材金属の延性や靭性が
著しく損なわれる場合も多い。このため、これらの添加
量によっては１１５０℃以上の溶体化処理温度が求めら
れる場合もある。
【０００６】このように、通常、炭窒化物析出型ステン
レス鋼では比較的高い温度での溶体化処理が求められ
る。一方、通常生産規模で行なわれる熱処理は、大気炉
またはガス燃焼型の工業炉であることが多く、高温の熱
処理には必ずしも最適ではない。また、上記のような酸
素存在雰囲気の加熱炉では、熱処理中の鋼の表面酸化は
高温ほど速く進行し、特に１１５０℃を超えるような高
温では、スケールの過剰生成は重大な問題となる。板材
を例にとると、酸化減量が過大となり、板厚公差の管理
が非常に難しくなると同時に、生産コストが増大する。
また、粒界酸化が生じやすくなり、金属母材内に根をお
ろしたスケールは、熱間加工中の傷発生の原因にもなり
やすく、内部酸化が進むようになると、酸洗、ショット
デスケーリング等の手段によっても、スケールを除去す
ることができないという事態が発生する。
レス鋼では比較的高い温度での溶体化処理が求められ
る。一方、通常生産規模で行なわれる熱処理は、大気炉
またはガス燃焼型の工業炉であることが多く、高温の熱
処理には必ずしも最適ではない。また、上記のような酸
素存在雰囲気の加熱炉では、熱処理中の鋼の表面酸化は
高温ほど速く進行し、特に１１５０℃を超えるような高
温では、スケールの過剰生成は重大な問題となる。板材
を例にとると、酸化減量が過大となり、板厚公差の管理
が非常に難しくなると同時に、生産コストが増大する。
また、粒界酸化が生じやすくなり、金属母材内に根をお
ろしたスケールは、熱間加工中の傷発生の原因にもなり
やすく、内部酸化が進むようになると、酸洗、ショット
デスケーリング等の手段によっても、スケールを除去す
ることができないという事態が発生する。
【０００７】この発明はかかる事情に鑑みてなされたも
のであって、高温において、耐高温腐食性、耐高温酸化
性ばかりでなく、強度に優れた高温機器用オーステナイ
トステンレス鋼およびその製造方法を提供することを目
的とする。
のであって、高温において、耐高温腐食性、耐高温酸化
性ばかりでなく、強度に優れた高温機器用オーステナイ
トステンレス鋼およびその製造方法を提供することを目
的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、高温での
過剰なスケール発生を抑制する抜本的な解決策は、成分
組成を検討することによって、低温での溶体化処理によ
っても高温溶体化処理の場合と同程度の高温強度を得る
ことができる鋼を開発することであるとの考えに基づき
検討を重ねた。ある溶体化処理温度における析出強化元
素の母相への固溶量は、高温であるほど多量であるとい
う関係が一般的であるが、析出強化元素の添加割合と添
加量を様々に振り分けて溶解度積の式を検討した結果、
析出強化元素をある割合で添加したとき、熱処理温度が
一定であっても高温強度が増加する場合が増加する場合
があることを見出した。このことを検証するため、数多
くの実験溶解によって、溶解と析出との関係を把握し
た。その結果、例えば、１８〜２０％Ｃｒを含有し、
Ｃ、Ｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖを含有する析出強化型オーステ
ナイト鋼の場合、１１４０℃で溶体化処理した場合の６
５０℃で１０5 時間のクリープ破断強度は、Ｃ、Ｎ、Ｎ
ｂ、Ｔｉ、Ｖの添加レベルが変化しなければ、１１８０
℃で溶体化処理した場合より２０ＭＰａ程度低下する
が、添加元素の総量が一定でもＮｂ、Ｔｉ、Ｖの比率を
高めた場合に顕著にクリープ強度が改善され、上記２０
ＭＰａ程度低下した値よりも５〜１０ＭＰａ程度高い値
となる条件が存在することが明らかとなった。これを添
加元素の観点から数式化すると、必ず （Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４８＋
Ｖ／５１）≦２ となる関係を満たすことが明らかとなった。すなわち、
この式を満たす場合に、低温溶体化処理における高温強
度が著しく改善されるという結論を得た。
過剰なスケール発生を抑制する抜本的な解決策は、成分
組成を検討することによって、低温での溶体化処理によ
っても高温溶体化処理の場合と同程度の高温強度を得る
ことができる鋼を開発することであるとの考えに基づき
検討を重ねた。ある溶体化処理温度における析出強化元
素の母相への固溶量は、高温であるほど多量であるとい
う関係が一般的であるが、析出強化元素の添加割合と添
加量を様々に振り分けて溶解度積の式を検討した結果、
析出強化元素をある割合で添加したとき、熱処理温度が
一定であっても高温強度が増加する場合が増加する場合
があることを見出した。このことを検証するため、数多
くの実験溶解によって、溶解と析出との関係を把握し
た。その結果、例えば、１８〜２０％Ｃｒを含有し、
Ｃ、Ｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖを含有する析出強化型オーステ
ナイト鋼の場合、１１４０℃で溶体化処理した場合の６
５０℃で１０5 時間のクリープ破断強度は、Ｃ、Ｎ、Ｎ
ｂ、Ｔｉ、Ｖの添加レベルが変化しなければ、１１８０
℃で溶体化処理した場合より２０ＭＰａ程度低下する
が、添加元素の総量が一定でもＮｂ、Ｔｉ、Ｖの比率を
高めた場合に顕著にクリープ強度が改善され、上記２０
ＭＰａ程度低下した値よりも５〜１０ＭＰａ程度高い値
となる条件が存在することが明らかとなった。これを添
加元素の観点から数式化すると、必ず （Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４８＋
Ｖ／５１）≦２ となる関係を満たすことが明らかとなった。すなわち、
この式を満たす場合に、低温溶体化処理における高温強
度が著しく改善されるという結論を得た。
【０００９】一方、本発明者らは、このような鋼におい
ては、Ｃ＋Ｎ量に対するＴｉ＋Ｎｂ＋Ｖ量の原子分率が
相対的に低い領域に元素添加を行うべきであることも明
らかにした。これを数式で表現した場合、 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１） となる。これは、炭窒化物とならない余剰のＴｉ、Ｎ
ｂ、Ｖがあると、母相に固溶しきれない分が不安定な金
属化合物または複合化合物を形成し、粒界および粒内に
粗大に析出して高温強度を劣化させるためであると考え
られる。
ては、Ｃ＋Ｎ量に対するＴｉ＋Ｎｂ＋Ｖ量の原子分率が
相対的に低い領域に元素添加を行うべきであることも明
らかにした。これを数式で表現した場合、 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１） となる。これは、炭窒化物とならない余剰のＴｉ、Ｎ
ｂ、Ｖがあると、母相に固溶しきれない分が不安定な金
属化合物または複合化合物を形成し、粒界および粒内に
粗大に析出して高温強度を劣化させるためであると考え
られる。
【００１０】これらの知見を総合して、Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ
量に対するＣ＋Ｎ量の原子分率の比が １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ を満たす場合に、低温溶体化処理でも高い高温強度が得
られるという結論が得られた。
量に対するＣ＋Ｎ量の原子分率の比が １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ を満たす場合に、低温溶体化処理でも高い高温強度が得
られるという結論が得られた。
【００１１】本発明はこれらの知見に基づいて完成され
たものである。すなわち、本発明は、第１に、重量分率
で、Ｃ：０．０５〜０．１２％、Ｓｉ：２．５％以下、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．０％、Ｎ
ｉ：６．０〜１４．０％、Ｍｏ：０．０１〜４％、Ｎ：
０．００５〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％
を含む）、Ｃｕ：０．０１〜４％、Ｂ：０．００１〜
０．００５％、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含む）、Ａ
ｌ：０．５％以下（０％を含む）であり、さらに、Ｎ
ｂ：０．４５％以下、Ｔｉ：０．２５％以下、Ｖ：０．
２５％以下のうちの１種以上を含み、かつ、以下の
（１）式を満足し、残部がＦｅおよび不可避的不純物で
あることを特徴とする、高温強度に優れた高温機器用オ
ーステナイトステンレス鋼を提供する。
たものである。すなわち、本発明は、第１に、重量分率
で、Ｃ：０．０５〜０．１２％、Ｓｉ：２．５％以下、
Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．０％、Ｎ
ｉ：６．０〜１４．０％、Ｍｏ：０．０１〜４％、Ｎ：
０．００５〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％
を含む）、Ｃｕ：０．０１〜４％、Ｂ：０．００１〜
０．００５％、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含む）、Ａ
ｌ：０．５％以下（０％を含む）であり、さらに、Ｎ
ｂ：０．４５％以下、Ｔｉ：０．２５％以下、Ｖ：０．
２５％以下のうちの１種以上を含み、かつ、以下の
（１）式を満足し、残部がＦｅおよび不可避的不純物で
あることを特徴とする、高温強度に優れた高温機器用オ
ーステナイトステンレス鋼を提供する。
【００１２】本発明は、第２に、重量分率で、Ｃ：０．
０５〜０．１２％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜
１４．０％、Ｍｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜
０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃ
ｕ：０．０１〜４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、
Ｚｒ：０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以
下（０％を含む）であり、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔ
ｉ：０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下のうちの１種
以上を含み、さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種以
上を０．１％以下含み、かつ、以下の（１）式を満足
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であることを特徴
とする、高温強度に優れた高温機器用オーステナイトス
テンレス鋼を提供する。
０５〜０．１２％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜
１４．０％、Ｍｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜
０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃ
ｕ：０．０１〜４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、
Ｚｒ：０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以
下（０％を含む）であり、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔ
ｉ：０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下のうちの１種
以上を含み、さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種以
上を０．１％以下含み、かつ、以下の（１）式を満足
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であることを特徴
とする、高温強度に優れた高温機器用オーステナイトス
テンレス鋼を提供する。
【００１３】本発明は、第３に、重量分率で、Ｃ：０．
０５〜０．１２％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜
１４．０％、Ｍｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜
０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃ
ｕ：０．０１〜４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、
Ｚｒ：０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以
下（０％を含む）であり、さらに、Ｎｂ：０．４５％以
下、Ｔｉ：０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下のうち
の１種以上を含み、かつ、以下の（１）式を満足する鋼
を、鋳造工程、熱間加工工程を経て所定の製品形状また
は半製品となした後に、１１５０℃以下の温度で溶体化
処理することを特徴とする、高温強度に優れた高温機器
用オーステナイトステンレス鋼の製造方法を提供する。
０５〜０．１２％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜
１４．０％、Ｍｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜
０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃ
ｕ：０．０１〜４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、
Ｚｒ：０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以
下（０％を含む）であり、さらに、Ｎｂ：０．４５％以
下、Ｔｉ：０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下のうち
の１種以上を含み、かつ、以下の（１）式を満足する鋼
を、鋳造工程、熱間加工工程を経て所定の製品形状また
は半製品となした後に、１１５０℃以下の温度で溶体化
処理することを特徴とする、高温強度に優れた高温機器
用オーステナイトステンレス鋼の製造方法を提供する。
【００１４】本発明は、第４に、重量分率で、Ｃ：０．
０５〜０．１２％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜
１４．０％、Ｍｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜
０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃ
ｕ：０．０１〜４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、
Ｚｒ：０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以
下（０％を含む）であり、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔ
ｉ：０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下のうちの１種
以上を含み、さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種以
上を０．１％以下含み、かつ、以下の（１）式を満足す
る鋼を、鋳造工程、熱間加工工程を経て所定の製品形状
または半製品となした後に、１１５０℃以下の温度で溶
体化処理することを特徴とする、高温強度に優れた高温
機器用オーステナイトステンレス鋼の製造方法を提供す
る。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４８＋Ｖ／５１）≦２ ……（１）
０５〜０．１２％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜
１４．０％、Ｍｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜
０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃ
ｕ：０．０１〜４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、
Ｚｒ：０．１％以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以
下（０％を含む）であり、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔ
ｉ：０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下のうちの１種
以上を含み、さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種以
上を０．１％以下含み、かつ、以下の（１）式を満足す
る鋼を、鋳造工程、熱間加工工程を経て所定の製品形状
または半製品となした後に、１１５０℃以下の温度で溶
体化処理することを特徴とする、高温強度に優れた高温
機器用オーステナイトステンレス鋼の製造方法を提供す
る。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４８＋Ｖ／５１）≦２ ……（１）
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明について具体的に説
明する。本発明に係るオーステナイトステンレス鋼は、
重量分率で、Ｃ：０．０５〜０．１２％、Ｓｉ：２．５
％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．
０％、Ｎｉ：６．０〜１４．０％、Ｍｏ：０．０１〜４
％、Ｎ：０．００５〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以
下（０％を含む）、Ｃｕ：０．０１〜４％、Ｂ：０．０
０１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含
む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含む）であり、さら
に、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔｉ：０．２５％以下、
Ｖ：０．２５％以下のうちの１種以上を含むものであ
る。さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種以上を０．
１％以下含んでもよい。
明する。本発明に係るオーステナイトステンレス鋼は、
重量分率で、Ｃ：０．０５〜０．１２％、Ｓｉ：２．５
％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．
０％、Ｎｉ：６．０〜１４．０％、Ｍｏ：０．０１〜４
％、Ｎ：０．００５〜０．２５％、Ｍｇ：０．０５％以
下（０％を含む）、Ｃｕ：０．０１〜４％、Ｂ：０．０
０１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％以下（０％を含
む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含む）であり、さら
に、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔｉ：０．２５％以下、
Ｖ：０．２５％以下のうちの１種以上を含むものであ
る。さらに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種以上を０．
１％以下含んでもよい。
【００１６】以下、これら各元素の限定理由等について
詳細に説明する。Ｃは、耐熱鋼の高温強度を得るために
有効な元素であるが、その効果は０．０５％以上でなけ
れば十分ではなく、一方０．１２％を超えると溶接性に
対して有害となるため、Ｃ含有量を０．０５〜０．１２
％とする。
詳細に説明する。Ｃは、耐熱鋼の高温強度を得るために
有効な元素であるが、その効果は０．０５％以上でなけ
れば十分ではなく、一方０．１２％を超えると溶接性に
対して有害となるため、Ｃ含有量を０．０５〜０．１２
％とする。
【００１７】Ｓｉは鋼の脱酸に有効であるが、２．５％
を超えて添加すると相安定性を著しく損なうため、その
含有量を２．５％以下とする。Ｍｎは、鋼のオーステナ
イト安定化に有効な元素であるが、２．０％を超えて添
加すると耐高温酸化性を損なうため、その含有量を２．
０％以下とする。
を超えて添加すると相安定性を著しく損なうため、その
含有量を２．５％以下とする。Ｍｎは、鋼のオーステナ
イト安定化に有効な元素であるが、２．０％を超えて添
加すると耐高温酸化性を損なうため、その含有量を２．
０％以下とする。
【００１８】Ｃｒは、鋼の一般耐食性付与に最も有効な
元素であり、前述したように、加熱炉材料、火力発電プ
ラントのボイラーチューブや排ガスダクトなど、最高使
用温度が約６００℃を超えるような高温・耐熱機器用に
は、１６．０％以上含まれないと耐高温腐食性、耐高温
酸化性が十分ではない。しかし、２０．０％を超えて含
有すると相安定性の確保が困難となる。したがって、Ｃ
ｒ含有量は１６．０〜２０．０％の範囲とする。
元素であり、前述したように、加熱炉材料、火力発電プ
ラントのボイラーチューブや排ガスダクトなど、最高使
用温度が約６００℃を超えるような高温・耐熱機器用に
は、１６．０％以上含まれないと耐高温腐食性、耐高温
酸化性が十分ではない。しかし、２０．０％を超えて含
有すると相安定性の確保が困難となる。したがって、Ｃ
ｒ含有量は１６．０〜２０．０％の範囲とする。
【００１９】Ｎｉは、鋼のオーステナイト安定性を高め
る元素として非常に重要であり、その含有量が６．０％
以上でないとその効果が十分ではない。しかし、１４．
０％を超えるとその効果が飽和するばかりか、著しく高
価になる。したがって、Ｎｉ含有量を６．０〜１４．０
％の範囲とする。
る元素として非常に重要であり、その含有量が６．０％
以上でないとその効果が十分ではない。しかし、１４．
０％を超えるとその効果が飽和するばかりか、著しく高
価になる。したがって、Ｎｉ含有量を６．０〜１４．０
％の範囲とする。
【００２０】Ｍｏは、母相に固溶し、固溶強化すること
で高温強度の上昇に寄与する元素である。しかし、０．
０１％以上含有しないとその効果は十分ではなく、４％
を超えると延性が極端に低下する。したがって、Ｍｏ含
有量を０．０１〜４％の範囲とする。
で高温強度の上昇に寄与する元素である。しかし、０．
０１％以上含有しないとその効果は十分ではなく、４％
を超えると延性が極端に低下する。したがって、Ｍｏ含
有量を０．０１〜４％の範囲とする。
【００２１】Ｎは、鋼のオーステナイト安定化および高
温強度の両方に有効な元素である。しかし、その量が
０．００５％以上でなければその効果が十分ではなく、
０．２５％を超えて含有すると溶接性を損なうので、そ
の含有量は０．００５〜０．２５％とする。
温強度の両方に有効な元素である。しかし、その量が
０．００５％以上でなければその効果が十分ではなく、
０．２５％を超えて含有すると溶接性を損なうので、そ
の含有量は０．００５〜０．２５％とする。
【００２２】Ｍｇは、脱酸に有効な元素であり、０．０
５％以下であれば熱間加工性を損なうことなく脱酸する
ことができる。ただし、０．０２％以上のＡｌを含む場
合には含有する必要はない。したがって、Ｍｇ含有量を
０．０５％以下（０％を含む）とする。
５％以下であれば熱間加工性を損なうことなく脱酸する
ことができる。ただし、０．０２％以上のＡｌを含む場
合には含有する必要はない。したがって、Ｍｇ含有量を
０．０５％以下（０％を含む）とする。
【００２３】Ｃｕは、析出強化によって高温強度上昇に
寄与する元素である。しかし、０．０１％以上でなけれ
ばその効果が十分ではなく、４％を超えると延性が極端
に低下する。したがって、Ｃｕ含有量を０．０１〜４％
とする。
寄与する元素である。しかし、０．０１％以上でなけれ
ばその効果が十分ではなく、４％を超えると延性が極端
に低下する。したがって、Ｃｕ含有量を０．０１〜４％
とする。
【００２４】Ｂは、クリープ延性の向上に有効な元素で
あり、その効果を発揮するために０．００１％以上含有
することが必要であるが、０．００５％を超えて添加す
ると熱間加工性を損なうため、その含有量を０．００１
〜０．００５％の範囲とする。
あり、その効果を発揮するために０．００１％以上含有
することが必要であるが、０．００５％を超えて添加す
ると熱間加工性を損なうため、その含有量を０．００１
〜０．００５％の範囲とする。
【００２５】Ｚｒは、必須の成分ではないが、Ｂと同様
クリープ延性の向上に有効な元素である。しかし、０．
１％を超えて添加すると熱間加工性を損なうため、その
含有量を０．１％以下（０％を含む）とする。
クリープ延性の向上に有効な元素である。しかし、０．
１％を超えて添加すると熱間加工性を損なうため、その
含有量を０．１％以下（０％を含む）とする。
【００２６】Ａｌは、脱酸に有効な元素であり、０．５
％以下であれば熱間加工性を損なうことなく脱酸するこ
とができる。ただし、０．０１％以上のＭｇを含む場合
には含有する必要はない。したがって、Ａｌ含有量を
０．５％以下（０％を含む）とする。
％以下であれば熱間加工性を損なうことなく脱酸するこ
とができる。ただし、０．０１％以上のＭｇを含む場合
には含有する必要はない。したがって、Ａｌ含有量を
０．５％以下（０％を含む）とする。
【００２７】Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖは、炭窒化物を形成して金
属組織中に微細分散し、鋼のクリープ破断強度向上に寄
与する元素であり、これらを１種以上含むことが本発明
の主眼の一つである。
属組織中に微細分散し、鋼のクリープ破断強度向上に寄
与する元素であり、これらを１種以上含むことが本発明
の主眼の一つである。
【００２８】しかし、Ｎｂは、０．４５％を超えて添加
すると、金属間化合物等の粗大な析出が生じ、クリープ
延性を損なうようになり、Ｔｉ、Ｖはいずれも０．２５
％を超えて添加すると、やはり金属間化合物等の粗大な
析出が生じ、クリープ延性を損なうようになる。なお、
これらＮｂ、Ｔｉ、Ｖはいずれも同様の機能を果たすた
め、これらのうち少なくとも１種を含有すればよい。
すると、金属間化合物等の粗大な析出が生じ、クリープ
延性を損なうようになり、Ｔｉ、Ｖはいずれも０．２５
％を超えて添加すると、やはり金属間化合物等の粗大な
析出が生じ、クリープ延性を損なうようになる。なお、
これらＮｂ、Ｔｉ、Ｖはいずれも同様の機能を果たすた
め、これらのうち少なくとも１種を含有すればよい。
【００２９】これらの他、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆは、いずれ
も耐高温酸化性に対して有効な元素であるため、これら
のうち少なくとも１種を０．１％以下の範囲で含有して
もよい。
も耐高温酸化性に対して有効な元素であるため、これら
のうち少なくとも１種を０．１％以下の範囲で含有して
もよい。
【００３０】本発明では、上述したように、このように
各成分の範囲を規定する他、 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ の式を満たすことを要件としている。この式を満たすこ
とにより、高温でも有効な析出強化を達成することがで
きるため、高い高温強度が得られ、しかも、所定の強度
を得るための溶体化処理の低温化が可能となる。
各成分の範囲を規定する他、 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ の式を満たすことを要件としている。この式を満たすこ
とにより、高温でも有効な析出強化を達成することがで
きるため、高い高温強度が得られ、しかも、所定の強度
を得るための溶体化処理の低温化が可能となる。
【００３１】次に、本発明の製造方法について説明す
る。本発明では、上述のような組成範囲の鋼を、鋳造工
程、熱間加工工程を経て所定の製品形状または半製品と
なした後に、１１５０℃以下の温度で溶体化処理する。
すなわち、上述の組成の鋼は、１１５０℃以下の温度で
の溶体化処理においても高温での強度に優れている。
る。本発明では、上述のような組成範囲の鋼を、鋳造工
程、熱間加工工程を経て所定の製品形状または半製品と
なした後に、１１５０℃以下の温度で溶体化処理する。
すなわち、上述の組成の鋼は、１１５０℃以下の温度で
の溶体化処理においても高温での強度に優れている。
【００３２】
【実施例】以下、この発明の実施例について説明する。
表１、２に示すような成分・組成を有する本発明鋼およ
び比較鋼を実験室の１５０ｋｇｗ真空溶解炉にて溶製
し、２５ｋｇｗインゴットに鋳造した後、熱間圧延によ
り圧下比２．５の粗圧延を加え、さらに圧下比３．５の
仕上げ圧延を施して板厚１２ｍｍとした。
表１、２に示すような成分・組成を有する本発明鋼およ
び比較鋼を実験室の１５０ｋｇｗ真空溶解炉にて溶製
し、２５ｋｇｗインゴットに鋳造した後、熱間圧延によ
り圧下比２．５の粗圧延を加え、さらに圧下比３．５の
仕上げ圧延を施して板厚１２ｍｍとした。
【００３３】これらの鋼に対して、実生産を模したガス
燃焼型シミュレータ炉を用いた１１４０〜１１８０℃で
の溶体化熱処理（ＳＴ）を施し、断面光学顕微鏡観察に
よって粒界酸化および内部酸化の有無を確認するととも
に、６５０℃クリープ破断試験を行い、約１００００時
間までの試験結果を外挿して１０００００時間破断強度
を求めた。表１、２に、化学組成と、以下に示す当量比
Ｒの値、および６５０℃、１０００００時間クリープ破
断強度をまとめて示す。
燃焼型シミュレータ炉を用いた１１４０〜１１８０℃で
の溶体化熱処理（ＳＴ）を施し、断面光学顕微鏡観察に
よって粒界酸化および内部酸化の有無を確認するととも
に、６５０℃クリープ破断試験を行い、約１００００時
間までの試験結果を外挿して１０００００時間破断強度
を求めた。表１、２に、化学組成と、以下に示す当量比
Ｒの値、および６５０℃、１０００００時間クリープ破
断強度をまとめて示す。
【００３４】Ｒ＝（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９
３＋Ｔｉ／４８＋Ｖ／５１） なお、表１の鋼番１〜１６は本発明鋼であり、表２の鋼
番１７〜３１は比較鋼である。
３＋Ｔｉ／４８＋Ｖ／５１） なお、表１の鋼番１〜１６は本発明鋼であり、表２の鋼
番１７〜３１は比較鋼である。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】また、表３に、溶体化処理後の断面観察に
おける粒界酸化の程度を示す。一部の鋼を除いて、１１
４０℃の溶体化処理材では粒界酸化が発生しておらず、
これに対し、１１８０℃での溶体化熱処理材では、ほと
んどに粒界酸が認められた。これらの不均一なスケール
生成は、圧延後の表面傷の発生と顕著な対応を有してい
たことから、健常な板材を得るための溶体化熱処理条件
として、一般に１１８０℃は高すぎると考えられる。
おける粒界酸化の程度を示す。一部の鋼を除いて、１１
４０℃の溶体化処理材では粒界酸化が発生しておらず、
これに対し、１１８０℃での溶体化熱処理材では、ほと
んどに粒界酸が認められた。これらの不均一なスケール
生成は、圧延後の表面傷の発生と顕著な対応を有してい
たことから、健常な板材を得るための溶体化熱処理条件
として、一般に１１８０℃は高すぎると考えられる。
【００３８】
【表３】
【００３９】上記のクリープ破断強度をＲ値で整理する
と、図１に示すような関係となる。１１４０℃、１１８
０℃溶体化熱処理材はともに、１≦Ｒ≦２の範囲で６５
０℃、１０００００時間クリープ破断強度が特に良好で
あることがわかるが、また、１１４０℃処理材と１１８
０℃処理材のクリープ破断強度の差も、この１≦Ｒ≦２
の範囲で比較的小さいことも特徴である。これは、この
範囲において、溶体化処理の低温化を行った場合も、高
温強度の低下を最小限に抑えることができることを意味
している。
と、図１に示すような関係となる。１１４０℃、１１８
０℃溶体化熱処理材はともに、１≦Ｒ≦２の範囲で６５
０℃、１０００００時間クリープ破断強度が特に良好で
あることがわかるが、また、１１４０℃処理材と１１８
０℃処理材のクリープ破断強度の差も、この１≦Ｒ≦２
の範囲で比較的小さいことも特徴である。これは、この
範囲において、溶体化処理の低温化を行った場合も、高
温強度の低下を最小限に抑えることができることを意味
している。
【００４０】こうしたＲ値での評価を、各元素の添加量
の適正化と同時に検討することにより、良好なクリープ
破断強度を発揮する範囲を把握することができる。すな
わち、本発明鋼では、１≦Ｒ≦２であるため、１１４０
℃の溶体化処理温度でも高温強度が高く、かつ粒界酸化
も発生しない。これに対して、比較鋼１８、２７では、
それぞれＣおよびＮの含有量が下限より少ないため、十
分な高温強度が得られなかった。比較鋼２０，２１，２
２は、それぞれＮｂ，Ｔｉ，Ｖの添加が過剰であったた
めに、金属組織中に粗大な相が析出し、クリープ延性の
低下、破断寿命の低下につながったものである。また、
比較鋼２３は、Ｃｒ含有量が低すぎ、６５０℃クリープ
破断試験中の大気酸化が著しく、減肉によって破断が早
期化した。比較鋼２４，２５，２６は、Ｃｒ，Ｓｉ、Ｎ
ｉ等の含有量が適正値を外れていることにより、相安定
性の調整が困難となり、シグマ相等の脆い金属間化合物
析出につながり、長時間高温強度が低下した。比較鋼２
７にも低Ｎに起因する同様の傾向が認められた。また、
比較鋼３０，３１は、それぞれＭｏおよびＣｕが適正範
囲を外れているため延性が低く、クリープ破断強度も低
下した。さらに、比較鋼１７，１９，２８、２９は、Ｒ
値が適正値を外れているため、１１４０℃溶体化処理後
の高温クリープ破断強度が低かった。
の適正化と同時に検討することにより、良好なクリープ
破断強度を発揮する範囲を把握することができる。すな
わち、本発明鋼では、１≦Ｒ≦２であるため、１１４０
℃の溶体化処理温度でも高温強度が高く、かつ粒界酸化
も発生しない。これに対して、比較鋼１８、２７では、
それぞれＣおよびＮの含有量が下限より少ないため、十
分な高温強度が得られなかった。比較鋼２０，２１，２
２は、それぞれＮｂ，Ｔｉ，Ｖの添加が過剰であったた
めに、金属組織中に粗大な相が析出し、クリープ延性の
低下、破断寿命の低下につながったものである。また、
比較鋼２３は、Ｃｒ含有量が低すぎ、６５０℃クリープ
破断試験中の大気酸化が著しく、減肉によって破断が早
期化した。比較鋼２４，２５，２６は、Ｃｒ，Ｓｉ、Ｎ
ｉ等の含有量が適正値を外れていることにより、相安定
性の調整が困難となり、シグマ相等の脆い金属間化合物
析出につながり、長時間高温強度が低下した。比較鋼２
７にも低Ｎに起因する同様の傾向が認められた。また、
比較鋼３０，３１は、それぞれＭｏおよびＣｕが適正範
囲を外れているため延性が低く、クリープ破断強度も低
下した。さらに、比較鋼１７，１９，２８、２９は、Ｒ
値が適正値を外れているため、１１４０℃溶体化処理後
の高温クリープ破断強度が低かった。
【００４１】以上のように、各元素の含有量の適正化お
よびＲ値の適正化を行うことによって、本発明鋼１〜１
６のように、良好な高温強度を得ることができ、例えば
６５０℃、１０００００時間クリープ破断強度が、１１
４０℃溶体化熱処理材の場合でも、約８５ＭＰａと高い
値となることが確認された。
よびＲ値の適正化を行うことによって、本発明鋼１〜１
６のように、良好な高温強度を得ることができ、例えば
６５０℃、１０００００時間クリープ破断強度が、１１
４０℃溶体化熱処理材の場合でも、約８５ＭＰａと高い
値となることが確認された。
【００４２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によって初
めて、中・低温度域はもとより、６００℃以上の高温に
おける耐熱強度への要求にも十分に対応することがで
き、しかも耐高温腐食性、耐高温酸化性が優れた材料が
得られる。しかも、表面性能低下・歩留まり低下を引き
起こす金属の高温溶体化処理を避けた１１５０℃以下の
温度での溶体化処理において、上述のような特性を達成
することができ、火力・原子力発電複合プラント等の高
性能高温機器の高効率化、および建造における経済性向
上に寄与することができる。
めて、中・低温度域はもとより、６００℃以上の高温に
おける耐熱強度への要求にも十分に対応することがで
き、しかも耐高温腐食性、耐高温酸化性が優れた材料が
得られる。しかも、表面性能低下・歩留まり低下を引き
起こす金属の高温溶体化処理を避けた１１５０℃以下の
温度での溶体化処理において、上述のような特性を達成
することができ、火力・原子力発電複合プラント等の高
性能高温機器の高効率化、および建造における経済性向
上に寄与することができる。
【図１】鋼のＲ値と、６５０℃、１０００００時間クリ
ープ破断強度との関係を示す図。
ープ破断強度との関係を示す図。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量分率で、Ｃ：０．０５〜０．１２
％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：
１６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜１４．０％、Ｍ
ｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜０．２５％、Ｍ
ｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃｕ：０．０１〜
４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％
以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含
む）であり、さらに、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔｉ：
０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下のうちの１種以上
を含み、かつ、以下の式を満足し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物であることを特徴とする、高温強度に優れ
た高温機器用オーステナイトステンレス鋼。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ - 【請求項２】 重量分率で、Ｃ：０．０５〜０．１２
％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：
１６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜１４．０％、Ｍ
ｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜０．２５％、Ｍ
ｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃｕ：０．０１〜
４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％
以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含
む）であり、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔｉ：０．２５％
以下、Ｖ：０．２５％以下のうちの１種以上を含み、さ
らに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種以上を０．１％以
下含み、かつ、以下の式を満足し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物であることを特徴とする、高温強度に優れ
た高温機器用オーステナイトステンレス鋼。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ - 【請求項３】 重量分率で、Ｃ：０．０５〜０．１２
％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：
１６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜１４．０％、Ｍ
ｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜０．２５％、Ｍ
ｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃｕ：０．０１〜
４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％
以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含
む）であり、さらに、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔｉ：
０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下のうちの１種以上
を含み、かつ、以下の式を満足する鋼を、鋳造工程、熱
間加工工程を経て所定の製品形状または半製品となした
後に、１１５０℃以下の温度で溶体化処理することを特
徴とする、高温強度に優れた高温機器用オーステナイト
ステンレス鋼の製造方法。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２ - 【請求項４】 重量分率で、Ｃ：０．０５〜０．１２
％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：
１６．０〜２０．０％、Ｎｉ：６．０〜１４．０％、Ｍ
ｏ：０．０１〜４％、Ｎ：０．００５〜０．２５％、Ｍ
ｇ：０．０５％以下（０％を含む）、Ｃｕ：０．０１〜
４％、Ｂ：０．００１〜０．００５％、Ｚｒ：０．１％
以下（０％を含む）、Ａｌ：０．５％以下（０％を含
む）であり、Ｎｂ：０．４５％以下、Ｔｉ：０．２５％
以下、Ｖ：０．２５％以下のうちの１種以上を含み、さ
らに、Ｃｅ、Ｌａ、Ｈｆのうちの１種以上を０．１％以
下含み、かつ、以下の式を満足する鋼を、鋳造工程、熱
間加工工程を経て所定の製品形状または半製品となした
後に、１１５０℃以下の温度で溶体化処理することを特
徴とする、高温強度に優れた高温機器用オーステナイト
ステンレス鋼の製造方法。 １≦（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）／（Ｎｂ／９３＋Ｔｉ／４
８＋Ｖ／５１）≦２
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32582195A JPH09165655A (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 高温機器用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32582195A JPH09165655A (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 高温機器用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09165655A true JPH09165655A (ja) | 1997-06-24 |
Family
ID=18180980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32582195A Pending JPH09165655A (ja) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | 高温機器用オーステナイトステンレス鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09165655A (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1342807A2 (en) * | 2002-03-08 | 2003-09-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic stainless steel tube and manufacturing method thereof |
| EP1679387A1 (en) * | 2003-10-20 | 2006-07-12 | Kubota Corporation | Heat-resistant cast steel for reaction tube for hydrogen production being excellent in aging ductility and creep rupture strength |
| WO2012153814A1 (ja) | 2011-05-11 | 2012-11-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐繰返し酸化特性に優れた耐熱オーステナイト系ステンレス鋼 |
| CN103911559A (zh) * | 2014-03-18 | 2014-07-09 | 济钢集团有限公司 | 一种核电站压力容器用钢板及其制造方法 |
| CN104060190A (zh) * | 2014-07-09 | 2014-09-24 | 上海大学兴化特种不锈钢研究院 | 节铬节镍型高硅耐热不锈钢 |
| WO2015014592A2 (de) * | 2013-07-30 | 2015-02-05 | Schott Ag | Rohrförmiger körper aus austenitischem stahl sowie solarreceiver |
| WO2015133551A1 (ja) * | 2014-03-05 | 2015-09-11 | 株式会社神戸製鋼所 | オーステナイト系耐熱鋼 |
| CN105256256A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-01-20 | 江苏宇恒电气有限公司 | 一种具有导热绝缘性能的抗压耐腐蚀膨胀节的生产工艺 |
| EP2799570A4 (en) * | 2011-12-27 | 2016-03-02 | Kobe Steel Ltd | HEAT-RESISTANT AUSTENITIC STAINLESS STEEL WITH HIGH BOILER STONE RESISTANCE AND STAINLESS STEEL TUBE |
| CN105369159A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-03-02 | 苏州市吴中区胥口丰收机械配件厂 | 一种耐高温抗磨损支吊架的处理工艺 |
| CN105369158A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-03-02 | 苏州市神龙门窗有限公司 | 一种耐高温不锈钢窗框的处理工艺 |
| CN105369157A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-03-02 | 苏州市神龙门窗有限公司 | 一种抗粘着耐磨不锈钢门框的处理工艺 |
| CN105401089A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-03-16 | 江苏宇恒电气有限公司 | 一种适用于低温环境的抗压耐腐蚀支吊架的生产工艺 |
| CN105506252A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-04-20 | 苏州市吴中区胥口丰收机械配件厂 | 一种抗粘着耐磨耐低温法兰的处理工艺 |
| CN106634436A (zh) * | 2016-12-21 | 2017-05-10 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种抗冲击耐腐蚀止回阀的生产工艺 |
| KR20180005713A (ko) * | 2015-07-01 | 2018-01-16 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 오스테나이트계 내열합금 및 용접 구조물 |
| KR20180012813A (ko) * | 2015-07-01 | 2018-02-06 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 오스테나이트계 내열합금 및 용접 구조물 |
-
1995
- 1995-12-14 JP JP32582195A patent/JPH09165655A/ja active Pending
Cited By (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1342807A3 (en) * | 2002-03-08 | 2004-01-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic stainless steel tube and manufacturing method thereof |
| US7014720B2 (en) | 2002-03-08 | 2006-03-21 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic stainless steel tube excellent in steam oxidation resistance and a manufacturing method thereof |
| EP1342807A2 (en) * | 2002-03-08 | 2003-09-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Austenitic stainless steel tube and manufacturing method thereof |
| EP1679387A1 (en) * | 2003-10-20 | 2006-07-12 | Kubota Corporation | Heat-resistant cast steel for reaction tube for hydrogen production being excellent in aging ductility and creep rupture strength |
| EP1679387A4 (en) * | 2003-10-20 | 2009-12-23 | Kubota Kk | HEAT-RESISTANT MOLDED STEEL FOR REACTION TUBES FOR THE PRODUCTION OF HYDROGEN WITH EXCELLENT AGING ATTENUATION TO AGING AND EXCELLENT FLUID BREAKING RESISTANCE |
| EP2708611A4 (en) * | 2011-05-11 | 2015-04-08 | Kobe Steel Ltd | STAINLESS STEEL AUSTENITIC STAINLESS STEEL HAVING EXCELLENT CYCLIC OXIDATION RESISTANCE |
| WO2012153814A1 (ja) | 2011-05-11 | 2012-11-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐繰返し酸化特性に優れた耐熱オーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2013076156A (ja) * | 2011-05-11 | 2013-04-25 | Kobe Steel Ltd | 高温強度と耐繰返し酸化特性に優れた耐熱オーステナイト系ステンレス鋼 |
| EP2708611A1 (en) * | 2011-05-11 | 2014-03-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Heat-resistant austenitic stainless steel having excellent cyclic oxidation resistance |
| EP2799570A4 (en) * | 2011-12-27 | 2016-03-02 | Kobe Steel Ltd | HEAT-RESISTANT AUSTENITIC STAINLESS STEEL WITH HIGH BOILER STONE RESISTANCE AND STAINLESS STEEL TUBE |
| WO2015014592A3 (de) * | 2013-07-30 | 2015-04-09 | Schott Ag | Rohrförmiger körper aus austenitischem stahl sowie solarreceiver |
| WO2015014592A2 (de) * | 2013-07-30 | 2015-02-05 | Schott Ag | Rohrförmiger körper aus austenitischem stahl sowie solarreceiver |
| CN105431558A (zh) * | 2013-07-30 | 2016-03-23 | 肖特股份有限公司 | 由奥氏体钢组成的管元件以及太阳能接收器 |
| WO2015133551A1 (ja) * | 2014-03-05 | 2015-09-11 | 株式会社神戸製鋼所 | オーステナイト系耐熱鋼 |
| JP2015168834A (ja) * | 2014-03-05 | 2015-09-28 | 株式会社神戸製鋼所 | オーステナイト系耐熱鋼 |
| CN103911559A (zh) * | 2014-03-18 | 2014-07-09 | 济钢集团有限公司 | 一种核电站压力容器用钢板及其制造方法 |
| CN104060190A (zh) * | 2014-07-09 | 2014-09-24 | 上海大学兴化特种不锈钢研究院 | 节铬节镍型高硅耐热不锈钢 |
| KR20180012813A (ko) * | 2015-07-01 | 2018-02-06 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 오스테나이트계 내열합금 및 용접 구조물 |
| KR20180005713A (ko) * | 2015-07-01 | 2018-01-16 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 오스테나이트계 내열합금 및 용접 구조물 |
| CN105401089A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-03-16 | 江苏宇恒电气有限公司 | 一种适用于低温环境的抗压耐腐蚀支吊架的生产工艺 |
| CN105256256A (zh) * | 2015-11-11 | 2016-01-20 | 江苏宇恒电气有限公司 | 一种具有导热绝缘性能的抗压耐腐蚀膨胀节的生产工艺 |
| CN105369157A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-03-02 | 苏州市神龙门窗有限公司 | 一种抗粘着耐磨不锈钢门框的处理工艺 |
| CN105369158A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-03-02 | 苏州市神龙门窗有限公司 | 一种耐高温不锈钢窗框的处理工艺 |
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