JPH05333082A - 平衡信号供給回路 - Google Patents
平衡信号供給回路Info
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- JPH05333082A JPH05333082A JP4163577A JP16357792A JPH05333082A JP H05333082 A JPH05333082 A JP H05333082A JP 4163577 A JP4163577 A JP 4163577A JP 16357792 A JP16357792 A JP 16357792A JP H05333082 A JPH05333082 A JP H05333082A
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- G01R27/04—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant in circuits having distributed constants, e.g. having very long conductors or involving high frequencies
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
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- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
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- G01R31/2832—Specific tests of electronic circuits not provided for elsewhere
- G01R31/2836—Fault-finding or characterising
- G01R31/2839—Fault-finding or characterising using signal generators, power supplies or circuit analysers
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- Measuring Instrument Details And Bridges, And Automatic Balancing Devices (AREA)
- Testing Electric Properties And Detecting Electric Faults (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 単一の装置で直流から数十〔ＭＨｚ〕までの
広帯域平衡信号を生成できる反射特性測定用ブリッジに
好適に使用される平衡信号供給回路を提供する。 【構成】 ブリッジ回路４は、平衡信号供給回路１から
出力される平衡信号を入力する。平衡信号供給回路１
は、等価回路が抵抗Ｒ１と静電容量Ｃとの並列接続回路
で表される第一の平衡出力型回路２と、等価回路が抵抗
Ｒ２とインダクタンスＬとの並列接続回路で表せる第二
の平衡出力型回路３との出力端を直列接続することによ
り構成される。この平衡信号供給回路１は、その出力イ
ンピーダンスが純抵抗となるように、前記第一の平衡出
力型回路２と第二の平衡出力型回路３のＲ１，Ｒ２，
Ｃ，Ｌを選択してあるので、平衡信号供給回路１の静電
容量や平衡出力型回路２のインダクタンスの影響を受け
ることなく広い周波数領域で安定した平衡信号を生成で
きる。
広帯域平衡信号を生成できる反射特性測定用ブリッジに
好適に使用される平衡信号供給回路を提供する。 【構成】 ブリッジ回路４は、平衡信号供給回路１から
出力される平衡信号を入力する。平衡信号供給回路１
は、等価回路が抵抗Ｒ１と静電容量Ｃとの並列接続回路
で表される第一の平衡出力型回路２と、等価回路が抵抗
Ｒ２とインダクタンスＬとの並列接続回路で表せる第二
の平衡出力型回路３との出力端を直列接続することによ
り構成される。この平衡信号供給回路１は、その出力イ
ンピーダンスが純抵抗となるように、前記第一の平衡出
力型回路２と第二の平衡出力型回路３のＲ１，Ｒ２，
Ｃ，Ｌを選択してあるので、平衡信号供給回路１の静電
容量や平衡出力型回路２のインダクタンスの影響を受け
ることなく広い周波数領域で安定した平衡信号を生成で
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、直流領域から高周波領
域まで測定できる反射特性測定用ブリッジの信号源とし
て好適に使用される平衡信号供給回路に関する。
域まで測定できる反射特性測定用ブリッジの信号源とし
て好適に使用される平衡信号供給回路に関する。
【０００２】
【技術背景】反射特性測定用ブリッジは、被測定対象
（ＤＵＴ）の反射特性を測定するための装置として提供
されている。図６は、従来の反射特性測定用ブリッジを
示す回路図である。同図において、反射特性測定用ブリ
ッジは、ブリッジ回路４と平衡信号供給回路５とからな
り、次のように構成されている。
（ＤＵＴ）の反射特性を測定するための装置として提供
されている。図６は、従来の反射特性測定用ブリッジを
示す回路図である。同図において、反射特性測定用ブリ
ッジは、ブリッジ回路４と平衡信号供給回路５とからな
り、次のように構成されている。
【０００３】ブリッジ回路４は、抵抗Ｒｂ，Ｒｃの直列
回路（ＲｂとＲｃの続点をｐとする）と、Ｒａ，ＤＵＴ
の直列回路（ＲａとＤＵＴの続点をｑとする）とが並列
接続された回路のｐ，ｑ間に測定用計器６（内部抵抗Ｒ
ｏ）が接続されている。また、接続点ｑはグランド（Ｇ
ＮＤ）に接続され、ＤＵＴとＲｃの接続点ｎとＲｂとＲ
ａの接続点ｍには、平衡信号供給回路５から平衡信号が
印加される。平衡信号供給回路５は、内部抵抗Ｒ１を有
する信号源Ｖ１とトランスＴ１とからなり、信号源Ｖ１
からの不平衡信号は片線接地された平衡／不平衡変換用
のトランスＴ１の一次巻線に印加され、二次巻線から平
衡信号が取り出される。
回路（ＲｂとＲｃの続点をｐとする）と、Ｒａ，ＤＵＴ
の直列回路（ＲａとＤＵＴの続点をｑとする）とが並列
接続された回路のｐ，ｑ間に測定用計器６（内部抵抗Ｒ
ｏ）が接続されている。また、接続点ｑはグランド（Ｇ
ＮＤ）に接続され、ＤＵＴとＲｃの接続点ｎとＲｂとＲ
ａの接続点ｍには、平衡信号供給回路５から平衡信号が
印加される。平衡信号供給回路５は、内部抵抗Ｒ１を有
する信号源Ｖ１とトランスＴ１とからなり、信号源Ｖ１
からの不平衡信号は片線接地された平衡／不平衡変換用
のトランスＴ１の一次巻線に印加され、二次巻線から平
衡信号が取り出される。
【０００４】なお、平衡信号供給回路５としては、従
来、上記図６に示した一次巻線・二次巻線が分離しかつ
一次巻線の片線が接地されたトランスＴ１を使用したも
の、図７に示すような伝送線路型のトランスＴ２を使用
したもの、あるいはこれらのトランスを組み合わせたも
のが典型的に使用されている。特に、ネットワークアナ
ライザと共用される反射特性測定用ブリッジでは、高周
波特性を重視して、図７に示すようなＴ２を使用した回
路が多用されている。
来、上記図６に示した一次巻線・二次巻線が分離しかつ
一次巻線の片線が接地されたトランスＴ１を使用したも
の、図７に示すような伝送線路型のトランスＴ２を使用
したもの、あるいはこれらのトランスを組み合わせたも
のが典型的に使用されている。特に、ネットワークアナ
ライザと共用される反射特性測定用ブリッジでは、高周
波特性を重視して、図７に示すようなＴ２を使用した回
路が多用されている。
【０００５】上記トランスＴ１を使用した平衡信号供給
回路では、使用周波数帯に下限が存在し、しかも直流で
は使用ができないばかりか、数十〔Ｈｚ〕以下の低周波
領域まで特性を伸ばそうとすると、使用するトランスＴ
１は形状が大きく重いものとなってしまう欠点がある。
また、当然ながら低周波用のトランスは、周波数特性が
悪く、その帯域幅も通常４桁程度である。したがって、
従来、その帯域以上の広帯域化を図るためには、特別の
配慮が必要となる。例えば、１００〔Ｈｚ〕〜１０〔Ｍ
Ｈｚ〕程度までの周波数領域に亙り反射波の測定をする
ときには、周波数領域を複数の狭い帯域に分割し、各帯
域毎に最適な周波数特性のトランスを使用した反射特性
測定用ブリッジを用意する。そして、ＤＵＴの反射特性
を測定するに際しては、使用する周波数帯に応じ、周波
数帯域に適合する反射特性測定用ブリッジを選択して使
用することになる。このため、広帯域測定には、複数の
反射特性測定用ブリッジが必要となり、多数の部品が必
要になるばかりか、装置の大型化を招くという欠点があ
る。
回路では、使用周波数帯に下限が存在し、しかも直流で
は使用ができないばかりか、数十〔Ｈｚ〕以下の低周波
領域まで特性を伸ばそうとすると、使用するトランスＴ
１は形状が大きく重いものとなってしまう欠点がある。
また、当然ながら低周波用のトランスは、周波数特性が
悪く、その帯域幅も通常４桁程度である。したがって、
従来、その帯域以上の広帯域化を図るためには、特別の
配慮が必要となる。例えば、１００〔Ｈｚ〕〜１０〔Ｍ
Ｈｚ〕程度までの周波数領域に亙り反射波の測定をする
ときには、周波数領域を複数の狭い帯域に分割し、各帯
域毎に最適な周波数特性のトランスを使用した反射特性
測定用ブリッジを用意する。そして、ＤＵＴの反射特性
を測定するに際しては、使用する周波数帯に応じ、周波
数帯域に適合する反射特性測定用ブリッジを選択して使
用することになる。このため、広帯域測定には、複数の
反射特性測定用ブリッジが必要となり、多数の部品が必
要になるばかりか、装置の大型化を招くという欠点があ
る。
【０００６】ところで、放送局や録音スタジオでは、ケ
ーブルへの誘導雑音を減少させるため、図８に示すよう
な平衡出力型増幅回路２１が使用されている（実開昭５
７−１６６４１２号公報参照）。この増幅回路２１は、
図示しない不平衡系信号源からの信号を平衡系に変換し
て出力できるように構成されている。すなわち、不平衡
信号は入力端子Ｐｉからバッファアンプ２２に入力さ
れ、このバッファアンプ２２はその出力を、アンプ２４
に供給すると同時に、反転アンプ２３を介してアンプ２
５に供給する。
ーブルへの誘導雑音を減少させるため、図８に示すよう
な平衡出力型増幅回路２１が使用されている（実開昭５
７−１６６４１２号公報参照）。この増幅回路２１は、
図示しない不平衡系信号源からの信号を平衡系に変換し
て出力できるように構成されている。すなわち、不平衡
信号は入力端子Ｐｉからバッファアンプ２２に入力さ
れ、このバッファアンプ２２はその出力を、アンプ２４
に供給すると同時に、反転アンプ２３を介してアンプ２
５に供給する。
【０００７】ここで、アンプ２２はオペアンプＯＰａに
より、アンプ２３はオペアンプＯＰｂと抵抗ｒ３１，ｒ
３２とによりそれぞれ構成されている。また、アンプ２
４，２５はオペアンプＯＰｃと抵抗ｒ４１〜ｒ４５ある
いはＯＰｄと抵抗ｒ５１〜ｒ５５とにより構成されてい
る。アンプ２４はアンプ２５の出力から抵抗ｒ５５を介
して、またアンプ２５はアンプ２４の出力から抵抗ｒ
４５を介して、それぞれ帰還がかけられている。そし
て、アンプ２４の出力端子Ｐａとアンプ２５の出力端子
Ｐｂとから平衡出力信号が取り出される。上記構成の平
衡出力型増幅回路２１は、図６において説明した平衡信
号供給回路５に代えて使用することができ、直流からの
測定が可能になる。
より、アンプ２３はオペアンプＯＰｂと抵抗ｒ３１，ｒ
３２とによりそれぞれ構成されている。また、アンプ２
４，２５はオペアンプＯＰｃと抵抗ｒ４１〜ｒ４５ある
いはＯＰｄと抵抗ｒ５１〜ｒ５５とにより構成されてい
る。アンプ２４はアンプ２５の出力から抵抗ｒ５５を介
して、またアンプ２５はアンプ２４の出力から抵抗ｒ
４５を介して、それぞれ帰還がかけられている。そし
て、アンプ２４の出力端子Ｐａとアンプ２５の出力端子
Ｐｂとから平衡出力信号が取り出される。上記構成の平
衡出力型増幅回路２１は、図６において説明した平衡信
号供給回路５に代えて使用することができ、直流からの
測定が可能になる。
【０００８】しかし、このようなアンプは音声帯域のカ
バーを目指したものであるため、数１０〔ｋＨｚ〕ない
し数１００〔ｋＨｚ〕が上限周波数となり、周波数帯域
を広げることができないという欠点がある。
バーを目指したものであるため、数１０〔ｋＨｚ〕ない
し数１００〔ｋＨｚ〕が上限周波数となり、周波数帯域
を広げることができないという欠点がある。
【０００９】
【発明の目的】本発明は、上記のような問題点を解決す
るために提案されたものであって、直流から数十〔ＭＨ
ｚ〕までの広帯域を単一の装置で測定可能にした、反射
特性測定用ブリッジの信号源として好適に用いられる平
衡信号供給回路を提供することを目的とする。
るために提案されたものであって、直流から数十〔ＭＨ
ｚ〕までの広帯域を単一の装置で測定可能にした、反射
特性測定用ブリッジの信号源として好適に用いられる平
衡信号供給回路を提供することを目的とする。
【００１０】
【発明の概要】上記目的を達成するために、本発明の平
衡信号供給回路は、容量性の第一の平衡出力型回路と、
誘導性の第二の平衡出力型回路との出力端子が直列に接
続されてなり、該直列接続回路の出力インピーダンスが
純抵抗となるように各回路の回路定数が選択されてなる
ことを特徴としている。
衡信号供給回路は、容量性の第一の平衡出力型回路と、
誘導性の第二の平衡出力型回路との出力端子が直列に接
続されてなり、該直列接続回路の出力インピーダンスが
純抵抗となるように各回路の回路定数が選択されてなる
ことを特徴としている。
【００１１】また、等価回路が抵抗と容量との並列接続
回路で表せる第一の平衡出力型回路と、等価回路が抵抗
とインダクタンスとの並列接続回路で表される第二の平
衡出力型回路との各出力端子が直列に接続されてなり、
該直列接続回路の出力インピーダンスが純抵抗となるよ
うに前記静電容量，インダクタンスおよび抵抗の値が選
択されてなることを特徴としている。さらに、上記第一
の平衡出力型回路の後段に、伝送線路型のトランスが少
なくとも一つ従続接続されてなることをも特徴とする。
なお、上記の「純抵抗」とは、インダクタンス成分や静
電容量成分を全く含まないとするものではなく、第一の
平衡出力型回路と第二の平衡出力型回路との出力端子が
直列に接続された回路の出力インピーダンスが、わずか
なインダクタンス成分や静電容量成分を含んでいる場合
であっても、本発明の効果が奏される限り、これを「純
抵抗」とみなすことができることは言うまでもない。
回路で表せる第一の平衡出力型回路と、等価回路が抵抗
とインダクタンスとの並列接続回路で表される第二の平
衡出力型回路との各出力端子が直列に接続されてなり、
該直列接続回路の出力インピーダンスが純抵抗となるよ
うに前記静電容量，インダクタンスおよび抵抗の値が選
択されてなることを特徴としている。さらに、上記第一
の平衡出力型回路の後段に、伝送線路型のトランスが少
なくとも一つ従続接続されてなることをも特徴とする。
なお、上記の「純抵抗」とは、インダクタンス成分や静
電容量成分を全く含まないとするものではなく、第一の
平衡出力型回路と第二の平衡出力型回路との出力端子が
直列に接続された回路の出力インピーダンスが、わずか
なインダクタンス成分や静電容量成分を含んでいる場合
であっても、本発明の効果が奏される限り、これを「純
抵抗」とみなすことができることは言うまでもない。
【００１２】上記のようにして構成した平衡信号供給回
路を反射特性測定用ブリッジの信号源として用いた場合
を例に、本発明の作用を説明する。図１に示すように、
平衡信号供給回路１は、低周波数に適する第一の平衡出
力型回路２と、高周波数に適する第二の平衡出力型回路
３とを組み合わせて構成され、この平衡信号供給回路１
の出力端子Ｔａ，Ｔｂはブリッジ回路４（図６に示した
ブリッジ回路４と同様の回路）に接続される。
路を反射特性測定用ブリッジの信号源として用いた場合
を例に、本発明の作用を説明する。図１に示すように、
平衡信号供給回路１は、低周波数に適する第一の平衡出
力型回路２と、高周波数に適する第二の平衡出力型回路
３とを組み合わせて構成され、この平衡信号供給回路１
の出力端子Ｔａ，Ｔｂはブリッジ回路４（図６に示した
ブリッジ回路４と同様の回路）に接続される。
【００１３】第一の平衡出力型回路２は、たとえば図８
に示す平衡出力型増幅回路２１の出力端子間にコンデン
サＣが接続されてなる回路により構成され、その等価回
路は図２に示すような、回路全体がＧＮＤから浮いたも
のとして表される。図２において、等価回路２′は、電
圧信号源Ｖ１と内部抵抗Ｒ１との直列回路にコンデンサ
Ｃが並列接続されており、コンデンサＣの両端から平衡
信号が取り出される。
に示す平衡出力型増幅回路２１の出力端子間にコンデン
サＣが接続されてなる回路により構成され、その等価回
路は図２に示すような、回路全体がＧＮＤから浮いたも
のとして表される。図２において、等価回路２′は、電
圧信号源Ｖ１と内部抵抗Ｒ１との直列回路にコンデンサ
Ｃが並列接続されており、コンデンサＣの両端から平衡
信号が取り出される。
【００１４】第二の平衡出力型回路３は、たとえば図６
に示したようなトランスＴ１からなる従来の平衡信号供
給回路５と同様な回路により構成され、その等価回路は
図３に示すような、回路全体がＧＮＤから浮いたものと
して表される。図３において、等価回路３′は、電圧信
号源Ｖ２と内部抵抗Ｒ２との直列回路にインダクタンス
Ｌ（図６の平衡信号供給回路５の場合にはトランスＴ１
の励磁インダクタンス）が並列接続されており、インダ
クタンスＬの両端から平衡信号が取り出される。
に示したようなトランスＴ１からなる従来の平衡信号供
給回路５と同様な回路により構成され、その等価回路は
図３に示すような、回路全体がＧＮＤから浮いたものと
して表される。図３において、等価回路３′は、電圧信
号源Ｖ２と内部抵抗Ｒ２との直列回路にインダクタンス
Ｌ（図６の平衡信号供給回路５の場合にはトランスＴ１
の励磁インダクタンス）が並列接続されており、インダ
クタンスＬの両端から平衡信号が取り出される。
【００１５】図１に示す平衡信号供給回路１の第一，第
二の平衡出力型回路２，３が、図２，図３の等価回路で
表される場合、平衡信号供給回路１の出力インピーダン
ス（出力端子Ｔａ，Ｔｂ側から見たインピーダンス）Ｚ
ｏは、次式により求めることができる。
二の平衡出力型回路２，３が、図２，図３の等価回路で
表される場合、平衡信号供給回路１の出力インピーダン
ス（出力端子Ｔａ，Ｔｂ側から見たインピーダンス）Ｚ
ｏは、次式により求めることができる。
【数１】 ここで、Ｒ１＝Ｒ２＝Ｒとおくと、〔数１〕式は次式の
ように表される。
ように表される。
【数２】 〔数２〕式において、Ｒ２＝Ｌ／Ｃなる関係が成立する
ようにＲ，Ｌ，Ｃの各値を選べばＺｏ＝Ｒとなる。な
お、通常、Ｒは伝送系統のインピーダンスにより特定さ
れ、Ｌはトランスの特性により特定されるので、Ｃの値
を適宜調節して上記関係を満足させる。
ようにＲ，Ｌ，Ｃの各値を選べばＺｏ＝Ｒとなる。な
お、通常、Ｒは伝送系統のインピーダンスにより特定さ
れ、Ｌはトランスの特性により特定されるので、Ｃの値
を適宜調節して上記関係を満足させる。
【００１６】また、図１の平衡信号供給回路１の出力端
子Ｔａ，Ｔｂから出力される電圧Ｖｏは、次式により求
めることができる。
子Ｔａ，Ｔｂから出力される電圧Ｖｏは、次式により求
めることができる。
【数３】 そして、Ｒ１＝Ｒ２＝Ｒ、Ｖ１＝Ｖ２＝Ｖとおくと、
〔数３〕式は次式のように表される。
〔数３〕式は次式のように表される。
【数４】 〔数４〕式において、〔数２〕式の場合と同様、Ｒ２＝
Ｌ／Ｃなる関係が成立するようにＲ，Ｌ，Ｃの各値を選
ぶと、Ｖｏ＝Ｖとなる。
Ｌ／Ｃなる関係が成立するようにＲ，Ｌ，Ｃの各値を選
ぶと、Ｖｏ＝Ｖとなる。
【００１７】したがって、図１に示す平衡信号供給回路
１は、低周波に適した第一の平衡出力型回路２と、高周
波に適した第二の平衡出力型回路３とが組み合わされて
構成された電圧信号源Ｖと内部抵抗Ｒとの直列回路（図
４参照）と考えることができる。この平衡信号供給回路
１は、広帯域化された信号源Ｖを有する単一の回路と考
えることができ、低周波数域から高周波域まで安定して
平衡信号を出力することができる。このように、本発明
の平衡信号供給回路１を使用して反射特性を測定する場
合には、ＤＵＴの反射特性をトランスの変更等なしに行
うことができる。
１は、低周波に適した第一の平衡出力型回路２と、高周
波に適した第二の平衡出力型回路３とが組み合わされて
構成された電圧信号源Ｖと内部抵抗Ｒとの直列回路（図
４参照）と考えることができる。この平衡信号供給回路
１は、広帯域化された信号源Ｖを有する単一の回路と考
えることができ、低周波数域から高周波域まで安定して
平衡信号を出力することができる。このように、本発明
の平衡信号供給回路１を使用して反射特性を測定する場
合には、ＤＵＴの反射特性をトランスの変更等なしに行
うことができる。
【００１８】また、図１の回路において、第一の平衡出
力型回路２の後段または第二の平衡出力型回路３の後段
に、伝送線路型のトランスを少なくとも一つ従続接続し
た場合には、高周波域において、たとえば第一の平衡出
力型回路２の対地間インピーダンスの劣化等の改善を図
ることができる。
力型回路２の後段または第二の平衡出力型回路３の後段
に、伝送線路型のトランスを少なくとも一つ従続接続し
た場合には、高周波域において、たとえば第一の平衡出
力型回路２の対地間インピーダンスの劣化等の改善を図
ることができる。
【００１９】なお、第一の平衡出力型回路と平衡出力型
回路との出力インピーダンスが、図２示すような抵抗と
静電容量との並列回路または図３に示すような抵抗とイ
ンダクタンスとの並列回路で表されなくても、出力端子
を直列接続した回路の出力インピーダンスが純抵抗で表
される場合には、本発明の平衡信号供給回路が構成でき
る。
回路との出力インピーダンスが、図２示すような抵抗と
静電容量との並列回路または図３に示すような抵抗とイ
ンダクタンスとの並列回路で表されなくても、出力端子
を直列接続した回路の出力インピーダンスが純抵抗で表
される場合には、本発明の平衡信号供給回路が構成でき
る。
【００２０】
【実施例】図５は、本発明の一実施例を示す回路図であ
り、平衡信号供給回路１を反射特性測定用ブリッジの信
号源として使用した場合を例示している。同図におい
て、反射特性測定用ブリッジは、ブリッジ回路４と、平
衡信号供給回路１とアッテネータ７とにより構成され
る。なお、ブリッジ回路４は、図６において説明したブ
リッジ回路４と同様の回路であり、該回路４の一部のみ
（Ｒａ〜Ｒｃ，接続点ｍ，ｎ，ｐ等）を示し、測定計器
およびＤＵＴの図示は省略してある。なお、本実施例で
は、系統インピーダンスは５０Ωとしてあるので、Ｒａ
〜Ｒｃも５０Ωとしてある。
り、平衡信号供給回路１を反射特性測定用ブリッジの信
号源として使用した場合を例示している。同図におい
て、反射特性測定用ブリッジは、ブリッジ回路４と、平
衡信号供給回路１とアッテネータ７とにより構成され
る。なお、ブリッジ回路４は、図６において説明したブ
リッジ回路４と同様の回路であり、該回路４の一部のみ
（Ｒａ〜Ｒｃ，接続点ｍ，ｎ，ｐ等）を示し、測定計器
およびＤＵＴの図示は省略してある。なお、本実施例で
は、系統インピーダンスは５０Ωとしてあるので、Ｒａ
〜Ｒｃも５０Ωとしてある。
【００２１】平衡信号供給回路１は、直流ないし低周波
に適した第一の平衡出力型回路２と、高周波の測定に適
した第二の平衡出力型回路３とにより構成されている。
第一の平衡出力型回路２は、図８に示した平衡出力型増
幅回路２１と同一構成をなす回路の出力端子Ｐａ，Ｐｂ
間にコンデンサＣが接続されて構成されている。図示し
ない信号源からの不平衡信号は、入力端子Ｐｉから第一
の平衡出力型回路２に与えられ、コンデンサＣの両端子
Ｐａ，Ｐｂから平衡出力信号が出力される。平衡出力型
回路２の基本動作は、図８において既に説明したので詳
細は省略する。なお、本実施例では、各アンプ２３〜２
５内の抵抗ｒ３１，ｒ３２、ｒ４１〜ｒ４５、ｒ５１〜
ｒ５５の値は、ｒ４４およびｒ５４のみが５０Ωである
他は１０ｋΩとしてある。
に適した第一の平衡出力型回路２と、高周波の測定に適
した第二の平衡出力型回路３とにより構成されている。
第一の平衡出力型回路２は、図８に示した平衡出力型増
幅回路２１と同一構成をなす回路の出力端子Ｐａ，Ｐｂ
間にコンデンサＣが接続されて構成されている。図示し
ない信号源からの不平衡信号は、入力端子Ｐｉから第一
の平衡出力型回路２に与えられ、コンデンサＣの両端子
Ｐａ，Ｐｂから平衡出力信号が出力される。平衡出力型
回路２の基本動作は、図８において既に説明したので詳
細は省略する。なお、本実施例では、各アンプ２３〜２
５内の抵抗ｒ３１，ｒ３２、ｒ４１〜ｒ４５、ｒ５１〜
ｒ５５の値は、ｒ４４およびｒ５４のみが５０Ωである
他は１０ｋΩとしてある。
【００２２】第二の平衡出力型回路３は、図６に示した
トランスＴ１を用いた回路と同様の回路により構成され
ており、上記不平衡信号は、入力端子Ｐｉ，抵抗ｒ１１
（５０Ω）を介して該トランスＴ１の一次巻線に印加さ
れ、二次側から平衡信号が出力される。さらに、第二の
平衡出力型回路３のトランスＴ１の二次巻線の一端は、
コンデンサＣを介して伝送線路型のトランスＴ２の入力
側一端に接続され、トランスＴ１の二次巻線の他端はト
ランスＴ２の入力側他端に接続されている。このトラン
スＴ２により、第一の平衡出力型回路２の高周波特性が
改善される。また、トランスＴ２の出力側一端は、ブリ
ッジ回路４の一端に接続されており、第一および第二の
平衡出力型回路２，３からの平衡信号は該ブリッジ回路
４に供給される。
トランスＴ１を用いた回路と同様の回路により構成され
ており、上記不平衡信号は、入力端子Ｐｉ，抵抗ｒ１１
（５０Ω）を介して該トランスＴ１の一次巻線に印加さ
れ、二次側から平衡信号が出力される。さらに、第二の
平衡出力型回路３のトランスＴ１の二次巻線の一端は、
コンデンサＣを介して伝送線路型のトランスＴ２の入力
側一端に接続され、トランスＴ１の二次巻線の他端はト
ランスＴ２の入力側他端に接続されている。このトラン
スＴ２により、第一の平衡出力型回路２の高周波特性が
改善される。また、トランスＴ２の出力側一端は、ブリ
ッジ回路４の一端に接続されており、第一および第二の
平衡出力型回路２，３からの平衡信号は該ブリッジ回路
４に供給される。
【００２３】なお、図５において入力端子Ｐｉは、抵抗
ｒ１２（５０Ω）を介してアッテネータ７に接続されて
いる。アッテネータ７は比較信号（Ｒｃｈで示す）を生
成しており、該比較信号と測定計器（端子ＡとＧＮＤ間
に接続される）とによりＤＵＴ（端子ＴとＧＮＤ間に接
続される）の反射波特性が測定される。
ｒ１２（５０Ω）を介してアッテネータ７に接続されて
いる。アッテネータ７は比較信号（Ｒｃｈで示す）を生
成しており、該比較信号と測定計器（端子ＡとＧＮＤ間
に接続される）とによりＤＵＴ（端子ＴとＧＮＤ間に接
続される）の反射波特性が測定される。
【００２４】本実施例では、系統インピーダンスは５０
Ωであるので、例えばトランスＴ１の出力側から見たイ
ンダクタンスがＬである場合、（５０Ω）２＝Ｌ／Ｃを
満足するように、Ｃの値を選択することで広帯域に亙り
良好な特性を有する平衡信号供給回路１が実現される。
このような平衡信号供給回路１を用いることで、直流か
ら例えば２０〔ＭＨｚ〕までの方向性が２５〔ｄＢ〕以
上となる反射特性測定用ブリッジが得られる。また、直
流〜２０〔ＭＨｚ〕までの領域で周波数特性は＋０．５
／−２．５〔ｄＢ〕となる。さらに、直流から５〔ＭＨ
ｚ〕までに限れば、方向性が４０〔ｄＢ〕以上となる反
射特性測定用ブリッジを得ることができる。
Ωであるので、例えばトランスＴ１の出力側から見たイ
ンダクタンスがＬである場合、（５０Ω）２＝Ｌ／Ｃを
満足するように、Ｃの値を選択することで広帯域に亙り
良好な特性を有する平衡信号供給回路１が実現される。
このような平衡信号供給回路１を用いることで、直流か
ら例えば２０〔ＭＨｚ〕までの方向性が２５〔ｄＢ〕以
上となる反射特性測定用ブリッジが得られる。また、直
流〜２０〔ＭＨｚ〕までの領域で周波数特性は＋０．５
／−２．５〔ｄＢ〕となる。さらに、直流から５〔ＭＨ
ｚ〕までに限れば、方向性が４０〔ｄＢ〕以上となる反
射特性測定用ブリッジを得ることができる。
【００２５】本実施例では、直流から１０〔ＭＨｚ〕ま
での帯域にわたって使用可能な平衡信号供給回路１が得
られるので、この平衡信号供給回路１を使用して実質的
に直流から１０〔ＭＨｚ〕までの広帯域にわたって測定
可能な反射特性測定用ブリッジを構成することができ
る。
での帯域にわたって使用可能な平衡信号供給回路１が得
られるので、この平衡信号供給回路１を使用して実質的
に直流から１０〔ＭＨｚ〕までの広帯域にわたって測定
可能な反射特性測定用ブリッジを構成することができ
る。
【００２６】また、上記実施例では第一の平衡出力型回
路２からの出力は直流から動作することができるとして
説明したが、使用の形態によってはこれは必ずしも必要
とはされない。また、本実施例では第一の平衡出力型回
路２をオペアンプ等の電子回路で構成したが、他の手段
（低周波用のトランス等）により構成してもよいことは
勿論である。
路２からの出力は直流から動作することができるとして
説明したが、使用の形態によってはこれは必ずしも必要
とはされない。また、本実施例では第一の平衡出力型回
路２をオペアンプ等の電子回路で構成したが、他の手段
（低周波用のトランス等）により構成してもよいことは
勿論である。
【００２７】さらに、本実施例では、伝送線路型のトラ
ンスＴ２を平衡信号供給回路１の出力側に挿入してい
る。前述のように、これは電子回路で構成した第一の平
衡出力型回路２の対地間インピーダンス特性が高周波で
劣化することにより、高周波での方向性の悪化すること
を改善するためにのものである。したがって、適用され
る周波数範囲において第一の平衡出力型回路２が十分な
特性を持っていれば、トランスＴ２は必ずしも必要とさ
れるものではない。
ンスＴ２を平衡信号供給回路１の出力側に挿入してい
る。前述のように、これは電子回路で構成した第一の平
衡出力型回路２の対地間インピーダンス特性が高周波で
劣化することにより、高周波での方向性の悪化すること
を改善するためにのものである。したがって、適用され
る周波数範囲において第一の平衡出力型回路２が十分な
特性を持っていれば、トランスＴ２は必ずしも必要とさ
れるものではない。
【００２８】またさらに、本実施例ではトランスＴ２を
第一，第二の平衡出力型回路２，３の出力側に挿入した
が、このトランスＴ２を第一の平衡出力型回路２と第二
の平衡出力型回路３との間に挿入することもできる。さ
らに、第二の平衡出力型回路３の後段に２個以上のトラ
ンスを縦続接続して、これらの該縦続接続した任意のト
ランス間に第一の平衡出力型回路２を接続してもよい。
この場合、これらのトランスは、直流や直流に近い周波
数の信号を流す必要からトランスＴ２と同様の伝送線路
型としなければならない。一方、第二の平衡出力型回路
３のトランスＴ１の前に、他のトランスを配置すること
もできる。トランスＴ１の前に設置するトランスは、一
次巻線が片線接地したもの、あるいは伝送線路型の何れ
を用いてもよい。なお、第一の平衡出力型回路２を信号
経路のプラス側に接続するかマイナス側に接続するかは
勿論任意である。
第一，第二の平衡出力型回路２，３の出力側に挿入した
が、このトランスＴ２を第一の平衡出力型回路２と第二
の平衡出力型回路３との間に挿入することもできる。さ
らに、第二の平衡出力型回路３の後段に２個以上のトラ
ンスを縦続接続して、これらの該縦続接続した任意のト
ランス間に第一の平衡出力型回路２を接続してもよい。
この場合、これらのトランスは、直流や直流に近い周波
数の信号を流す必要からトランスＴ２と同様の伝送線路
型としなければならない。一方、第二の平衡出力型回路
３のトランスＴ１の前に、他のトランスを配置すること
もできる。トランスＴ１の前に設置するトランスは、一
次巻線が片線接地したもの、あるいは伝送線路型の何れ
を用いてもよい。なお、第一の平衡出力型回路２を信号
経路のプラス側に接続するかマイナス側に接続するかは
勿論任意である。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように本発明では、低周波
用の第一の信号源回路、高周波用の第二の信号源回路を
組み合わせて接続し、第一の平衡出力型回路が上限周波
数付近で等価的に出力インピーダンスが容量性に見える
ことおよび第二の平衡出力型回路が下限周波数付近で等
価的に出力インピーダンスが容量性に見えることを利用
し、その等価的時定数回路が純抵抗回路に見えるように
している。これにより、トランスのインダクタンスや電
子回路の静電容量の影響による測定精度の劣化を生じる
ことはない。したがって、広帯域の周波数領域を測定で
きる反射特性測定用ブリッジを小型で安価に提供できる
とともに、またＧＮＤから分離した信号源を一つの回路
（平衡信号供給回路）で実現できる。
用の第一の信号源回路、高周波用の第二の信号源回路を
組み合わせて接続し、第一の平衡出力型回路が上限周波
数付近で等価的に出力インピーダンスが容量性に見える
ことおよび第二の平衡出力型回路が下限周波数付近で等
価的に出力インピーダンスが容量性に見えることを利用
し、その等価的時定数回路が純抵抗回路に見えるように
している。これにより、トランスのインダクタンスや電
子回路の静電容量の影響による測定精度の劣化を生じる
ことはない。したがって、広帯域の周波数領域を測定で
きる反射特性測定用ブリッジを小型で安価に提供できる
とともに、またＧＮＤから分離した信号源を一つの回路
（平衡信号供給回路）で実現できる。
【図１】本発明の基本構成を示す回路図である。
【図２】図１の第一の平衡出力型回路の等価回路を示す
図である。
図である。
【図３】図１の第二の平衡出力型回路の等価回路を示す
図である。
図である。
【図４】図１の第一の平衡出力型回路および第二の平衡
出力型回路の出力端子を直列接続した場合の等価回路を
示す図である。
出力型回路の出力端子を直列接続した場合の等価回路を
示す図である。
【図５】本発明の一実施例を示す回路図であり、平衡信
号供給回路を信号源とする反射特性測定ブリッジを示す
図である。
号供給回路を信号源とする反射特性測定ブリッジを示す
図である。
【図６】平衡信号供給回路としてトランスを用いた、従
来の反射特性測定用ブリッジを示す回路図である。
来の反射特性測定用ブリッジを示す回路図である。
【図７】伝送線路型トランスを用いた平衡信号供給回路
を示す図である。
を示す図である。
【図８】電子回路により構成した従来の平衡信号供給回
路例を示す回路図である。
路例を示す回路図である。
１ 平衡信号供給回路 ２ 第一の平衡出力型回路 ３ 第二の平衡出力型回路 ４ ブリッジ回路 ７ アッテネータ Ｔ１，Ｔ２ トランス
Claims (3)
- 【請求項１】 容量性の第一の平衡出力型回路と、誘導
性の第二の平衡出力型回路との出力端子が直列に接続さ
れてなり、該直列接続回路の出力インピーダンスが純抵
抗となるように各回路の回路定数が選択されてなること
を特徴とする平衡信号供給回路。 - 【請求項２】 等価回路が抵抗と静電容量との並列接続
回路で表せる第一の平衡出力型回路と、等価回路が抵抗
とインダクタンスとの並列接続回路で表せる第二の平衡
出力型回路との出力端子が直列に接続されてなり、該直
列接続回路の出力インピーダンスが純抵抗となるように
前記静電容量，インダクタンスおよび抵抗の値が選択さ
れてなることを特徴とする平衡信号供給回路。 - 【請求項３】 第一の平衡出力型回路の後段または第二
の平衡出力型回路の後段に、伝送線路型のトランスが少
なくとも一つ従続接続されてなることを特徴とする請求
項１または２記載の平衡信号供給回路。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4163577A JPH05333082A (ja) | 1992-05-30 | 1992-05-30 | 平衡信号供給回路 |
| US08/069,920 US5523693A (en) | 1992-05-30 | 1993-06-01 | Balanced signal source |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4163577A JPH05333082A (ja) | 1992-05-30 | 1992-05-30 | 平衡信号供給回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05333082A true JPH05333082A (ja) | 1993-12-17 |
Family
ID=15776557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4163577A Pending JPH05333082A (ja) | 1992-05-30 | 1992-05-30 | 平衡信号供給回路 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5523693A (ja) |
| JP (1) | JPH05333082A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102662109A (zh) * | 2012-04-16 | 2012-09-12 | 上海电机学院 | 平衡电桥 |
| WO2023181341A1 (ja) * | 2022-03-25 | 2023-09-28 | ソニーセミコンダクタソリューションズ株式会社 | 半導体チップ |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2485079A (en) * | 2009-07-31 | 2012-05-02 | Minelab Electronics Pty Ltd | Improved metal detector target discrimination in mineralised soils |
| CN106066425B (zh) * | 2016-07-29 | 2019-01-08 | 中国电子科技集团公司第四十一研究所 | 一种阻抗测量装置及其实现校准补偿的方法 |
| CN115792478B (zh) * | 2023-02-06 | 2023-05-16 | 国网浙江省电力有限公司电力科学研究院 | 一种利用宽频伏安特性仪实现复合频率测试的方法及*** |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1951026A (en) * | 1931-12-21 | 1934-03-13 | Wired Radio Inc | Polyphase transmission |
| US2264718A (en) * | 1937-04-15 | 1941-12-02 | Rca Corp | Aerial feed and aerial tuning circuit arrangement |
| US2131101A (en) * | 1937-08-20 | 1938-09-27 | Ferris Malcolm | Resistance attenuator |
| US2223736A (en) * | 1938-03-24 | 1940-12-03 | Bell Telephone Labor Inc | Transmission circuit |
| US2301023A (en) * | 1941-07-25 | 1942-11-03 | Bell Telephone Labor Inc | Coupling network |
| NL79855C (ja) * | 1949-11-02 | |||
| US2909663A (en) * | 1957-07-11 | 1959-10-20 | Robertshaw Fulton Controls Co | Transformer coupled impedance matching circuits |
| US3344283A (en) * | 1964-08-03 | 1967-09-26 | Statham Instrument Inc | Amplifying system with roll off frequency and roll off rate of amplified signal predetermined |
| US3725805A (en) * | 1972-06-07 | 1973-04-03 | L Orne | Information enhancing amplifier |
| US4207518A (en) * | 1978-03-06 | 1980-06-10 | General Microwave Corporation | Broadband radiation detector with diode elements |
| JPS5651731A (en) * | 1979-10-03 | 1981-05-09 | Sanwa Denki Kk | Control circuit of projector |
| SU920532A1 (ru) * | 1980-07-03 | 1982-04-15 | Томский Институт Автоматизированных Систем Управления И Радиоэлектроники | Электрический мост |
| US4613792A (en) * | 1984-10-10 | 1986-09-23 | Kroessler Peter R | Symmetrical load power reduction device for lighting fixtures |
| US4717896A (en) * | 1985-03-21 | 1988-01-05 | And Yet, Inc. | Balun |
| US4800344A (en) * | 1985-03-21 | 1989-01-24 | And Yet, Inc. | Balun |
| FR2584555B1 (fr) * | 1985-07-08 | 1988-08-05 | Duret Christian | Equipements d'extremite pour transmission a large bande |
| US4766402A (en) * | 1987-08-06 | 1988-08-23 | 3Com Corporation | Apparatus for matching unbalanced R. F. baseband signals to balanced signals on a twisted two-wire line |
| US5039891A (en) * | 1989-12-20 | 1991-08-13 | Hughes Aircraft Company | Planar broadband FET balun |
-
1992
- 1992-05-30 JP JP4163577A patent/JPH05333082A/ja active Pending
-
1993
- 1993-06-01 US US08/069,920 patent/US5523693A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102662109A (zh) * | 2012-04-16 | 2012-09-12 | 上海电机学院 | 平衡电桥 |
| WO2023181341A1 (ja) * | 2022-03-25 | 2023-09-28 | ソニーセミコンダクタソリューションズ株式会社 | 半導体チップ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5523693A (en) | 1996-06-04 |
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