JPH026651A - 高強度湿式不織布及びその製造方法 - Google Patents
高強度湿式不織布及びその製造方法Info
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- JPH026651A JPH026651A JP63312795A JP31279588A JPH026651A JP H026651 A JPH026651 A JP H026651A JP 63312795 A JP63312795 A JP 63312795A JP 31279588 A JP31279588 A JP 31279588A JP H026651 A JPH026651 A JP H026651A
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Landscapes
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する分野〕
本発明は高強度の湿式不織布およびその製造方法に関す
る。
る。
近年、不織布はその優れた性能と高生産性の特徴を生か
して、従来の編織物等の代替用途、あるいは編織物等で
は対応できない機能的用途等に用いられ、著しい発展を
示している。不織布には種々の種類が知られているが、
代表的なものとしては、特公昭4B−38025等で開
示されているスパンポンド法、特公昭42−19520
等で開示されているフラッシュ紡糸法等の繊維形成性高
分子重合体を直接紡糸すると同時に空気、ガス等でフィ
ラメンI・を牽引し集積して得られる長繊維乾式不織布
、特開昭49−48921等で開示されているメルトブ
ローイング法によって得られる比較的長い繊維長の短繊
維乾式不織布、短繊維をカーデイングした後クロスレイ
ヤー、エアーレイヤー等でシート化し目的に応じてニー
ドルパンチや柱状水流による交絡、或いは接着剤、熱融
着繊維等で接合して得られる短繊維乾式不織布、および
抄造法によって得られる湿式不織布等が知られている。
して、従来の編織物等の代替用途、あるいは編織物等で
は対応できない機能的用途等に用いられ、著しい発展を
示している。不織布には種々の種類が知られているが、
代表的なものとしては、特公昭4B−38025等で開
示されているスパンポンド法、特公昭42−19520
等で開示されているフラッシュ紡糸法等の繊維形成性高
分子重合体を直接紡糸すると同時に空気、ガス等でフィ
ラメンI・を牽引し集積して得られる長繊維乾式不織布
、特開昭49−48921等で開示されているメルトブ
ローイング法によって得られる比較的長い繊維長の短繊
維乾式不織布、短繊維をカーデイングした後クロスレイ
ヤー、エアーレイヤー等でシート化し目的に応じてニー
ドルパンチや柱状水流による交絡、或いは接着剤、熱融
着繊維等で接合して得られる短繊維乾式不織布、および
抄造法によって得られる湿式不織布等が知られている。
スパンボンド法、フラッシュ紡糸法等により得られる長
繊維乾式不織布は、不織布の構成繊維がフィラメントで
あるので、これらを熱圧着して得られる不織布は引張強
度、引裂強度等の強度が大きい特徴があり高強度の要求
される産業資材等に広く用いられている。
繊維乾式不織布は、不織布の構成繊維がフィラメントで
あるので、これらを熱圧着して得られる不織布は引張強
度、引裂強度等の強度が大きい特徴があり高強度の要求
される産業資材等に広く用いられている。
しかし7、一方で強度の中でも不織布層間剥離強度は高
々300〜400g/cmと十分な強さではない。
々300〜400g/cmと十分な強さではない。
これは構成繊維が長繊維であること、及び繊維同志の接
合が単に熱圧着のめてなされているので次元的であり単
繊維間の絡みが殆んどないことの一点に依ると指定され
る。また、これら不織布はシート形成法が空気流、ガス
流等による牽引集積に依るのでどうしでもシートの均−
性即ち目付の斑が大きい点、及びフィラメントの接合手
段が殻内には熱圧着が用いられるので伸びがなくて硬く
、1、レープ性に欠のるといった欠点があった。
合が単に熱圧着のめてなされているので次元的であり単
繊維間の絡みが殆んどないことの一点に依ると指定され
る。また、これら不織布はシート形成法が空気流、ガス
流等による牽引集積に依るのでどうしでもシートの均−
性即ち目付の斑が大きい点、及びフィラメントの接合手
段が殻内には熱圧着が用いられるので伸びがなくて硬く
、1、レープ性に欠のるといった欠点があった。
またカート法により形成したシートをニートルパンチや
接着剤、熱融着繊維て接合しで得られる短繊維乾式不織
布は、長繊維乾式不織布に止べて、繊維長が短かいこと
から強度面で劣り、これを補う為Qこ接着剤等で構成繊
維を統合ざ一μることが多く、この場合どうしても風合
が硬いといった欠点かあった。
接着剤、熱融着繊維て接合しで得られる短繊維乾式不織
布は、長繊維乾式不織布に止べて、繊維長が短かいこと
から強度面で劣り、これを補う為Qこ接着剤等で構成繊
維を統合ざ一μることが多く、この場合どうしても風合
が硬いといった欠点かあった。
特公昭11.3749等で開示されているカー1゛法に
より形成したシートを柱状水流で交絡させて得られるノ
ーバインダーの所謂スパンレースタイプの不織布4J、
スパンポンドや接着剤、熱融着繊料1で接合するカード
法乾式不織布に比−・ると、ソフトな風合の面で優れて
いるが、やはり乾式決心こよるシーI・形成であるので
均一・性(目イく1斑)か不1分な点及び層間剥離強度
が未だ未だ不十分である点などの欠点を有している。
より形成したシートを柱状水流で交絡させて得られるノ
ーバインダーの所謂スパンレースタイプの不織布4J、
スパンポンドや接着剤、熱融着繊料1で接合するカード
法乾式不織布に比−・ると、ソフトな風合の面で優れて
いるが、やはり乾式決心こよるシーI・形成であるので
均一・性(目イく1斑)か不1分な点及び層間剥離強度
が未だ未だ不十分である点などの欠点を有している。
一方、湿式不織布は極めて短かい繊維を水中に分散させ
てシート形成する為に乾式不織布に比へ比較にならない
程均−性が良いという特徴をイJする。しかしながら、
水中に繊維を均一に分散さセる為には繊維長は−・般に
3〜7 mm程度の極めて短かい長さが要求される為、
この方法で得られた不織布G:1極めて強度が小さく、
用途も余り強度の要求されない分野に限定されている。
てシート形成する為に乾式不織布に比へ比較にならない
程均−性が良いという特徴をイJする。しかしながら、
水中に繊維を均一に分散さセる為には繊維長は−・般に
3〜7 mm程度の極めて短かい長さが要求される為、
この方法で得られた不織布G:1極めて強度が小さく、
用途も余り強度の要求されない分野に限定されている。
更Gこ、抄紙法に3)
においては、通常フェル1−やヤンキードライヤーで圧
着される為に、一般に湿式不織布は厚みが薄く、密度が
高くなり、どうしてもペーパーライクな風合になる欠点
があった。
着される為に、一般に湿式不織布は厚みが薄く、密度が
高くなり、どうしてもペーパーライクな風合になる欠点
があった。
この様に従来の不織布は、その製法の特徴に応して各々
′vj徴、欠点を有し、均一性に優れ、強度が大きく、
かつ風合がソフト、な特徴を備えた不織布は未だないの
が現状であった。
′vj徴、欠点を有し、均一性に優れ、強度が大きく、
かつ風合がソフト、な特徴を備えた不織布は未だないの
が現状であった。
本発明は、湿式不織布において、その優れた均一性とい
った特徴を生かしながら、その欠点である強度が弱い点
、及び風合がペーパーライクである点を改良した新規な
湿式不織布とその製造方法を提供することを目的とする
。
った特徴を生かしながら、その欠点である強度が弱い点
、及び風合がペーパーライクである点を改良した新規な
湿式不織布とその製造方法を提供することを目的とする
。
本発明者らは、上記問題点について鋭意検討し本発明に
到達した。すなわち本発明の前述の目的は、単糸の直径
が7〜25μm11で、繊維長りと単糸直径りとの比L
/Dが0.8X10’〜2.0XIO’の短繊維が相互
に三次元交絡しており、その繊維交絡点間距離が300
μ11以下である高強度湿式不織4」によって達成され
る。
到達した。すなわち本発明の前述の目的は、単糸の直径
が7〜25μm11で、繊維長りと単糸直径りとの比L
/Dが0.8X10’〜2.0XIO’の短繊維が相互
に三次元交絡しており、その繊維交絡点間距離が300
μ11以下である高強度湿式不織4」によって達成され
る。
前記本発明による高強度湿式不織布を得るための不織布
の製造法は単糸の直径7〜25μm、繊維長しと単糸直
径D(7)比I−/ I) b< 0.8 X 10′
〜2. ()×103の短繊維を抄造法でシート形成し
、ついて高速流体流処理により短繊維を相互にI次元交
絡させることを特徴とする。
の製造法は単糸の直径7〜25μm、繊維長しと単糸直
径D(7)比I−/ I) b< 0.8 X 10′
〜2. ()×103の短繊維を抄造法でシート形成し
、ついて高速流体流処理により短繊維を相互にI次元交
絡させることを特徴とする。
本発明の湿式不織布は、特定の形状を有する短繊維から
構成され、かつその短繊維が特定された交絡密度で交絡
していることが必須の要件であり、この構成でもって始
めて従来の湿式不織布になかった高強度の不織布が得ら
れる。
構成され、かつその短繊維が特定された交絡密度で交絡
していることが必須の要件であり、この構成でもって始
めて従来の湿式不織布になかった高強度の不織布が得ら
れる。
ます、構成原糸は、単糸直径7〜25μm、繊維長りと
単糸直径りとの比L / Dが0.8X103〜2.0
X10’の二つの要素を共に満たずことが必要である。
単糸直径りとの比L / Dが0.8X103〜2.0
X10’の二つの要素を共に満たずことが必要である。
単糸繊度が7μm未満であると、L / I)が前記の
範囲であっても、単糸強力が余りにも低い為に、引張強
度、引裂強度、更乙こは層間剥離強度等の強度か低く本
発明の目的を達することができない。
範囲であっても、単糸強力が余りにも低い為に、引張強
度、引裂強度、更乙こは層間剥離強度等の強度か低く本
発明の目的を達することができない。
jlil両糸が25μmを超えると、l−/ Dが本発
明の範囲であっても余りに繊維が太い為に不織布の表面
の均一1イ1、緻密さが失なわれ、本発明の目的を達す
ることが出来ない。したがって単糸直径は強度、均一性
の点からみて7〜25μmであることか必要であり、そ
の好ましい範囲は10〜17μmである。
明の範囲であっても余りに繊維が太い為に不織布の表面
の均一1イ1、緻密さが失なわれ、本発明の目的を達す
ることが出来ない。したがって単糸直径は強度、均一性
の点からみて7〜25μmであることか必要であり、そ
の好ましい範囲は10〜17μmである。
次に、原糸のL / Dは前記の繊維直径の範囲内で0
.8XIO”〜2.0X103である必要であり、その
好ましい範囲は1. OX 10’〜1.5 ×l Q
3である。
.8XIO”〜2.0X103である必要であり、その
好ましい範囲は1. OX 10’〜1.5 ×l Q
3である。
原糸の1. / D &J: 、繊維同士の交絡のしゃ
ずさと重要な関係があることが本発明者らの検討により
見い出され、L/Dが0.8XIO3未満である場合、
及び2. OX 10″を超える場合はいずれも目的と
する不織布強度が得られず、本発明の0.8X103〜
2.0X]03の範囲で始めて実用的な高強度が得られ
る。この驚くべき事実は次の様に推定される。
ずさと重要な関係があることが本発明者らの検討により
見い出され、L/Dが0.8XIO3未満である場合、
及び2. OX 10″を超える場合はいずれも目的と
する不織布強度が得られず、本発明の0.8X103〜
2.0X]03の範囲で始めて実用的な高強度が得られ
る。この驚くべき事実は次の様に推定される。
即ち、繊維のイ↑状水流等による動き易さばT、/l′
)か小さい、即ち太く短かい程大きく、繊維相互の絡み
は大きくなる。一方、繊維間相互の接触点の数は繊維が
細く長い、即ちL/Dが大きい程多くなる。しかしなが
らL / Dが大きすぎると交絡時に於りる繊維の動き
が抑制され横線相互の絡、71εJ逆に小さくなる。し
たがって繊維同士の交絡密度が最大になる最適範囲の1
.、 / Dが存在し、この範囲が0.8X10’〜2
.OX]03であると理解される。
)か小さい、即ち太く短かい程大きく、繊維相互の絡み
は大きくなる。一方、繊維間相互の接触点の数は繊維が
細く長い、即ちL/Dが大きい程多くなる。しかしなが
らL / Dが大きすぎると交絡時に於りる繊維の動き
が抑制され横線相互の絡、71εJ逆に小さくなる。し
たがって繊維同士の交絡密度が最大になる最適範囲の1
.、 / Dが存在し、この範囲が0.8X10’〜2
.OX]03であると理解される。
本発明の高強度湿式不織布を構成する要件は、上記の特
定された繊維直径、L / Dを有する短繊維から構成
される点と、この様な原糸が平均繊維交絡点間距離30
0μm以下の状態で相互に三次元交絡している点の二点
から構成されていることが必要である。本発明でいう特
定の短繊維からなる湿式不織布であっても、抄造された
まkの状態で繊維相互が絡み合っていない状態、或いは
絡め合っていても平均繊維交絡点間距離が300μmo
を超える様な比較的ルーズな交絡状態は、本発明の目的
とずろ高強度か得られず本発明に含まれない。
定された繊維直径、L / Dを有する短繊維から構成
される点と、この様な原糸が平均繊維交絡点間距離30
0μm以下の状態で相互に三次元交絡している点の二点
から構成されていることが必要である。本発明でいう特
定の短繊維からなる湿式不織布であっても、抄造された
まkの状態で繊維相互が絡み合っていない状態、或いは
絡め合っていても平均繊維交絡点間距離が300μmo
を超える様な比較的ルーズな交絡状態は、本発明の目的
とずろ高強度か得られず本発明に含まれない。
本発明を構成する単糸の直径は、単糸の断面が円形であ
っても、非円形の種々の異形断面であっても良い。円形
の場合は直接的にその直径を測定した値でもって単糸の
直径とし、異形断面糸の場合の単糸の直径は、重量法に
よりその繊度(デニル)を測定し、このデニールを単糸
が円形と仮定した場合の下記式で得られる平均直径でも
って表わすこととする。
っても、非円形の種々の異形断面であっても良い。円形
の場合は直接的にその直径を測定した値でもって単糸の
直径とし、異形断面糸の場合の単糸の直径は、重量法に
よりその繊度(デニル)を測定し、このデニールを単糸
が円形と仮定した場合の下記式で得られる平均直径でも
って表わすこととする。
(ここで R−単糸の直径(μ川)
d−単糸の繊度(デニール)
π−円周率 )ここでいう繊維
平均交絡点間距離とは、特開昭58−191280で公
知のつぎの方法で測定した値のことであり、繊維間相互
の交絡密度を示す1つの尺度として稙が小さいほど交絡
か緻密であることを示すものである。第1図は、湿式不
織布における構成繊維を平面方向に表面から観察したと
きの構成繊維の拡大模式図である。構成繊維をf l+
f 2+f)・・・とし、そのうちの任意の2木の繊
維r l+f2が交絡する点をa、で上になっている繊
維f2が他の繊維の下になる形で交差する点までたどっ
ていき、その交差した点をa2とする。同様にal。
平均交絡点間距離とは、特開昭58−191280で公
知のつぎの方法で測定した値のことであり、繊維間相互
の交絡密度を示す1つの尺度として稙が小さいほど交絡
か緻密であることを示すものである。第1図は、湿式不
織布における構成繊維を平面方向に表面から観察したと
きの構成繊維の拡大模式図である。構成繊維をf l+
f 2+f)・・・とし、そのうちの任意の2木の繊
維r l+f2が交絡する点をa、で上になっている繊
維f2が他の繊維の下になる形で交差する点までたどっ
ていき、その交差した点をa2とする。同様にal。
a4+・・・とする。つぎにこのようにして求めた交絡
点の間の直線水平距離al a2 、a2aJ 、・・
を測定し、これら多数の測定値の平均値を求めこれを平
均繊維交絡点間距離とする。
点の間の直線水平距離al a2 、a2aJ 、・・
を測定し、これら多数の測定値の平均値を求めこれを平
均繊維交絡点間距離とする。
本発明の湿式不織布を構成する原糸は、ナイロン6、ナ
イロン66、ナイロン610なとのポリアミド繊維、ポ
リフチレンチレフタレー1へ、ポリフチレンチレフタレ
−I・等のポリエステル繊維、ポリプロピレン、ポリエ
チレン等のポリオレフィン繊維、レーヨン等の再生セル
ロースm維等が、本発明の繊維直径及び1./Dの範囲
内で好ましく用いられる。また、原糸のヤング率(J5
0〜700kg/ffll62、とりわけ50〜500
kg/mm”の範囲であることが好ましい。700kg
/mm2を超える様な高ヤング率の原糸は曲げ剛性も大
きく、本発明でいう平均繊維交絡点間距離300卿以下
の交絡状態になる為には、大きい交絡力(例えば非常に
高い圧力の柱状水流)が必要である等の問題が生ずるご
とがある。
イロン66、ナイロン610なとのポリアミド繊維、ポ
リフチレンチレフタレー1へ、ポリフチレンチレフタレ
−I・等のポリエステル繊維、ポリプロピレン、ポリエ
チレン等のポリオレフィン繊維、レーヨン等の再生セル
ロースm維等が、本発明の繊維直径及び1./Dの範囲
内で好ましく用いられる。また、原糸のヤング率(J5
0〜700kg/ffll62、とりわけ50〜500
kg/mm”の範囲であることが好ましい。700kg
/mm2を超える様な高ヤング率の原糸は曲げ剛性も大
きく、本発明でいう平均繊維交絡点間距離300卿以下
の交絡状態になる為には、大きい交絡力(例えば非常に
高い圧力の柱状水流)が必要である等の問題が生ずるご
とがある。
本発明の湿式不織布はこの様な構成である為に、湿式不
織布で従来困難とされていた高強度を有するのみならず
、スパンボンド等の長繊維不織布、或いはカード法によ
って得られた比較的長くかっ捲縮を有する短繊維からな
るウェブを柱状水流によって交絡したタイプの不織布(
例えばDu Pout社の「ソンタラ■」等のスパンレ
ースタイプの不織布)等の不織布に比べはるかに強い層
間剥離強度を有すると共に、湿式不織布の特性である目
付斑が小さく均一性に優れているという特徴ももってい
る。さらに通常の接着剤等で接合された湿式不織布に比
べ、繊維の三次元交絡のみで繊維同士が接合されており
接着剤等の接合手段を用いなくても良いので風合が極め
てソフトでドレープ性に冨んでいるという特徴も有する
ものである。
織布で従来困難とされていた高強度を有するのみならず
、スパンボンド等の長繊維不織布、或いはカード法によ
って得られた比較的長くかっ捲縮を有する短繊維からな
るウェブを柱状水流によって交絡したタイプの不織布(
例えばDu Pout社の「ソンタラ■」等のスパンレ
ースタイプの不織布)等の不織布に比べはるかに強い層
間剥離強度を有すると共に、湿式不織布の特性である目
付斑が小さく均一性に優れているという特徴ももってい
る。さらに通常の接着剤等で接合された湿式不織布に比
べ、繊維の三次元交絡のみで繊維同士が接合されており
接着剤等の接合手段を用いなくても良いので風合が極め
てソフトでドレープ性に冨んでいるという特徴も有する
ものである。
この様に本発明の不織布は、湿式法の特徴である均一性
を有しつつ、その欠点を克服した高強度、ソフト風合を
有し、更にはスパンボンド等の長繊維不織布やスパンレ
ースタイプの不織布に欠りている不織布層間剥離強度の
強さをも有するものであり、従来の不織布には望み得な
かった性能を有するものであるので、従来の不織布では
適用困難であった用途に用いるごとができる。
を有しつつ、その欠点を克服した高強度、ソフト風合を
有し、更にはスパンボンド等の長繊維不織布やスパンレ
ースタイプの不織布に欠りている不織布層間剥離強度の
強さをも有するものであり、従来の不織布には望み得な
かった性能を有するものであるので、従来の不織布では
適用困難であった用途に用いるごとができる。
その好適な例の1つは、医療、衛+A向の素材、例えば
サージカルバツク、サージカルガウン、アンダーパッド
等の医療用素材、オムツ、ナプキン、マスク等の衛生材
料である。これらの用途では本発明の不織布のドレープ
性に冨んだ風合と高強度の特徴が良く活かされる。
サージカルバツク、サージカルガウン、アンダーパッド
等の医療用素材、オムツ、ナプキン、マスク等の衛生材
料である。これらの用途では本発明の不織布のドレープ
性に冨んだ風合と高強度の特徴が良く活かされる。
特に手術衣に本発明の不織布を用いる場合、手術衣に特
に要求される液体バリアー性に優れているという特性が
良く活かされる。本発明の不織布は、特定されたL/D
を持つ短繊維が高密度に交絡しているのでそれ自体高度
な液体バリアー性を有している。従来の不織布で手術衣
に要求される液体バリアー性を得る為の試みとして、例
えば特開昭59−94659に開示されている様に、ポ
リエステル(ポリエチレンテレフクレー1−)に、微細
なフィブリルで構成される木材パルプを積層、或いは混
合して得られたシートに柱状水流を噴射させて、パルプ
をいわば“目詰め的にポリエステルに交絡させて不織布
密度を高める工夫がされてきたが、本発明においては、
ごの様な特殊な目詰め的な)<インダー繊維を格別に用
いなくても、例えばポリエステル(ポリエチレンテレフ
タレート)の1d12.5+++mの原糸を用いるだけ
で優れた液体ノ\リアー性が得られることが確認されて
いる。
に要求される液体バリアー性に優れているという特性が
良く活かされる。本発明の不織布は、特定されたL/D
を持つ短繊維が高密度に交絡しているのでそれ自体高度
な液体バリアー性を有している。従来の不織布で手術衣
に要求される液体バリアー性を得る為の試みとして、例
えば特開昭59−94659に開示されている様に、ポ
リエステル(ポリエチレンテレフクレー1−)に、微細
なフィブリルで構成される木材パルプを積層、或いは混
合して得られたシートに柱状水流を噴射させて、パルプ
をいわば“目詰め的にポリエステルに交絡させて不織布
密度を高める工夫がされてきたが、本発明においては、
ごの様な特殊な目詰め的な)<インダー繊維を格別に用
いなくても、例えばポリエステル(ポリエチレンテレフ
タレート)の1d12.5+++mの原糸を用いるだけ
で優れた液体ノ\リアー性が得られることが確認されて
いる。
衣料用芯地に本発明不織布を用いた場合も、均一で強度
が大きいという特徴がよく活かされ、好適である。電子
分野等の工業用ワイピングクロスにも適性がある。これ
は本発明の不織布がノーバインダーで繊維間の交絡によ
り強固に繊維が接合されている為にリントフリー性に優
れ、かつ柔軟である為拭き取り性に優れている為である
。更に気体、液体用のフィルター特に5〜25Nの粒子
を濾過する所謂プレフィルタ−としての適性も認められ
る。これは本不織布の平均繊維交絡点間距離が小さく緻
密であるという特性がフィルター機能に十分活かされる
結果である。
が大きいという特徴がよく活かされ、好適である。電子
分野等の工業用ワイピングクロスにも適性がある。これ
は本発明の不織布がノーバインダーで繊維間の交絡によ
り強固に繊維が接合されている為にリントフリー性に優
れ、かつ柔軟である為拭き取り性に優れている為である
。更に気体、液体用のフィルター特に5〜25Nの粒子
を濾過する所謂プレフィルタ−としての適性も認められ
る。これは本不織布の平均繊維交絡点間距離が小さく緻
密であるという特性がフィルター機能に十分活かされる
結果である。
コーティング基布として本発明の不織布を用いる場合、
本発明の不織布の特性がよく活かされる。
本発明の不織布の特性がよく活かされる。
即ち、従来の織編物の基布に代えて従来の不織布をコー
ティング基布として用いる試みが続けられてきたが、こ
れらの不織布の場合、層間剥離強度が織物、編物に比べ
弱いので、不織布の表面にポリウレタンやポリ塩化ビニ
ルをコーティングして得られたコーテイング品は使用中
に不織布の層間で剥離現象を起こし実用に耐えない場合
が多かった。この欠点を改良すべく不織布にポリウレタ
ン、ポリアクリル酸エステル、SBR,MBR,NBR
等の弾性重合体をバインダーとしてあらかじめ付ちし、
その後にポリウレタン、ポリ塩化ビニル等を表面にコー
ティングすることも行なわれてきているが、この場合ど
うしても風合がペーパーライクになり織編物基布に対し
品質が劣ることは避けられなかった。ごれに対し、本発
明の不織布は、従来の不織布に比べ極めて高い層間剥離
強度を有するので、バインダーなしでコーティング基布
として使用することが可能であり、従来の不織布基布に
見られない、ソフト風合、高層間剥離強度に優れた新た
な特徴を有するものである。
ティング基布として用いる試みが続けられてきたが、こ
れらの不織布の場合、層間剥離強度が織物、編物に比べ
弱いので、不織布の表面にポリウレタンやポリ塩化ビニ
ルをコーティングして得られたコーテイング品は使用中
に不織布の層間で剥離現象を起こし実用に耐えない場合
が多かった。この欠点を改良すべく不織布にポリウレタ
ン、ポリアクリル酸エステル、SBR,MBR,NBR
等の弾性重合体をバインダーとしてあらかじめ付ちし、
その後にポリウレタン、ポリ塩化ビニル等を表面にコー
ティングすることも行なわれてきているが、この場合ど
うしても風合がペーパーライクになり織編物基布に対し
品質が劣ることは避けられなかった。ごれに対し、本発
明の不織布は、従来の不織布に比べ極めて高い層間剥離
強度を有するので、バインダーなしでコーティング基布
として使用することが可能であり、従来の不織布基布に
見られない、ソフト風合、高層間剥離強度に優れた新た
な特徴を有するものである。
人]二1皮革用の基布として本発明の不織布を用いるこ
とも好適な例の1つである。例えば本不織布をそのま\
基布として用い、その表面にポリウレタン、塩化ビニル
、SBI?、 NIIR,MBR等の弾性重合体の溶液
、或いはエマルジ51ンをグラビア、ドクターナイフ等
で塗布するごとにより銀面様の人工皮革を得ることがで
きる。この場合、必要に応じて表面被覆層を形成する前
にポリウレタン等の弾性重合体を本不織布に含浸し、乾
式、或いは湿式凝固させ充填することも強度面、風合面
でより好ましい。
とも好適な例の1つである。例えば本不織布をそのま\
基布として用い、その表面にポリウレタン、塩化ビニル
、SBI?、 NIIR,MBR等の弾性重合体の溶液
、或いはエマルジ51ンをグラビア、ドクターナイフ等
で塗布するごとにより銀面様の人工皮革を得ることがで
きる。この場合、必要に応じて表面被覆層を形成する前
にポリウレタン等の弾性重合体を本不織布に含浸し、乾
式、或いは湿式凝固させ充填することも強度面、風合面
でより好ましい。
さらに、スェード様の人二[皮革を得たい場合には、本
不織布に単糸繊度0.5d以下の極細繊維からなるシー
1〜を積層し、この積層体を三次元交絡させて一体化し
た複合不織布を形成し、極細糸交絡層を起毛させ、必要
に応じ弾性重合体等を含浸したり、染色加工することに
より目的とするスェード調人工皮革を得ることも可能で
ある。
不織布に単糸繊度0.5d以下の極細繊維からなるシー
1〜を積層し、この積層体を三次元交絡させて一体化し
た複合不織布を形成し、極細糸交絡層を起毛させ、必要
に応じ弾性重合体等を含浸したり、染色加工することに
より目的とするスェード調人工皮革を得ることも可能で
ある。
次に本発明の高強度湿式不織布の製造方法について説明
する。
する。
まず、単糸直径7〜25 um、 L/ D 0.8
XHI′〜2X10”の特定形状を持った短繊維を準備
する。
XHI′〜2X10”の特定形状を持った短繊維を準備
する。
これを0.1〜3%の濃度になるように水に分散させス
ラリーを調製する。この際少量の分散剤を加えることが
好ましい。このスラリーを長網式、或いは丸網式の抄造
機にて抄紙する。目付量は用途に応じて5〜500g/
r+(の範囲で設定することが好ましい。抄造シートを
形成する原糸の種類については、単糸直径、L/Dが本
発明の範囲を満たずものであれば目的に応し適宜選択す
れば良いし、また素材および/または形状の異なった2
種類或いは3種類の原糸を混合して用いることも好まし
い。得られた抄造シートを高速流体流にて交絡さ−Uる
。ここでいう流体とは、津5体或いは気体であるが、取
り扱いやすさ、コスト、流体としての衝突エネルギーの
大きさなどの点から水が最も好ましい。水を用いろ場合
、水圧は用いる原糸の種類及び抄造シーI・の目伺里に
よって異なるが、平均繊維交絡点間距離300μmを得
る為には5〜200kg/ cIN 、好ましくは10
〜80kg/(艷の範囲で衝突させる。
ラリーを調製する。この際少量の分散剤を加えることが
好ましい。このスラリーを長網式、或いは丸網式の抄造
機にて抄紙する。目付量は用途に応じて5〜500g/
r+(の範囲で設定することが好ましい。抄造シートを
形成する原糸の種類については、単糸直径、L/Dが本
発明の範囲を満たずものであれば目的に応し適宜選択す
れば良いし、また素材および/または形状の異なった2
種類或いは3種類の原糸を混合して用いることも好まし
い。得られた抄造シートを高速流体流にて交絡さ−Uる
。ここでいう流体とは、津5体或いは気体であるが、取
り扱いやすさ、コスト、流体としての衝突エネルギーの
大きさなどの点から水が最も好ましい。水を用いろ場合
、水圧は用いる原糸の種類及び抄造シーI・の目伺里に
よって異なるが、平均繊維交絡点間距離300μmを得
る為には5〜200kg/ cIN 、好ましくは10
〜80kg/(艷の範囲で衝突させる。
同一原糸の場合、低目春1稈水圧は低く、高目付になる
程高水圧に設定すればよい。また、同−目句の場合ヤン
グ率の高い原糸の場合にはより高圧の水流で処理するこ
とが本発明の目的とする高強度が得られる。水流を噴射
するノズルの径は、0゜01〜1 mmが好ましい。水
流の軌跡形状は抄造シトの進行方向に対し並行な直線状
であっても良いし、ノズルを取り付けたヘッダーの回転
運動やソートの進行方向に直角に往復する振動運動によ
って得られる曲線形状であっても良い。回転運動により
得られる幾重にも重なった円形状の水流軌跡の交絡は、
ノズル1錘当たりのシートに対する水流の噴射面積が大
きくなり効率的であると同時に、用途によっては商品価
値を低下させる水流軌跡の斑が見えにくい、史には不織
布の経緯の強度比が小さい等の利点があり好ましい。抄
造シートに対する高速水流の処理の仕方は、表・裏交互
に水流を噴射する方法でも良いし、片面だりを処理する
のも良い。また処理回数も目的に応じて最適条件を選択
すればよい。
程高水圧に設定すればよい。また、同−目句の場合ヤン
グ率の高い原糸の場合にはより高圧の水流で処理するこ
とが本発明の目的とする高強度が得られる。水流を噴射
するノズルの径は、0゜01〜1 mmが好ましい。水
流の軌跡形状は抄造シトの進行方向に対し並行な直線状
であっても良いし、ノズルを取り付けたヘッダーの回転
運動やソートの進行方向に直角に往復する振動運動によ
って得られる曲線形状であっても良い。回転運動により
得られる幾重にも重なった円形状の水流軌跡の交絡は、
ノズル1錘当たりのシートに対する水流の噴射面積が大
きくなり効率的であると同時に、用途によっては商品価
値を低下させる水流軌跡の斑が見えにくい、史には不織
布の経緯の強度比が小さい等の利点があり好ましい。抄
造シートに対する高速水流の処理の仕方は、表・裏交互
に水流を噴射する方法でも良いし、片面だりを処理する
のも良い。また処理回数も目的に応じて最適条件を選択
すればよい。
これら抄造シートの柱状水流処理の水圧条件は、目的と
する平均繊維交絡点間距離30071111以下を得る
様に及び、均一性を得る様な条件下で選択されるが、例
えば10〜100 g / rdの比較的小さい目(=
Jの抄造シートの処理の場合は10〜40 kg /
r舗の水圧で片面或いは両面処理するのが好ましく、1
50〜500g/rrfの比較的大きい目付の場合には
、30〜80kg/c+flの水圧で交互に両面に柱状
水流を噴き当てるのが好ましい。平均繊維交絡点間距離
300μm以下の交絡状態を得る為の柱状水流条件につ
いて更に述べると、例えば、ポリエチレンテレフタレ−
1,(PET)の1デニール、長さ10mmの短繊維か
らなる目付100 g / n(の抄造シートに対し、
オリフィス径0.07〜0.25mmのノズルがノズル
間隔1〜8 mmで穿孔または配置された列が10〜2
0列配列された多数のノズルを装着したノズルヘッダー
を用い、水圧30〜50kg/c[で表裏交互に1回ず
つ処理する。この時、ノズルへラダーは50〜500r
、p、m、 (シーL処理速度2〜20TnZ分に対応
)の回転円運動をさセるのが好ましい。更に必要に応じ
、シート表面に残存する水流軌跡が製品品位を損なう様
な場合には、同一構造のノズルヘッダーとシートの間に
40〜100メツシユの金網を挿入し柱状水流を散水化
し、水流軌跡の深さを軽減するのも好ましい態様である
。
する平均繊維交絡点間距離30071111以下を得る
様に及び、均一性を得る様な条件下で選択されるが、例
えば10〜100 g / rdの比較的小さい目(=
Jの抄造シートの処理の場合は10〜40 kg /
r舗の水圧で片面或いは両面処理するのが好ましく、1
50〜500g/rrfの比較的大きい目付の場合には
、30〜80kg/c+flの水圧で交互に両面に柱状
水流を噴き当てるのが好ましい。平均繊維交絡点間距離
300μm以下の交絡状態を得る為の柱状水流条件につ
いて更に述べると、例えば、ポリエチレンテレフタレ−
1,(PET)の1デニール、長さ10mmの短繊維か
らなる目付100 g / n(の抄造シートに対し、
オリフィス径0.07〜0.25mmのノズルがノズル
間隔1〜8 mmで穿孔または配置された列が10〜2
0列配列された多数のノズルを装着したノズルヘッダー
を用い、水圧30〜50kg/c[で表裏交互に1回ず
つ処理する。この時、ノズルへラダーは50〜500r
、p、m、 (シーL処理速度2〜20TnZ分に対応
)の回転円運動をさセるのが好ましい。更に必要に応じ
、シート表面に残存する水流軌跡が製品品位を損なう様
な場合には、同一構造のノズルヘッダーとシートの間に
40〜100メツシユの金網を挿入し柱状水流を散水化
し、水流軌跡の深さを軽減するのも好ましい態様である
。
本発明の高強度湿式不織布を14る製造方法に含まれる
態様として、抄造シートを柱状水流で交絡処理後、例え
ば荒い金網(10〜20メツシユ)の上に該シートを載
・口、シートの上から柱状水流を噴射し゛、金網の模様
にそった開孔した模様付けをすることも好ましい。この
場合に得られる本発明の不織布は開孔の模様付目をする
前に比べて、バルキー性、寸法安定性(伸長回復率)等
が向上する効果が認められる。
態様として、抄造シートを柱状水流で交絡処理後、例え
ば荒い金網(10〜20メツシユ)の上に該シートを載
・口、シートの上から柱状水流を噴射し゛、金網の模様
にそった開孔した模様付けをすることも好ましい。この
場合に得られる本発明の不織布は開孔の模様付目をする
前に比べて、バルキー性、寸法安定性(伸長回復率)等
が向上する効果が認められる。
さらに、本発明で得られる高強度湿式不織布1の後加工
の一態様として彫刻されたロール(エンボスロール)で
もって冷間或いは熱間プレスし表面に賦型することも好
ましい方法である。この方法によると交絡シー[・を接
合するごとになるので、引張強度等の強度が向上すると
いう効果が認められ、さらには寸法安定性も向−にする
という予101ゼぬ効果も発現することがわかった。
の一態様として彫刻されたロール(エンボスロール)で
もって冷間或いは熱間プレスし表面に賦型することも好
ましい方法である。この方法によると交絡シー[・を接
合するごとになるので、引張強度等の強度が向上すると
いう効果が認められ、さらには寸法安定性も向−にする
という予101ゼぬ効果も発現することがわかった。
以下、実施例でもって本発明をさらに詳しく説明する。
実施例中、測定値は以下の方法によって測定したもので
あり、%は全て重量%である。
あり、%は全て重量%である。
1)引張強度: JISLI096 ス1−リップ法
2)引裂強度: JISLI096 シングルタング
法3)層間剥離強度: 不織布を中2.5 cm、長さ13cm4こカントする
。
2)引裂強度: JISLI096 シングルタング
法3)層間剥離強度: 不織布を中2.5 cm、長さ13cm4こカントする
。
ごのサンプルに接着テープ(ソニーケミカル■製D 3
200 )を接着させた後70 g /c+R(D圧力
−(’ 200”C、30秒間プレスし貼り合わ一已る
。
200 )を接着させた後70 g /c+R(D圧力
−(’ 200”C、30秒間プレスし貼り合わ一已る
。
こうして得られた測定用サンプルの、接着テープと不織
布の間に切れ込みを入れ、両端をオートグラフのチャッ
クでつかみ測定を行なう。オートグラフの測定条件は以
下の様に設定する。
布の間に切れ込みを入れ、両端をオートグラフのチャッ
クでつかみ測定を行なう。オートグラフの測定条件は以
下の様に設定する。
引張速度: l Ocrn / minチャー1・速度
:10cm/min ごの場合テープは強く、又テープと不織布は強固に接着
されているので、測定用サンプルのテプが測定用サンプ
ルから引き剥される時に、テープが切断したり、テープ
と不織布の接着面が剥されることはなく、前記引き剥し
力は不織布の一部分を他の部分から引き剥すように作用
する。したがっ”ζこの方法によって不織布の層間剥離
強度を測定することができる。
:10cm/min ごの場合テープは強く、又テープと不織布は強固に接着
されているので、測定用サンプルのテプが測定用サンプ
ルから引き剥される時に、テープが切断したり、テープ
と不織布の接着面が剥されることはなく、前記引き剥し
力は不織布の一部分を他の部分から引き剥すように作用
する。したがっ”ζこの方法によって不織布の層間剥離
強度を測定することができる。
前記測定をオートグラフで行う際に得られるストレスス
トレン曲線から強度値の大きい方の値3個と小さい方の
値3個を選んで計6個の値の平均値を得る。測定用サン
プルの試験数は5とする。
トレン曲線から強度値の大きい方の値3個と小さい方の
値3個を選んで計6個の値の平均値を得る。測定用サン
プルの試験数は5とする。
この様な測定を不織布のタテ方向(MD)、ヨコ方向(
CD)につき各々同様に行ない、そのタテ/zヨコ平均
値でもって不織布の層間剥離強度とする。
CD)につき各々同様に行ない、そのタテ/zヨコ平均
値でもって不織布の層間剥離強度とする。
4)柔軟度: JISL1096 45°カンヂレハー
法タテ方向(MD)とココ方向(CD)の平均値をとり
、柔軟度とする。
法タテ方向(MD)とココ方向(CD)の平均値をとり
、柔軟度とする。
5)平均繊維交絡点間距離:走査型電子顕微鏡で100
倍の倍率で測定し、50個の平均値をとった。
倍の倍率で測定し、50個の平均値をとった。
尖旌斑上
1d(10I1m)のポリエチレンテレフタレート繊維
をlOmm(L/D−103)にカットし、水中ニ分散
させ1%濃度のスラリーとした。このスラリを斜傾式長
網抄造機で抄造し、目付50g/n(のシートを得た。
をlOmm(L/D−103)にカットし、水中ニ分散
させ1%濃度のスラリーとした。このスラリを斜傾式長
網抄造機で抄造し、目付50g/n(のシートを得た。
このシートに、ノスル径0.1 mm、ノズル間ピッチ
5 mm、列数18列の多数のノズルから30kg/c
Illの水圧の柱状水流を噴D=Iさセて繊維を交絡さ
せた。ノズルと抄造シー1−の間隔は30mmで、抄造
シートの下にはステンレス類の80メツシユの金網を支
持部材とし、金網を通しく21) て吸引脱水した。同様の処理をシートの反対面にも施ご
した。
5 mm、列数18列の多数のノズルから30kg/c
Illの水圧の柱状水流を噴D=Iさセて繊維を交絡さ
せた。ノズルと抄造シー1−の間隔は30mmで、抄造
シートの下にはステンレス類の80メツシユの金網を支
持部材とし、金網を通しく21) て吸引脱水した。同様の処理をシートの反対面にも施ご
した。
次いて水圧を] 8 kg / cfに設定し、両面を
同様に柱状水流で噴射処理した。その後乾燥して交絡シ
トを得た。この不織布の平均繊維交絡点間距離は70μ
mであった。物性は以下の値を示した。
同様に柱状水流で噴射処理した。その後乾燥して交絡シ
トを得た。この不織布の平均繊維交絡点間距離は70μ
mであった。物性は以下の値を示した。
引張強度(タテ/ヨコ) : 2.0 / 1.9
kg/c+n引裂強度(クチ/ヨ:]) :1.
6/1.4kg層間剥離強度 : 2100
g /cm柔軟度(タテ・ヨコ平均):2B+mn仕
較として、スパンボンド法によって得られた長繊維のポ
リエチレンテレフタレート不織布(旭化成T業■製「旭
化成スパンボンド■E 3050゜(目(’j’ 50
g / rrr )の物性は以下の通りであった。
kg/c+n引裂強度(クチ/ヨ:]) :1.
6/1.4kg層間剥離強度 : 2100
g /cm柔軟度(タテ・ヨコ平均):2B+mn仕
較として、スパンボンド法によって得られた長繊維のポ
リエチレンテレフタレート不織布(旭化成T業■製「旭
化成スパンボンド■E 3050゜(目(’j’ 50
g / rrr )の物性は以下の通りであった。
引張強度 : 2.4 / 1. Okg/cm引裂
強度 :1.1/1.2kg 層間剥離強度: 230 g / c、m柔軟度
: 41 mm この様に本発明の不織布は湿式不織布でありながら長繊
維不織布並以上の引張強度、引裂強度を有し、かつはる
かに高い層間剥離強度を有する。
強度 :1.1/1.2kg 層間剥離強度: 230 g / c、m柔軟度
: 41 mm この様に本発明の不織布は湿式不織布でありながら長繊
維不織布並以上の引張強度、引裂強度を有し、かつはる
かに高い層間剥離強度を有する。
更に非常な柔軟な風合と従来の湿式不織布並の均一性(
目付均一性)を有し、従来のいずれの不織布に比べても
優れた品質を示すごとがわかった。
目付均一性)を有し、従来のいずれの不織布に比べても
優れた品質を示すごとがわかった。
1tff七↓
ポリエチレンテレフタレート(以下PETと略記)の0
.1d(3μm)原糸を直接紡糸法で作り、3mmの長
さにカッ1へした(L/D=10’)。これを実施例1
と同様の方法で抄造、柱状流処理をした得られた不織布
の平均繊維交絡点間距離ば36μm口であった。物性は
以下の様であった引裂強度が特に小さいものであった。
.1d(3μm)原糸を直接紡糸法で作り、3mmの長
さにカッ1へした(L/D=10’)。これを実施例1
と同様の方法で抄造、柱状流処理をした得られた不織布
の平均繊維交絡点間距離ば36μm口であった。物性は
以下の様であった引裂強度が特に小さいものであった。
引張強度 : 1.4 / 1.2 kg/cm引裂
強度 :0.210.2kg 層間剥離強度: 910g/cm 柔軟度 :24mm 此嘉J剥 原糸としてr’ET1デニール(10μm)、長さ51
mm (L/D=5.1 XIO’)を用い実施例1と
同様に目(t50g/r4で抄造した。スラリーの状態
Cat繊維同上かもつれあい、ところどころで繊維塊が
あり分散性は不十分であった。この抄造シートを実施例
1と同様の柱状流処理をした。但し圧力は1回目が4
Fl kg/cM、2回目が25kg/cJとした。平
均繊維交絡点間距離は330μmであり、物性は以下の
通りであった。
強度 :0.210.2kg 層間剥離強度: 910g/cm 柔軟度 :24mm 此嘉J剥 原糸としてr’ET1デニール(10μm)、長さ51
mm (L/D=5.1 XIO’)を用い実施例1と
同様に目(t50g/r4で抄造した。スラリーの状態
Cat繊維同上かもつれあい、ところどころで繊維塊が
あり分散性は不十分であった。この抄造シートを実施例
1と同様の柱状流処理をした。但し圧力は1回目が4
Fl kg/cM、2回目が25kg/cJとした。平
均繊維交絡点間距離は330μmであり、物性は以下の
通りであった。
引張強度 : 0.8 / 0.7 kg/ cm引
裂強度 : 3.6 / 3.4 kg層間剥離強度
: 210g/cm 柔軟度 :39m+1 此〕引にン1リ−1SY□ 原糸としてナイロン6の5デニール(24pm)5 m
m (L / D = 0.21 X 103)を用い
て実施例1と同様にして抄造シートを得た。スラリー中
の原糸の分散状態は良好であった。目伺は50g/rW
であった。この抄造シートを実施例1と同様の設備、条
件で柱状流による交絡処理をした。平均繊維交絡点間距
離は340 pmであった。また物性は以下の通りであ
った。
裂強度 : 3.6 / 3.4 kg層間剥離強度
: 210g/cm 柔軟度 :39m+1 此〕引にン1リ−1SY□ 原糸としてナイロン6の5デニール(24pm)5 m
m (L / D = 0.21 X 103)を用い
て実施例1と同様にして抄造シートを得た。スラリー中
の原糸の分散状態は良好であった。目伺は50g/rW
であった。この抄造シートを実施例1と同様の設備、条
件で柱状流による交絡処理をした。平均繊維交絡点間距
離は340 pmであった。また物性は以下の通りであ
った。
引張強度 : 0.4 / 0.2 kg / cm
引裂強度 : 0.8 / 0.6 kg層間剥離強
度: t9sg/cm 柔軟度 :43mm ル較炭土 原糸としてヤング率900kg / c+flのポリプ
ロピし・ン繊維の3デニール(221Im)、長さ20
mm(L/ D =0.91 x 103)の短繊維を
用いて実施例1と同様にして抄造、柱状流交絡を行ない
、目(t 50 g/ポの交絡不織布を得た。平均繊維
交絡点距離は350μmであり物性は以下の通りであっ
た。
引裂強度 : 0.8 / 0.6 kg層間剥離強
度: t9sg/cm 柔軟度 :43mm ル較炭土 原糸としてヤング率900kg / c+flのポリプ
ロピし・ン繊維の3デニール(221Im)、長さ20
mm(L/ D =0.91 x 103)の短繊維を
用いて実施例1と同様にして抄造、柱状流交絡を行ない
、目(t 50 g/ポの交絡不織布を得た。平均繊維
交絡点距離は350μmであり物性は以下の通りであっ
た。
引張強度 : 0.1 / 0.09kg/ cm引
裂強度 :0.710.3kg 層間剥離強度: 180g/cm 柔軟度 : 41 mm 夫旌桝I 原糸としてナイロン66の]、 5 d (13,1μ
m)、長さ12.5mm (L / D = 0.95
X 10”)の原糸を用い実施例1と同様にして300
g / raの抄造シー1−を作った。柱状流設備は
、ノズル径0.2 mm、ノスル間ピンチ5 mm、ノ
スル列数12、ノズルと抄造シー1・の間隔30mm、
抄造シートの支持部月として80メソシブ、の金網を用
いた。金網を通して吸弓脱水しなから、1回目は70k
g/cff12回目ば50kg/ ctMの水圧で抄造
シ1−1・の両面にそれぞれ柱状水流を噴射させた。乾
燥後、交絡不織布の平均繊維交絡点間距離を測定した結
果90μm11てあった。
裂強度 :0.710.3kg 層間剥離強度: 180g/cm 柔軟度 : 41 mm 夫旌桝I 原糸としてナイロン66の]、 5 d (13,1μ
m)、長さ12.5mm (L / D = 0.95
X 10”)の原糸を用い実施例1と同様にして300
g / raの抄造シー1−を作った。柱状流設備は
、ノズル径0.2 mm、ノスル間ピンチ5 mm、ノ
スル列数12、ノズルと抄造シー1・の間隔30mm、
抄造シートの支持部月として80メソシブ、の金網を用
いた。金網を通して吸弓脱水しなから、1回目は70k
g/cff12回目ば50kg/ ctMの水圧で抄造
シ1−1・の両面にそれぞれ柱状水流を噴射させた。乾
燥後、交絡不織布の平均繊維交絡点間距離を測定した結
果90μm11てあった。
物性は以下の様であり、この不織布は均一でタテ/ヨコ
の強度等方性も良好であり、ルーフイング用等の土木資
材に好適であった。
の強度等方性も良好であり、ルーフイング用等の土木資
材に好適であった。
引張強度 : 16.1 / 15.7kg / r
am引裂強度 : 9.7 /10.6kg層間剥離
強度: L900g/Cm 柔軟度 ニア4mm 凋1列ユa− ビスコース法セルロース繊維(レーヨン)の1デニール
(9,7μm)、I 5n++n (L/D −1,5
5X103)の原糸を用い、実施例1と同様に操作をし
て40g / r+?のシートを得た。柱状流交絡処理
の条件は次の様にした。オリフィス径0.08mm、ノ
ズルピッチ2mm、ノズル列数IO列、ノズルと抄造シ
ー1への間隔50画、支持部材の金網60メンシ1.。
am引裂強度 : 9.7 /10.6kg層間剥離
強度: L900g/Cm 柔軟度 ニア4mm 凋1列ユa− ビスコース法セルロース繊維(レーヨン)の1デニール
(9,7μm)、I 5n++n (L/D −1,5
5X103)の原糸を用い、実施例1と同様に操作をし
て40g / r+?のシートを得た。柱状流交絡処理
の条件は次の様にした。オリフィス径0.08mm、ノ
ズルピッチ2mm、ノズル列数IO列、ノズルと抄造シ
ー1への間隔50画、支持部材の金網60メンシ1.。
水圧1回目15 kg / c+fl、2回目23 k
g / c+ll、3回ト116kg/C111,通し
回数表裏各3回。乾燥後得られた交絡不織布の繊維交絡
点間距離は52μInであ−2た。物性は以下の様であ
り、比較として同時に測定したセルロース系長繊維不織
布(旭化成下業■製「ヘンリーゼ■」40g/+dとほ
ぼ同程度の強度を有し、かつ風合がよりソフトでドレー
プ性に優れた不織布であった。
g / c+ll、3回ト116kg/C111,通し
回数表裏各3回。乾燥後得られた交絡不織布の繊維交絡
点間距離は52μInであ−2た。物性は以下の様であ
り、比較として同時に測定したセルロース系長繊維不織
布(旭化成下業■製「ヘンリーゼ■」40g/+dとほ
ぼ同程度の強度を有し、かつ風合がよりソフトでドレー
プ性に優れた不織布であった。
引張強度 : 0.14/ 0. l0kg/ cm
引裂強度 : 0.30/ 0.25kg層間剥離強
度: 1,020 g /cm柔軟度 : 26
mm 「ベンリーゼ■」の物性 引張強度 : 0.22/ 0.03kg / cr
n引裂強度 : 0.21/ 0.24kg層間剥離
強度: 160g/cm 柔軟度 :34mm 実Jili[4 PETの2.0デニール(14μm) 、20mm (
1−/ D = ]、 /12 X 10”)の20
g / r+fの抄造シートを実施例1と同様にして得
た。さらに同様の方法でウッドパルプの30 g /
rl(の抄造シー1〜を得た。
引裂強度 : 0.30/ 0.25kg層間剥離強
度: 1,020 g /cm柔軟度 : 26
mm 「ベンリーゼ■」の物性 引張強度 : 0.22/ 0.03kg / cr
n引裂強度 : 0.21/ 0.24kg層間剥離
強度: 160g/cm 柔軟度 :34mm 実Jili[4 PETの2.0デニール(14μm) 、20mm (
1−/ D = ]、 /12 X 10”)の20
g / r+fの抄造シートを実施例1と同様にして得
た。さらに同様の方法でウッドパルプの30 g /
rl(の抄造シー1〜を得た。
PETの抄造シート20 g / r+r 2枚の間に
パルプの抄造シー1〜をサンドイッチ状に挟み三層の積
層シー1〜とした。この積層シートに以下の条件で柱状
処理を施ごした。ノスル径: 0.1 +nm、ノズル
ピッチ:5mm、ノズル列数:15列、ノズルとシート
間距離:30mm、水圧:1回目15 kg/afl、
2回目28kg/c++1.ノズルへラダーの回転数
=70゜rpm 、シート速度=6m/分、通し方法=
2回共に両面処理。得られた交絡シートの平均繊維交絡
点間距離は32μIllであった。物性は以下の通りで
あり、パルプの吸湿性機能を生かし、使い捨て衣料、例
えば手術衣等に好適であった。
パルプの抄造シー1〜をサンドイッチ状に挟み三層の積
層シー1〜とした。この積層シートに以下の条件で柱状
処理を施ごした。ノスル径: 0.1 +nm、ノズル
ピッチ:5mm、ノズル列数:15列、ノズルとシート
間距離:30mm、水圧:1回目15 kg/afl、
2回目28kg/c++1.ノズルへラダーの回転数
=70゜rpm 、シート速度=6m/分、通し方法=
2回共に両面処理。得られた交絡シートの平均繊維交絡
点間距離は32μIllであった。物性は以下の通りで
あり、パルプの吸湿性機能を生かし、使い捨て衣料、例
えば手術衣等に好適であった。
引張強度 : 4.1 / 4.0 kg/cm引裂
強度 : 3.1 / 2.9 kg層間剥離強度:
1,300g/cm柔軟度 : 42 mm 、実涜1引晃 ポリプロピレン(pp)繊維の1.5デニール(15,
6μm) 、17.5mm (1−/ D = 1.
I Xl03)からなる原糸70%とレーヨン繊維1デ
ニール(9,7μm口)、12.5n+m (L /
D = 1.3 X 10”)の原糸30%を混合し、
実施例1と同様にして60 g / rdの抄造シトを
得た。この抄造シー1〜に実施例4と同一の条件で柱状
流処理を行なった。交絡シートの平均繊維交絡点間距離
ば150μmであり、物性は以下の様であった。この不
織布はセルロース等の制電性、吸湿性の特徴を生かし、
エレクI−コニクス用ワイピングクロス、フロッピーデ
スクのライナー等に好適であった。
強度 : 3.1 / 2.9 kg層間剥離強度:
1,300g/cm柔軟度 : 42 mm 、実涜1引晃 ポリプロピレン(pp)繊維の1.5デニール(15,
6μm) 、17.5mm (1−/ D = 1.
I Xl03)からなる原糸70%とレーヨン繊維1デ
ニール(9,7μm口)、12.5n+m (L /
D = 1.3 X 10”)の原糸30%を混合し、
実施例1と同様にして60 g / rdの抄造シトを
得た。この抄造シー1〜に実施例4と同一の条件で柱状
流処理を行なった。交絡シートの平均繊維交絡点間距離
ば150μmであり、物性は以下の様であった。この不
織布はセルロース等の制電性、吸湿性の特徴を生かし、
エレクI−コニクス用ワイピングクロス、フロッピーデ
スクのライナー等に好適であった。
引張強度 : 3.6 / 3.3 kg/ cm引
裂強度 :2.4/2.1kg 層間剥離強度: 1,230g/cm柔軟度 :
39mm 失隻桝立 ナイロン66繊維の2デニール(1,5,1μm)、1
5mm (L/D−1,0X103)の原糸を用い、9
5g/l「γの抄造ソートを得た。この抄造シートを実
施例1と同じ柱状流ノズルて表・裏を各2回、水圧40
kg / aRで交絡させた。この不織布の平均繊維
交絡点間距離11は93 pmであった。物性は以下の
通りであった。
裂強度 :2.4/2.1kg 層間剥離強度: 1,230g/cm柔軟度 :
39mm 失隻桝立 ナイロン66繊維の2デニール(1,5,1μm)、1
5mm (L/D−1,0X103)の原糸を用い、9
5g/l「γの抄造ソートを得た。この抄造シートを実
施例1と同じ柱状流ノズルて表・裏を各2回、水圧40
kg / aRで交絡させた。この不織布の平均繊維
交絡点間距離11は93 pmであった。物性は以下の
通りであった。
引張強度 : 6.3 / 5.6 kg / cm
引裂強度 :3゜5 / 2.7 kg層間剥離強度
: 2.1 kg / (:TI+柔軟度 : 3
7 mm この不織布の表面にポリニーデル系の井ポルムアミドに
ン容かしたポリウレタン(濃度30%)をドクターナイ
フで塗布量45g/rdになる様にコーティングした。
引裂強度 :3゜5 / 2.7 kg層間剥離強度
: 2.1 kg / (:TI+柔軟度 : 3
7 mm この不織布の表面にポリニーデル系の井ポルムアミドに
ン容かしたポリウレタン(濃度30%)をドクターナイ
フで塗布量45g/rdになる様にコーティングした。
得られたコーテイング物は、不織布かノーバインダーで
ある為に風合が極めてソフトであり、また形成したポリ
ウレタン膜の表面の折れンボもきめ細かく天然皮革の銀
面の様に自然で高級感のあるものであった。さらに層間
剥離強度も十分に強いので、例えば椅子張りなとの素材
として用いても使用中に剥離等の損傷はないことが確認
された。
ある為に風合が極めてソフトであり、また形成したポリ
ウレタン膜の表面の折れンボもきめ細かく天然皮革の銀
面の様に自然で高級感のあるものであった。さらに層間
剥離強度も十分に強いので、例えば椅子張りなとの素材
として用いても使用中に剥離等の損傷はないことが確認
された。
実りl殊エ
ナイロン6繊維の1.5デニール(13,1μm)、1
2.5mm (L / D = 0.95X10”)の
原糸を用い、300g / rt’jの抄造シートを得
た。この抄造シートをノズル径: 0.2 mm、ノズ
ルピッチ:5mm、ノズル列数=18列、抄造シートと
ノズルの間隔: 30 man、ノズルヘッダー回転数
: 150rpm、シート速度:5m/分で柱状流処理
をした。この交絡シートの平均繊維交絡点間距離は12
0umであり、物性は以下の様であった。
2.5mm (L / D = 0.95X10”)の
原糸を用い、300g / rt’jの抄造シートを得
た。この抄造シートをノズル径: 0.2 mm、ノズ
ルピッチ:5mm、ノズル列数=18列、抄造シートと
ノズルの間隔: 30 man、ノズルヘッダー回転数
: 150rpm、シート速度:5m/分で柱状流処理
をした。この交絡シートの平均繊維交絡点間距離は12
0umであり、物性は以下の様であった。
引張強度 : 18.9/16.4kg/c+n引裂
強度 : 13.1/I1.5kg層間剥離強度:
2,210g/cn+この交絡シー1〜に、ポリオー
ル成分にポリテトラメチレングリコール、イソシアネー
ト成分にP。
強度 : 13.1/I1.5kg層間剥離強度:
2,210g/cn+この交絡シー1〜に、ポリオー
ル成分にポリテトラメチレングリコール、イソシアネー
ト成分にP。
P′−ジフェニルメタンジイソシアネート、鎖伸長剤に
エチレングリコールを用いたポリウレタンの15%濃度
ジメチルホルムアミド溶液を含浸し、絞り率300%に
絞液したのち、水中で凝固した。
エチレングリコールを用いたポリウレタンの15%濃度
ジメチルホルムアミド溶液を含浸し、絞り率300%に
絞液したのち、水中で凝固した。
乾燥後、得られた含浸シートの片面を320メツシェの
エメリーペーパを装着したヘルドサンダーでパフィング
した。次いで、表面温度150”Cのカレンダーロール
で研削面を加熱プレスした。このパフィング・加熱プレ
スされた面に、グラビアロールにてポリブチレンアジペ
ート、P、P’−ジフェニルメタンシイソシアネ−1・
、エチレンゲルコールの組成からなる30%ジメチルホ
ルムアミドをコーティングし、水中で凝固、ついて乾燥
した。
エメリーペーパを装着したヘルドサンダーでパフィング
した。次いで、表面温度150”Cのカレンダーロール
で研削面を加熱プレスした。このパフィング・加熱プレ
スされた面に、グラビアロールにてポリブチレンアジペ
ート、P、P’−ジフェニルメタンシイソシアネ−1・
、エチレンゲルコールの組成からなる30%ジメチルホ
ルムアミドをコーティングし、水中で凝固、ついて乾燥
した。
さらにこの面にポリエチレングリコール、P、P’ジフ
ェニルメタンジイソシアネート、エチレンジアミンのメ
チルエチルケトンとイソプロピルアルコールの混合溶媒
の40%溶液をグラビアロールにてコーティングし、1
30°Cで溶媒を乾燥除去した。こうして得られた銀面
調のシート状物は、ポリウレタンの被覆層の表面平滑性
も極めて良好で、風合の柔軟性の優れ、物性も下記に示
すように、例えばスポーツシューズ用ムこも適用し得る
程度tこ迄十分な強度を有していた。
ェニルメタンジイソシアネート、エチレンジアミンのメ
チルエチルケトンとイソプロピルアルコールの混合溶媒
の40%溶液をグラビアロールにてコーティングし、1
30°Cで溶媒を乾燥除去した。こうして得られた銀面
調のシート状物は、ポリウレタンの被覆層の表面平滑性
も極めて良好で、風合の柔軟性の優れ、物性も下記に示
すように、例えばスポーツシューズ用ムこも適用し得る
程度tこ迄十分な強度を有していた。
引張強度: 21.5/20.6kg/cm引裂強度:
13.8/12.1kg 柔軟度 :81mm 尖隻班主 ナイロン66繊維の1デニール(10,7μII+)、
10mm (L/D=0.93X10″)の短繊維から
なる200g/lTfの抄造シートの上に、直接紡糸法
で得られた0、 1デニール、5 mmのP E、T極
細短繊維からなる7 0 g/n(の抄造シートを積層
した。これを実施例6と同じ条件で柱状流処理をし、交
絡シートを得た。この不織布のナイロン66シート面か
ら観察した平均繊維交絡点間距離は93I1mであり、
物性は以下の様であった。
13.8/12.1kg 柔軟度 :81mm 尖隻班主 ナイロン66繊維の1デニール(10,7μII+)、
10mm (L/D=0.93X10″)の短繊維から
なる200g/lTfの抄造シートの上に、直接紡糸法
で得られた0、 1デニール、5 mmのP E、T極
細短繊維からなる7 0 g/n(の抄造シートを積層
した。これを実施例6と同じ条件で柱状流処理をし、交
絡シートを得た。この不織布のナイロン66シート面か
ら観察した平均繊維交絡点間距離は93I1mであり、
物性は以下の様であった。
引張強度 : 12.6/ 10.8kg / Cl
11引裂強度 :8.9/8.7kg 層間剥離強度: 1,900g/cmこの積層交絡体
シートのPET極細糸シート面の表面を240メツシユ
のエメリーペーパーを装着したヘルドサンダーでパフィ
ングし、この面に冷水不溶、熱水可溶性のポリビニルア
ルコール20%水溶液をドクターナイフでコーティング
し、熱風乾燥した。このシートに、ポリプロピレングリ
コ−ル、イソフオじ1ンシイソシアネ−1へ、コーチレ
ンジアミンからなるポリウレタンを1.5%の濃度で水
中に分散させたポリウレタンエマルジョンを含浸し、熱
風乾燥で水を除去し凝固させた。そののち、80°Cの
熱水でポリヒニールアルコールを除去し、ザーキュラー
式染色機でPIE’、T、ナイロン66を同浴で染色し
洗浄・乾燥した。この様にして得られたシート秋物は、
PIIT O,1デニールの層の表面が優美なスェード
効果を有し、全体として十分な強度とソフトな風合を示
し、衣料、インテリア分野に好適な高級感のある人ニス
ニードであった。
11引裂強度 :8.9/8.7kg 層間剥離強度: 1,900g/cmこの積層交絡体
シートのPET極細糸シート面の表面を240メツシユ
のエメリーペーパーを装着したヘルドサンダーでパフィ
ングし、この面に冷水不溶、熱水可溶性のポリビニルア
ルコール20%水溶液をドクターナイフでコーティング
し、熱風乾燥した。このシートに、ポリプロピレングリ
コ−ル、イソフオじ1ンシイソシアネ−1へ、コーチレ
ンジアミンからなるポリウレタンを1.5%の濃度で水
中に分散させたポリウレタンエマルジョンを含浸し、熱
風乾燥で水を除去し凝固させた。そののち、80°Cの
熱水でポリヒニールアルコールを除去し、ザーキュラー
式染色機でPIE’、T、ナイロン66を同浴で染色し
洗浄・乾燥した。この様にして得られたシート秋物は、
PIIT O,1デニールの層の表面が優美なスェード
効果を有し、全体として十分な強度とソフトな風合を示
し、衣料、インテリア分野に好適な高級感のある人ニス
ニードであった。
引張強度: 13.0/ ]1.3kg/cm弓裂強度
: 6.7 / 6.0 kg柔軟度 :63mm 〔発明の効果〕 本発明の高強度湿式不織布は前述のように構成されでい
るので、長繊維不織重亜の強度を有し且つ非常に柔軟な
風合を有する。又その不織布の均性は湿式不織重亜であ
り、長繊維不織布のスパンボンド不織布よりはるかに優
れている。
: 6.7 / 6.0 kg柔軟度 :63mm 〔発明の効果〕 本発明の高強度湿式不織布は前述のように構成されでい
るので、長繊維不織重亜の強度を有し且つ非常に柔軟な
風合を有する。又その不織布の均性は湿式不織重亜であ
り、長繊維不織布のスパンボンド不織布よりはるかに優
れている。
第1図は本発明の不織布の平面方向の一方の表面から観
察したときの構成繊維の拡大模式図である。 f、〜f7・・構成繊維、 a1〜a7・・・構成繊維同士の交絡点。
察したときの構成繊維の拡大模式図である。 f、〜f7・・構成繊維、 a1〜a7・・・構成繊維同士の交絡点。
Claims (2)
- 1.単糸の直径が7〜25μmで、繊維長Lと単糸の直
径Dの比L/Dが0.8×10^3〜2.0×10^3
の短繊維が相互に三次元交絡しており、その平均繊維交
絡点間距離が300μm以下である高強度湿式不織布。 - 2.単糸の直径7〜25μm、繊維長Lと単糸直径Dの
比L/Dが0.8×10^3〜2.0×10^3の短繊
維を抄造法でシート形成し、ついて高速流体流処理によ
り短繊維を相互に三次元交絡させることを特徴とする高
強度湿式不織布の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63312795A JP2783411B2 (ja) | 1987-12-16 | 1988-12-13 | 高強度湿式不織布及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31609187 | 1987-12-16 | ||
JP62-316091 | 1987-12-16 | ||
JP63312795A JP2783411B2 (ja) | 1987-12-16 | 1988-12-13 | 高強度湿式不織布及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH026651A true JPH026651A (ja) | 1990-01-10 |
JP2783411B2 JP2783411B2 (ja) | 1998-08-06 |
Family
ID=26567329
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63312795A Expired - Fee Related JP2783411B2 (ja) | 1987-12-16 | 1988-12-13 | 高強度湿式不織布及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2783411B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5254399A (en) * | 1990-12-19 | 1993-10-19 | Mitsubishi Paper Mills Limited | Nonwoven fabric |
WO1996020505A1 (en) * | 1994-12-28 | 1996-07-04 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Wet type nonwoven fabric for cell separator, its production method and enclosed secondary cell |
JP2002115160A (ja) * | 2000-10-05 | 2002-04-19 | Asahi Kasei Corp | バッキング材用湿式不織布 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS539301A (en) * | 1976-07-12 | 1978-01-27 | Mitsubishi Rayon Co | Production of leather like sheet structre |
JPS6075690A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-30 | Toray Ind Inc | 皮革様シート物 |
JPS6119853A (ja) * | 1984-07-02 | 1986-01-28 | 東レ株式会社 | 繊維交絡シートの製造装置 |
JPS6215389A (ja) * | 1986-07-28 | 1987-01-23 | Toray Ind Inc | 皮革様シート物の製造方法 |
-
1988
- 1988-12-13 JP JP63312795A patent/JP2783411B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS539301A (en) * | 1976-07-12 | 1978-01-27 | Mitsubishi Rayon Co | Production of leather like sheet structre |
JPS6075690A (ja) * | 1983-09-30 | 1985-04-30 | Toray Ind Inc | 皮革様シート物 |
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JPS6215389A (ja) * | 1986-07-28 | 1987-01-23 | Toray Ind Inc | 皮革様シート物の製造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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WO1996020505A1 (en) * | 1994-12-28 | 1996-07-04 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Wet type nonwoven fabric for cell separator, its production method and enclosed secondary cell |
US5888916A (en) * | 1994-12-28 | 1999-03-30 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Wet-laid nonwoven fabric for battery separator, its production method and sealed type secondary battery |
JP2002115160A (ja) * | 2000-10-05 | 2002-04-19 | Asahi Kasei Corp | バッキング材用湿式不織布 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2783411B2 (ja) | 1998-08-06 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
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