JPH026651A - 高強度湿式不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の属する分野〕 本発明は高強度の湿式不織布およびその製造方法に関す
る。

〔従来の技術〕

近年、不織布はその優れた性能と高生産性の特徴を生か
して、従来の編織物等の代替用途、あるいは編織物等で
は対応できない機能的用途等に用いられ、著しい発展を
示している。不織布には種々の種類が知られているが、
代表的なものとしては、特公昭４Ｂ−３８０２５等で開
示されているスパンポンド法、特公昭４２−１９５２０
等で開示されているフラッシュ紡糸法等の繊維形成性高
分子重合体を直接紡糸すると同時に空気、ガス等でフィ
ラメンＩ・を牽引し集積して得られる長繊維乾式不織布
、特開昭４９−４８９２１等で開示されているメルトブ
ローイング法によって得られる比較的長い繊維長の短繊
維乾式不織布、短繊維をカーデイングした後クロスレイ
ヤー、エアーレイヤー等でシート化し目的に応じてニー
ドルパンチや柱状水流による交絡、或いは接着剤、熱融
着繊維等で接合して得られる短繊維乾式不織布、および
抄造法によって得られる湿式不織布等が知られている。

スパンボンド法、フラッシュ紡糸法等により得られる長
繊維乾式不織布は、不織布の構成繊維がフィラメントで
あるので、これらを熱圧着して得られる不織布は引張強
度、引裂強度等の強度が大きい特徴があり高強度の要求
される産業資材等に広く用いられている。

しかし７、一方で強度の中でも不織布層間剥離強度は高
々３００〜４００ｇ／ｃｍと十分な強さではない。

これは構成繊維が長繊維であること、及び繊維同志の接
合が単に熱圧着のめてなされているので次元的であり単
繊維間の絡みが殆んどないことの一点に依ると指定され
る。また、これら不織布はシート形成法が空気流、ガス
流等による牽引集積に依るのでどうしでもシートの均−
性即ち目付の斑が大きい点、及びフィラメントの接合手
段が殻内には熱圧着が用いられるので伸びがなくて硬く
、１、レープ性に欠のるといった欠点があった。

またカート法により形成したシートをニートルパンチや
接着剤、熱融着繊維て接合しで得られる短繊維乾式不織
布は、長繊維乾式不織布に止べて、繊維長が短かいこと
から強度面で劣り、これを補う為Ｑこ接着剤等で構成繊
維を統合ざ一μることが多く、この場合どうしても風合
が硬いといった欠点かあった。

特公昭１１．３７４９等で開示されているカー１゛法に
より形成したシートを柱状水流で交絡させて得られるノ
ーバインダーの所謂スパンレースタイプの不織布４Ｊ、
スパンポンドや接着剤、熱融着繊料１で接合するカード
法乾式不織布に比−・ると、ソフトな風合の面で優れて
いるが、やはり乾式決心こよるシーＩ・形成であるので
均一・性（目イく１斑）か不１分な点及び層間剥離強度
が未だ未だ不十分である点などの欠点を有している。

一方、湿式不織布は極めて短かい繊維を水中に分散させ
てシート形成する為に乾式不織布に比へ比較にならない
程均−性が良いという特徴をイＪする。しかしながら、
水中に繊維を均一に分散さセる為には繊維長は−・般に
３〜７　ｍｍ程度の極めて短かい長さが要求される為、
この方法で得られた不織布Ｇ：１極めて強度が小さく、
用途も余り強度の要求されない分野に限定されている。

更Ｇこ、抄紙法に３） においては、通常フェル１−やヤンキードライヤーで圧
着される為に、一般に湿式不織布は厚みが薄く、密度が
高くなり、どうしてもペーパーライクな風合になる欠点
があった。

この様に従来の不織布は、その製法の特徴に応して各々
′ｖｊ徴、欠点を有し、均一性に優れ、強度が大きく、
かつ風合がソフト、な特徴を備えた不織布は未だないの
が現状であった。

〔発明が解決しようとする課題〕

本発明は、湿式不織布において、その優れた均一性とい
った特徴を生かしながら、その欠点である強度が弱い点
、及び風合がペーパーライクである点を改良した新規な
湿式不織布とその製造方法を提供することを目的とする
。

〔課題を解決する為の手段〕

本発明者らは、上記問題点について鋭意検討し本発明に
到達した。すなわち本発明の前述の目的は、単糸の直径
が７〜２５μｍ１１で、繊維長りと単糸直径りとの比Ｌ
／Ｄが０．８Ｘ１０’〜２．０ＸＩＯ’の短繊維が相互
に三次元交絡しており、その繊維交絡点間距離が３００
μ１１以下である高強度湿式不織４」によって達成され
る。

前記本発明による高強度湿式不織布を得るための不織布
の製造法は単糸の直径７〜２５μｍ、繊維長しと単糸直
径Ｄ（７）比Ｉ−／　Ｉ）　ｂ＜　０．８　Ｘ　１０′
〜２．　（）×１０３の短繊維を抄造法でシート形成し
、ついて高速流体流処理により短繊維を相互にＩ次元交
絡させることを特徴とする。

本発明の湿式不織布は、特定の形状を有する短繊維から
構成され、かつその短繊維が特定された交絡密度で交絡
していることが必須の要件であり、この構成でもって始
めて従来の湿式不織布になかった高強度の不織布が得ら
れる。

ます、構成原糸は、単糸直径７〜２５μｍ、繊維長りと
単糸直径りとの比Ｌ　／　Ｄが０．８Ｘ１０３〜２．０
Ｘ１０’の二つの要素を共に満たずことが必要である。

単糸繊度が７μｍ未満であると、Ｌ　／　Ｉ）が前記の
範囲であっても、単糸強力が余りにも低い為に、引張強
度、引裂強度、更乙こは層間剥離強度等の強度か低く本
発明の目的を達することができない。

ｊｌｉｌ両糸が２５μｍを超えると、ｌ−／　Ｄが本発
明の範囲であっても余りに繊維が太い為に不織布の表面
の均一１イ１、緻密さが失なわれ、本発明の目的を達す
ることが出来ない。したがって単糸直径は強度、均一性
の点からみて７〜２５μｍであることか必要であり、そ
の好ましい範囲は１０〜１７μｍである。

次に、原糸のＬ　／　Ｄは前記の繊維直径の範囲内で０
．８ＸＩＯ”〜２．０Ｘ１０３である必要であり、その
好ましい範囲は１．　ＯＸ　１０’〜１．５　×ｌ　Ｑ
　３である。

原糸の１．　／　Ｄ　＆Ｊ：　、繊維同士の交絡のしゃ
ずさと重要な関係があることが本発明者らの検討により
見い出され、Ｌ／Ｄが０．８ＸＩＯ３未満である場合、
及び２．　ＯＸ　１０″を超える場合はいずれも目的と
する不織布強度が得られず、本発明の０．８Ｘ１０３〜
２．０Ｘ］０３の範囲で始めて実用的な高強度が得られ
る。この驚くべき事実は次の様に推定される。

即ち、繊維のイ↑状水流等による動き易さばＴ、／ｌ′
）か小さい、即ち太く短かい程大きく、繊維相互の絡み
は大きくなる。一方、繊維間相互の接触点の数は繊維が
細く長い、即ちＬ／Ｄが大きい程多くなる。しかしなが
らＬ　／　Ｄが大きすぎると交絡時に於りる繊維の動き
が抑制され横線相互の絡、７１εＪ逆に小さくなる。し
たがって繊維同士の交絡密度が最大になる最適範囲の１
．、　／　Ｄが存在し、この範囲が０．８Ｘ１０’〜２
．ＯＸ］０３であると理解される。

本発明の高強度湿式不織布を構成する要件は、上記の特
定された繊維直径、Ｌ　／　Ｄを有する短繊維から構成
される点と、この様な原糸が平均繊維交絡点間距離３０
０μｍ以下の状態で相互に三次元交絡している点の二点
から構成されていることが必要である。本発明でいう特
定の短繊維からなる湿式不織布であっても、抄造された
まｋの状態で繊維相互が絡み合っていない状態、或いは
絡め合っていても平均繊維交絡点間距離が３００μｍｏ
を超える様な比較的ルーズな交絡状態は、本発明の目的
とずろ高強度か得られず本発明に含まれない。

本発明を構成する単糸の直径は、単糸の断面が円形であ
っても、非円形の種々の異形断面であっても良い。円形
の場合は直接的にその直径を測定した値でもって単糸の
直径とし、異形断面糸の場合の単糸の直径は、重量法に
よりその繊度（デニル）を測定し、このデニールを単糸
が円形と仮定した場合の下記式で得られる平均直径でも
って表わすこととする。

（ここで　Ｒ−単糸の直径（μ川） ｄ−単糸の繊度（デニール） π−円周率　　　　　　　　　　　　）ここでいう繊維
平均交絡点間距離とは、特開昭５８−１９１２８０で公
知のつぎの方法で測定した値のことであり、繊維間相互
の交絡密度を示す１つの尺度として稙が小さいほど交絡
か緻密であることを示すものである。第１図は、湿式不
織布における構成繊維を平面方向に表面から観察したと
きの構成繊維の拡大模式図である。構成繊維をｆ　ｌ＋
　ｆ　２＋ｆ）・・・とし、そのうちの任意の２木の繊
維ｒ　ｌ＋ｆ２が交絡する点をａ、で上になっている繊
維ｆ２が他の繊維の下になる形で交差する点までたどっ
ていき、その交差した点をａ２とする。同様にａｌ。

ａ４＋・・・とする。つぎにこのようにして求めた交絡
点の間の直線水平距離ａｌ　ａ２　、ａ２ａＪ　、・・
を測定し、これら多数の測定値の平均値を求めこれを平
均繊維交絡点間距離とする。

本発明の湿式不織布を構成する原糸は、ナイロン６、ナ
イロン６６、ナイロン６１０なとのポリアミド繊維、ポ
リフチレンチレフタレー１へ、ポリフチレンチレフタレ
−Ｉ・等のポリエステル繊維、ポリプロピレン、ポリエ
チレン等のポリオレフィン繊維、レーヨン等の再生セル
ロースｍ維等が、本発明の繊維直径及び１．／Ｄの範囲
内で好ましく用いられる。また、原糸のヤング率（Ｊ５
０〜７００ｋｇ／ｆｆｌｌ６２、とりわけ５０〜５００
ｋｇ／ｍｍ”の範囲であることが好ましい。７００ｋｇ
／ｍｍ２を超える様な高ヤング率の原糸は曲げ剛性も大
きく、本発明でいう平均繊維交絡点間距離３００卿以下
の交絡状態になる為には、大きい交絡力（例えば非常に
高い圧力の柱状水流）が必要である等の問題が生ずるご
とがある。

本発明の湿式不織布はこの様な構成である為に、湿式不
織布で従来困難とされていた高強度を有するのみならず
、スパンボンド等の長繊維不織布、或いはカード法によ
って得られた比較的長くかっ捲縮を有する短繊維からな
るウェブを柱状水流によって交絡したタイプの不織布（
例えばＤｕ　Ｐｏｕｔ社の「ソンタラ■」等のスパンレ
ースタイプの不織布）等の不織布に比べはるかに強い層
間剥離強度を有すると共に、湿式不織布の特性である目
付斑が小さく均一性に優れているという特徴ももってい
る。さらに通常の接着剤等で接合された湿式不織布に比
べ、繊維の三次元交絡のみで繊維同士が接合されており
接着剤等の接合手段を用いなくても良いので風合が極め
てソフトでドレープ性に冨んでいるという特徴も有する
ものである。

この様に本発明の不織布は、湿式法の特徴である均一性
を有しつつ、その欠点を克服した高強度、ソフト風合を
有し、更にはスパンボンド等の長繊維不織布やスパンレ
ースタイプの不織布に欠りている不織布層間剥離強度の
強さをも有するものであり、従来の不織布には望み得な
かった性能を有するものであるので、従来の不織布では
適用困難であった用途に用いるごとができる。

その好適な例の１つは、医療、衛＋Ａ向の素材、例えば
サージカルバツク、サージカルガウン、アンダーパッド
等の医療用素材、オムツ、ナプキン、マスク等の衛生材
料である。これらの用途では本発明の不織布のドレープ
性に冨んだ風合と高強度の特徴が良く活かされる。

特に手術衣に本発明の不織布を用いる場合、手術衣に特
に要求される液体バリアー性に優れているという特性が
良く活かされる。本発明の不織布は、特定されたＬ／Ｄ
を持つ短繊維が高密度に交絡しているのでそれ自体高度
な液体バリアー性を有している。従来の不織布で手術衣
に要求される液体バリアー性を得る為の試みとして、例
えば特開昭５９−９４６５９に開示されている様に、ポ
リエステル（ポリエチレンテレフクレー１−）に、微細
なフィブリルで構成される木材パルプを積層、或いは混
合して得られたシートに柱状水流を噴射させて、パルプ
をいわば“目詰め的にポリエステルに交絡させて不織布
密度を高める工夫がされてきたが、本発明においては、
ごの様な特殊な目詰め的な）＜インダー繊維を格別に用
いなくても、例えばポリエステル（ポリエチレンテレフ
タレート）の１ｄ１２．５＋＋＋ｍの原糸を用いるだけ
で優れた液体ノ＼リアー性が得られることが確認されて
いる。

衣料用芯地に本発明不織布を用いた場合も、均一で強度
が大きいという特徴がよく活かされ、好適である。電子
分野等の工業用ワイピングクロスにも適性がある。これ
は本発明の不織布がノーバインダーで繊維間の交絡によ
り強固に繊維が接合されている為にリントフリー性に優
れ、かつ柔軟である為拭き取り性に優れている為である
。更に気体、液体用のフィルター特に５〜２５Ｎの粒子
を濾過する所謂プレフィルタ−としての適性も認められ
る。これは本不織布の平均繊維交絡点間距離が小さく緻
密であるという特性がフィルター機能に十分活かされる
結果である。

コーティング基布として本発明の不織布を用いる場合、
本発明の不織布の特性がよく活かされる。

即ち、従来の織編物の基布に代えて従来の不織布をコー
ティング基布として用いる試みが続けられてきたが、こ
れらの不織布の場合、層間剥離強度が織物、編物に比べ
弱いので、不織布の表面にポリウレタンやポリ塩化ビニ
ルをコーティングして得られたコーテイング品は使用中
に不織布の層間で剥離現象を起こし実用に耐えない場合
が多かった。この欠点を改良すべく不織布にポリウレタ
ン、ポリアクリル酸エステル、ＳＢＲ，ＭＢＲ，ＮＢＲ
等の弾性重合体をバインダーとしてあらかじめ付ちし、
その後にポリウレタン、ポリ塩化ビニル等を表面にコー
ティングすることも行なわれてきているが、この場合ど
うしても風合がペーパーライクになり織編物基布に対し
品質が劣ることは避けられなかった。ごれに対し、本発
明の不織布は、従来の不織布に比べ極めて高い層間剥離
強度を有するので、バインダーなしでコーティング基布
として使用することが可能であり、従来の不織布基布に
見られない、ソフト風合、高層間剥離強度に優れた新た
な特徴を有するものである。

人］二１皮革用の基布として本発明の不織布を用いるこ
とも好適な例の１つである。例えば本不織布をそのま＼
基布として用い、その表面にポリウレタン、塩化ビニル
、ＳＢＩ？、　ＮＩＩＲ，ＭＢＲ等の弾性重合体の溶液
、或いはエマルジ５１ンをグラビア、ドクターナイフ等
で塗布するごとにより銀面様の人工皮革を得ることがで
きる。この場合、必要に応じて表面被覆層を形成する前
にポリウレタン等の弾性重合体を本不織布に含浸し、乾
式、或いは湿式凝固させ充填することも強度面、風合面
でより好ましい。

さらに、スェード様の人二［皮革を得たい場合には、本
不織布に単糸繊度０．５ｄ以下の極細繊維からなるシー
１〜を積層し、この積層体を三次元交絡させて一体化し
た複合不織布を形成し、極細糸交絡層を起毛させ、必要
に応じ弾性重合体等を含浸したり、染色加工することに
より目的とするスェード調人工皮革を得ることも可能で
ある。

次に本発明の高強度湿式不織布の製造方法について説明
する。

まず、単糸直径７〜２５　ｕｍ、　Ｌ／　Ｄ　０．８　
ＸＨＩ′〜２Ｘ１０”の特定形状を持った短繊維を準備
する。

これを０．１〜３％の濃度になるように水に分散させス
ラリーを調製する。この際少量の分散剤を加えることが
好ましい。このスラリーを長網式、或いは丸網式の抄造
機にて抄紙する。目付量は用途に応じて５〜５００ｇ／
ｒ＋（の範囲で設定することが好ましい。抄造シートを
形成する原糸の種類については、単糸直径、Ｌ／Ｄが本
発明の範囲を満たずものであれば目的に応し適宜選択す
れば良いし、また素材および／または形状の異なった２
種類或いは３種類の原糸を混合して用いることも好まし
い。得られた抄造シートを高速流体流にて交絡さ−Ｕる
。ここでいう流体とは、津５体或いは気体であるが、取
り扱いやすさ、コスト、流体としての衝突エネルギーの
大きさなどの点から水が最も好ましい。水を用いろ場合
、水圧は用いる原糸の種類及び抄造シーＩ・の目伺里に
よって異なるが、平均繊維交絡点間距離３００μｍを得
る為には５〜２００ｋｇ／　ｃＩＮ　、好ましくは１０
〜８０ｋｇ／（艷の範囲で衝突させる。

同一原糸の場合、低目春１稈水圧は低く、高目付になる
程高水圧に設定すればよい。また、同−目句の場合ヤン
グ率の高い原糸の場合にはより高圧の水流で処理するこ
とが本発明の目的とする高強度が得られる。水流を噴射
するノズルの径は、０゜０１〜１　ｍｍが好ましい。水
流の軌跡形状は抄造シトの進行方向に対し並行な直線状
であっても良いし、ノズルを取り付けたヘッダーの回転
運動やソートの進行方向に直角に往復する振動運動によ
って得られる曲線形状であっても良い。回転運動により
得られる幾重にも重なった円形状の水流軌跡の交絡は、
ノズル１錘当たりのシートに対する水流の噴射面積が大
きくなり効率的であると同時に、用途によっては商品価
値を低下させる水流軌跡の斑が見えにくい、史には不織
布の経緯の強度比が小さい等の利点があり好ましい。抄
造シートに対する高速水流の処理の仕方は、表・裏交互
に水流を噴射する方法でも良いし、片面だりを処理する
のも良い。また処理回数も目的に応じて最適条件を選択
すればよい。

これら抄造シートの柱状水流処理の水圧条件は、目的と
する平均繊維交絡点間距離３００７１１１１以下を得る
様に及び、均一性を得る様な条件下で選択されるが、例
えば１０〜１００　ｇ　／　ｒｄの比較的小さい目（＝
Ｊの抄造シートの処理の場合は１０〜４０　ｋｇ　／　
ｒ舗の水圧で片面或いは両面処理するのが好ましく、１
５０〜５００ｇ／ｒｒｆの比較的大きい目付の場合には
、３０〜８０ｋｇ／ｃ＋ｆｌの水圧で交互に両面に柱状
水流を噴き当てるのが好ましい。平均繊維交絡点間距離
３００μｍ以下の交絡状態を得る為の柱状水流条件につ
いて更に述べると、例えば、ポリエチレンテレフタレ−
１，（ＰＥＴ）の１デニール、長さ１０ｍｍの短繊維か
らなる目付１００　ｇ　／　ｎ（の抄造シートに対し、
オリフィス径０．０７〜０．２５ｍｍのノズルがノズル
間隔１〜８　ｍｍで穿孔または配置された列が１０〜２
０列配列された多数のノズルを装着したノズルヘッダー
を用い、水圧３０〜５０ｋｇ／ｃ［で表裏交互に１回ず
つ処理する。この時、ノズルへラダーは５０〜５００ｒ
、ｐ、ｍ、　（シーＬ処理速度２〜２０ＴｎＺ分に対応
）の回転円運動をさセるのが好ましい。更に必要に応じ
、シート表面に残存する水流軌跡が製品品位を損なう様
な場合には、同一構造のノズルヘッダーとシートの間に
４０〜１００メツシユの金網を挿入し柱状水流を散水化
し、水流軌跡の深さを軽減するのも好ましい態様である
。

本発明の高強度湿式不織布を１４る製造方法に含まれる
態様として、抄造シートを柱状水流で交絡処理後、例え
ば荒い金網（１０〜２０メツシユ）の上に該シートを載
・口、シートの上から柱状水流を噴射し゛、金網の模様
にそった開孔した模様付けをすることも好ましい。この
場合に得られる本発明の不織布は開孔の模様付目をする
前に比べて、バルキー性、寸法安定性（伸長回復率）等
が向上する効果が認められる。

さらに、本発明で得られる高強度湿式不織布１の後加工
の一態様として彫刻されたロール（エンボスロール）で
もって冷間或いは熱間プレスし表面に賦型することも好
ましい方法である。この方法によると交絡シー［・を接
合するごとになるので、引張強度等の強度が向上すると
いう効果が認められ、さらには寸法安定性も向−にする
という予１０１ゼぬ効果も発現することがわかった。

〔実施例〕

以下、実施例でもって本発明をさらに詳しく説明する。

実施例中、測定値は以下の方法によって測定したもので
あり、％は全て重量％である。

１）引張強度：　ＪＩＳＬＩ０９６　　ス１−リップ法
２）引裂強度：　ＪＩＳＬＩ０９６　　シングルタング
法３）層間剥離強度： 不織布を中２．５　ｃｍ、長さ１３ｃｍ４こカントする
。

ごのサンプルに接着テープ（ソニーケミカル■製Ｄ　３
２００　）を接着させた後７０　ｇ　／ｃ＋Ｒ（Ｄ圧力
−（’　２００”Ｃ、３０秒間プレスし貼り合わ一已る
。

こうして得られた測定用サンプルの、接着テープと不織
布の間に切れ込みを入れ、両端をオートグラフのチャッ
クでつかみ測定を行なう。オートグラフの測定条件は以
下の様に設定する。

引張速度：　ｌ　Ｏｃｒｎ　／　ｍｉｎチャー１・速度
：１０ｃｍ／ｍｉｎ ごの場合テープは強く、又テープと不織布は強固に接着
されているので、測定用サンプルのテプが測定用サンプ
ルから引き剥される時に、テープが切断したり、テープ
と不織布の接着面が剥されることはなく、前記引き剥し
力は不織布の一部分を他の部分から引き剥すように作用
する。したがっ”ζこの方法によって不織布の層間剥離
強度を測定することができる。

前記測定をオートグラフで行う際に得られるストレスス
トレン曲線から強度値の大きい方の値３個と小さい方の
値３個を選んで計６個の値の平均値を得る。測定用サン
プルの試験数は５とする。

この様な測定を不織布のタテ方向（ＭＤ）、ヨコ方向（
ＣＤ）につき各々同様に行ない、そのタテ／ｚヨコ平均
値でもって不織布の層間剥離強度とする。

４）柔軟度：　ＪＩＳＬ１０９６　４５°カンヂレハー
法タテ方向（ＭＤ）とココ方向（ＣＤ）の平均値をとり
、柔軟度とする。

５）平均繊維交絡点間距離：走査型電子顕微鏡で１００
倍の倍率で測定し、５０個の平均値をとった。

尖旌斑上 １ｄ（１０Ｉ１ｍ）のポリエチレンテレフタレート繊維
をｌＯｍｍ（Ｌ／Ｄ−１０３）にカットし、水中ニ分散
させ１％濃度のスラリーとした。このスラリを斜傾式長
網抄造機で抄造し、目付５０ｇ／ｎ（のシートを得た。

このシートに、ノスル径０．１　ｍｍ、ノズル間ピッチ
５　ｍｍ、列数１８列の多数のノズルから３０ｋｇ／ｃ
Ｉｌｌの水圧の柱状水流を噴Ｄ＝Ｉさセて繊維を交絡さ
せた。ノズルと抄造シー１−の間隔は３０ｍｍで、抄造
シートの下にはステンレス類の８０メツシユの金網を支
持部材とし、金網を通しく２１） て吸引脱水した。同様の処理をシートの反対面にも施ご
した。

次いて水圧を］　８　ｋｇ　／　ｃｆに設定し、両面を
同様に柱状水流で噴射処理した。その後乾燥して交絡シ
トを得た。この不織布の平均繊維交絡点間距離は７０μ
ｍであった。物性は以下の値を示した。

引張強度（タテ／ヨコ）　　　：　２．０　／　１．９
　ｋｇ／ｃ＋ｎ引裂強度（クチ／ヨ：］）　　　：１．
６／１．４ｋｇ層間剥離強度　　　　　　：　２１００
　ｇ　／ｃｍ柔軟度（タテ・ヨコ平均）：２Ｂ＋ｍｎ仕
較として、スパンボンド法によって得られた長繊維のポ
リエチレンテレフタレート不織布（旭化成Ｔ業■製「旭
化成スパンボンド■Ｅ　３０５０゜（目（’ｊ’　５０
　ｇ　／　ｒｒｒ　）の物性は以下の通りであった。

引張強度　　：　２．４　／　１．　Ｏｋｇ／ｃｍ引裂
強度　　：１．１／１．２ｋｇ 層間剥離強度：　　２３０　ｇ　／　ｃ、ｍ柔軟度　　
　：　４１　ｍｍ この様に本発明の不織布は湿式不織布でありながら長繊
維不織布並以上の引張強度、引裂強度を有し、かつはる
かに高い層間剥離強度を有する。

更に非常な柔軟な風合と従来の湿式不織布並の均一性（
目付均一性）を有し、従来のいずれの不織布に比べても
優れた品質を示すごとがわかった。

１ｔｆｆ七↓ ポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと略記）の０
．１ｄ（３μｍ）原糸を直接紡糸法で作り、３ｍｍの長
さにカッ１へした（Ｌ／Ｄ＝１０’）。これを実施例１
と同様の方法で抄造、柱状流処理をした得られた不織布
の平均繊維交絡点間距離ば３６μｍ口であった。物性は
以下の様であった引裂強度が特に小さいものであった。

引張強度　　：　１．４　／　１．２　ｋｇ／ｃｍ引裂
強度　　：０．２１０．２ｋｇ 層間剥離強度：　　９１０ｇ／ｃｍ 柔軟度　　　：２４ｍｍ 此嘉Ｊ剥 原糸としてｒ’ＥＴ１デニール（１０μｍ）、長さ５１
ｍｍ　（Ｌ／Ｄ＝５．１　ＸＩＯ’）を用い実施例１と
同様に目（ｔ５０ｇ／ｒ４で抄造した。スラリーの状態
Ｃａｔ繊維同上かもつれあい、ところどころで繊維塊が
あり分散性は不十分であった。この抄造シートを実施例
１と同様の柱状流処理をした。但し圧力は１回目が４　
Ｆｌ　ｋｇ／ｃＭ、２回目が２５ｋｇ／ｃＪとした。平
均繊維交絡点間距離は３３０μｍであり、物性は以下の
通りであった。

引張強度　　：　０．８　／　０．７　ｋｇ／　ｃｍ引
裂強度　　：　３．６　／　３．４　ｋｇ層間剥離強度
：　　２１０ｇ／ｃｍ 柔軟度　　　：３９ｍ＋１ 此〕引にン１リ−１ＳＹ□ 原糸としてナイロン６の５デニール（２４ｐｍ）５　ｍ
ｍ　（Ｌ　／　Ｄ　＝　０．２１　Ｘ　１０３）を用い
て実施例１と同様にして抄造シートを得た。スラリー中
の原糸の分散状態は良好であった。目伺は５０ｇ／ｒＷ
であった。この抄造シートを実施例１と同様の設備、条
件で柱状流による交絡処理をした。平均繊維交絡点間距
離は３４０　ｐｍであった。また物性は以下の通りであ
った。

引張強度　　：　０．４　／　０．２　ｋｇ　／　ｃｍ
引裂強度　　：　０．８　／　０．６　ｋｇ層間剥離強
度：　　ｔ９ｓｇ／ｃｍ 柔軟度　　　：４３ｍｍ ル較炭土 原糸としてヤング率９００ｋｇ　／　ｃ＋ｆｌのポリプ
ロピし・ン繊維の３デニール（２２１Ｉｍ）、長さ２０
ｍｍ（Ｌ／　Ｄ　＝０．９１　ｘ　１０３）の短繊維を
用いて実施例１と同様にして抄造、柱状流交絡を行ない
、目（ｔ　５０　ｇ／ポの交絡不織布を得た。平均繊維
交絡点距離は３５０μｍであり物性は以下の通りであっ
た。

引張強度　　：　０．１　／　０．０９ｋｇ／　ｃｍ引
裂強度　　：０．７１０．３ｋｇ 層間剥離強度：　　１８０ｇ／ｃｍ 柔軟度　　　：　４１　ｍｍ 夫旌桝Ｉ 原糸としてナイロン６６の］、　５　ｄ　（１３，１μ
ｍ）、長さ１２．５ｍｍ　（Ｌ　／　Ｄ　＝　０．９５
Ｘ　１０”）の原糸を用い実施例１と同様にして３００
　ｇ　／　ｒａの抄造シー１−を作った。柱状流設備は
、ノズル径０．２　ｍｍ、ノスル間ピンチ５　ｍｍ、ノ
スル列数１２、ノズルと抄造シー１・の間隔３０ｍｍ、
抄造シートの支持部月として８０メソシブ、の金網を用
いた。金網を通して吸弓脱水しなから、１回目は７０ｋ
ｇ／ｃｆｆ１２回目ば５０ｋｇ／　ｃｔＭの水圧で抄造
シ１−１・の両面にそれぞれ柱状水流を噴射させた。乾
燥後、交絡不織布の平均繊維交絡点間距離を測定した結
果９０μｍ１１てあった。

物性は以下の様であり、この不織布は均一でタテ／ヨコ
の強度等方性も良好であり、ルーフイング用等の土木資
材に好適であった。

引張強度　　：　１６．１　／　１５．７ｋｇ　／　ｒ
ａｍ引裂強度　　：　９．７　／１０．６ｋｇ層間剥離
強度：　　Ｌ９００ｇ／Ｃｍ 柔軟度　　　ニア４ｍｍ 凋１列ユａ− ビスコース法セルロース繊維（レーヨン）の１デニール
（９，７μｍ）、Ｉ　５ｎ＋＋ｎ　（Ｌ／Ｄ　−１，５
５Ｘ１０３）の原糸を用い、実施例１と同様に操作をし
て４０ｇ　／　ｒ＋？のシートを得た。柱状流交絡処理
の条件は次の様にした。オリフィス径０．０８ｍｍ、ノ
ズルピッチ２ｍｍ、ノズル列数ＩＯ列、ノズルと抄造シ
ー１への間隔５０画、支持部材の金網６０メンシ１．。

水圧１回目１５　ｋｇ　／　ｃ＋ｆｌ、２回目２３　ｋ
ｇ　／　ｃ＋ｌｌ、３回ト１１６ｋｇ／Ｃ１１１，通し
回数表裏各３回。乾燥後得られた交絡不織布の繊維交絡
点間距離は５２μＩｎであ−２た。物性は以下の様であ
り、比較として同時に測定したセルロース系長繊維不織
布（旭化成下業■製「ヘンリーゼ■」４０ｇ／＋ｄとほ
ぼ同程度の強度を有し、かつ風合がよりソフトでドレー
プ性に優れた不織布であった。

引張強度　　：　０．１４／　０．　ｌ０ｋｇ／　ｃｍ
引裂強度　　：　０．３０／　０．２５ｋｇ層間剥離強
度：　　１，０２０　ｇ　／ｃｍ柔軟度　　　：　２６
　ｍｍ 「ベンリーゼ■」の物性 引張強度　　：　０．２２／　０．０３ｋｇ　／　ｃｒ
ｎ引裂強度　　：　０．２１／　０．２４ｋｇ層間剥離
強度：　　１６０ｇ／ｃｍ 柔軟度　　　：３４ｍｍ 実Ｊｉｌｉ［４ ＰＥＴの２．０デニール（１４μｍ）　、２０ｍｍ　（
１−／　Ｄ　＝　］、　／１２　Ｘ　１０”）の２０　
ｇ　／　ｒ＋ｆの抄造シートを実施例１と同様にして得
た。さらに同様の方法でウッドパルプの３０　ｇ　／　
ｒｌ（の抄造シー１〜を得た。

ＰＥＴの抄造シート２０　ｇ　／　ｒ＋ｒ　２枚の間に
パルプの抄造シー１〜をサンドイッチ状に挟み三層の積
層シー１〜とした。この積層シートに以下の条件で柱状
処理を施ごした。ノスル径：　０．１　＋ｎｍ、ノズル
ピッチ：５ｍｍ、ノズル列数：１５列、ノズルとシート
間距離：３０ｍｍ、水圧：１回目１５　ｋｇ／ａｆｌ、
　２回目２８ｋｇ／ｃ＋＋１．ノズルへラダーの回転数
＝７０゜ｒｐｍ　、シート速度＝６ｍ／分、通し方法＝
２回共に両面処理。得られた交絡シートの平均繊維交絡
点間距離は３２μＩｌｌであった。物性は以下の通りで
あり、パルプの吸湿性機能を生かし、使い捨て衣料、例
えば手術衣等に好適であった。

引張強度　　：　４．１　／　４．０　ｋｇ／ｃｍ引裂
強度　　：　３．１　／　２．９　ｋｇ層間剥離強度：
　　１，３００ｇ／ｃｍ柔軟度　　　：　４２　ｍｍ 、実涜１引晃 ポリプロピレン（ｐｐ）繊維の１．５デニール（１５，
６μｍ）　、１７．５ｍｍ　（１−／　Ｄ　＝　１．　
Ｉ　Ｘｌ０３）からなる原糸７０％とレーヨン繊維１デ
ニール（９，７μｍ口）、１２．５ｎ＋ｍ　（Ｌ　／　
Ｄ　＝　１．３　Ｘ　１０”）の原糸３０％を混合し、
実施例１と同様にして６０　ｇ　／　ｒｄの抄造シトを
得た。この抄造シー１〜に実施例４と同一の条件で柱状
流処理を行なった。交絡シートの平均繊維交絡点間距離
ば１５０μｍであり、物性は以下の様であった。この不
織布はセルロース等の制電性、吸湿性の特徴を生かし、
エレクＩ−コニクス用ワイピングクロス、フロッピーデ
スクのライナー等に好適であった。

引張強度　　：　３．６　／　３．３　ｋｇ／　ｃｍ引
裂強度　　：２．４／２．１ｋｇ 層間剥離強度：　　１，２３０ｇ／ｃｍ柔軟度　　　：
３９ｍｍ 失隻桝立 ナイロン６６繊維の２デニール（１，５，１μｍ）、１
５ｍｍ　（Ｌ／Ｄ−１，０Ｘ１０３）の原糸を用い、９
５ｇ／ｌ「γの抄造ソートを得た。この抄造シートを実
施例１と同じ柱状流ノズルて表・裏を各２回、水圧４０
　ｋｇ　／　ａＲで交絡させた。この不織布の平均繊維
交絡点間距離１１は９３　ｐｍであった。物性は以下の
通りであった。

引張強度　　：　６．３　／　５．６　ｋｇ　／　ｃｍ
引裂強度　　：３゜５　／　２．７　ｋｇ層間剥離強度
：　２．１　ｋｇ　／　（：ＴＩ＋柔軟度　　　：　３
７　ｍｍ この不織布の表面にポリニーデル系の井ポルムアミドに
ン容かしたポリウレタン（濃度３０％）をドクターナイ
フで塗布量４５ｇ／ｒｄになる様にコーティングした。

得られたコーテイング物は、不織布かノーバインダーで
ある為に風合が極めてソフトであり、また形成したポリ
ウレタン膜の表面の折れンボもきめ細かく天然皮革の銀
面の様に自然で高級感のあるものであった。さらに層間
剥離強度も十分に強いので、例えば椅子張りなとの素材
として用いても使用中に剥離等の損傷はないことが確認
された。

実りｌ殊エ ナイロン６繊維の１．５デニール（１３，１μｍ）、１
２．５ｍｍ　（Ｌ　／　Ｄ　＝　０．９５Ｘ１０”）の
原糸を用い、３００ｇ　／　ｒｔ’ｊの抄造シートを得
た。この抄造シートをノズル径：　０．２　ｍｍ、ノズ
ルピッチ：５ｍｍ、ノズル列数＝１８列、抄造シートと
ノズルの間隔：　３０　ｍａｎ、ノズルヘッダー回転数
：　１５０ｒｐｍ、シート速度：５ｍ／分で柱状流処理
をした。この交絡シートの平均繊維交絡点間距離は１２
０ｕｍであり、物性は以下の様であった。

引張強度　　：　１８．９／１６．４ｋｇ／ｃ＋ｎ引裂
強度　　：　１３．１／Ｉ１．５ｋｇ層間剥離強度：　
　２，２１０ｇ／ｃｎ＋この交絡シー１〜に、ポリオー
ル成分にポリテトラメチレングリコール、イソシアネー
ト成分にＰ。

Ｐ′−ジフェニルメタンジイソシアネート、鎖伸長剤に
エチレングリコールを用いたポリウレタンの１５％濃度
ジメチルホルムアミド溶液を含浸し、絞り率３００％に
絞液したのち、水中で凝固した。

乾燥後、得られた含浸シートの片面を３２０メツシェの
エメリーペーパを装着したヘルドサンダーでパフィング
した。次いで、表面温度１５０”Ｃのカレンダーロール
で研削面を加熱プレスした。このパフィング・加熱プレ
スされた面に、グラビアロールにてポリブチレンアジペ
ート、Ｐ、Ｐ’−ジフェニルメタンシイソシアネ−１・
、エチレンゲルコールの組成からなる３０％ジメチルホ
ルムアミドをコーティングし、水中で凝固、ついて乾燥
した。

さらにこの面にポリエチレングリコール、Ｐ、Ｐ’ジフ
ェニルメタンジイソシアネート、エチレンジアミンのメ
チルエチルケトンとイソプロピルアルコールの混合溶媒
の４０％溶液をグラビアロールにてコーティングし、１
３０°Ｃで溶媒を乾燥除去した。こうして得られた銀面
調のシート状物は、ポリウレタンの被覆層の表面平滑性
も極めて良好で、風合の柔軟性の優れ、物性も下記に示
すように、例えばスポーツシューズ用ムこも適用し得る
程度ｔこ迄十分な強度を有していた。

引張強度：　２１．５／２０．６ｋｇ／ｃｍ引裂強度：
　１３．８／１２．１ｋｇ 柔軟度　：８１ｍｍ 尖隻班主 ナイロン６６繊維の１デニール（１０，７μＩＩ＋）、
１０ｍｍ　（Ｌ／Ｄ＝０．９３Ｘ１０″）の短繊維から
なる２００ｇ／ｌＴｆの抄造シートの上に、直接紡糸法
で得られた０、　１デニール、５　ｍｍのＰ　Ｅ、Ｔ極
細短繊維からなる７　０　ｇ／ｎ（の抄造シートを積層
した。これを実施例６と同じ条件で柱状流処理をし、交
絡シートを得た。この不織布のナイロン６６シート面か
ら観察した平均繊維交絡点間距離は９３Ｉ１ｍであり、
物性は以下の様であった。

引張強度　　：　１２．６／　１０．８ｋｇ　／　Ｃｌ
１１引裂強度　　：８．９／８．７ｋｇ 層間剥離強度：　　１，９００ｇ／ｃｍこの積層交絡体
シートのＰＥＴ極細糸シート面の表面を２４０メツシユ
のエメリーペーパーを装着したヘルドサンダーでパフィ
ングし、この面に冷水不溶、熱水可溶性のポリビニルア
ルコール２０％水溶液をドクターナイフでコーティング
し、熱風乾燥した。このシートに、ポリプロピレングリ
コ−ル、イソフオじ１ンシイソシアネ−１へ、コーチレ
ンジアミンからなるポリウレタンを１．５％の濃度で水
中に分散させたポリウレタンエマルジョンを含浸し、熱
風乾燥で水を除去し凝固させた。そののち、８０°Ｃの
熱水でポリヒニールアルコールを除去し、ザーキュラー
式染色機でＰＩＥ’、Ｔ、ナイロン６６を同浴で染色し
洗浄・乾燥した。この様にして得られたシート秋物は、
ＰＩＩＴ　Ｏ，１デニールの層の表面が優美なスェード
効果を有し、全体として十分な強度とソフトな風合を示
し、衣料、インテリア分野に好適な高級感のある人ニス
ニードであった。

引張強度：　１３．０／　］１．３ｋｇ／ｃｍ弓裂強度
：　６．７　／　６．０　ｋｇ柔軟度　：６３ｍｍ 〔発明の効果〕 本発明の高強度湿式不織布は前述のように構成されでい
るので、長繊維不織重亜の強度を有し且つ非常に柔軟な
風合を有する。又その不織布の均性は湿式不織重亜であ
り、長繊維不織布のスパンボンド不織布よりはるかに優
れている。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の不織布の平面方向の一方の表面から観
察したときの構成繊維の拡大模式図である。 ｆ、〜ｆ７・・構成繊維、 ａ１〜ａ７・・・構成繊維同士の交絡点。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. １．単糸の直径が７〜２５μｍで、繊維長Ｌと単糸の直
   径Ｄの比Ｌ／Ｄが０．８×１０＾３〜２．０×１０＾３
   の短繊維が相互に三次元交絡しており、その平均繊維交
   絡点間距離が３００μｍ以下である高強度湿式不織布。
2. ２．単糸の直径７〜２５μｍ、繊維長Ｌと単糸直径Ｄの
   比Ｌ／Ｄが０．８×１０＾３〜２．０×１０＾３の短繊
   維を抄造法でシート形成し、ついて高速流体流処理によ
   り短繊維を相互に三次元交絡させることを特徴とする高
   強度湿式不織布の製造方法。