JPH0314694A - 寸法安定性に優れた湿式不織布及びその製造方法 - Google Patents
寸法安定性に優れた湿式不織布及びその製造方法Info
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- JPH0314694A JPH0314694A JP14520089A JP14520089A JPH0314694A JP H0314694 A JPH0314694 A JP H0314694A JP 14520089 A JP14520089 A JP 14520089A JP 14520089 A JP14520089 A JP 14520089A JP H0314694 A JPH0314694 A JP H0314694A
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Landscapes
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は寸法安定性に優れた湿式不織布、特に高強度で
風合がソフト且つ寸法安定性に優れている為、医療用ガ
ウン、シーツ、寝間着、衣料芯地、靴ライニング材、コ
ーティング基布、ワイパー、ウエットテッ?ユなと多岐
分野に好適な湿式不織布及びその製造方法に関する。
風合がソフト且つ寸法安定性に優れている為、医療用ガ
ウン、シーツ、寝間着、衣料芯地、靴ライニング材、コ
ーティング基布、ワイパー、ウエットテッ?ユなと多岐
分野に好適な湿式不織布及びその製造方法に関する。
近年、不織布は、その優れた性能と高生産性の特徴を生
かして、従来の編織物の代替用途、あるいは鳩織物では
対応出来ない機能的用途に用いられ著しい発展を示して
いる。不織布には種々の種類が知られているが、代表的
なものとしては、スパンボンド法、フラッシュ紡糸法等
の繊維形成高分子重合体を直接紡糸すると同時に空気、
ガス等でフィラメントを牽引し集積して得られる長繊維
乾式不織布、短繊維をカーデイングした後、クロスレイ
ヤー、エアーレイ等でシート化し目的に応じてニードル
パンチや接着剤、熱融着繊繊等で接合して得られる短繊
維不織布、及び抄造法によって得られる湿式不織布等が
知られている。湿式不織布の中には熱融着繊維、熱溶解
性繊維を混抄しカレンダーロール等で熱固定された、い
わゆる化繊紙等も知られている。しかし、この様な従来
技術で得られる不織布は寸法安定性の面では不充分なも
のである。例えば、医療用ガウンにおいては、従来バル
プ/ポリエステル繊維の複合不織布が使われているが、
寸法安定性が悪く、伸ばされた時にパルプ層によるバク
テリアバリアー性が破壊されるという問題がある。又、
衣料芯地として熱融着性繊維によって接合された乾式短
繊維不織布が使用されているが、風合が硬く、伸度も小
さく寸法安定性が悪い為、表地の風合が損われ、表地に
対する追従性が良くない等の問題が提起されている。更
に、コーティング基布にもニードルパンチによる短繊維
交絡不織布や、湿式交絡不織布が使用されたり、靴ライ
ニング材としてスパンボンド長繊維不織布が従来使われ
ている。しかし、この種の不織布は寸法安定性が不充分
な事に加え眉間剥離強度が低い等の問題がある。
かして、従来の編織物の代替用途、あるいは鳩織物では
対応出来ない機能的用途に用いられ著しい発展を示して
いる。不織布には種々の種類が知られているが、代表的
なものとしては、スパンボンド法、フラッシュ紡糸法等
の繊維形成高分子重合体を直接紡糸すると同時に空気、
ガス等でフィラメントを牽引し集積して得られる長繊維
乾式不織布、短繊維をカーデイングした後、クロスレイ
ヤー、エアーレイ等でシート化し目的に応じてニードル
パンチや接着剤、熱融着繊繊等で接合して得られる短繊
維不織布、及び抄造法によって得られる湿式不織布等が
知られている。湿式不織布の中には熱融着繊維、熱溶解
性繊維を混抄しカレンダーロール等で熱固定された、い
わゆる化繊紙等も知られている。しかし、この様な従来
技術で得られる不織布は寸法安定性の面では不充分なも
のである。例えば、医療用ガウンにおいては、従来バル
プ/ポリエステル繊維の複合不織布が使われているが、
寸法安定性が悪く、伸ばされた時にパルプ層によるバク
テリアバリアー性が破壊されるという問題がある。又、
衣料芯地として熱融着性繊維によって接合された乾式短
繊維不織布が使用されているが、風合が硬く、伸度も小
さく寸法安定性が悪い為、表地の風合が損われ、表地に
対する追従性が良くない等の問題が提起されている。更
に、コーティング基布にもニードルパンチによる短繊維
交絡不織布や、湿式交絡不織布が使用されたり、靴ライ
ニング材としてスパンボンド長繊維不織布が従来使われ
ている。しかし、この種の不織布は寸法安定性が不充分
な事に加え眉間剥離強度が低い等の問題がある。
〔発明が解決しようとする課題]
本発明は上述した様な従来不織布の問題点である寸法安
定性を改良し、且つ風合がソフトで強度物性(引張強度
、引裂強度、摩耗強度、眉間剥離強度等)が充分に高い
こと、これら全てを満足する湿式不織布を提供すること
を目的とする。
定性を改良し、且つ風合がソフトで強度物性(引張強度
、引裂強度、摩耗強度、眉間剥離強度等)が充分に高い
こと、これら全てを満足する湿式不織布を提供すること
を目的とする。
本発明は、繊維長が20mm以下で、繊維長L(111
111)と単糸直径D(μm)の比L/Dが0.8×1
03〜2.0”〜2.O×103〜2.03である少く
とも1種以上の短繊維と熱接合温度が該短繊維の融点よ
り20″C以上低い熱融着繊維からなる湿式不織布であ
って、該短繊維及び熱融着繊維が相互に立体的に交絡し
ており、該短ta維の平均繊維交絡点間距離が300μ
m以下で、且つ該熱融着繊維の一部又は全てが熱溶融し
て繊維間接着した寸法安定性に優れた湿式不織布である
。その製造方法は、繊維長が20mm以下で繊維長L
(mm)と単糸直径D(μII1)の比L/Dが0.8
×103〜2.0’〜2.O×103〜2.0’である
1種以上の短繊維と熱接合温度カ月亥短繊維の融点より
20℃以上低い熱融着繊維からなる混抄シートに高圧高
速の流体流を衝突させ、構成短繊維及び熱融着繊維を三
次元的に立体交絡させた後、熱処理により熱融着繊維の
一部又は全てを溶融することを特徴とする。
111)と単糸直径D(μm)の比L/Dが0.8×1
03〜2.0”〜2.O×103〜2.03である少く
とも1種以上の短繊維と熱接合温度が該短繊維の融点よ
り20″C以上低い熱融着繊維からなる湿式不織布であ
って、該短繊維及び熱融着繊維が相互に立体的に交絡し
ており、該短ta維の平均繊維交絡点間距離が300μ
m以下で、且つ該熱融着繊維の一部又は全てが熱溶融し
て繊維間接着した寸法安定性に優れた湿式不織布である
。その製造方法は、繊維長が20mm以下で繊維長L
(mm)と単糸直径D(μII1)の比L/Dが0.8
×103〜2.0’〜2.O×103〜2.0’である
1種以上の短繊維と熱接合温度カ月亥短繊維の融点より
20℃以上低い熱融着繊維からなる混抄シートに高圧高
速の流体流を衝突させ、構成短繊維及び熱融着繊維を三
次元的に立体交絡させた後、熱処理により熱融着繊維の
一部又は全てを溶融することを特徴とする。
本発明において、繊維長が20mm以下の短繊維は好ま
しくは均一な湿式シートを得る点から15一以下であり
、単糸繊度は特に限定しないが、繊維長L(m+n)と
単糸直径D Cum )の比L/Dが0.8 X 10
’〜2.O X 10’を満足する事が必要である。し
たがって、単糸織度が0.05〜0.5dの場合は繊維
長は3〜10aI1I110.5〜10dの場合は5〜
20mmである事が望ましい。本発明の短繊維のL/D
は繊維同士の交絡のし易さと重要な関係があり、L/D
が0.8×103〜2.0”未満である場合、及び2.
O×103〜2.0”を超える場合は充分な短繊維の立
体交絡が戒されず、目的とする充分な不織布強度が得ら
れない。短繊維のL/Dが0.8 X 10’〜2.0
×10’において、実用的な強度が得られる。この驚く
べき事実は次の様に推定される。即ち、繊維の柱状水流
等による動き易さはL/Dが小さい、即ち太く短かい程
大きく、繊維相互の絡みは大きくなる。一方、繊維間相
互の接触点の数は繊維が細く長い、即ちL/Dが大きい
程多くなる。しかしながらL/ Dが大きすぎると交絡
時に於ける繊維の動きが抑制され繊維相互の絡みは逆に
小さくなる。したがって繊維同士の交絡密度が最大にな
る最適範囲のL/Dが存在し、この範囲が0.8×10
3〜2.0’〜2.O×103〜2.03であると理解
される。
しくは均一な湿式シートを得る点から15一以下であり
、単糸繊度は特に限定しないが、繊維長L(m+n)と
単糸直径D Cum )の比L/Dが0.8 X 10
’〜2.O X 10’を満足する事が必要である。し
たがって、単糸織度が0.05〜0.5dの場合は繊維
長は3〜10aI1I110.5〜10dの場合は5〜
20mmである事が望ましい。本発明の短繊維のL/D
は繊維同士の交絡のし易さと重要な関係があり、L/D
が0.8×103〜2.0”未満である場合、及び2.
O×103〜2.0”を超える場合は充分な短繊維の立
体交絡が戒されず、目的とする充分な不織布強度が得ら
れない。短繊維のL/Dが0.8 X 10’〜2.0
×10’において、実用的な強度が得られる。この驚く
べき事実は次の様に推定される。即ち、繊維の柱状水流
等による動き易さはL/Dが小さい、即ち太く短かい程
大きく、繊維相互の絡みは大きくなる。一方、繊維間相
互の接触点の数は繊維が細く長い、即ちL/Dが大きい
程多くなる。しかしながらL/ Dが大きすぎると交絡
時に於ける繊維の動きが抑制され繊維相互の絡みは逆に
小さくなる。したがって繊維同士の交絡密度が最大にな
る最適範囲のL/Dが存在し、この範囲が0.8×10
3〜2.0’〜2.O×103〜2.03であると理解
される。
本発明でいう短繊維は、上記繊維長及びL/Dの範囲で
特定されるものが少くとも1種以上用いられる。即ち、
鐵維長が20mm以下で、L/Dが0.8×103〜2
.0” 〜2.OXIO”の短繊維に、他の短繊維を混
合、或いは積層することも出来る。この際、混合、或い
は積層する他の短繊維の繊維長は15間以下で、L/D
は好ましくは0.8×103〜2.03〜2.0×10
3であるが、木材パルプ、合戒パルプの様な微細繊維を
使用することも可能である。この様な微細繊維を該短繊
維と共に用いた場合は、不織布の強度は該短繊維(繊維
長20mm以下で、L/Dが0.8 X 10’〜2.
O X 103の短繊維)の繊維交絡に依存し、微細繊
維は強度発現には寄与しない。
特定されるものが少くとも1種以上用いられる。即ち、
鐵維長が20mm以下で、L/Dが0.8×103〜2
.0” 〜2.OXIO”の短繊維に、他の短繊維を混
合、或いは積層することも出来る。この際、混合、或い
は積層する他の短繊維の繊維長は15間以下で、L/D
は好ましくは0.8×103〜2.03〜2.0×10
3であるが、木材パルプ、合戒パルプの様な微細繊維を
使用することも可能である。この様な微細繊維を該短繊
維と共に用いた場合は、不織布の強度は該短繊維(繊維
長20mm以下で、L/Dが0.8 X 10’〜2.
O X 103の短繊維)の繊維交絡に依存し、微細繊
維は強度発現には寄与しない。
但し、木材パルプ等を用いることは液体バリアー性、バ
クテリアバリアー性等の機能を合わせ持った本発明の湿
式不織布となり得る。
クテリアバリアー性等の機能を合わせ持った本発明の湿
式不織布となり得る。
本発明における少くとも1種以上の短繊維として、例え
ば次に例示する素材のものから選択出来る。ビスコース
レーヨン、キュプラ、ナイロン、ポリエステル、アクリ
ル、ビニロン、ポリプロピレン、ポリエチレン、ウール
、アラミド、ポリウレタン、ポリ塩化ビニル、綿、これ
らの共重合体、ブロックコポリマー、ブレンド物複合体
などであるが、これらに限定されるものではない。
ば次に例示する素材のものから選択出来る。ビスコース
レーヨン、キュプラ、ナイロン、ポリエステル、アクリ
ル、ビニロン、ポリプロピレン、ポリエチレン、ウール
、アラミド、ポリウレタン、ポリ塩化ビニル、綿、これ
らの共重合体、ブロックコポリマー、ブレンド物複合体
などであるが、これらに限定されるものではない。
本発明の不織布を構戒する熱融着繊維はその熱接合温度
が前記短繊維の融点より2 0 ’C以上低いもので、
該短繊維が2種以上の場合は、最も低い融点を持つ短繊
維より20℃以上熱融着繊維の接合温度が低い事が必要
である。熱融着繊維の接合温度が短繊維の融点より20
℃以下の場合、熱融着繊維の熱溶融の際、該短繊維の一
部が溶融したりするため、目的とする充分な不織布強度
が得られず、又風合が硬化するなどの欠点がある。本発
明における熱融着繊維とは、従来熱融着乾弐不織布、熱
融着湿式不織布に使用されている、ホモポリマー、コボ
リマー熱融着繊維や、芯鞘型、サイドバイサイド型の複
合繊維、例えばポリプロピレン系、ポリエチレン系、ポ
リエステル系、ナイロン系、塩ビ系の単一成分タイプ、
複合戊分タイプなどから好適に選択出来る。該熱融着繊
維の繊維長は好ましくは均一シートを得る観点から20
mm以下であって、パルプ様にフィブリル化せしめた微
細繊維であっても良い。熱融着繊維の混合比率は好まし
くは不織布全体の2〜30%、更に好ましくは2〜20
%である。混合比率が30%を越えると不織布の風合が
硬くなり、又、不織布強度を発現する構成短繊維の比率
が下がり充分な強度を得にくいので好ましくない。一方
、混合比率が2%以下の場合は、繊維間接着が不充分で
目的とする良好な寸法安定性が得にくい。
が前記短繊維の融点より2 0 ’C以上低いもので、
該短繊維が2種以上の場合は、最も低い融点を持つ短繊
維より20℃以上熱融着繊維の接合温度が低い事が必要
である。熱融着繊維の接合温度が短繊維の融点より20
℃以下の場合、熱融着繊維の熱溶融の際、該短繊維の一
部が溶融したりするため、目的とする充分な不織布強度
が得られず、又風合が硬化するなどの欠点がある。本発
明における熱融着繊維とは、従来熱融着乾弐不織布、熱
融着湿式不織布に使用されている、ホモポリマー、コボ
リマー熱融着繊維や、芯鞘型、サイドバイサイド型の複
合繊維、例えばポリプロピレン系、ポリエチレン系、ポ
リエステル系、ナイロン系、塩ビ系の単一成分タイプ、
複合戊分タイプなどから好適に選択出来る。該熱融着繊
維の繊維長は好ましくは均一シートを得る観点から20
mm以下であって、パルプ様にフィブリル化せしめた微
細繊維であっても良い。熱融着繊維の混合比率は好まし
くは不織布全体の2〜30%、更に好ましくは2〜20
%である。混合比率が30%を越えると不織布の風合が
硬くなり、又、不織布強度を発現する構成短繊維の比率
が下がり充分な強度を得にくいので好ましくない。一方
、混合比率が2%以下の場合は、繊維間接着が不充分で
目的とする良好な寸法安定性が得にくい。
本発明の湿式不織布は短繊維及び熱融着繊維が相互に立
体的に交絡している。交絡によって柔軟性を大きく損う
ことなく、高強度の不織布を得るには、該短繊維の交絡
の度合を平均繊維交絡点間距離で表わした値が300師
以下の状態まで高密度に交絡する必要がある。更に、本
発明の湿式不織布は熱融着繊維の一部又は全部が熱溶融
して繊維間接着をしている。この繊維間接着の強度は低
く、不織布の強度は平均繊維交絡点間距離が300μm
以下にまで緻密に三次元的に威し遂げられた繊維交絡強
度によって発揮され、且つ、熱融着繊維の熱溶融が先の
繊維交絡点を固定する等の効果によって寸法安定性が著
しく向上するものと考えられる。
体的に交絡している。交絡によって柔軟性を大きく損う
ことなく、高強度の不織布を得るには、該短繊維の交絡
の度合を平均繊維交絡点間距離で表わした値が300師
以下の状態まで高密度に交絡する必要がある。更に、本
発明の湿式不織布は熱融着繊維の一部又は全部が熱溶融
して繊維間接着をしている。この繊維間接着の強度は低
く、不織布の強度は平均繊維交絡点間距離が300μm
以下にまで緻密に三次元的に威し遂げられた繊維交絡強
度によって発揮され、且つ、熱融着繊維の熱溶融が先の
繊維交絡点を固定する等の効果によって寸法安定性が著
しく向上するものと考えられる。
即ち、本発明の湿式不織布は高密度の繊維交絡によって
得られる高強度と繊維間接着によって得られる寸法安定
性を同時に達成し得た新規な不織布構造物であり、高強
度、ソフト風合、寸法安定性が要求される多様な用途分
野、例えばサージカルガウン、コーティング基布、衣料
芯地、靴資材、ワイパー類等に適用が可能である。
得られる高強度と繊維間接着によって得られる寸法安定
性を同時に達成し得た新規な不織布構造物であり、高強
度、ソフト風合、寸法安定性が要求される多様な用途分
野、例えばサージカルガウン、コーティング基布、衣料
芯地、靴資材、ワイパー類等に適用が可能である。
次に、本発明の湿式不織布の製造方法について説明する
。
。
本発明において、混抄シートは繊維長20mm以下、L
/ Dの比が0.8 X 10’〜2.O X 10’
である短繊維の1種以上を熱融着繊維と共に水に分散し
て調整したスラリーを長編式、九網弐などの抄造機にて
抄造し形或する。この際、L/Dの比が0.8 XIO
3〜2.O X 103である短繊維とフィブリル化し
た木材パルプ及び、熱融着繊維を一定割合で水に分散し
て、混抄シートを得る方法、或いは、該短繊維と熱融着
繊維からなる混抄シートに木材パルプの混抄シートを積
層する方法なども本発明の混抄シートの実施態様の1つ
として挙げられる。
/ Dの比が0.8 X 10’〜2.O X 10’
である短繊維の1種以上を熱融着繊維と共に水に分散し
て調整したスラリーを長編式、九網弐などの抄造機にて
抄造し形或する。この際、L/Dの比が0.8 XIO
3〜2.O X 103である短繊維とフィブリル化し
た木材パルプ及び、熱融着繊維を一定割合で水に分散し
て、混抄シートを得る方法、或いは、該短繊維と熱融着
繊維からなる混抄シートに木材パルプの混抄シートを積
層する方法なども本発明の混抄シートの実施態様の1つ
として挙げられる。
該融着繊維の混抄割合は全混抄シート重量の2〜30%
が好ましい。特に好ましくは2〜20%であり、必要と
する寸法安定性を得るに充分な最低限の混抄割合に設定
する方が、高強度、ソフト風合を得るに好しい。好適な
シートの全目付は5〜500g/rrfである。次いで
、上記混抄シートに高圧高速の流体流を衝突させて三次
元的に立体交絡させる。ここでいう流体とは、液体或い
は気体であるが、取り扱いやすさ、コスト、流体として
の衝突エネルギーの大きさなど点から水が最も好ましい
。水を用いる場合、水圧は用いる原糸の種類及び抄造シ
ートの目付量によって異なるが、繊維間の充分な交絡を
得る為には5〜2 0 0 kg/ci、好ましくは1
0〜80kg/c++1の範囲で衝突させる。
が好ましい。特に好ましくは2〜20%であり、必要と
する寸法安定性を得るに充分な最低限の混抄割合に設定
する方が、高強度、ソフト風合を得るに好しい。好適な
シートの全目付は5〜500g/rrfである。次いで
、上記混抄シートに高圧高速の流体流を衝突させて三次
元的に立体交絡させる。ここでいう流体とは、液体或い
は気体であるが、取り扱いやすさ、コスト、流体として
の衝突エネルギーの大きさなど点から水が最も好ましい
。水を用いる場合、水圧は用いる原糸の種類及び抄造シ
ートの目付量によって異なるが、繊維間の充分な交絡を
得る為には5〜2 0 0 kg/ci、好ましくは1
0〜80kg/c++1の範囲で衝突させる。
同一原糸の場合、低目付程水圧は低く、高目付になる程
高水圧に設定すればよい。また、同一目付の場合ヤング
率の高い原糸の場合には、より高圧の水流で処理するこ
とが本発明の目的とする高強度が得られる。水流を噴射
するノズルの径は0.01〜1mmが好ましい。水流の
軌跡形状は抄造シートの進行方向に対し平行な直線状で
あっても良いし、ノズルを取り付けたヘッダーの回転運
動やシートの進行方向に直角に往復する振動運動によっ
て得られる曲線形状であっても良い。回転運動により得
られる幾重にも重なった円形状の水流軌跡の交絡は、ノ
ズルl錘当たりのシートに対する水流の噴射面積が大き
くなり効率的であると同時に、用途によっては商品価値
を低下させる水流軌跡の斑が見えにくくなり、更には不
織シートの経緯の強度比が小さい等の利点があり好まし
い。抄造シートに対する高速水流の処理の仕方は、表・
裏交互に水流を噴射する方法でも良いし、片面だけを処
理するのも良い。また処理回数も目的に応じて最適条件
を選択すればよい。
高水圧に設定すればよい。また、同一目付の場合ヤング
率の高い原糸の場合には、より高圧の水流で処理するこ
とが本発明の目的とする高強度が得られる。水流を噴射
するノズルの径は0.01〜1mmが好ましい。水流の
軌跡形状は抄造シートの進行方向に対し平行な直線状で
あっても良いし、ノズルを取り付けたヘッダーの回転運
動やシートの進行方向に直角に往復する振動運動によっ
て得られる曲線形状であっても良い。回転運動により得
られる幾重にも重なった円形状の水流軌跡の交絡は、ノ
ズルl錘当たりのシートに対する水流の噴射面積が大き
くなり効率的であると同時に、用途によっては商品価値
を低下させる水流軌跡の斑が見えにくくなり、更には不
織シートの経緯の強度比が小さい等の利点があり好まし
い。抄造シートに対する高速水流の処理の仕方は、表・
裏交互に水流を噴射する方法でも良いし、片面だけを処
理するのも良い。また処理回数も目的に応じて最適条件
を選択すればよい。
これら抄造シートの柱状水流処理の水圧条件は、目的と
する充分な繊維交絡を得る様に及び、均一性を得る様な
条件下で選択されるが、例えば10〜1 0 0 g/
nTの比較的小さい目付の抄造シートの処理の場合は1
0〜40kg/cJの水圧で片面或いは両面処理するの
が好ましく、150〜500 g /ボの比較的大きい
目付の場合には、30〜80kg/艷の水圧で交互に両
面柱状水流を噴き当てるのが好ましい。
する充分な繊維交絡を得る様に及び、均一性を得る様な
条件下で選択されるが、例えば10〜1 0 0 g/
nTの比較的小さい目付の抄造シートの処理の場合は1
0〜40kg/cJの水圧で片面或いは両面処理するの
が好ましく、150〜500 g /ボの比較的大きい
目付の場合には、30〜80kg/艷の水圧で交互に両
面柱状水流を噴き当てるのが好ましい。
この交絡処理によって、混抄シートの構戒繊維は水流に
よって移動し、相互にからみ合って強固な結合を得るに
至る。すなわち構成短繊維及び熱融着繊維は相互に三次
元に立体交絡している。
よって移動し、相互にからみ合って強固な結合を得るに
至る。すなわち構成短繊維及び熱融着繊維は相互に三次
元に立体交絡している。
このようにして得られる交絡結合は極めて強固であり、
平均繊維交絡点間距離が300μm以下になる。得られ
た交絡シートを熱処理することによって、熱融着繊維の
一部又は全部を溶融せしめる。熱処理条件は例えば、熱
融着繊維の熱接合温度で、非接触式の熱風乾燥機による
熱処理が風合をソフトに仕上げる目的で好適に用いられ
、1〜10分の短時間処理が好ましい。本発明に於ける
熱接合温度は例えば、ホモポリマー、コボリマーからな
る単一戒分の熱融着繊維の場合はその成分ポリマーの融
点に相当し、又、鞘芯型の複合繊維及び、サイドバイサ
イド型の複合繊維からなる熱融着繊維の場合は、それら
複合繊維の熱融着性を支配している側の素材ボリマーの
融点、即ち、鞘芯型の場合は鞘或分を構成するポリマー
の融点、サイドバイサイド型の場合は、横戒するポリマ
ーの中の低融点のボリマーの融点に相当する。熱処理温
度は、この熱接合温度以上で実施しても良いが、風合ソ
フト化の面から、該温度より30″C以上高くない温度
で処理される。しかし、カレンダー乾燥機やエンポス機
により圧着処理する場合の温度は熱融着繊維の熱接合温
度以下でも目的を達することが出来る。このようにして
得られた不織布は、ソフトな風合と高強度及び従来の不
織布では得られなかった良好な寸法安定性、例えばlO
%伸長回復率が50%以上、更には、70%以上を同時
に達或することができる。湿式法のような短い繊維を原
料とする不織シートでは、高強度、寸法安定性を望むこ
とは困難とされており、本発明の結果は驚くべきもので
ある。
平均繊維交絡点間距離が300μm以下になる。得られ
た交絡シートを熱処理することによって、熱融着繊維の
一部又は全部を溶融せしめる。熱処理条件は例えば、熱
融着繊維の熱接合温度で、非接触式の熱風乾燥機による
熱処理が風合をソフトに仕上げる目的で好適に用いられ
、1〜10分の短時間処理が好ましい。本発明に於ける
熱接合温度は例えば、ホモポリマー、コボリマーからな
る単一戒分の熱融着繊維の場合はその成分ポリマーの融
点に相当し、又、鞘芯型の複合繊維及び、サイドバイサ
イド型の複合繊維からなる熱融着繊維の場合は、それら
複合繊維の熱融着性を支配している側の素材ボリマーの
融点、即ち、鞘芯型の場合は鞘或分を構成するポリマー
の融点、サイドバイサイド型の場合は、横戒するポリマ
ーの中の低融点のボリマーの融点に相当する。熱処理温
度は、この熱接合温度以上で実施しても良いが、風合ソ
フト化の面から、該温度より30″C以上高くない温度
で処理される。しかし、カレンダー乾燥機やエンポス機
により圧着処理する場合の温度は熱融着繊維の熱接合温
度以下でも目的を達することが出来る。このようにして
得られた不織布は、ソフトな風合と高強度及び従来の不
織布では得られなかった良好な寸法安定性、例えばlO
%伸長回復率が50%以上、更には、70%以上を同時
に達或することができる。湿式法のような短い繊維を原
料とする不織シートでは、高強度、寸法安定性を望むこ
とは困難とされており、本発明の結果は驚くべきもので
ある。
〔実施例〕
以下、実施例でもって本発明をさらに詳しく説明する。
実施例中、測定値は以下の方法によって測定したもので
あり、%は全で重量%である。
あり、%は全で重量%である。
1) 引張強度: JIS L1096ストリップ法2
) 引裂強度: JIS L1096 シングルタング
法3)柔軟度 : JIS L1096 45゜カンチ
レバー法4)平均繊維交絡点間距離:走査型電子顕微鏡
で100倍の倍率で測定し、50個の平均値をとった。
) 引裂強度: JIS L1096 シングルタング
法3)柔軟度 : JIS L1096 45゜カンチ
レバー法4)平均繊維交絡点間距離:走査型電子顕微鏡
で100倍の倍率で測定し、50個の平均値をとった。
ここでいう平均繊維交絡点間距離とは、特開昭58−1
91280号公報で公知のつぎの方法で測定した値のこ
とであり、繊維間相互の交絡密度を示す1つの尺度とし
て値が小さいはど交絡が緻密であることを示すものであ
る。第l図は、本発明による手織シートにおける構戒繊
維を平面方向に表面から観察したときの構戒繊維の拡大
模式図である。構1′y.繊維をf+. fz. h・
・・とし、そのうちの任意の2本の繊維f+, fzが
交絡する点をa.で上になっている繊維f2が他の繊維
の下になる形で交差する点までたどっていき、その交差
した点を82とする。同様に”3+ a.・・・とする
。つぎにこのようにして求めた交絡点の間の直線水平距
離a 1 ”’− a 2 + a 2〜a3,・・・
を測定し、これら多数の測定値の平均値を求めこれを平
均繊維交絡点間距離とする。
91280号公報で公知のつぎの方法で測定した値のこ
とであり、繊維間相互の交絡密度を示す1つの尺度とし
て値が小さいはど交絡が緻密であることを示すものであ
る。第l図は、本発明による手織シートにおける構戒繊
維を平面方向に表面から観察したときの構戒繊維の拡大
模式図である。構1′y.繊維をf+. fz. h・
・・とし、そのうちの任意の2本の繊維f+, fzが
交絡する点をa.で上になっている繊維f2が他の繊維
の下になる形で交差する点までたどっていき、その交差
した点を82とする。同様に”3+ a.・・・とする
。つぎにこのようにして求めた交絡点の間の直線水平距
離a 1 ”’− a 2 + a 2〜a3,・・・
を測定し、これら多数の測定値の平均値を求めこれを平
均繊維交絡点間距離とする。
5)層間剥離強度:不織シートを中2. 5 cm、長
さ13cmにカットする。このサンプルに接着テープ(
ソニーケミカル■製03200)を接着させた後70g
/ciの圧力で 200℃、30秒間プレスし貼り合わ
せる。
さ13cmにカットする。このサンプルに接着テープ(
ソニーケミカル■製03200)を接着させた後70g
/ciの圧力で 200℃、30秒間プレスし貼り合わ
せる。
こうして得られた測定用サンプルの、接啼テープと不織
シートの間に切れ込みを入れ、両端をオートグラフのチ
ャックでつかみ測定を行う。オートグラフの測定条件は
以下の様に設定する。
シートの間に切れ込みを入れ、両端をオートグラフのチ
ャックでつかみ測定を行う。オートグラフの測定条件は
以下の様に設定する。
引張強度 :10cm/min
チャート速度: 1 0 cm/min測定値は最高強
度3点と最低強度3点を読み取りその平均値でもって表
示する。この様な測定を不織シートのタテ方向(MD)
、横方向 (CD)につき各々同様に行い、そのタテ/
ヨコ平均値でもって不織シートの層間剥離強度とする。
度3点と最低強度3点を読み取りその平均値でもって表
示する。この様な測定を不織シートのタテ方向(MD)
、横方向 (CD)につき各々同様に行い、そのタテ/
ヨコ平均値でもって不織シートの層間剥離強度とする。
6) 10%定伸長回復率. JIS L1096
A法(繰返し定速定伸長法)において、つかみ間の距離
は20cm、伸長率を10%で3回繰り返した後の伸長
回復率を求める。
A法(繰返し定速定伸長法)において、つかみ間の距離
は20cm、伸長率を10%で3回繰り返した後の伸長
回復率を求める。
実施例1
ポリエチレンテレフタレート(以下PETと略記)繊維
の1デニール(単糸直径D=10μm)、繊維長L=1
2mmの短繊維(L/D=1.2 XIO3)の90部
と芯部がポリプロピレン、鞘部がポリエチレンからなる
熱融着複合繊維EAC (チッソ■製)の2デニール、
繊維長lO[IIInの短繊維のIO部を水に分散し、
l%濃度のスラリー液に調整した。このスラリー液から
傾斜型長網抄紙機により、目付7 5 g/r+{から
なる混抄シートを得た。得られた混抄シートを80メッ
シュの金網上に乗せ、ノズル直径0. 2 mm、ノズ
ル間隔2 mm、ノズル列数3列のノズルを装置したノ
ズルヘッダーを10Orpmで円運動させながら圧力3
5kg/cr&の水を噴射させ混抄シートに衝突させる
ことにより、短繊維を交絡させた。更に、同し処理を3
回行なった後、交絡シートの表裏を逆転させて又、同交
絡処理を4回実施した。続いて、同じノズルを装置した
ノズルヘッダーを3 0 O rpmで円運動させなが
ら、水圧20kg/aδとし、ノズルと交絡シートの間
に8・Oメッシュの金網を挿入することによって得られ
る散水流を交絡シートの表裏各1回づつ処理した。次い
で得られた交絡シートを130″Cの温度のビンテンタ
ー乾燥機を用いて乾燥すると同時に、交絡シート内のE
AC繊維の鞘部(融点110℃)を溶融せしめた、得ら
れた湿式不織布の繊維交絡点間距離ば240μmであっ
た。その物性を以下に示す。
の1デニール(単糸直径D=10μm)、繊維長L=1
2mmの短繊維(L/D=1.2 XIO3)の90部
と芯部がポリプロピレン、鞘部がポリエチレンからなる
熱融着複合繊維EAC (チッソ■製)の2デニール、
繊維長lO[IIInの短繊維のIO部を水に分散し、
l%濃度のスラリー液に調整した。このスラリー液から
傾斜型長網抄紙機により、目付7 5 g/r+{から
なる混抄シートを得た。得られた混抄シートを80メッ
シュの金網上に乗せ、ノズル直径0. 2 mm、ノズ
ル間隔2 mm、ノズル列数3列のノズルを装置したノ
ズルヘッダーを10Orpmで円運動させながら圧力3
5kg/cr&の水を噴射させ混抄シートに衝突させる
ことにより、短繊維を交絡させた。更に、同し処理を3
回行なった後、交絡シートの表裏を逆転させて又、同交
絡処理を4回実施した。続いて、同じノズルを装置した
ノズルヘッダーを3 0 O rpmで円運動させなが
ら、水圧20kg/aδとし、ノズルと交絡シートの間
に8・Oメッシュの金網を挿入することによって得られ
る散水流を交絡シートの表裏各1回づつ処理した。次い
で得られた交絡シートを130″Cの温度のビンテンタ
ー乾燥機を用いて乾燥すると同時に、交絡シート内のE
AC繊維の鞘部(融点110℃)を溶融せしめた、得ら
れた湿式不織布の繊維交絡点間距離ば240μmであっ
た。その物性を以下に示す。
引張強度(MO/CD kg/cm) 3.5
/1.8引張伸度(MD/CD %)
54/45引裂強度(MD/CD kg)
1.7/1.6柔軟度(mm)
49層間剥離強度(kg) 1.21
0%定伸長回復率(MD/CD%) 78/75風合
が柔軟で、引張強度、引裂強度共に充分に強く、特に1
0%定伸長回復率は従来の湿式不織布では得られない高
い値を示した。
/1.8引張伸度(MD/CD %)
54/45引裂強度(MD/CD kg)
1.7/1.6柔軟度(mm)
49層間剥離強度(kg) 1.21
0%定伸長回復率(MD/CD%) 78/75風合
が柔軟で、引張強度、引裂強度共に充分に強く、特に1
0%定伸長回復率は従来の湿式不織布では得られない高
い値を示した。
比較例1
実施例1において、熱融着繊維EACを混抄しないで、
PET短繊維100%からなるスラリー液から実施例1
と同様にして抄造シートを作成し、更に実施例1と同様
に高速流体処理を行った後、130℃のビンテンター乾
燥機で乾燥し湿式不織布を得た。繊維交絡点間距離は1
20μmであった。その物性を以下に示す。引張、引裂
強度は充分に強いものであったが、10%伸長回復率は
小さく、寸法安定性の良くない不織布であった。
PET短繊維100%からなるスラリー液から実施例1
と同様にして抄造シートを作成し、更に実施例1と同様
に高速流体処理を行った後、130℃のビンテンター乾
燥機で乾燥し湿式不織布を得た。繊維交絡点間距離は1
20μmであった。その物性を以下に示す。引張、引裂
強度は充分に強いものであったが、10%伸長回復率は
小さく、寸法安定性の良くない不織布であった。
引張強度(MD/CD kg /cm) 3.
8/2.0引張伸度(Mロ/CD %’)
52/45引裂強度(MD/CD kg)
1.3/0.9柔軟度 4
0 眉間剥離強度(kg) 1.310%定
伸長回復率(MO/CD%) 42/48実施例2 ナイロン6(以下、N6と略記)繊維の1.5デニール
(単糸直径13.1μm)、繊維長12au++ (
L / D=0.92×103〜2.0”)の短繊維と
実施例1と同じ熱融着繊維HACの混合割合を第1表に
示す水準で変化させた80g/ボの混抄シート(阻A,
B,C,D)を作威し、実施例lと同様にして、圧力は
40kg/crA − 2 0 kg/ c++lの条
件で高圧流体処理を行ない、続いて、130℃のピンテ
ンター乾燥機で5分間処理し、乾燥と同時に熱融着させ
た。得られた湿式不織布の繊維交絡点間距離、及びその
物性を第I表に示す。
8/2.0引張伸度(Mロ/CD %’)
52/45引裂強度(MD/CD kg)
1.3/0.9柔軟度 4
0 眉間剥離強度(kg) 1.310%定
伸長回復率(MO/CD%) 42/48実施例2 ナイロン6(以下、N6と略記)繊維の1.5デニール
(単糸直径13.1μm)、繊維長12au++ (
L / D=0.92×103〜2.0”)の短繊維と
実施例1と同じ熱融着繊維HACの混合割合を第1表に
示す水準で変化させた80g/ボの混抄シート(阻A,
B,C,D)を作威し、実施例lと同様にして、圧力は
40kg/crA − 2 0 kg/ c++lの条
件で高圧流体処理を行ない、続いて、130℃のピンテ
ンター乾燥機で5分間処理し、乾燥と同時に熱融着させ
た。得られた湿式不織布の繊維交絡点間距離、及びその
物性を第I表に示す。
比較例2
実施例2において、熱融着繊維を含まないシートサンプ
ル(NO.E)及びN6/EACの混抄率が50:50
のシートサンプル(NaF)を作成し、実施例2と同様
に湿式不織布を得た。繊維交絡点間距離及びその物性を
第l表に示す。
ル(NO.E)及びN6/EACの混抄率が50:50
のシートサンプル(NaF)を作成し、実施例2と同様
に湿式不織布を得た。繊維交絡点間距離及びその物性を
第l表に示す。
実施例3
PETの1デニール、繊維長10mm (L/D=1.
O X 103)の短繊維70部、SWP IJL−4
10 (三井石油化学工業■製、ポリエチレン製バルプ
状繊維)を10部、更に、木材バルプをパルパーで離解
したスラリーを固形分で20部の割合で混合した1%濃
度のスラリーを調合した。この混合スラリーから実施例
と同様に傾斜型長網抄紙機により、1 0 0 g/r
d目付の混抄シートを得た。混抄シートにノズル径0.
2 mm、ノズル間隔5 +nm、ノズル列数15列
のノズルを装置したノズルヘッダーをl O O rp
mで円運動させながら圧力40kg/cfflの柱状水
流を表裏それぞれ処理し、続いて、80メソシュの金網
を挿入した散水流を1 5’ kg / cII1で同
様に表裏処理し、次いで、ビンテンクー乾燥機で130
℃X3分間乾燥し、熱融着繊維の鞘部を溶融接着した。
O X 103)の短繊維70部、SWP IJL−4
10 (三井石油化学工業■製、ポリエチレン製バルプ
状繊維)を10部、更に、木材バルプをパルパーで離解
したスラリーを固形分で20部の割合で混合した1%濃
度のスラリーを調合した。この混合スラリーから実施例
と同様に傾斜型長網抄紙機により、1 0 0 g/r
d目付の混抄シートを得た。混抄シートにノズル径0.
2 mm、ノズル間隔5 +nm、ノズル列数15列
のノズルを装置したノズルヘッダーをl O O rp
mで円運動させながら圧力40kg/cfflの柱状水
流を表裏それぞれ処理し、続いて、80メソシュの金網
を挿入した散水流を1 5’ kg / cII1で同
様に表裏処理し、次いで、ビンテンクー乾燥機で130
℃X3分間乾燥し、熱融着繊維の鞘部を溶融接着した。
得られた温式不織布の繊維交絡点間距離は110μmで
あった。又、この不織布を撥水加工したものは優れた液
体バリアー性を有し、且つ寸法安定性、耐摩耗性に優れ
、バクテリアバリアー性が要求される手術着に好適に利
用される。なお、湿式不織布の物性を以下に示す。
あった。又、この不織布を撥水加工したものは優れた液
体バリアー性を有し、且つ寸法安定性、耐摩耗性に優れ
、バクテリアバリアー性が要求される手術着に好適に利
用される。なお、湿式不織布の物性を以下に示す。
引張強度(MD/CD kg/cm) 4.8
/2.8引張伸度(MO/CD %)
35/61引裂強度(MO/CD kg)
1.8/1.2柔軟度(mm)
72眉間剥離強度(kg) 1.21
0%定伸長回復率(MD/CD%) 75/72〔発
明の効果] 本発明の湿式不織布は寸法安定性、柔軟性、強度物性(
引張、引裂、層間剥離、耐摩耗性)が優れており、簡易
衣料、手術着、衣料芯地、コーティング基布、靴裏材等
の用途に好適に使用することができる。
/2.8引張伸度(MO/CD %)
35/61引裂強度(MO/CD kg)
1.8/1.2柔軟度(mm)
72眉間剥離強度(kg) 1.21
0%定伸長回復率(MD/CD%) 75/72〔発
明の効果] 本発明の湿式不織布は寸法安定性、柔軟性、強度物性(
引張、引裂、層間剥離、耐摩耗性)が優れており、簡易
衣料、手術着、衣料芯地、コーティング基布、靴裏材等
の用途に好適に使用することができる。
第1図は本発明の不織布の表面拡大模式図である。
f1〜f7
alA−’a7
b1〜b2
構威繊維
構成繊維同士の交絡点
溶融した熱融着繊維
Claims (2)
- 1.繊維長が20mm以下で、繊維長L(mm)と単糸
直径D(μm)の比L/Dが0.8×10^3〜2.0
×10^3である少くとも1種以上の短繊維と熱接合温
度が該短繊維の融点より20℃以上低い熱融着繊維から
なる湿式不織布であって、該短繊維及び熱融着繊維が相
互に立体的に交絡しており、該短繊維の平均繊維交絡点
間距離が300μm以下で、且つ該熱融着繊維の一部又
は全てが熱溶融して繊維間接着した寸法安定性に優れた
湿式不織布 - 2.繊維長が20mm以下で繊維長L(mm)と単糸直
径D(μm)の比L/Dが0.8〜2.0である少くと
も1種以上の短繊維と熱接合温度が該短繊維の融点より
20℃以上低い熱融着繊維からなる混抄シートに高圧高
速の流体流を衝突させ、構成短繊維及び熱融着繊維を三
次元的に立体交絡させた後、熱処理により熱融着性繊維
の一部又は全てを溶融することを特徴とする寸法安定性
に優れた湿式不織布の製造方法
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14520089A JP2852526B2 (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | 寸法安定性に優れた湿式不織布及びその製造方法 |
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JP14520089A JP2852526B2 (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | 寸法安定性に優れた湿式不織布及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPH0314694A true JPH0314694A (ja) | 1991-01-23 |
JP2852526B2 JP2852526B2 (ja) | 1999-02-03 |
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ID=15379728
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JP14520089A Expired - Lifetime JP2852526B2 (ja) | 1989-06-09 | 1989-06-09 | 寸法安定性に優れた湿式不織布及びその製造方法 |
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JP (1) | JP2852526B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4960581A (en) * | 1988-03-16 | 1990-10-02 | Mitsui Toatsu Chemicals, Inc. | Method for preparing gaseous metallic fluoride |
WO1996020505A1 (en) * | 1994-12-28 | 1996-07-04 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Wet type nonwoven fabric for cell separator, its production method and enclosed secondary cell |
JP2008214902A (ja) * | 2007-03-01 | 2008-09-18 | Takenaka Komuten Co Ltd | 蒸発冷却機能を有する構造物外装用建材 |
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JP2003102640A (ja) * | 2001-09-28 | 2003-04-08 | Daio Paper Corp | ウェットティッシュ用不織布 |
-
1989
- 1989-06-09 JP JP14520089A patent/JP2852526B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
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WO1996020505A1 (en) * | 1994-12-28 | 1996-07-04 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Wet type nonwoven fabric for cell separator, its production method and enclosed secondary cell |
US5888916A (en) * | 1994-12-28 | 1999-03-30 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Wet-laid nonwoven fabric for battery separator, its production method and sealed type secondary battery |
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