JPH0230741A - アルミニウムブレージングシートの製造方法 - Google Patents
アルミニウムブレージングシートの製造方法Info
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- JPH0230741A JPH0230741A JP63176981A JP17698188A JPH0230741A JP H0230741 A JPH0230741 A JP H0230741A JP 63176981 A JP63176981 A JP 63176981A JP 17698188 A JP17698188 A JP 17698188A JP H0230741 A JPH0230741 A JP H0230741A
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はドロンカップタイプのオイルクーラ、インター
クーラー、エバポレーター等に使用するアルミニウムブ
レージングシートの製造方法に関するもので、プレス成
形等の加工を受けた俊、ろう付加熱で接合する際のろう
材の芯材側への拡散を少なくし、ろう付性や耐食性を向
上させたものである。
クーラー、エバポレーター等に使用するアルミニウムブ
レージングシートの製造方法に関するもので、プレス成
形等の加工を受けた俊、ろう付加熱で接合する際のろう
材の芯材側への拡散を少なくし、ろう付性や耐食性を向
上させたものである。
ドロンカップタイプのエバポレーターは、第２図（イ）
（ロ）に示すように、板厚０．５〜１Ｍのブレージング
シートをプレス成形したプレスプレート（２）、 （２
°）を積層して冷媒循環路（３）。
（ロ）に示すように、板厚０．５〜１Ｍのブレージング
シートをプレス成形したプレスプレート（２）、 （２
°）を積層して冷媒循環路（３）。
（３°）を形成し、コルゲートフィン（１）と組合せ、
ろう付けにより接合して造られている。ブレージングシ
ートにはＪＩＳ 、３００３合金やＪＩＳ ６９５１合
金等を芯材とし、その両面にＪＩＳ ４００４合金ヤＪ
ＩＳ４１０４合金からなるろう材を５〜１５％クラッド
したものが用いられ、プレス成形性をよくする上で軟質
材（Ｏ材）が普及している。
ろう付けにより接合して造られている。ブレージングシ
ートにはＪＩＳ 、３００３合金やＪＩＳ ６９５１合
金等を芯材とし、その両面にＪＩＳ ４００４合金ヤＪ
ＩＳ４１０４合金からなるろう材を５〜１５％クラッド
したものが用いられ、プレス成形性をよくする上で軟質
材（Ｏ材）が普及している。
このようなブレージングシートは次のようにして造られ
ている。先ず芯材、例えばＪＩＳ ３００３合金を鋳造
後、６００℃程度の温度で均質化処理を施す。次にろう
材、例えばＪＩＳ ４００４合金を鋳造後、熱間圧延に
より所定の板厚にする。このろう材を上記芯材の両面に
クラッドし、５００″Ｃ程度の温度で熱間圧着圧延によ
り一体の３層材とする。これを３６０〜４００℃の温度
で中間焼鈍と冷間圧延を施して最終板厚とした後、３６
０〜４００℃の温度で最終焼鈍を施して軟質材とする。
ている。先ず芯材、例えばＪＩＳ ３００３合金を鋳造
後、６００℃程度の温度で均質化処理を施す。次にろう
材、例えばＪＩＳ ４００４合金を鋳造後、熱間圧延に
より所定の板厚にする。このろう材を上記芯材の両面に
クラッドし、５００″Ｃ程度の温度で熱間圧着圧延によ
り一体の３層材とする。これを３６０〜４００℃の温度
で中間焼鈍と冷間圧延を施して最終板厚とした後、３６
０〜４００℃の温度で最終焼鈍を施して軟質材とする。
プレス成形性の優れたブレージングシートを製造するに
は、均質化温度を高くし、最終焼鈍材のグレンナイズを
微細化し、更に冷間圧延率を８０％以上として最終焼鈍
時の軟化の促進と再結晶粒の微細化を図っている。芯材
の再結晶粒度は５０〜２００μｍ程度である。
は、均質化温度を高くし、最終焼鈍材のグレンナイズを
微細化し、更に冷間圧延率を８０％以上として最終焼鈍
時の軟化の促進と再結晶粒の微細化を図っている。芯材
の再結晶粒度は５０〜２００μｍ程度である。
（発明が解決しようとする課題〕
従来の完全Ｏ材をプレス成形すると、Ｏ〜２０％程度の
加工歪が加わり、この歪量が場所によりばらつく。これ
を６００℃程度にろう付加熱すると、芯材の再結晶が十
分に起らない低加工度（５〜１０％）領域では、ろう材
が芯材側へ異常に拡散する現象が発生し、ろう付性を低
下する。
加工歪が加わり、この歪量が場所によりばらつく。これ
を６００℃程度にろう付加熱すると、芯材の再結晶が十
分に起らない低加工度（５〜１０％）領域では、ろう材
が芯材側へ異常に拡散する現象が発生し、ろう付性を低
下する。
またろうの拡散により芯材の厚さが減少し、腐食による
ろう材部分の優先腐食が発生した場合、芯材の耐食寿命
も板厚減少に比例して短期化する。
ろう材部分の優先腐食が発生した場合、芯材の耐食寿命
も板厚減少に比例して短期化する。
Ａ、ｆ！−Ｍｎ−Ｃｕ系合金を芯材として使用したブレ
ージングシートはろう材を犠牲材として利用できるが、
ろう材拡散が大きくなると犠牲層は増えるものの芯材が
減少し、耐食性が著しく劣化する傾向にあり問題となっ
ている。
ージングシートはろう材を犠牲材として利用できるが、
ろう材拡散が大きくなると犠牲層は増えるものの芯材が
減少し、耐食性が著しく劣化する傾向にあり問題となっ
ている。
本発明はこれに鑑み、種々検討の結果、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃ
ＬＪ系合金を芯材とする耐食性ブレージングシートのろ
う材拡散を少なくし、ろう付性と耐食性を向上させたア
ルミニウムブレージングシートの製造方法を開発したも
のである。
ＬＪ系合金を芯材とする耐食性ブレージングシートのろ
う材拡散を少なくし、ろう付性と耐食性を向上させたア
ルミニウムブレージングシートの製造方法を開発したも
のである。
即ち本発明は少なくともＭｎ０．３〜２．０ｗｔ％（以
下ｗｔ％を％と略記）とＣｕ０．２〜１．０％を含有す
るアルミニウム合金を芯材とし、その片面又は両面にア
ルミニウムろう材をクラッドしたブレージングシートの
製造において、芯材を５６０ ℃を超える温度で均質化
処理した後、芯材の片面又は両面にアルミニウムろう材
をクラッドして熱間圧延を施し、しかる後圧延率が２０
〜７０％の冷間圧延を行ない、最後に３００〜４８０℃
の温度で焼鈍処理を行なうことを特徴とするものである
。
下ｗｔ％を％と略記）とＣｕ０．２〜１．０％を含有す
るアルミニウム合金を芯材とし、その片面又は両面にア
ルミニウムろう材をクラッドしたブレージングシートの
製造において、芯材を５６０ ℃を超える温度で均質化
処理した後、芯材の片面又は両面にアルミニウムろう材
をクラッドして熱間圧延を施し、しかる後圧延率が２０
〜７０％の冷間圧延を行ない、最後に３００〜４８０℃
の温度で焼鈍処理を行なうことを特徴とするものである
。
本発明において、芯材組成は基本的にはＭｎ０．３〜２
．０％とＣｕ０．２〜１．０％を含有するアルミ合金か
らなり、不純物としてＦｅ０．７％以下、３ｉ０．６％
以下を含み、更に強度向上のために、Ｍｇ０．５％以下
、Ｏｒｏ、３％以下、Ｚｒ０８３％以下、Ｚｎ０．３％
以下、Ｔｉ０．２％以下の範囲内で、何れか１種以上を
添加することもできる。またろう材には真空ろう併用の
Ａ１−５＊−ＭＣＩ系ろう材としてはＪＩＳ ４００４
合金やＪＩＳ ４１０４合金を使用し、フラックスろう
併用のＡ１−５ｉ系ろう材としてはＪＩＳ ４３４３合
金やＪＩＳ ４０４５合金を使用する。
．０％とＣｕ０．２〜１．０％を含有するアルミ合金か
らなり、不純物としてＦｅ０．７％以下、３ｉ０．６％
以下を含み、更に強度向上のために、Ｍｇ０．５％以下
、Ｏｒｏ、３％以下、Ｚｒ０８３％以下、Ｚｎ０．３％
以下、Ｔｉ０．２％以下の範囲内で、何れか１種以上を
添加することもできる。またろう材には真空ろう併用の
Ａ１−５＊−ＭＣＩ系ろう材としてはＪＩＳ ４００４
合金やＪＩＳ ４１０４合金を使用し、フラックスろう
併用のＡ１−５ｉ系ろう材としてはＪＩＳ ４３４３合
金やＪＩＳ ４０４５合金を使用する。
しかして本発明における芯材のＭｎ含有量をＯ６３〜２
．０％と限定したのは、Ｍｎは芯材の強度と耐孔食性を
向上するためであり、その含有量が０．３％未満では効
果が不十分であり、２．０％を越えると強度及び耐孔食
性は向上するも塑性加工性が著しく低下するためである
。またＣｕ含有量を０．２〜１．０％と限定したのは、
ＣＵはＭｎ同様芯材の強度と耐孔食性を向上すると共に
、芯材の電位を貴化し、ろう材との電位差により芯材を
防食し、優れた耐孔食性を得るためであり、その含有量
が０．２％未満では効果が不十分であり、１．０％を越
えると電位真北の効果が飽和するばかりか、芯材自体の
耐食性を劣化するためである。
．０％と限定したのは、Ｍｎは芯材の強度と耐孔食性を
向上するためであり、その含有量が０．３％未満では効
果が不十分であり、２．０％を越えると強度及び耐孔食
性は向上するも塑性加工性が著しく低下するためである
。またＣｕ含有量を０．２〜１．０％と限定したのは、
ＣＵはＭｎ同様芯材の強度と耐孔食性を向上すると共に
、芯材の電位を貴化し、ろう材との電位差により芯材を
防食し、優れた耐孔食性を得るためであり、その含有量
が０．２％未満では効果が不十分であり、１．０％を越
えると電位真北の効果が飽和するばかりか、芯材自体の
耐食性を劣化するためである。
本発明は上記芯材を５６０ ℃を超える温度で均質・化
処理した侵、芯材の片面又は両面にアルミニウムろう材
をクラッドして熱間圧延を施し、しかる後圧延率２０〜
７０％の冷間圧延を行ない、最１多に３００〜４８０℃
の温度で焼鈍処理を行なってブレージングシートとする
ものである。
処理した侵、芯材の片面又は両面にアルミニウムろう材
をクラッドして熱間圧延を施し、しかる後圧延率２０〜
７０％の冷間圧延を行ない、最１多に３００〜４８０℃
の温度で焼鈍処理を行なってブレージングシートとする
ものである。
しかして本発明において、芯材の均質化処理温度を５６
０℃を超える温度と限定したのは、芯材のグレンサイズ
を中程［２００μ瓦以下）として、ろう付時の芯材の再
結晶を促進しろう材の拡散を防止するためであり、均質
化処理温度が５６０℃以下ではグレンサイズが大きくな
ってろう付時の再結晶が遅れろう材の拡散が大きくなる
。またプレス成形性もよくない。尚保持時間は１時間以
上とすることが望ましい。また熱間圧延後の冷間圧延率
を２０〜７０％と限定したのは、次の最終焼鈍処理時に
、部分再結晶組織とし、プレス加工の際に加工歪が加わ
った場合、素材での残留歪と合わせてろう付時に芯材の
あらゆる部分で容易に再結晶し、ろう材の拡散を均一に
少なくするためであり、冷間圧延率が２０％未満では部
分再結晶が進まず、素材の伸びが低下すると共にプレス
成形性を劣化し、７０％を越えると素材の再結晶が進み
、プレス成形時の低加工歪部がろう付加熱でろう材拡散
が大きくなるためである。なお所定冷間圧延率となるよ
う熱間圧延にて板厚を減少できない場合には、冷間圧延
と３６０〜４００℃の中間焼鈍のくりかえしにより所定
板厚に仕上げればよい。ただしこのときの冷間圧延率は
５０％以上とする必要がある。また最終焼鈍温度を３０
０〜４８０℃としたのは、素材の部分再結晶を進めるた
めで、冷間圧延率に対応して４８０℃程度まで昇温する
必要があり、３００°Ｃ未満では部分再結晶が進まず、
素材の伸びが確保されず、成形性が劣る。
０℃を超える温度と限定したのは、芯材のグレンサイズ
を中程［２００μ瓦以下）として、ろう付時の芯材の再
結晶を促進しろう材の拡散を防止するためであり、均質
化処理温度が５６０℃以下ではグレンサイズが大きくな
ってろう付時の再結晶が遅れろう材の拡散が大きくなる
。またプレス成形性もよくない。尚保持時間は１時間以
上とすることが望ましい。また熱間圧延後の冷間圧延率
を２０〜７０％と限定したのは、次の最終焼鈍処理時に
、部分再結晶組織とし、プレス加工の際に加工歪が加わ
った場合、素材での残留歪と合わせてろう付時に芯材の
あらゆる部分で容易に再結晶し、ろう材の拡散を均一に
少なくするためであり、冷間圧延率が２０％未満では部
分再結晶が進まず、素材の伸びが低下すると共にプレス
成形性を劣化し、７０％を越えると素材の再結晶が進み
、プレス成形時の低加工歪部がろう付加熱でろう材拡散
が大きくなるためである。なお所定冷間圧延率となるよ
う熱間圧延にて板厚を減少できない場合には、冷間圧延
と３６０〜４００℃の中間焼鈍のくりかえしにより所定
板厚に仕上げればよい。ただしこのときの冷間圧延率は
５０％以上とする必要がある。また最終焼鈍温度を３０
０〜４８０℃としたのは、素材の部分再結晶を進めるた
めで、冷間圧延率に対応して４８０℃程度まで昇温する
必要があり、３００°Ｃ未満では部分再結晶が進まず、
素材の伸びが確保されず、成形性が劣る。
なお本発明は片面に純Ａｊ？、Ａ１−７ｎ。
ＡＪ！−Ｚｎ−Ｍｙ等の犠牲材料をクラッドし、他面に
ろう材をクラッドする場合にも適用することができる。
ろう材をクラッドする場合にも適用することができる。
即ちラジェーターのヘッダー月に外側はＪＩＳ ４３４
３ろう材を、内側にＡ１−Ｚｎ系、 ＪＩＳ ７０７２
合金をクラッドした３層材を使用し・、外側のろう付性
と耐食性を良好にし、内側（水側）の犠牲効果を更に高
めることができる。
３ろう材を、内側にＡ１−Ｚｎ系、 ＪＩＳ ７０７２
合金をクラッドした３層材を使用し・、外側のろう付性
と耐食性を良好にし、内側（水側）の犠牲効果を更に高
めることができる。
（実施例）
第１表に示す５種の芯材を使用してブレージングシート
を試作した。ろう材にはＪＩＳ ４００４合金を用い、
芯材の両面に各々１５％クラッドし、板厚を０．５ｓと
した。上記ブレージングシートの試作に当り、均質処理
、冷間圧延率、最終焼鈍温度を第２表に示す。
を試作した。ろう材にはＪＩＳ ４００４合金を用い、
芯材の両面に各々１５％クラッドし、板厚を０．５ｓと
した。上記ブレージングシートの試作に当り、均質処理
、冷間圧延率、最終焼鈍温度を第２表に示す。
このようにして試作した１０種のブレージングシートを
使用し、成形性をエリクセン試験により評価した。即ち
９０ｍ角に切断してＪＩ’Ｓ Ｚ２２４７Ａ法に基づき
直径２０．の球頭ポンチで張出成形を行ない、亀裂が入
るときの成形高さを測定し、５個の平均値により評価し
た。
使用し、成形性をエリクセン試験により評価した。即ち
９０ｍ角に切断してＪＩ’Ｓ Ｚ２２４７Ａ法に基づき
直径２０．の球頭ポンチで張出成形を行ない、亀裂が入
るときの成形高さを測定し、５個の平均値により評価し
た。
ろう付性は第１図に示すようにＪＩＳ ３００３からな
る厚ざ１＃の母板（５）上に上記ブレージングシート（
４）を垂直に立てて接合し、ステンレス線（６）で固定
したＴ継手を用い、真空中６００℃で３分間ろう付加熱
し、その流動係数を測定して評価した。ブレージングシ
ートにはドロンカップエバポレーターのプレス加工を想
定して冷間圧延により加工率０．５．１０．１５．２０
％の加工を加えたものを用いた。流動係数は初期ろう材
！（Ａ＞を断面から求め、ろう付後のフィレット部のろ
う材量（Ｂ）を同じく断面から求め、Ｂ／Ａ値の３個の
平均値で評価した。これ等の結果を第２表に併記した。
る厚ざ１＃の母板（５）上に上記ブレージングシート（
４）を垂直に立てて接合し、ステンレス線（６）で固定
したＴ継手を用い、真空中６００℃で３分間ろう付加熱
し、その流動係数を測定して評価した。ブレージングシ
ートにはドロンカップエバポレーターのプレス加工を想
定して冷間圧延により加工率０．５．１０．１５．２０
％の加工を加えたものを用いた。流動係数は初期ろう材
！（Ａ＞を断面から求め、ろう付後のフィレット部のろ
う材量（Ｂ）を同じく断面から求め、Ｂ／Ａ値の３個の
平均値で評価した。これ等の結果を第２表に併記した。
第１表
このように本発明によれば、プレス成形にＪり加工度が
変化したブレージングシートをろミ付する場合、ろう材
の芯材への拡散を小さくしろう付性を安定化すると共に
、耐食性の改善る図ることができる等、工業上顕著な効
果を奏りるものである。
変化したブレージングシートをろミ付する場合、ろう材
の芯材への拡散を小さくしろう付性を安定化すると共に
、耐食性の改善る図ることができる等、工業上顕著な効
果を奏りるものである。
第１図は流動係数測定のためのＴ継手の斜杉図、第２図
（イ）（ロ）はトロンカップタイツのエバポレーターの
一例を示すもので、（イ）は要部拡大斜視図、（ロ）は
側面図である。 １、フィン ２．２’ 、プレスプレート ３、冷媒循環路 ４、ブレージングシート ５、母板 ６、ステンレス線 第１表及び第２表から明らかなように本発明方法Ｎα１
〜６によるブレージングシートは何れも従来方法Ｎα７
によるブレージングシートとほぼ同等のエリクセン値を
示し、同等の成形性を有することが判る。また従来方法
Ｎα７によるブレージングシートは加工率を変えたろう
付試験において、５〜１０％の加工度でろうの芯材への
拡散が増大し、ろう付性が低下しているのに対し、本発
明方法Ｎα１〜６によるブレージングシートは何れの加
工度においてもろう材の芯材への拡散が少なく、ろう付
性が優れていることが判る。 一方ソーキング温度５５０℃（ｘ３Ｈｒ）の比較方法Ｎ
α８によるブレージングシートでは、伸びが低くプレス
成形性を示すエリクセン値が低い。 ま・た冷延率が１０％の比較方法Ｎα９及び最終焼鈍温
度が２９０℃である比較方法Ｎα１０によるブレージン
グシートでは何れも部分再結晶が進まず、エリクセン値
が小さい。 〔発明の効果〕
（イ）（ロ）はトロンカップタイツのエバポレーターの
一例を示すもので、（イ）は要部拡大斜視図、（ロ）は
側面図である。 １、フィン ２．２’ 、プレスプレート ３、冷媒循環路 ４、ブレージングシート ５、母板 ６、ステンレス線 第１表及び第２表から明らかなように本発明方法Ｎα１
〜６によるブレージングシートは何れも従来方法Ｎα７
によるブレージングシートとほぼ同等のエリクセン値を
示し、同等の成形性を有することが判る。また従来方法
Ｎα７によるブレージングシートは加工率を変えたろう
付試験において、５〜１０％の加工度でろうの芯材への
拡散が増大し、ろう付性が低下しているのに対し、本発
明方法Ｎα１〜６によるブレージングシートは何れの加
工度においてもろう材の芯材への拡散が少なく、ろう付
性が優れていることが判る。 一方ソーキング温度５５０℃（ｘ３Ｈｒ）の比較方法Ｎ
α８によるブレージングシートでは、伸びが低くプレス
成形性を示すエリクセン値が低い。 ま・た冷延率が１０％の比較方法Ｎα９及び最終焼鈍温
度が２９０℃である比較方法Ｎα１０によるブレージン
グシートでは何れも部分再結晶が進まず、エリクセン値
が小さい。 〔発明の効果〕
Claims (1)
- （１）少なくともＭｎ０．３〜２．０ｗｔ％とＣｕ０．
２〜１．０ｗｔ％を含有するアルミニウム合金を芯材と
し、その片面又は両面にアルミニウムろう材をクラッド
したブレージングシートの製造において、芯材を５６０
℃を超える温度で均質化処理した後、芯材の片面又は両
面にアルミニウムろう材をクラッドして熱間圧延を施し
、しかる後圧延率２０〜７０％の冷間圧延を行ない、最
後に３００〜４８０℃の温度で焼鈍処理を行なうことを
特徴とするアルミニウムブレージングシートの製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63176981A JPH0696754B2 (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | アルミニウムブレージングシートの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63176981A JPH0696754B2 (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | アルミニウムブレージングシートの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0230741A true JPH0230741A (ja) | 1990-02-01 |
| JPH0696754B2 JPH0696754B2 (ja) | 1994-11-30 |
Family
ID=16023093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63176981A Expired - Lifetime JPH0696754B2 (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | アルミニウムブレージングシートの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0696754B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH03268893A (ja) * | 1990-03-15 | 1991-11-29 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウムブレージングシートの製造方法 |
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-
1988
- 1988-07-18 JP JP63176981A patent/JPH0696754B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
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| US8096160B2 (en) | 2005-12-01 | 2012-01-17 | Sapa Heat Transfer Ab | Method for reducing shearing and crop losses at rolling of assembled slabs |
| JP2008254022A (ja) * | 2007-04-04 | 2008-10-23 | Kobe Steel Ltd | アルミクラッド材の圧延方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0696754B2 (ja) | 1994-11-30 |
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