JPH0696754B2 - アルミニウムブレージングシートの製造方法 - Google Patents
アルミニウムブレージングシートの製造方法Info
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- JPH0696754B2 JPH0696754B2 JP63176981A JP17698188A JPH0696754B2 JP H0696754 B2 JPH0696754 B2 JP H0696754B2 JP 63176981 A JP63176981 A JP 63176981A JP 17698188 A JP17698188 A JP 17698188A JP H0696754 B2 JPH0696754 B2 JP H0696754B2
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- core material
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- brazing sheet
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はドロンカップタイプのオイルクーラー，インタ
ークーラー，エバポレーター等に使用するアルミニウム
ブレージングシートの製造方法に関するもので、プレス
成形等の加工を受けた後、ろう付加熱で接合する際のろ
う材の芯材側への拡散を少なくし、ろう付性や耐食性を
向上させたものである。
ークーラー，エバポレーター等に使用するアルミニウム
ブレージングシートの製造方法に関するもので、プレス
成形等の加工を受けた後、ろう付加熱で接合する際のろ
う材の芯材側への拡散を少なくし、ろう付性や耐食性を
向上させたものである。
ドロンカップタイプのエバポレーターは、第２図（イ）
（ロ）に示すように、板厚0.5〜1mmのブレージングシー
トをプレス成形したプレスプレート（２），（２′）を
積層して冷媒循環路（３），（３′）を形成し、コルゲ
ートフィン（１）と組合せ、ろう付けにより接合して造
られている。ブレージングシートにはJIS 3003合金やJI
S 6951合金等を芯材とし、その両面にJIS 4004合金やJI
S4104合金からなるろう材を５〜15％クラッドしたもの
が用いられ、プレス成形性をよくする上で軟質材（Ｏ
材）が普及している。
（ロ）に示すように、板厚0.5〜1mmのブレージングシー
トをプレス成形したプレスプレート（２），（２′）を
積層して冷媒循環路（３），（３′）を形成し、コルゲ
ートフィン（１）と組合せ、ろう付けにより接合して造
られている。ブレージングシートにはJIS 3003合金やJI
S 6951合金等を芯材とし、その両面にJIS 4004合金やJI
S4104合金からなるろう材を５〜15％クラッドしたもの
が用いられ、プレス成形性をよくする上で軟質材（Ｏ
材）が普及している。
このようなブレージングシートは次のようにして造られ
ている。先ず芯材、例えばJIS 3003合金を鋳造後、600
℃程度の温度で均質化処理を施す。次にろう材、例えば
JIS 4004合金を鋳造後、熱間圧延により所定の板厚にす
る。このろう材を上記芯材の両面にクラッドし、500℃
程度の温度で熱間圧着圧延により一体の３層材とする。
これを360〜400℃の温度で中間焼鈍と冷間圧延を施して
最終板厚とした後、360〜400℃の温度で最終焼鈍を施し
て軟質材とする。
ている。先ず芯材、例えばJIS 3003合金を鋳造後、600
℃程度の温度で均質化処理を施す。次にろう材、例えば
JIS 4004合金を鋳造後、熱間圧延により所定の板厚にす
る。このろう材を上記芯材の両面にクラッドし、500℃
程度の温度で熱間圧着圧延により一体の３層材とする。
これを360〜400℃の温度で中間焼鈍と冷間圧延を施して
最終板厚とした後、360〜400℃の温度で最終焼鈍を施し
て軟質材とする。
プレス成形性の優れたブレージングシートを製造するに
は、均質化温度を高くし、最終焼鈍材のグレンサイズを
微細化し、更に冷間圧延率を80％以上として最終焼鈍時
の軟化の促進と再結晶粒の微細化を図っている。芯材の
再結晶粒度は50〜200μｍ程度である。
は、均質化温度を高くし、最終焼鈍材のグレンサイズを
微細化し、更に冷間圧延率を80％以上として最終焼鈍時
の軟化の促進と再結晶粒の微細化を図っている。芯材の
再結晶粒度は50〜200μｍ程度である。
従来の完全Ｏ材をプレス成形すると、０〜20％程度の加
工歪が加わり、この歪量が場所によりばらつく。これを
600℃程度にろう付加熱すると、芯材の再結晶が十分に
起らない低加工度（５〜10％）領域では、ろう材が芯材
側へ異常に拡散する現象が発生し、ろう付性を低下す
る。またろうの拡散により芯材の厚さが減少し、腐食に
よるろう材部分の優先腐食が発生した場合、芯材の耐食
寿命も板厚減少に比例して短期化する。
工歪が加わり、この歪量が場所によりばらつく。これを
600℃程度にろう付加熱すると、芯材の再結晶が十分に
起らない低加工度（５〜10％）領域では、ろう材が芯材
側へ異常に拡散する現象が発生し、ろう付性を低下す
る。またろうの拡散により芯材の厚さが減少し、腐食に
よるろう材部分の優先腐食が発生した場合、芯材の耐食
寿命も板厚減少に比例して短期化する。
Al−Mn−Cu系合金を芯材として使用したブレージングシ
ートはろう材を犠牲材として利用できるが、ろう材拡散
が大きくなると犠牲層は増えるものの芯材が減少し、耐
食性が著しく劣化する傾向にあり問題となっている。
ートはろう材を犠牲材として利用できるが、ろう材拡散
が大きくなると犠牲層は増えるものの芯材が減少し、耐
食性が著しく劣化する傾向にあり問題となっている。
本発明はこれに鑑み、種々検討の結果、Al−Mn−Cu系合
金を芯材とする耐食性ブレージングシートのろう材拡散
を少なくし、ろう付性と耐食性を向上させたアルミニウ
ムブレージングシートの製造方法を開発したものであ
る。
金を芯材とする耐食性ブレージングシートのろう材拡散
を少なくし、ろう付性と耐食性を向上させたアルミニウ
ムブレージングシートの製造方法を開発したものであ
る。
即ち本発明は少なくともMn0.3〜2.0wt％（以下wt％を％
と略記）とCu0.2〜1.0％を含有するアルミニウム合金を
芯材とし、その片面又は両面にアルミニウムろう材をク
ラッドしたブレージングシートの製造において、芯材を
560℃を超える温度で均質化処理した後、芯材の片面又
は両面にアルミニウムろう材をクラッドして熱間圧延を
施し、しかる後圧延率が20〜70％の冷間圧延を行ない、
最後に300〜480℃の温度で焼鈍処理を行なうことを特徴
とするものである。
と略記）とCu0.2〜1.0％を含有するアルミニウム合金を
芯材とし、その片面又は両面にアルミニウムろう材をク
ラッドしたブレージングシートの製造において、芯材を
560℃を超える温度で均質化処理した後、芯材の片面又
は両面にアルミニウムろう材をクラッドして熱間圧延を
施し、しかる後圧延率が20〜70％の冷間圧延を行ない、
最後に300〜480℃の温度で焼鈍処理を行なうことを特徴
とするものである。
本発明において、芯材組成は基本的にはMn0.3〜2.0％と
Cu0.2〜1.0％を含有するアルミ合金からなり、不純物と
してFe0.7％以下,Si0.6％以下を含み、更に強度向上の
ために、Mg0.5％以下,Cr0.3％以下,Zr0.3％以下,Zn0.3
％以下,Ti0.2％以下の範囲内で、何れか１種以上を添加
することもできる。またろう材には真空ろう付用のAl−
Si−Mg系ろう材としてはJIS 4004合金やJIS 4104合金を
使用し、フラックスろう付用のAl−Si系ろう材としては
JIS 4343合金やJIS 4045合金を使用する。
Cu0.2〜1.0％を含有するアルミ合金からなり、不純物と
してFe0.7％以下,Si0.6％以下を含み、更に強度向上の
ために、Mg0.5％以下,Cr0.3％以下,Zr0.3％以下,Zn0.3
％以下,Ti0.2％以下の範囲内で、何れか１種以上を添加
することもできる。またろう材には真空ろう付用のAl−
Si−Mg系ろう材としてはJIS 4004合金やJIS 4104合金を
使用し、フラックスろう付用のAl−Si系ろう材としては
JIS 4343合金やJIS 4045合金を使用する。
しかして本発明における芯材のMn含有量を0.3〜2.0％と
限定したのは、Mnは芯材の強度と耐孔食性を向上するた
めであり、その含有量が0.3％未満では効果が不十分で
あり、2.0％を越えると強度及び耐孔食性は向上するも
塑性加工性が著しく低下するためである。またCu含有量
を0.2〜1.0％と限定したのは、CuはMn同様芯材の強度と
耐孔食性を向上すると共に、芯材の電位を貴化し、ろう
材との電位差により芯材を防食し、優れた耐孔食性を得
るためであり、その含有量が0.2％未満では効果が不十
分であり、1.0％を越えると電位貴化の効果が飽和する
ばかりか、芯材自体の耐食性を劣化するためである。
限定したのは、Mnは芯材の強度と耐孔食性を向上するた
めであり、その含有量が0.3％未満では効果が不十分で
あり、2.0％を越えると強度及び耐孔食性は向上するも
塑性加工性が著しく低下するためである。またCu含有量
を0.2〜1.0％と限定したのは、CuはMn同様芯材の強度と
耐孔食性を向上すると共に、芯材の電位を貴化し、ろう
材との電位差により芯材を防食し、優れた耐孔食性を得
るためであり、その含有量が0.2％未満では効果が不十
分であり、1.0％を越えると電位貴化の効果が飽和する
ばかりか、芯材自体の耐食性を劣化するためである。
本発明は上記芯材を560℃を超える温度で均質化処理し
た後、芯材の片面又は両面にアルミニウムろう材をクラ
ッドして熱間圧延を施し、しかる後圧延率20〜70％の冷
間圧延を行ない、最後に300〜480℃の温度で焼鈍処理を
行なってブレージングシートとするものである。
た後、芯材の片面又は両面にアルミニウムろう材をクラ
ッドして熱間圧延を施し、しかる後圧延率20〜70％の冷
間圧延を行ない、最後に300〜480℃の温度で焼鈍処理を
行なってブレージングシートとするものである。
しかして本発明において、芯材の均質化処理温度を560
℃を超える温度と限定したのは、芯材のグレンサイズを
中程度（200μｍ以下）として、ろう付時の芯材の再結
晶を促進しろう材の拡散を防止するためであり、均質化
処理温度が560℃以下ではグレンサイズが大きくなって
ろう付時の再結晶が遅れろう材の拡散が大きくなる。ま
たプレス成形性もよくない。尚保持時間は１時間以上と
することが望ましい。また熱間圧延後の冷間圧延率を20
〜70％と限定したのは、次の最終焼鈍処理時に、部分再
結晶組織とし、プレス加工の際に加工歪が加わった場
合、素材での残留歪と合わせてろう付時に芯材のあらゆ
る部分で容易に再結晶し、ろう材の拡散を均一に少なく
するためであり、冷間圧延率が20％未満では部分再結晶
が進まず、素材の伸びが低下すると共にプレス成形性を
劣化し、70％を越えると素材の再結晶が進み、プレス成
形時の低加工歪部がろう付加熱でろう材拡散が大きくな
るためである。なお所定冷間圧延率となるよう熱間圧延
にて板厚を減少できない場合には、冷間圧延と360〜400
℃の中間焼鈍のくりかえしにより所定板厚に仕上げれば
よい。ただしこのときの冷間圧延率は50％以上とする必
要がある。また最終焼鈍温度を300〜480℃としたは、素
材の部分再結晶を進めるためで、冷間圧延率に対応して
480℃程度まで昇温する必要があり、300℃未満では部分
再結晶が進まず、素材の伸びが確保されず、成形性が劣
る。
℃を超える温度と限定したのは、芯材のグレンサイズを
中程度（200μｍ以下）として、ろう付時の芯材の再結
晶を促進しろう材の拡散を防止するためであり、均質化
処理温度が560℃以下ではグレンサイズが大きくなって
ろう付時の再結晶が遅れろう材の拡散が大きくなる。ま
たプレス成形性もよくない。尚保持時間は１時間以上と
することが望ましい。また熱間圧延後の冷間圧延率を20
〜70％と限定したのは、次の最終焼鈍処理時に、部分再
結晶組織とし、プレス加工の際に加工歪が加わった場
合、素材での残留歪と合わせてろう付時に芯材のあらゆ
る部分で容易に再結晶し、ろう材の拡散を均一に少なく
するためであり、冷間圧延率が20％未満では部分再結晶
が進まず、素材の伸びが低下すると共にプレス成形性を
劣化し、70％を越えると素材の再結晶が進み、プレス成
形時の低加工歪部がろう付加熱でろう材拡散が大きくな
るためである。なお所定冷間圧延率となるよう熱間圧延
にて板厚を減少できない場合には、冷間圧延と360〜400
℃の中間焼鈍のくりかえしにより所定板厚に仕上げれば
よい。ただしこのときの冷間圧延率は50％以上とする必
要がある。また最終焼鈍温度を300〜480℃としたは、素
材の部分再結晶を進めるためで、冷間圧延率に対応して
480℃程度まで昇温する必要があり、300℃未満では部分
再結晶が進まず、素材の伸びが確保されず、成形性が劣
る。
なお本発明は片面に鈍Al,Al−Zn,Al−Zn−Mg等の犠牲材
料をクラッドし、他面にろう材をクラッドする場合にも
適用することができる。即ちラジエーターのヘッダー材
に外側はJIS 4343ろう材を、内側にAl−Zn系,JIS 7072
合金をクラッドした３層材を使用し、外側のろう付性と
耐食性を良好にし、内側（水側）の犠牲効果を更に高め
ることができる。
料をクラッドし、他面にろう材をクラッドする場合にも
適用することができる。即ちラジエーターのヘッダー材
に外側はJIS 4343ろう材を、内側にAl−Zn系,JIS 7072
合金をクラッドした３層材を使用し、外側のろう付性と
耐食性を良好にし、内側（水側）の犠牲効果を更に高め
ることができる。
〔実施例〕 第１表に示す５種の芯材を使用してブレージングシート
を試作した。ろう材にはJIS 4004合金を用い、芯材の両
面に各々15％クラッドし、板厚を0.5mmとした。上記ブ
レージングシートの試作に当り、均質処理、冷間圧延
率、最終焼鈍温度を第２表に示す。
を試作した。ろう材にはJIS 4004合金を用い、芯材の両
面に各々15％クラッドし、板厚を0.5mmとした。上記ブ
レージングシートの試作に当り、均質処理、冷間圧延
率、最終焼鈍温度を第２表に示す。
このようにして試作した10種のブレージングシートを使
用し、成形性をエリクセン試験により評価した。即ち90
mm角に切断してJIS Z 2247A法に基づき直径20mmの球頭
ポンチで張出成形を行ない、亀裂が入るときの成形高さ
を測定し、５個の平均値により評価した。
用し、成形性をエリクセン試験により評価した。即ち90
mm角に切断してJIS Z 2247A法に基づき直径20mmの球頭
ポンチで張出成形を行ない、亀裂が入るときの成形高さ
を測定し、５個の平均値により評価した。
ろう付性は第１図に示すようにJIS 3003からなる厚さ1m
mの母板（５）上に上記ブレージングシート（４）を垂
直に立てて接合し、ステンレス線（６）で固定したＴ継
手を用い、真空中600℃で３分間ろう付加熱し、その流
動係数を測定して評価した。ブレージングシートにはド
ロンカップエバポレーターのプレス加工を想定して冷間
圧延により加工率0,5,10,15,20％の加工を加えたものを
用いた。流動係数は初期ろう材量（Ａ）を断面から求
め、ろう付後のフィレット部のろう材量（Ｂ）を同じく
断面から求め、B/A値の３個の平均値で評価した。これ
等の結果を第２表に併記した。
mの母板（５）上に上記ブレージングシート（４）を垂
直に立てて接合し、ステンレス線（６）で固定したＴ継
手を用い、真空中600℃で３分間ろう付加熱し、その流
動係数を測定して評価した。ブレージングシートにはド
ロンカップエバポレーターのプレス加工を想定して冷間
圧延により加工率0,5,10,15,20％の加工を加えたものを
用いた。流動係数は初期ろう材量（Ａ）を断面から求
め、ろう付後のフィレット部のろう材量（Ｂ）を同じく
断面から求め、B/A値の３個の平均値で評価した。これ
等の結果を第２表に併記した。
第１表及び第２表から明らかなように本発明方法No.1〜
６によるブレージングシートは何れも従来方法No.7によ
るブレージングシートとほぼ同等のエリクセン値を示
し、同等の成形性を有することが判る。また従来方法N
o.7によるブレージングシートは加工率を変えたろう付
試験において、５〜10％の加工度でろうの芯材への拡散
が増大し、ろう付性が低下しているのに対し、本発明方
法No.1〜６によるブレージングシートは何れの加工度に
おいてもろう材の芯材への拡散が少なく、ろう付性が優
れていることが判る。
６によるブレージングシートは何れも従来方法No.7によ
るブレージングシートとほぼ同等のエリクセン値を示
し、同等の成形性を有することが判る。また従来方法N
o.7によるブレージングシートは加工率を変えたろう付
試験において、５〜10％の加工度でろうの芯材への拡散
が増大し、ろう付性が低下しているのに対し、本発明方
法No.1〜６によるブレージングシートは何れの加工度に
おいてもろう材の芯材への拡散が少なく、ろう付性が優
れていることが判る。
一方ソーキング温度550℃（×3Hr）の比較方法No.8によ
るブレージングシートでは、伸びが低くプレス成形性を
示すエリクセン値が低い。また冷延率が10％の比較方法
No.9及び最終焼鈍温度が290℃である比較方法No.10によ
るブレージングシートでは何れも部分再結晶が進まず、
エリクセン値が小さい。
るブレージングシートでは、伸びが低くプレス成形性を
示すエリクセン値が低い。また冷延率が10％の比較方法
No.9及び最終焼鈍温度が290℃である比較方法No.10によ
るブレージングシートでは何れも部分再結晶が進まず、
エリクセン値が小さい。
このように本発明によれば、プレス成形により加工度が
変化したブレージングシートをろう付する場合、ろう材
の芯材への拡散を小さくし、ろう付性を安定化すると共
に、耐食性の改善を図ることができる等、工業上顕著な
効果を奏するものである。
変化したブレージングシートをろう付する場合、ろう材
の芯材への拡散を小さくし、ろう付性を安定化すると共
に、耐食性の改善を図ることができる等、工業上顕著な
効果を奏するものである。
第１図は流動係数測定のためのＴ継手の斜視図、第２図
（イ）（ロ）はドロンカップタイプのエバポレーターの
一例を示すもので、（イ）は要部拡大斜視図、（ロ）は
側面図である。 １……フィン 2,2′……プレスプレート ３……冷媒循環路 ４……ブレージングシート ５……母板 ６……ステンレス線
（イ）（ロ）はドロンカップタイプのエバポレーターの
一例を示すもので、（イ）は要部拡大斜視図、（ロ）は
側面図である。 １……フィン 2,2′……プレスプレート ３……冷媒循環路 ４……ブレージングシート ５……母板 ６……ステンレス線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２８Ｆ 3/00 ３０１ Ｚ 9141−3Ｌ
Claims (1)
- 【請求項１】少なくともMn0.3〜2.0wt％とCu0.2〜1.0wt
％を含有するアルミニウム合金を芯材とし、その片面又
は両面にアルミニウムろう材をクラッドしたブレージン
グシートの製造において、芯材を560℃を超える温度で
均質化処理した後、芯材の片面又は両面にアルミニウム
ろう材をクラッドして熱間圧延を施し、しかる後圧延率
20〜70％の冷間圧延を行ない、最後に300〜480℃の温度
で焼鈍処理を行なうことを特徴とするアルミニウムブレ
ージングシートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63176981A JPH0696754B2 (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | アルミニウムブレージングシートの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63176981A JPH0696754B2 (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | アルミニウムブレージングシートの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0230741A JPH0230741A (ja) | 1990-02-01 |
| JPH0696754B2 true JPH0696754B2 (ja) | 1994-11-30 |
Family
ID=16023093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63176981A Expired - Lifetime JPH0696754B2 (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | アルミニウムブレージングシートの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0696754B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2773950B2 (ja) * | 1990-03-15 | 1998-07-09 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウムブレージングシートの製造方法 |
| JPH0733560B2 (ja) * | 1990-03-29 | 1995-04-12 | 住友軽金属工業株式会社 | ろう付性及び耐食性の優れたアルミニウム合金ブレージングシートの製造方法 |
| US5377901A (en) * | 1993-04-27 | 1995-01-03 | General Motors Corporation | Method for improving corrosion resistance of plate-type vacuum brazed evaporators |
| JP4544565B2 (ja) * | 2001-08-28 | 2010-09-15 | 住友軽金属工業株式会社 | クラッド材の製造方法 |
| SE531264C8 (sv) | 2005-12-01 | 2009-03-03 | Sapa Heat Transfer Ab | Ett sammansatt göt och metod för att reducera skär-och klippförluster vid valsning av sådant göt, san band tillverkat av götet och användning av bandet i en värmeväxlare |
| JP4871190B2 (ja) * | 2007-04-04 | 2012-02-08 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミクラッド材の圧延方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62211360A (ja) * | 1986-03-11 | 1987-09-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 耐食性に優れた熱交換器用Ａｌ合金管材の製造方法 |
| JPS63157791A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-30 | Furukawa Alum Co Ltd | ドロンカツプ型熱交換器用アルミニウムブレ−ジングシ−ト |
-
1988
- 1988-07-18 JP JP63176981A patent/JPH0696754B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62211360A (ja) * | 1986-03-11 | 1987-09-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 耐食性に優れた熱交換器用Ａｌ合金管材の製造方法 |
| JPS63157791A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-30 | Furukawa Alum Co Ltd | ドロンカツプ型熱交換器用アルミニウムブレ−ジングシ−ト |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0230741A (ja) | 1990-02-01 |
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