JPH0230673A - 立方晶窒化ホウ素焼結体の製造方法 - Google Patents
立方晶窒化ホウ素焼結体の製造方法Info
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- JPH0230673A JPH0230673A JP63178647A JP17864788A JPH0230673A JP H0230673 A JPH0230673 A JP H0230673A JP 63178647 A JP63178647 A JP 63178647A JP 17864788 A JP17864788 A JP 17864788A JP H0230673 A JPH0230673 A JP H0230673A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、電気絶縁材料、放熱用材料、高温電気炉材料
などとして広く用いられて熱的、化学的な安定性が高く
、かつ、硬度、耐摩耗性も優れている立方晶窒化ホウ素
焼結体の製造方法に関するものである。
などとして広く用いられて熱的、化学的な安定性が高く
、かつ、硬度、耐摩耗性も優れている立方晶窒化ホウ素
焼結体の製造方法に関するものである。
［従来の技術］
立方晶窒化ホウ素（以下、ｃ−ＢＮという）は、ダイヤ
モンドと同様な閃亜鉛鉱型結晶構造をとり、Ｂ−Ｈの結
合状態は、ＳＰ３結合をとるため、高硬度であり、かつ
、熱伝導性、化学安定性、熱的安定性に優れた工業材料
であり、この優れた特性をいかして研摩工具、切削工具
をはじめとして熱伝導部材、高温利用電子部品など様々
な分野で用いられており、とくに、化学的安定性、熱的
安定性の面においては、ダイヤモンドより優れた特性を
もっているのでダイヤモンドが不得意とするような、た
とえば、Ｎ１、Ｃｏを基調とする合金鋼、鋳鉄などの研
削作業、切削作業に多く用いられている。
モンドと同様な閃亜鉛鉱型結晶構造をとり、Ｂ−Ｈの結
合状態は、ＳＰ３結合をとるため、高硬度であり、かつ
、熱伝導性、化学安定性、熱的安定性に優れた工業材料
であり、この優れた特性をいかして研摩工具、切削工具
をはじめとして熱伝導部材、高温利用電子部品など様々
な分野で用いられており、とくに、化学的安定性、熱的
安定性の面においては、ダイヤモンドより優れた特性を
もっているのでダイヤモンドが不得意とするような、た
とえば、Ｎ１、Ｃｏを基調とする合金鋼、鋳鉄などの研
削作業、切削作業に多く用いられている。
このように優れた特性を有するｃ−８８の製造方法とし
ては、たとえば、第２６回真空に関する連合講演会（昭
和６０年１１月６〜８日）予稿集に開示されたように、
中空陰極放電（ＨＣＤ ）によりホウ素を蒸発させ、活
性化ノズルにＮ２ガスを導入してＮ２ガスプラズマを発
生することにより、基板上にＢＮ膜を形成させる気相析
出反応方法があるが、一般的には、叶ＢＮ粉末体にＧｏ
などの金属を基調とした結合剤を混合し、ホットプレス
などの加圧成形装置を用いて、約７０ ｋｂａの圧力下
で１９００℃以上の高温焼結を行なって製造している。
ては、たとえば、第２６回真空に関する連合講演会（昭
和６０年１１月６〜８日）予稿集に開示されたように、
中空陰極放電（ＨＣＤ ）によりホウ素を蒸発させ、活
性化ノズルにＮ２ガスを導入してＮ２ガスプラズマを発
生することにより、基板上にＢＮ膜を形成させる気相析
出反応方法があるが、一般的には、叶ＢＮ粉末体にＧｏ
などの金属を基調とした結合剤を混合し、ホットプレス
などの加圧成形装置を用いて、約７０ ｋｂａの圧力下
で１９００℃以上の高温焼結を行なって製造している。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、気相析出反応法においては、製品の純度
を高め得るものの大型のものを製造するためには、長時
間を要するし、複雑な形状のものを精度高く入手するこ
とが困難であるとともに絶対強度が低いという問題があ
る。又、結合剤を混合して、これを加圧成形し高温に焼
結する方法では、製品の純度を低下させることとなり、
ｃ−ＢＮ焼結体のもつ特性を十分に活用することができ
ず、切削加工用工具に使用した場合には、結合剤として
利用した金属相が結晶粒界に析出し、この析出した金属
相が早期に摩耗したり融解したりするために、結果的に
、工具の寿命を短縮するという問題があり、工具寿命の
延長策が望まれていた。又、ｃ−ＢＮ焼結体を放熱用基
板に利用する場合には、結合剤の存在により熱伝導能を
大幅に劣化させてしまうという問題もあり、改善方法も
強く望まれていた。
を高め得るものの大型のものを製造するためには、長時
間を要するし、複雑な形状のものを精度高く入手するこ
とが困難であるとともに絶対強度が低いという問題があ
る。又、結合剤を混合して、これを加圧成形し高温に焼
結する方法では、製品の純度を低下させることとなり、
ｃ−ＢＮ焼結体のもつ特性を十分に活用することができ
ず、切削加工用工具に使用した場合には、結合剤として
利用した金属相が結晶粒界に析出し、この析出した金属
相が早期に摩耗したり融解したりするために、結果的に
、工具の寿命を短縮するという問題があり、工具寿命の
延長策が望まれていた。又、ｃ−ＢＮ焼結体を放熱用基
板に利用する場合には、結合剤の存在により熱伝導能を
大幅に劣化させてしまうという問題もあり、改善方法も
強く望まれていた。
本発明は、前記問題を解決し、硬度、耐摩耗性に優れた
立方晶窒化ホウ素焼結体を、容易に、安価に製造し得る
製造方法を得ることを目的とするものである。
立方晶窒化ホウ素焼結体を、容易に、安価に製造し得る
製造方法を得ることを目的とするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明者らは、前記問題を解決し、前記目的を達成する
ために、ｃ−ＢＮ粉末体を焼結する際に添加する焼結助
剤及び焼結条件などについて鋭意研究を行なった結果、
原料としてｃ−ＢＮ粉末を用い、８−Ｎ結合を有する前
駆体モノマーを焼結助剤として添加して焼結することに
より、又、ｃ−ＢＮの結晶構造が不安定となる圧力、温
度域においてｃ−ＢＮ粉末の表面部を六方晶窒化ホウ素
（以下、ｈ−ＢＮという）に転換させた後、結合剤とし
てＢ−Ｎ結合を有する前駆体モノマーを混合した後、仮
焼成し、ついでｃ−ＢＮの結晶構造が安定となる温度、
圧力領域で焼結することによって目的を達し得ることを
見出して本発明を完成するに至った。すなわち、本発明
は、立方晶窒化ホウ素粉末体に、焼結助剤としてＢ−Ｎ
結合を有する前駆体モノマーを添加し、焼結させる立方
晶窒化ホウ素焼結体の製造方法であり、１２００℃以上
２０００℃以下の温度域で、かつ、立方晶窒化ホウ素が
不安定な圧力領域で加熱処理され、表面が３容量％以上
２５容量％以下の範囲で六方晶窒化ホウ素に転換された
立方晶窒化ホウ素粉末体に、焼結助剤としてＢ−Ｎ結合
を有する前駆体モノマーを添加し、焼結させる立方晶窒
化ホウ素焼結体の製造方法であり、１２００℃以上２０
００℃以下の温度域で、かつ、立方晶窒化ホウ素が不安
定な圧力領域で加熱処理され、表面が３容量％以上２５
容量％以下の範囲で六方晶窒化ホウ素に転換された立方
晶窒化ホウ素粉末体に、焼結助剤としてＢ−Ｎ結合を有
する前駆体モノマーを、５重量％以上５０重量％以下添
加し、成形した後、１００℃以上５００℃以下の温度で
仮焼成した後、１０００℃以上の温度域で、かつ、立方
晶窒化ホウ素体が安定な圧力領域で焼結する立方晶窒化
ホウ素焼結体の製造方法である。
ために、ｃ−ＢＮ粉末体を焼結する際に添加する焼結助
剤及び焼結条件などについて鋭意研究を行なった結果、
原料としてｃ−ＢＮ粉末を用い、８−Ｎ結合を有する前
駆体モノマーを焼結助剤として添加して焼結することに
より、又、ｃ−ＢＮの結晶構造が不安定となる圧力、温
度域においてｃ−ＢＮ粉末の表面部を六方晶窒化ホウ素
（以下、ｈ−ＢＮという）に転換させた後、結合剤とし
てＢ−Ｎ結合を有する前駆体モノマーを混合した後、仮
焼成し、ついでｃ−ＢＮの結晶構造が安定となる温度、
圧力領域で焼結することによって目的を達し得ることを
見出して本発明を完成するに至った。すなわち、本発明
は、立方晶窒化ホウ素粉末体に、焼結助剤としてＢ−Ｎ
結合を有する前駆体モノマーを添加し、焼結させる立方
晶窒化ホウ素焼結体の製造方法であり、１２００℃以上
２０００℃以下の温度域で、かつ、立方晶窒化ホウ素が
不安定な圧力領域で加熱処理され、表面が３容量％以上
２５容量％以下の範囲で六方晶窒化ホウ素に転換された
立方晶窒化ホウ素粉末体に、焼結助剤としてＢ−Ｎ結合
を有する前駆体モノマーを添加し、焼結させる立方晶窒
化ホウ素焼結体の製造方法であり、１２００℃以上２０
００℃以下の温度域で、かつ、立方晶窒化ホウ素が不安
定な圧力領域で加熱処理され、表面が３容量％以上２５
容量％以下の範囲で六方晶窒化ホウ素に転換された立方
晶窒化ホウ素粉末体に、焼結助剤としてＢ−Ｎ結合を有
する前駆体モノマーを、５重量％以上５０重量％以下添
加し、成形した後、１００℃以上５００℃以下の温度で
仮焼成した後、１０００℃以上の温度域で、かつ、立方
晶窒化ホウ素体が安定な圧力領域で焼結する立方晶窒化
ホウ素焼結体の製造方法である。
原料としてのｃ−ＢＮ粉末体は、市販のｃ−ＢＮ粉末体
をそのまま使用し得、又、第１図に示したように、ｃ−
ＢＮ結晶構造の維持に安定度を欠く圧力、温度の相関関
係域において処理することにより、ｃ−ＢＮ粉末の表面
部を一部ｈ−ＢＮに転換させたものを使用すると、焼結
に際して焼結し易く、焼結作業時の成形性を大幅に高め
得るものである。
をそのまま使用し得、又、第１図に示したように、ｃ−
ＢＮ結晶構造の維持に安定度を欠く圧力、温度の相関関
係域において処理することにより、ｃ−ＢＮ粉末の表面
部を一部ｈ−ＢＮに転換させたものを使用すると、焼結
に際して焼結し易く、焼結作業時の成形性を大幅に高め
得るものである。
結合剤としてのＢ−Ｎ結合を有する前駆体モノマーとし
ては、たとえば、Ｂ−トリアミノ−Ｎ−フェニルボラジ
ン（以下、ＡＰＲという）、ヘキサフェニルボラゾール
、ヘキサメチルボラゾールなどがあげられる。
ては、たとえば、Ｂ−トリアミノ−Ｎ−フェニルボラジ
ン（以下、ＡＰＲという）、ヘキサフェニルボラゾール
、ヘキサメチルボラゾールなどがあげられる。
次に、本発明における諸条件の数値限定理由について述
べる。
べる。
ｃ−ＢＮ粉末体の表面部のｈ−ＢＮへの転換度を、３容
量％以上２５容量％以下と限定したのは、３容量％未満
では、緻密な焼結体を得にくく、２５容量％を超えると
、焼結の処理時間をいたずらに長くするばかりでなく、
最終製品の一部にｈ−ＢＮが存在し、加工目的を十分に
達し得ないからである。
量％以上２５容量％以下と限定したのは、３容量％未満
では、緻密な焼結体を得にくく、２５容量％を超えると
、焼結の処理時間をいたずらに長くするばかりでなく、
最終製品の一部にｈ−ＢＮが存在し、加工目的を十分に
達し得ないからである。
又、このようなｃ−ＢＮ粉末体を得るためには、１２０
０℃以上２０００℃以下の処理温度で、かつ、立方晶窒
化ホウ素が不安定な圧力領域で加熱処理するものであっ
て、これは、１２００℃未満では、反応の速度が遅く、
２０００℃を超えると処理費用がいたずらに嵩み、いず
れも実用的でないからである。
０℃以上２０００℃以下の処理温度で、かつ、立方晶窒
化ホウ素が不安定な圧力領域で加熱処理するものであっ
て、これは、１２００℃未満では、反応の速度が遅く、
２０００℃を超えると処理費用がいたずらに嵩み、いず
れも実用的でないからである。
次に、ｃ−ＢＮ粉末体を前記温度・圧力範囲の条件で加
熱処理して表面を１０容量％ｈ−ＢＮＩ造に転換したｃ
−ＢＮ粉末体（粒径５ミクロン）及びｈ−ＢＮ転換をし
ないｃ−ＢＮ粉末体（粒径５ミクロン〉を使用し、これ
らに、それぞれＡＰＢを１重量％乃至７０重量％の範囲
に変化させて混合した後、プレス成形し、窒素雰囲気中
３００℃で１時間の仮焼成を行ない、ついで、４７ ｋ
ｂａ、１５００℃で１時間焼成して焼結体を製造し、得
られた焼結体のビッカース硬度をビッカース硬度計によ
って測定し、周速１５７ｍ／分、切込み０１５ｍ、送り
０．０６１ ｍｍ／ ｒｅＶとし、２０分間、ＳＫＤ
６１！ｌを対象とした切削作業を行ない工具の逃げ面の
摩耗幅を測定した。結果は第１表に示すように、ＡＰＲ
の添加率が５重量％乃至５０重量％については、ビッカ
ース硬度が４８００を超え、市販品の４５００を上層る
性能を示すとともに、摩耗幅も市販品の０．１８ｍｍに
対して大幅に改善されていることがわかり、この結果か
ら、結合剤としてのＢ−Ｎ結合を有する前駆体モノマー
の添加量を５重量％以上５０重量％以下と限定したもの
であって、添加量が５重量％未満では、製品に十分な熱
縮合が得られず、５０重量％を超えると、製品の表面に
亀裂を発生する恐れがあるからである。
熱処理して表面を１０容量％ｈ−ＢＮＩ造に転換したｃ
−ＢＮ粉末体（粒径５ミクロン）及びｈ−ＢＮ転換をし
ないｃ−ＢＮ粉末体（粒径５ミクロン〉を使用し、これ
らに、それぞれＡＰＢを１重量％乃至７０重量％の範囲
に変化させて混合した後、プレス成形し、窒素雰囲気中
３００℃で１時間の仮焼成を行ない、ついで、４７ ｋ
ｂａ、１５００℃で１時間焼成して焼結体を製造し、得
られた焼結体のビッカース硬度をビッカース硬度計によ
って測定し、周速１５７ｍ／分、切込み０１５ｍ、送り
０．０６１ ｍｍ／ ｒｅＶとし、２０分間、ＳＫＤ
６１！ｌを対象とした切削作業を行ない工具の逃げ面の
摩耗幅を測定した。結果は第１表に示すように、ＡＰＲ
の添加率が５重量％乃至５０重量％については、ビッカ
ース硬度が４８００を超え、市販品の４５００を上層る
性能を示すとともに、摩耗幅も市販品の０．１８ｍｍに
対して大幅に改善されていることがわかり、この結果か
ら、結合剤としてのＢ−Ｎ結合を有する前駆体モノマー
の添加量を５重量％以上５０重量％以下と限定したもの
であって、添加量が５重量％未満では、製品に十分な熱
縮合が得られず、５０重量％を超えると、製品の表面に
亀裂を発生する恐れがあるからである。
次に、ＡＰＲの添加量を５０重量％の一定とし、仮焼成
の焼成温度を１００〜５００℃に変化させてそれぞれ１
時間仮焼成し、その後の焼結条件を４７ ｋｂａ、１５
００℃、１時間の一定として焼結体を製造し、製品のビ
ッカース硬度を測定しな。結果を第２表に示す。
の焼成温度を１００〜５００℃に変化させてそれぞれ１
時間仮焼成し、その後の焼結条件を４７ ｋｂａ、１５
００℃、１時間の一定として焼結体を製造し、製品のビ
ッカース硬度を測定しな。結果を第２表に示す。
上表に示されるように、１００〜５００℃の仮焼成を行
なった場合にだけ市販品の硬度を上層る製品が得られる
ことが認められ、この結果から仮焼成温度は、１００℃
以上５００℃以下と限定したものであって、この温度範
囲を外れると、縮合反応が十分におこらなかったり、あ
るいは、息激に進行したりして、前駆体モノマーを均一
に熱縮合し得なくなるからである。しかして、仮焼成は
、あらかじめ前駆体モノマーを熱縮合によりポリマー化
させることにより焼結時に焼結体に気泡が取込まれたり
、亀裂が入ったりすることを防ぐために行なうものであ
る。
なった場合にだけ市販品の硬度を上層る製品が得られる
ことが認められ、この結果から仮焼成温度は、１００℃
以上５００℃以下と限定したものであって、この温度範
囲を外れると、縮合反応が十分におこらなかったり、あ
るいは、息激に進行したりして、前駆体モノマーを均一
に熱縮合し得なくなるからである。しかして、仮焼成は
、あらかじめ前駆体モノマーを熱縮合によりポリマー化
させることにより焼結時に焼結体に気泡が取込まれたり
、亀裂が入ったりすることを防ぐために行なうものであ
る。
さらに、ＡＰＢの添加量を５０重量％、仮焼成を３００
℃で１時間とそれぞれ一定とし、焼結温度を８００〜１
５００’Ｃに変化させて１時間焼成して焼結体を製造し
、製品のビッカース硬度を測定した、結果を第３表に示
す。
℃で１時間とそれぞれ一定とし、焼結温度を８００〜１
５００’Ｃに変化させて１時間焼成して焼結体を製造し
、製品のビッカース硬度を測定した、結果を第３表に示
す。
第 ３
表
上表に示されるように、焼結温度が１０００′Ｃ以上の
場合に、市販品工具の硬度４５００ｋｇ／ｍｍ ２を超
える優れたものが得られることが認められ、以上の結果
から、焼結温度を１０００’Ｃ以上としたものであり、
かつ、立方晶窒化ホウ素体が安定な圧力領域で焼結する
ものであって、焼結温度が１ｏｏｏ℃未満では、仮焼成
により熱縮合された前駆体ポリマーが十分に重合されず
、緻密な焼結体が得られないからである。
場合に、市販品工具の硬度４５００ｋｇ／ｍｍ ２を超
える優れたものが得られることが認められ、以上の結果
から、焼結温度を１０００’Ｃ以上としたものであり、
かつ、立方晶窒化ホウ素体が安定な圧力領域で焼結する
ものであって、焼結温度が１ｏｏｏ℃未満では、仮焼成
により熱縮合された前駆体ポリマーが十分に重合されず
、緻密な焼結体が得られないからである。
又、ｃ−ＢＮからｈ−ＢＮへの転換処理時間は、３０分
〜２時間、仮焼成時間は、２０〜４０分、焼結時間は、
１〜２時間が好適である。
〜２時間、仮焼成時間は、２０〜４０分、焼結時間は、
１〜２時間が好適である。
なお、Ｃ−ＢＮ粉末体と、Ｂ−Ｎ結合を有する前駆体モ
ノマーとの混合物の成形は、ラバープレス法、通常プレ
ス法、静水加圧法などにより所望の特定形状に成形する
ことができる。
ノマーとの混合物の成形は、ラバープレス法、通常プレ
ス法、静水加圧法などにより所望の特定形状に成形する
ことができる。
［実施例］
次に、本発明の実施例を述べる。
実施例
（１）前駆体モノマーＡＰＢの調製
ドライアイス及びメタノールを入れた還流コンデンサー
をつけた三つロフラスコ内を窒素置換した後、クロルベ
ンゼン１２５ｍ、Ｉ！と三塩化ホウ素５０ｇを入れ、０
℃でかきまぜながら１５ｇのアニリンを２０分間で滴下
させ、その後、温度を室温まで上昇させ、１２０℃で１
０時間、還流し、Ｂ−トリクロルＮ−トリフェニルボラ
ジンを合成しな。次に、三つロフラスコにトルエン５０
ＩＩ１．Ｑをいれ、−７８℃に冷却、かきまぜながら前
記のようにして合成しなり一トリクロルーＮ−トリフェ
ニルボラジン３２ｇをトルエンに溶解した溶液を２時間
かけて滴下させ、その後、温度を室温まで上昇させるこ
とにより、アンモニアを還流した後、白色固体のＢ〜ト
リクロル−Ｎ−トリフェニルボラジン（ＡＰＲ） １０
ｇを得た。
をつけた三つロフラスコ内を窒素置換した後、クロルベ
ンゼン１２５ｍ、Ｉ！と三塩化ホウ素５０ｇを入れ、０
℃でかきまぜながら１５ｇのアニリンを２０分間で滴下
させ、その後、温度を室温まで上昇させ、１２０℃で１
０時間、還流し、Ｂ−トリクロルＮ−トリフェニルボラ
ジンを合成しな。次に、三つロフラスコにトルエン５０
ＩＩ１．Ｑをいれ、−７８℃に冷却、かきまぜながら前
記のようにして合成しなり一トリクロルーＮ−トリフェ
ニルボラジン３２ｇをトルエンに溶解した溶液を２時間
かけて滴下させ、その後、温度を室温まで上昇させるこ
とにより、アンモニアを還流した後、白色固体のＢ〜ト
リクロル−Ｎ−トリフェニルボラジン（ＡＰＲ） １０
ｇを得た。
（２）表面ｈ−ＢＮ転換Ｃ−ＢＮ粉末体の調製ｃ−ＢＮ
粉末体を、真空、圧力Ｉ Ｔｏｒｒ、温度１２００’Ｃ
の条件で３０分間加熱して、表面部の１５容量％をｈ−
ＢＮｊｆＲ造に転換させなｃ−ＢＮ粉末体く平均粒径５
ミクロン）を調製した。
粉末体を、真空、圧力Ｉ Ｔｏｒｒ、温度１２００’Ｃ
の条件で３０分間加熱して、表面部の１５容量％をｈ−
ＢＮｊｆＲ造に転換させなｃ−ＢＮ粉末体く平均粒径５
ミクロン）を調製した。
（３） ｃ−ＢＮ焼結体の製造
（２）で調製した表面ｈ−ＢＮ転換ｃ−ＢＮ粉末体に、
（１）で調製したＡＰＢを５０重量％添加し、ラバープ
レス成形し、窒素雰囲気中において、３００℃で１時間
の仮焼成を行ない、その後、４７ ｋｂａ、１５００’
Ｃの条件で１時間焼結して、９．５ Ｘ９．５ ｘ３．
２ ｒｌｌＴ＋の焼結体を製造しな。
（１）で調製したＡＰＢを５０重量％添加し、ラバープ
レス成形し、窒素雰囲気中において、３００℃で１時間
の仮焼成を行ない、その後、４７ ｋｂａ、１５００’
Ｃの条件で１時間焼結して、９．５ Ｘ９．５ ｘ３．
２ ｒｌｌＴ＋の焼結体を製造しな。
（４）各種試験結果
得られた焼結体について、硬度をビッカース硬度計によ
ってビッカース硬度として求め、周速１５７ｍ／分、切
込み０．５ｍｍ、送り０．０６１ ｎｗ／ ｒｅＶの切
削条件で２０分間、ＳＫＤ ６１鋼を対象とした切削作
業を行ない工具逃げ面の摩耗幅を測定した。この結果は
、ビッカース硬度は、５５００ｋｇ／ｒｒｒｍ’であり
、逃げ面摩耗幅は、０．１０ｍｍであった。
ってビッカース硬度として求め、周速１５７ｍ／分、切
込み０．５ｍｍ、送り０．０６１ ｎｗ／ ｒｅＶの切
削条件で２０分間、ＳＫＤ ６１鋼を対象とした切削作
業を行ない工具逃げ面の摩耗幅を測定した。この結果は
、ビッカース硬度は、５５００ｋｇ／ｒｒｒｍ’であり
、逃げ面摩耗幅は、０．１０ｍｍであった。
比較例
市販のｃ−ＢＮ焼結体について、実施例と同様な諸試験
を行なった結果、ビッカース硬度は、４５００ｋｇ／Ｉ
ＴｆｆＩ＋２であり、逃げ面摩耗幅は、０．１８＋ｍｎ
であった。
を行なった結果、ビッカース硬度は、４５００ｋｇ／Ｉ
ＴｆｆＩ＋２であり、逃げ面摩耗幅は、０．１８＋ｍｎ
であった。
［発明の効果］
本発明は、特殊な焼結助剤を添加して焼結するものであ
り、又、特殊な原料ｃ−ＢＮ粉末体を使用するものであ
り、又、特殊条件で焼結するものであるから、本発明に
よって得られるＣ−ＢＮ焼結体は、高硬度、かつ、切削
加工における工具の損傷がきわめて低く、とくに、難加
工材の切削作業に関して優れた特性を示すなどきわめて
優れた効果が認められる。
り、又、特殊な原料ｃ−ＢＮ粉末体を使用するものであ
り、又、特殊条件で焼結するものであるから、本発明に
よって得られるＣ−ＢＮ焼結体は、高硬度、かつ、切削
加工における工具の損傷がきわめて低く、とくに、難加
工材の切削作業に関して優れた特性を示すなどきわめて
優れた効果が認められる。
第１図は、横軸に温度（℃）、縦軸に圧力（ｋｂａ）を
とって示す立方晶窒化ホウ素の状態図である。
とって示す立方晶窒化ホウ素の状態図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）立方晶窒化ホウ素粉末体に、焼結助剤としてＢ−Ｎ
結合を有する前駆体モノマーを添加し、焼結させること
を特徴とする立方晶窒化ホウ素焼結体の製造方法。 ２）１２００℃以上２０００℃以下の温度域で、かつ、
立方晶窒化ホウ素が不安定な圧力領域で加熱処理され、
表面が、３容量％以上２５容量％以下の範囲で六方晶窒
化ホウ素に転換された立方晶窒化ホウ素粉末体に、焼結
助剤としてＢ−Ｎ結合を有する前駆体モノマーを添加し
、焼結させることを特徴とする立方晶窒化ホウ素焼結体
の製造方法。 ３）１２００℃以上２０００℃以下の温度域で、かつ、
立方晶窒化ホウ素が不安定な圧力領域で加熱処理され、
表面が、３容量％以上２５容量％以下の範囲で六方晶窒
化ホウ素に転換された立方晶窒化ホウ素粉末体に、焼結
助剤としてＢ−Ｎ結合を有する前駆体モノマーを、５重
量％以上５０重量％以下添加し、成形した後、１００℃
以上５００℃以下の温度で仮焼成した後、１０００℃以
上の温度域で、かつ、立方晶窒化ホウ素が安定な圧力領
域で焼結することを特徴とする立方晶窒化ホウ素焼結体
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63178647A JPH0230673A (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | 立方晶窒化ホウ素焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63178647A JPH0230673A (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | 立方晶窒化ホウ素焼結体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0230673A true JPH0230673A (ja) | 1990-02-01 |
Family
ID=16052119
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63178647A Pending JPH0230673A (ja) | 1988-07-18 | 1988-07-18 | 立方晶窒化ホウ素焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0230673A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04345572A (ja) * | 1991-05-23 | 1992-12-01 | Tokimec Inc | 移動***置検出システム |
| JPH0587904A (ja) * | 1991-06-27 | 1993-04-09 | Nippon Keisoku Sochi Kk | カード型位置検出装置 |
| WO2018066261A1 (ja) * | 2016-10-06 | 2018-04-12 | 住友電気工業株式会社 | 窒化ホウ素多結晶体の製造方法、窒化ホウ素多結晶体、切削工具、耐摩工具および研削工具 |
-
1988
- 1988-07-18 JP JP63178647A patent/JPH0230673A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04345572A (ja) * | 1991-05-23 | 1992-12-01 | Tokimec Inc | 移動***置検出システム |
| JPH0587904A (ja) * | 1991-06-27 | 1993-04-09 | Nippon Keisoku Sochi Kk | カード型位置検出装置 |
| WO2018066261A1 (ja) * | 2016-10-06 | 2018-04-12 | 住友電気工業株式会社 | 窒化ホウ素多結晶体の製造方法、窒化ホウ素多結晶体、切削工具、耐摩工具および研削工具 |
| JPWO2018066261A1 (ja) * | 2016-10-06 | 2018-10-04 | 住友電気工業株式会社 | 窒化ホウ素多結晶体の製造方法、窒化ホウ素多結晶体、切削工具、耐摩工具および研削工具 |
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