JP2000154062A - 炭化ホウ素焼結体およびその製造方法 - Google Patents
炭化ホウ素焼結体およびその製造方法Info
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Abstract
で高強度の炭化ホウ素焼結体とその製造方法を提供す
る。 【解決手段】平均粒径が5μm以下の炭化ホウ素粉末
に、平均粒径が3μm以下の金属ホウ素粉末を4〜12
重量%や、平均粒径が5μm以下の金属シリコン粉末、
あるいは金属シリコンと炭化ケイ素粉末との混合物を炭
化ケイ素換算で0.5〜5重量%、炭素粉末等の炭素源
を0.5〜5重量%の割合で混合後、成形し、1600
℃〜2100℃の真空中でアルカリ金属、アルカリ土類
金属および遷移金属元素を総量で300ppm以下とな
るまで純化処理後、1900〜2250℃の温度で焼成
して、X線回折測定において、炭化ホウ素(021)面
ピーク強度Ia、グラファイト(002)面ピーク強度
IbによるIb/Ia比0.01以下、相対密度が96
%以上の焼結体を得る。
Description
治具、特にハロゲンプラズマ中で使用させる治具などの
精密加工製品などに使用される高純度高強度の炭化ホウ
素焼結体およびその製造方法に関する。
れた耐プラズマ特性から、ドライエッチング装置用多孔
質電極に使用することが提案されている(特開平01−
59818)。この炭化ホウ素焼結体は、純度が99.
5%、平均粒径100μmの炭化ホウ素粉末を黒鉛ダイ
スに充填したのち、ホットプレス焼成にて作製するもの
である。
は、1μm以下の粒度分布をもつ粉末状炭化ホウ素に遊
離炭素を0.5〜10%混合した理論密度の90%以上
の密度を有する焼結体が提案されている(特公昭58−
30263号公報参照)。
体を作製する手法として、ケイ素化合物特に炭化ケイ素
を0.05〜5重量%および、熱分解で炭素に変化し得
る有機化合物を炭素換算で0.5〜5重量%添加し純化
処理後に焼成させる方法を提案している。
を用いない上記炭化ホウ素焼結体が開気孔率が20%以
上あり焼結体自体の強度が充分でない。また、助剤とし
て遊離炭素を添加した焼結体は、アルカリ金属、アルカ
リ土類金属、遷移金属を多く含んでおり、それらが製品
を汚すため半導体製造装置用として使用するには問題が
あった。
としてグラファイト相が含まれているが、このグラファ
イト相が焼結過程で偏析するため、焼結体組織に異相組
織を形成する傾向にある。しかもこのグラファイト相は
ハロゲンガスのプラズマに対する耐食性が低いため、グ
ラファイト相を多量に含有する焼結体を腐食性の高いな
どのハロゲンプラズマ中で使用すると、グラファイト相
の腐食を初期的腐食とするエッチングが促進され、エッ
チングレートが著しく増大するなど、半導体製造装置用
耐プラズマ部材の材料として使用するには問題があっ
た。
ト相を低減し、且つ緻密で高強度の炭化ホウ素焼結体と
その製造方法を提供することを目的とするものである。
に対して検討を重ねた結果、炭化ホウ素に対して、金属
ホウ素を所定量含有せしめるか、または金属シリコンを
添加することにより、金属ホウ素または金属シリコンが
余剰の炭素と反応して、炭化ホウ素または炭化ケイ素に
変換することにより、グラファイト相を低減できること
を見いだした。また、その場合、アルカリ金属、アルカ
リ土類金属および遷移金属を低減し、且つグラファイト
相をX線回折測定によるピーク強度において特定の関係
を満足する場合、優れた強度とハロゲンプラズマに対す
る耐久性が得られることを見いだし、本発明に至った。
ホウ素を主成分とし、X線回折測定において、炭化ホウ
素の(021)面に帰属する回折ピークのピーク強度を
Ia、グラファイトの(002)面に帰属する回折ピー
クのピーク強度をIbとした時、Ib/Iaで表される
ピーク強度比が0.01以下、アルカリ金属、アルカリ
土類金属および遷移金属元素が総量で300ppm以下
であり、且つ相対密度が96%以上であることを特徴と
するものである。
炭化ホウ素を主成分とし、炭化珪素を0.5〜5重量%
含有し、X線回折測定において、炭化ホウ素に(02
1)面に帰属する回折ピークのピーク強度をIa、グラ
ファイトの(002)面に帰属する回折ピークのピーク
強度をIbとした時、Ib/Iaで表されるピーク強度
比が0.01以下、アルカリ金属、アルカリ土類金属お
よび遷移金属元素が総量で300ppm以下であり、且
つ相対密度が96%以上であることを特徴とするもので
ある。
造するにあたって、平均粒径が5μm以下の炭化ホウ素
粉末に、平均粒径が3μm以下の金属ホウ素粉末を4〜
12重量%、炭素粉末あるいは熱分解によって炭素に変
化し得る有機化合物を炭素換算で0.5〜5重量%の割
合で混合する工程と、該混合物を所定形状に成形する工
程と、該成形体を1600℃〜2100℃の真空中で熱
処理して、アルカリ金属、アルカリ土類金属および遷移
金属元素を総量で300ppm以下となるまで純化する
工程と、純化処理後に1900〜2250℃の温度で焼
成して、相対密度96%以上に緻密化する工程とを具備
することを特徴とするものである。
が5μm以下の炭化ホウ素粉末に、平均粒径が5μm以
下の金属シリコン粉末、あるいは前記金属シリコンと平
均粒径が1μm以下の炭化ケイ素粉末あるいは熱分解に
よって炭化ケイ素に変換し得る有機化合物との混合物を
炭化ケイ素換算で0.5〜5重量%、炭素粉末あるいは
熱分解によって炭素に変化し得る有機化合物を炭素換算
で0.5〜5重量%の割合で混合し、その混合物を所定
形状に成形した後、1600℃〜2100℃の真空中で
熱処理して、アルカリ金属、アルカリ土類金属および遷
移金属元素を総量で300ppm以下となるまで純化
し、さらに1900〜2250℃の温度で焼成すること
により、相対密度96%以上に緻密化できることを見い
だした。
ず、第1に、Li,Na、Kなどのアルカリ金属、M
g、Ca、Baなどのアルカリ土類金属、およびY、希
土類元素、Ti、V、Ta、Mo、W、Mn、Cr、C
o、Fe、Niなどの遷移金属元素が総量で300pp
m以下、特に150ppm以下、さらには50ppm以
下、また言い換えると、アルカリ金属、アルカリ土類金
属、遷移金属が各々100ppm以下、特に50ppm
以下、さらには10ppm以下であることが重要であ
る。これは、上記の元素量が300ppmよりも多い
と、半導体製造装置に使用した場合に、半導体製造時に
半導体製品を汚染して、半導体の特性を劣化させてしま
うためである。
度96%以上であり、好ましくは98%以上の緻密体か
らなることが重要である。前記相対密度が96%よりも
小さいと強度が低下してしまい、目的の強度が得られな
いためである。ここで、前記相対密度は理論密度に対す
る百分率で表したものである。
化ホウ素の(021)面に帰属する回折ピークのピーク
強度をIa、グラファイトの(002)面に帰属する回
折ピークのピーク強度をIbとした時、Ib/Iaで表
されるピーク強度比が0.01以下、特に0.002以
下であることが重要である。
も高いと、焼結体粒界中に存在するグラファイト相が偏
析して異相組織を形成し、ここを起点としてプラズマに
よる腐食が進行するため著しく耐プラズマ性が劣化する
ためである。
影響を及ぼすことがなく、しかも真空中から高温まで安
定な炭化ケイ素を0.5〜5重量%の割合で含有するこ
ともできる。この炭化ケイ素は焼結助剤として作用し、
この量が0.5重量%よりも少ないと焼結助剤的な効果
が期待できず、5重量%を越えると炭化ホウ素が粒成長
を来たし、焼結体の強度を低下させてしまう。
を作製する方法は、少なくとも以下の(1)〜(4)の
工程から構成される。
ウ素粉末、b)平均粒径が3μm以下の金属ホウ素粉
末、c)平均粒径が5μm以下の金属シリコン粉末、あ
るいは前記金属シリコンと平均粒径が1μm以下の炭化
ケイ素粉末あるいは熱分解によって炭化ケイ素に変換し
得る有機化合物との混合物とからなる炭化ケイ素成分、
d)炭素粉末あるいは熱分解によって炭素に変化し得る
有機化合物等の炭素源を用いて、a)およびc)に対し
て、b)及び/又はc)を添加混合する。
末の平均粒径は5μm以下、好ましくは2μm以下、よ
り好ましくは1μm以下であることが必要であり、平均
粒径が5μmを超えると、緻密化不足を招いて、強度低
下を引き起こしてしまう。
量%、特に7〜9重量%の割合で添加することが望まし
く、この量が4重量%よりも少ないと、グラファイト相
が残存し、12重量%よりも多いと過剰なホウ素が緻密
化を阻害する。
ケイ素に換算して総量で0.5〜5重量%、好ましくは
1〜4重量%、より好ましくは2〜3重量%である。こ
の量が0.5重量%より小さいと緻密化が難しく、5重
量%を超えると炭化ホウ素が粒子成長を起こし、強度を
低下させてしまうためである。
以下の金属シリコンを必須成分として含有し、特に炭化
ケイ素換算で0.05重量%以上、好ましくは1重量%
以上の割合で添加する。この金属シリコンは、後述する
純化処理中に、炭化ホウ素の一次原料中に存在するグラ
ファイト相と反応して炭化ケイ素を生成し、焼結体中に
炭素源がグラファイト相として残存するのを抑制するこ
とができるためである。なお、上記金属シリコンの平均
粒径が5μmよりも大きいと、グラファイト相との反応
性が低下し、未反応のグラファイト相が残存しやすくな
る。好ましくは2μm以下がよい。
得る有機化合物としては、ポリカルボシランなどが挙げ
られる。
〜5重量%、好ましくは1〜4重量%の割合で混合す
る。この炭素源は、焼結中に炭化ホウ素主原料等に含ま
れるB2 O3 と反応して酸素分を除去する作用をなす。
B2 O3 は焼結性を阻害するためにB2 O3 が還元分解
されることにより焼結性が促進される。従って、この炭
素量が0.5重量%よりも少ないとB2 O3 の還元が充
分に行われず緻密化が難しく、5重量%を超えると逆に
炭化ホウ素の粒子成長を抑制し、緻密化を阻害してしま
うためである。なお、熱分解によって炭素に変化し得る
有機化合物としては、コールタールピッチ、フルフリル
アルコール、コーンスターチ、糖類、フェノール樹脂等
が挙げられる。
望の成形手段、例えば、金型プレス、冷間静水圧プレ
ス、射出成形、押出し成形等により任意の形状に成形す
る。
00℃〜2100℃の真空中で熱処理することにより、
成形体中のアルカリ金属、アルカリ土類金属および遷移
金属元素が総量で300ppm以下となるように純化処
理を施す。また、この時の真空圧力は、10Pa以下で
あることが望ましく、10Paを超えると上記元素を効
率的に除去することが難しくなるためである。
0℃であるが、好ましくは1800℃〜2000℃であ
り、1600℃よりも低いと純化処理できず、2100
℃を超えると添加した炭化ケイ素が飛散し緻密化を阻害
し強度低下を引き起こすためである。
0℃の温度で焼成して、相対密度96%以上に緻密化す
る。前記焼成温度は、好ましくは1900℃〜2100
℃であり、真空中あるいは不活性雰囲気、特にアルゴン
ガス中で焼成するのが望ましい。この焼成温度が225
0℃を超えると炭化ホウ素が粒子成長し、強度低下を招
き、1900℃よりも低いと相対密度96%以上に緻密
化することが難しい。
焼成)の他、ホットプレス焼成によって200kg/c
m2 の機械的圧力を付与しながら焼成することもでき
る。上記ホットプレス法においては、(1)の粉末をホ
ットプレス型内に充填して、上記の(3)純化処理を施
した後、500kg/cm2 以上の機械的圧力を付与し
ながら(4)の条件で焼成することにより、(2)成形
工程を(4)焼成工程と同時を行うことができるととも
に、短時間で緻密化できる点で有利である。
化された高強度でかつ高い耐ハロゲンプラズマ性を有す
る炭化ホウ素焼結体であり、半導体製造装置用の治具や
サセプターに使用した場合においても、アルカリ金属、
アルカリ土類金属及び遷移金属による半導体の汚染がほ
とんど無いという作用効果を有する。
電性を有する高強度の材料であり、ドライエッチングプ
ロセスやハロゲンプラズマ等のプラズマ雰囲気中での成
膜プロセスで使用される電極、サセプターなどの治具な
どの半導体製造装置用部品、半導体製造装置用チャンバ
ー(壁体)、産業機械用の各種治工具、各種耐磨耗部
品、精密加工用部品として好適に使用できる。
それぞれ840ppm、120ppm、300ppm
で、平均粒径が0.8μmの粉末(試料No.1〜32)
と、平均粒径が20μmの粉末(試料No.33)を用い
た。
μmのものを使用した。金属Si粉末には平均粒径4μ
mのものを用いた。炭化ケイ素粉末としては、平均粒子
径0.6μmのα−炭化ケイ素粉末を用いた。また、炭
素源としては炭化率が20%のフェノール樹脂を有機溶
媒に溶解させて用いた。
あるいは炭化ケイ素源、炭素源を表1〜3に示す組み合
わせおよび配合量で秤量し、プラスチックボールを用い
て有機溶媒中で混合し、エバポレーターを用いて乾燥粉
末を得た。
普通焼成(PLS)装置を用いた。ホットプレス焼成の
場合は、混合粉末をカーボン型に入れ、表1〜3に示す
温度で5Paの真空中で2時間純化処理をし、その後3
00kg/cm2 の圧力下で表に示す焼成温度でアルゴ
ン中2時間保持し、焼成した。普通焼成の場合は、この
粉末を3t/cm2 の圧力で静水圧処理をして成形体を
作製し、表1〜3に示す温度で、5Paの真空中で2時
間純化処理し、その後、表1〜3に示す焼成温度でアル
ゴンガス中で3時間保持し焼成した。
気中で2500℃で5時間焼成したグラファイト焼結体
を作製した(試料No.34)。
磨加工した。そして比重をJISR2205に基づいて
求め相対密度を求めた。強度値はJISR1601に基
づく4点曲げ試験より室温強度を求めた。また、試料を
粉砕し、X線回折測定を行いB4 C相の(021)面に
帰属する回折ピークのピーク強度Ia、およびグラファ
イト相の(002)面に帰属する回折ピークのピーク強
度Ibより、Ib/Iaのピーク強度比を求めた。な
お、表中、試料No.3(本発明品)および試料No.1
(比較品)のX線回折測定結果を図1および図2に示し
た。さらに、粉砕した粉末をICP発光分光分析を行
い、アルカリ金属、アルカリ土類金属、その他遷移金属
量を測定した。
チング装置内に設置して、この装置内に塩素ガスを導入
して装置内圧力を7〜10Paに保持した。そして、1
3.56MHz、1kWの高周波を導入してプラズマを
発生させ、試料をプラズマに接触させた。なお試料温度
は室温(25℃)に設定した。上記の条件下で3時間エ
ッチング処理を行った後、試料の重量減少からエッチン
グ速度を算出した。
を算出した。炭化ケイ素量は、焼結体中に金属シリコン
が検出されていないことから、焼結体中の総シリコン量
から炭化ケイ素換算して求めた。
は、いずれも高純度であり、200MPa以上の高強度
を有し、エッチング速度が40Å/min以下の優れた
耐プラズマ性を有するものであり、特に焼結体中に炭化
ケイ素を含む場合、強度の向上が見られた。
ッチング速度が著しく高く、耐プラズマ性は低い。一
方、金属ホウ素または金属シリコンを添加しない試料N
o.1、19では、ピーク強度比が0.01より高く、一
次原料中のグラファイト相が偏析する異相組織を形成し
ており耐プラズマ性も低いものであった。
いた試料No.35では、緻密化不足となり、強度が低下
した。
は、優れた抗折強度と高純度を有するとともに、優れた
耐プラズマ性を有することから、半導体製造装置用治
具、特にハロゲンプラズマ中で使用される治具などの精
密加工製品に使用できる。
線回折チャートを示す図である。
回折チャートを示す図である。
Claims (4)
- 【請求項1】炭化ホウ素を主成分とし、X線回折測定に
おいて、炭化ホウ素の(021)面に帰属する回折ピー
クのピーク強度をIa、グラファイトの(002)面に
帰属する回折ピークのピーク強度をIbとした時、Ib
/Iaで表されるピーク強度比が0.01以下、アルカ
リ金属、アルカリ土類金属および遷移金属元素が総量で
300ppm以下であり、且つ相対密度が96%以上で
あることを特徴とする炭化ホウ素焼結体。 - 【請求項2】炭化ホウ素を主成分とし、炭化珪素を0.
5〜5重量%含有し、X線回折測定において、炭化ホウ
素の(021)面に帰属する回折ピークのピーク強度を
Ia、グラファイトの(002)面に帰属する回折ピー
クのピーク強度をIbとした時、Ib/Iaで表される
ピーク強度比が0.01以下、アルカリ金属、アルカリ
土類金属および遷移金属元素が総量で300ppm以下
であり、且つ相対密度が96%以上であることを特徴と
する炭化ホウ素焼結体。 - 【請求項3】平均粒径が5μm以下の炭化ホウ素粉末
に、平均粒径が3μm以下の金属ホウ素粉末を4〜12
重量%、炭素粉末あるいは熱分解によって炭素に変化し
得る有機化合物を炭素換算で0.5〜5重量%の割合で
混合する工程と、 該混合物を所定形状に成形する工程と、 該成形体を1600℃〜2100℃の真空中で熱処理し
て、アルカリ金属、アルカリ土類金属および遷移金属元
素を総量で300ppm以下となるまで純化する工程
と、 純化処理後に1900〜2250℃の温度で焼成して、
相対密度96%以上に緻密化する工程とを具備すること
を特徴とする炭化ホウ素焼結体の製造方法。 - 【請求項4】平均粒径が5μm以下の炭化ホウ素粉末
に、平均粒径が5μm以下の金属シリコン粉末、あるい
は前記金属シリコンと平均粒径が1μm以下の炭化ケイ
素粉末あるいは熱分解によって炭化ケイ素に変換し得る
有機化合物との混合物を炭化ケイ素換算で0.5〜5重
量%、炭素粉末あるいは熱分解によって炭素に変化し得
る有機化合物を炭素換算で0.5〜5重量%の割合で混
合する工程と、 該混合物を所定形状に成形する工程と、 該成形体を1600℃〜2100℃の真空中で熱処理し
て、アルカリ金属、アルカリ土類金属および遷移金属元
素を総量で300ppm以下となるまで純化する工程
と、 純化処理後に1900〜2250℃の温度で焼成して、
相対密度96%以上に緻密化する工程とを具備すること
を特徴とする炭化ホウ素焼結体の製造方法。
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Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007322010A (ja) * | 2006-05-30 | 2007-12-13 | Kyocera Corp | 防護部材 |
US7592279B1 (en) * | 2003-06-12 | 2009-09-22 | Georgia Tech Research Corporation | Boron carbide and boron carbide components |
US7854190B2 (en) | 2005-04-11 | 2010-12-21 | Georgia Tech Research Corporation | Boron carbide component and methods for the manufacture thereof |
WO2012060442A1 (ja) | 2010-11-04 | 2012-05-10 | 黒崎播磨株式会社 | 高剛性セラミックス材料およびその製造方法 |
US8377369B2 (en) | 2004-12-20 | 2013-02-19 | Georgia Tech Research Corporation | Density and hardness pressureless sintered and post-HIPed B4C |
CN103613389A (zh) * | 2013-11-29 | 2014-03-05 | 宁波伏尔肯机械密封件制造有限公司 | 碳化硼陶瓷烧结制备方法 |
KR102262340B1 (ko) * | 2020-07-02 | 2021-06-09 | 주식회사 티씨케이 | 탄화붕소 소재 |
KR20220114929A (ko) * | 2021-02-09 | 2022-08-17 | 주식회사 티씨케이 | 탄화붕소 내플라즈마 부재를 포함하는 반도체 제조용 부품 |
CN115210197A (zh) * | 2020-02-12 | 2022-10-18 | Skc索密思株式会社 | 陶瓷部件及包括该陶瓷部件的等离子体蚀刻装置 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110204337B (zh) * | 2019-06-04 | 2021-04-30 | 中南大学 | 一种航天陀螺仪轴承用碳化硼陶瓷材料的制备方法及其碳化硼陶瓷材料 |
-
1998
- 1998-11-17 JP JP32722198A patent/JP3667121B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7592279B1 (en) * | 2003-06-12 | 2009-09-22 | Georgia Tech Research Corporation | Boron carbide and boron carbide components |
US8377369B2 (en) | 2004-12-20 | 2013-02-19 | Georgia Tech Research Corporation | Density and hardness pressureless sintered and post-HIPed B4C |
US7854190B2 (en) | 2005-04-11 | 2010-12-21 | Georgia Tech Research Corporation | Boron carbide component and methods for the manufacture thereof |
JP2007322010A (ja) * | 2006-05-30 | 2007-12-13 | Kyocera Corp | 防護部材 |
WO2012060442A1 (ja) | 2010-11-04 | 2012-05-10 | 黒崎播磨株式会社 | 高剛性セラミックス材料およびその製造方法 |
US8937029B2 (en) | 2010-11-04 | 2015-01-20 | Krosakiharima Corporation | High-rigidity ceramic material and production method therefor |
CN103613389A (zh) * | 2013-11-29 | 2014-03-05 | 宁波伏尔肯机械密封件制造有限公司 | 碳化硼陶瓷烧结制备方法 |
CN115210197A (zh) * | 2020-02-12 | 2022-10-18 | Skc索密思株式会社 | 陶瓷部件及包括该陶瓷部件的等离子体蚀刻装置 |
KR102262340B1 (ko) * | 2020-07-02 | 2021-06-09 | 주식회사 티씨케이 | 탄화붕소 소재 |
KR20220114929A (ko) * | 2021-02-09 | 2022-08-17 | 주식회사 티씨케이 | 탄화붕소 내플라즈마 부재를 포함하는 반도체 제조용 부품 |
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