JPH02213411A - 低降伏比高張力鋼の製造方法 - Google Patents
低降伏比高張力鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH02213411A JPH02213411A JP3096289A JP3096289A JPH02213411A JP H02213411 A JPH02213411 A JP H02213411A JP 3096289 A JP3096289 A JP 3096289A JP 3096289 A JP3096289 A JP 3096289A JP H02213411 A JPH02213411 A JP H02213411A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- temperature
- temp
- yield ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 46
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 46
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 15
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 10
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 8
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 13
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 8
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001035 Soft ferrite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 206010028980 Neoplasm Diseases 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052716 thallium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は建築、橋梁、タンクなどの鉄鋼構造物に利用さ
れる降伏比が80%以下で引張強さが60kgf/閣8
以上の低降伏比高張力鋼の製造方法に関するものである
。
れる降伏比が80%以下で引張強さが60kgf/閣8
以上の低降伏比高張力鋼の製造方法に関するものである
。
〈従来の技術〉
建築、橋梁、タンクなどの鉄鋼構造物の大型化にともな
い使用される鋼材には高強度化が求められている一方で
構造物の安全性、即ち脆性破壊防止の観点からは降伏比
の低いことが求められている。しかしながら、降伏比は
高強度化とともに上昇する傾向にあり、引張強さが60
kgf/am”以上の高張力鋼では80%以下の低降伏
比を得ることは容易ではない。
い使用される鋼材には高強度化が求められている一方で
構造物の安全性、即ち脆性破壊防止の観点からは降伏比
の低いことが求められている。しかしながら、降伏比は
高強度化とともに上昇する傾向にあり、引張強さが60
kgf/am”以上の高張力鋼では80%以下の低降伏
比を得ることは容易ではない。
従来の低降伏比高張力鋼の製造方法としては、例えば特
開昭55−97425号公報に開示された方法がある。
開昭55−97425号公報に開示された方法がある。
これは単にフェライトとオーステナイトの2相域温度に
再加熱してから焼入れるものである。
再加熱してから焼入れるものである。
この方法は厚物(板厚30m以上)の60キロ鋼の低降
伏比化には有効であるが、焼入性の良好な薄物材(板厚
25m@以下)あるいは、合金元素含有量の多い70〜
80キロ鋼の低降伏比化に対しては有効でない0例えば
鉄鋼協会講演大会CAMP−ISIJ Vol、 1(
1988)−813(540)で示されるように、HT
−80鋼では83%の降伏比(YR)Lか得られていな
い。
伏比化には有効であるが、焼入性の良好な薄物材(板厚
25m@以下)あるいは、合金元素含有量の多い70〜
80キロ鋼の低降伏比化に対しては有効でない0例えば
鉄鋼協会講演大会CAMP−ISIJ Vol、 1(
1988)−813(540)で示されるように、HT
−80鋼では83%の降伏比(YR)Lか得られていな
い。
このように従来法では特に高張力鋼で80%以下の低降
伏比が得られなかった。
伏比が得られなかった。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明はこのような現状に鑑みてなされたもので、その
目的とするところは引張り強さが60kgf/腫!以上
でかつ80%以下の低降伏比を有する高張力鋼の製造方
法を提案することである。
目的とするところは引張り強さが60kgf/腫!以上
でかつ80%以下の低降伏比を有する高張力鋼の製造方
法を提案することである。
く課題を解決するための手段〉
本発明者は高張力鋼でかつ低降伏比の得られる成分系お
よび熱処理方法について研究を重ねた結果、フェライト
とオーステナイトの2相域に加熱保持した後、さらにそ
の温度より20〜200’C低い温度まで冷却し、その
温度で保持した後、焼入れ焼もどすことにより、低降伏
比化の困難な高張力鋼でも十分な低降伏比が得られるこ
とを見出した。
よび熱処理方法について研究を重ねた結果、フェライト
とオーステナイトの2相域に加熱保持した後、さらにそ
の温度より20〜200’C低い温度まで冷却し、その
温度で保持した後、焼入れ焼もどすことにより、低降伏
比化の困難な高張力鋼でも十分な低降伏比が得られるこ
とを見出した。
すなわち、本発明は、重量比にて、C: 0.04〜0
.25%、 Si : 0.05〜0.60%、
Mn : 0.50〜2.00%。
.25%、 Si : 0.05〜0.60%、
Mn : 0.50〜2.00%。
P : 0.040%以下、 S F 0.020%以
下を含み、さらにCu : 1.50%以下、 Nl
i 3.00%以下、 Cr : 2.00%以下、
Mo : 0.60%以下、 V : 0.060%以
下、 Nb: 0.030%以下、 B : 0.00
50%以下、 Tl : 0.020%以下の111
または2種以上を含み、残部Feおよび不可避的不純物
からなる鋼を、Ac3〜A c、変態点間の2相域温度
に加熱保持した後、さらに該加熱保持温度から20〜2
00℃低い温度まで冷却し、その温度で5〜60分保持
してから、焼入れし、その後Ac+点以下の温度で焼戻
しを行うことを特徴とする低降伏比高張力鋼の製造方法
である。
下を含み、さらにCu : 1.50%以下、 Nl
i 3.00%以下、 Cr : 2.00%以下、
Mo : 0.60%以下、 V : 0.060%以
下、 Nb: 0.030%以下、 B : 0.00
50%以下、 Tl : 0.020%以下の111
または2種以上を含み、残部Feおよび不可避的不純物
からなる鋼を、Ac3〜A c、変態点間の2相域温度
に加熱保持した後、さらに該加熱保持温度から20〜2
00℃低い温度まで冷却し、その温度で5〜60分保持
してから、焼入れし、その後Ac+点以下の温度で焼戻
しを行うことを特徴とする低降伏比高張力鋼の製造方法
である。
〈作 用〉
まず本発明に用いる綱の組成の限定理由について述べる
。
。
C: 0.04〜0.25%
Cは高強度を得るために0.04%以上は必要であるが
、0.25%を越えると溶接性、靭性を劣化させる。
、0.25%を越えると溶接性、靭性を劣化させる。
Sl : 0.05〜0.60%
Siは0.05%以上は脱酸剤として必要であるが、0
.60%超では延靭性を低下させる。
.60%超では延靭性を低下させる。
Mn : 0.50〜2.00%
Mnは焼入性の確保および強度確保のため0.50%以
上必要であるが、2.00%超の過剰添加は溶接性を低
下させる。
上必要であるが、2.00%超の過剰添加は溶接性を低
下させる。
P : 0.040%以下、S : 0.020以下P
SSは共に延靭性を劣化させるので、それぞれ0.04
0%以下、0.020%以下に限定した。
SSは共に延靭性を劣化させるので、それぞれ0.04
0%以下、0.020%以下に限定した。
以上のような各成分系に加えて、所定の強度。
靭性を得るため下記の成分を一種以上添加することがで
きる。
きる。
Cu : 1.50%以下、Nl : 3.00%以下
Cu、 Ntは固溶硬化元素として強度向上に寄与し、
またAc3〜Ac、変態点間の温度に保持中、オーステ
ナイト相中にCと同様に濃化し焼入性向上に寄与する。
Cu、 Ntは固溶硬化元素として強度向上に寄与し、
またAc3〜Ac、変態点間の温度に保持中、オーステ
ナイト相中にCと同様に濃化し焼入性向上に寄与する。
さらにNiは靭性向上に効果がある。しかし、Cuは1
.50%超の添加は焼戻し時にCuを析出し降伏比を高
める。また高価なNlの過剰添加は経済性に問題がある
ことから上限を3.00%とした。
.50%超の添加は焼戻し時にCuを析出し降伏比を高
める。また高価なNlの過剰添加は経済性に問題がある
ことから上限を3.00%とした。
Cr : 2.00%以下、Mo : 0.60%以下
、 V : 0.060%以下、 Nb : 0.0
30%以下、Ti : 0.020%以下いずれの元素
もオーステナイト相(第2相)の焼入性を高めるととも
に、焼戻し軟化抵抗を高め強度上昇に有効であるが、過
剰の添加は炭化物の析出強化により降伏比の上昇をきた
すとともに、溶接性、延靭性を低下させるのでそれぞれ
の上限を上記のとおりとした。
、 V : 0.060%以下、 Nb : 0.0
30%以下、Ti : 0.020%以下いずれの元素
もオーステナイト相(第2相)の焼入性を高めるととも
に、焼戻し軟化抵抗を高め強度上昇に有効であるが、過
剰の添加は炭化物の析出強化により降伏比の上昇をきた
すとともに、溶接性、延靭性を低下させるのでそれぞれ
の上限を上記のとおりとした。
B : 0.0050%以下
Bは焼入性を高め強度上昇に有効な元素であるが、o、
ooso%超の添加は靭性を低下させるので、0.0
050%以下と限定した。
ooso%超の添加は靭性を低下させるので、0.0
050%以下と限定した。
以上の成分系からなる鋼を通常の造塊または連鋳法によ
り造塊した後、熱間圧延により所定の板厚まで圧延した
鋼板に熱処理を施す。
り造塊した後、熱間圧延により所定の板厚まで圧延した
鋼板に熱処理を施す。
本発明の熱処理は、まずAc3〜A c 、変態点間の
フェライトとオーステナイト2相域温度に加熱保持した
後、それより20〜200℃低い温度まで冷却し、その
温度に保持することにより一部フェライト化を起させ′
てから焼入れ焼戻しをすることにより軟質のフェライト
と硬質の第2相を得て、低降伏比と高強度を得ようとす
るものである。
フェライトとオーステナイト2相域温度に加熱保持した
後、それより20〜200℃低い温度まで冷却し、その
温度に保持することにより一部フェライト化を起させ′
てから焼入れ焼戻しをすることにより軟質のフェライト
と硬質の第2相を得て、低降伏比と高強度を得ようとす
るものである。
まず、Ac3〜Ac1点のフェライトとオーステナイト
の2相域温度範囲に加熱保持するのは、低降伏比に有効
な極めて軟質のフェライトを得るためである。この温度
が高いほど、フェライト中のC濃度が低(、かつ高温で
焼戻しされるため、軟質のフェライトが得られる。フェ
ライト量の調整は加熱温度により行うことができ、フェ
ライト量を多くするには低温処理が必要である。
の2相域温度範囲に加熱保持するのは、低降伏比に有効
な極めて軟質のフェライトを得るためである。この温度
が高いほど、フェライト中のC濃度が低(、かつ高温で
焼戻しされるため、軟質のフェライトが得られる。フェ
ライト量の調整は加熱温度により行うことができ、フェ
ライト量を多くするには低温処理が必要である。
次に、2相域での保持温度よりも20〜200℃低い温
度まで冷却し、その温度でさらに保持する理由について
述べる。
度まで冷却し、その温度でさらに保持する理由について
述べる。
第1図は第1表に示される組成からなる板厚20閣の鋼
板をまずAc3〜Ac+点範囲内の800℃に保持した
後、790〜500℃範囲の温度まで炉冷し、その温度
でlO分間保持後水冷し、550℃で焼戻し処理した場
合の冷却保持温度と引張特性の関係を示したものである
。800℃から直接焼入れたものおよび冷却保持温度が
790”C(−10″Cの冷却)では高強度が得られる
ものの、降伏比は84%と高い。
板をまずAc3〜Ac+点範囲内の800℃に保持した
後、790〜500℃範囲の温度まで炉冷し、その温度
でlO分間保持後水冷し、550℃で焼戻し処理した場
合の冷却保持温度と引張特性の関係を示したものである
。800℃から直接焼入れたものおよび冷却保持温度が
790”C(−10″Cの冷却)では高強度が得られる
ものの、降伏比は84%と高い。
これに対し、780℃以下(20℃以上の冷却)ではフ
ェライト量が増加するため強度の低下をともなうが、8
0%以下の低降伏比が得られる。しかし、冷却保持温度
が580”C以下(200℃超の冷却)では低降伏比が
得られるものの衝撃靭性が低下する。
ェライト量が増加するため強度の低下をともなうが、8
0%以下の低降伏比が得られる。しかし、冷却保持温度
が580”C以下(200℃超の冷却)では低降伏比が
得られるものの衝撃靭性が低下する。
したがって冷却保持温度は780〜580℃の範囲、す
なわち初期加熱温度より20〜200℃低い温度と限定
した。冷却保持温度を変えることによりフェライト量を
il1節でき降伏比2強度を制御できる。
なわち初期加熱温度より20〜200℃低い温度と限定
した。冷却保持温度を変えることによりフェライト量を
il1節でき降伏比2強度を制御できる。
降伏比を低くするには保持温度を低目とし、高強度を得
るには保持温度を高目とするのが望しい。
るには保持温度を高目とするのが望しい。
冷却温度での保持は、鋼板の温度均一化を図りフェライ
ト量の差による特性のバラツキを抑えるためである。そ
のためには保持時間は5分以上必要であるが、60分超
になると靭性が低下する傾向にあるので5〜60分の範
囲に限定した。
ト量の差による特性のバラツキを抑えるためである。そ
のためには保持時間は5分以上必要であるが、60分超
になると靭性が低下する傾向にあるので5〜60分の範
囲に限定した。
焼入れ冷却は高強度、高靭性を得るために水冷もしくは
強制空冷によって400℃以下まで冷却するのが望しい
。
強制空冷によって400℃以下まで冷却するのが望しい
。
焼入れ強化された脆い第2相はA c 1点以下の焼戻
し処理により靭性を向上できる。
し処理により靭性を向上できる。
このように本発明の特徴とするところは、2相域加熱の
あとさらに低温度に冷却し、その温度で保持するとうい
う、2段加熱である。まず、−次加熱で少量ではあるが
極軟質のフェライトを得た後、さらに低温の2次温度で
保持することにより、−次加熱だけでは得ることのでき
ない多量のフェライトを析出させるとともに、γ相中へ
のC,Mn。
あとさらに低温度に冷却し、その温度で保持するとうい
う、2段加熱である。まず、−次加熱で少量ではあるが
極軟質のフェライトを得た後、さらに低温の2次温度で
保持することにより、−次加熱だけでは得ることのでき
ない多量のフェライトを析出させるとともに、γ相中へ
のC,Mn。
Nl+ Cu等の濃化(第2相強化)を図り、高強度と
同時に低降伏比を得ようとするものである。
同時に低降伏比を得ようとするものである。
〈実施例〉
第2表に供試材の化学成分を示す、供試材A〜F鋼は本
発明の成分範囲内からなる鋼でG、 H鋼は比較鋼であ
る。
発明の成分範囲内からなる鋼でG、 H鋼は比較鋼であ
る。
これらの鋼をAc1−Acz点範囲内の温度で保持した
後、20〜180℃低い温度まで冷却し、その温度で5
〜50分保持してから水冷し、その後500〜600℃
焼戻し処理を行った。
後、20〜180℃低い温度まで冷却し、その温度で5
〜50分保持してから水冷し、その後500〜600℃
焼戻し処理を行った。
またA、B鋼については比較の意味で従来の特開昭55
−97425号公報の単なる2相焼入れ法による製造も
行い、それらの確性結果を第3表に示す。
−97425号公報の単なる2相焼入れ法による製造も
行い、それらの確性結果を第3表に示す。
A6およびB2鋼のように通常の2相域焼入れ一焼戻し
法では降伏比(YR)は84%以上と高いのに対し、本
発明法では引張強さ(TS)60にg4/腫3以上で7
8%以下の低YRが得られている。
法では降伏比(YR)は84%以上と高いのに対し、本
発明法では引張強さ(TS)60にg4/腫3以上で7
8%以下の低YRが得られている。
また、A5!Itは本発明から焼戻し工程を省いたもの
であるが、これもYRが低いが、vE−sが劣っており
実用性に乏しい、さらに本発明の成分外の鋼ではG1m
1のように十分な強度が得られなかったり、H1鋼のよ
うに80%以下の低YRが達成できない。
であるが、これもYRが低いが、vE−sが劣っており
実用性に乏しい、さらに本発明の成分外の鋼ではG1m
1のように十分な強度が得られなかったり、H1鋼のよ
うに80%以下の低YRが達成できない。
〈発明の効果〉
本発明によれば従来の単純な2相域焼入れ一焼戻し処理
法では降伏比化が困難であった引張強さ60にg f
7cm ”以上の高張力鋼においても80%以下の降伏
比化を達成することができる。
法では降伏比化が困難であった引張強さ60にg f
7cm ”以上の高張力鋼においても80%以下の降伏
比化を達成することができる。
第1図は引張特性及び靭性と冷却保持温度との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
Claims (1)
- 重量比にて、C:0.04〜0.25%、Si:0.0
5〜0.60%、Mn:0.50〜2.00%、P:0
.040%以下、S:0.020%以下を含み、さらに
Cu:1.50%以下、Ni:3.00%以下、Cr:
2.00%以下、Mo:0.60%以下、V:0.06
0%以下、Nb:0.030%以下、B:0.0050
%以下、Ti:0.020%以下の1種または2種以上
を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を、
Ac_3〜Ac_1変態点間の2相域温度に加熱保持し
た後、さらに該加熱保持温度から20〜200℃低い温
度まで冷却し、その温度で5〜60分保持してから、焼
入れし、その後Ac_1点以下の温度で焼戻しを行うこ
とを特徴とする低降伏比高張力鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3096289A JPH02213411A (ja) | 1989-02-13 | 1989-02-13 | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3096289A JPH02213411A (ja) | 1989-02-13 | 1989-02-13 | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02213411A true JPH02213411A (ja) | 1990-08-24 |
Family
ID=12318299
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3096289A Pending JPH02213411A (ja) | 1989-02-13 | 1989-02-13 | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02213411A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009139420A1 (ja) * | 2008-05-13 | 2009-11-19 | 株式会社日本製鋼所 | 耐高圧水素環境脆化特性に優れた高強度低合金鋼およびその製造方法 |
JP2014227573A (ja) * | 2013-05-22 | 2014-12-08 | 株式会社日本製鋼所 | 耐高圧水素環境脆化特性に優れた高強度鋼およびその製造方法 |
-
1989
- 1989-02-13 JP JP3096289A patent/JPH02213411A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009139420A1 (ja) * | 2008-05-13 | 2009-11-19 | 株式会社日本製鋼所 | 耐高圧水素環境脆化特性に優れた高強度低合金鋼およびその製造方法 |
US8974612B2 (en) | 2008-05-13 | 2015-03-10 | The Japan Steel Works, Ltd. | High-strength low-alloy steel excellent in high-pressure hydrogen environment embrittlement resistance characteristics and method for producing the same |
US10227682B2 (en) | 2008-05-13 | 2019-03-12 | The Japan Steel Works, Ltd. | High-strength low-alloy steel excellent in high-pressure hydrogen environment embrittlement resistance characteristics and method for producing the same |
JP2014227573A (ja) * | 2013-05-22 | 2014-12-08 | 株式会社日本製鋼所 | 耐高圧水素環境脆化特性に優れた高強度鋼およびその製造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6056833A (en) | Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio | |
JP3160329B2 (ja) | 耐熱性高強度ボルトの製造方法 | |
JPH06128631A (ja) | 低温靱性の優れた高マンガン超高張力鋼の製造方法 | |
JP3228986B2 (ja) | 高張力鋼板の製造方法 | |
JPS60121228A (ja) | 調質型高張力厚鋼板の製造方法 | |
JP3246993B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚鋼板の製造方法 | |
JP2706159B2 (ja) | 溶接性の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
JPH0696742B2 (ja) | 高強度・高靭性非調質鋼の製造方法 | |
JPH02213411A (ja) | 低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
JP2735161B2 (ja) | 熱間鍛造用高強度・高靭性非調質鋼 | |
JP3229107B2 (ja) | 一様伸びの優れた低降伏比高張力鋼板の製造方法 | |
JPH07173534A (ja) | 靱性と加工性の優れた含Ni鋼板の製造方法 | |
JP2521547B2 (ja) | 低温用鋼の製造方法 | |
JPS62139821A (ja) | 高延性高強度冷延鋼板の製造方法 | |
JPH03207814A (ja) | 低降伏比高張力鋼板の製造方法 | |
JPH03223420A (ja) | 強靭鋼の製造法 | |
JPS6324013A (ja) | 直接焼入れ焼戻し法による低降伏比高張力鋼板の製造方法 | |
JPH05230530A (ja) | 高張力鋼板の製造法 | |
JP2708540B2 (ja) | フェライト組織を主体とする高強度鋼板の製造方法 | |
JPH0379716A (ja) | 溶接性の良好な低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
JPS63140034A (ja) | 低温靭性の優れた低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
JPS63293110A (ja) | 高強度高靭性低降伏比厚鋼板の製造方法 | |
JPS63241139A (ja) | 高強度、高延性、靭性半硬質磁性材料 | |
JPH0499817A (ja) | 低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
JPH02270913A (ja) | 低降伏比高靱性高張力鋼板の製造方法 |